RU2808755C1 - METHOD FOR PRODUCING DEFORMED SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM HIGH-STRENGTH PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS - Google Patents
METHOD FOR PRODUCING DEFORMED SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM HIGH-STRENGTH PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS Download PDFInfo
- Publication number
- RU2808755C1 RU2808755C1 RU2022127603A RU2022127603A RU2808755C1 RU 2808755 C1 RU2808755 C1 RU 2808755C1 RU 2022127603 A RU2022127603 A RU 2022127603A RU 2022127603 A RU2022127603 A RU 2022127603A RU 2808755 C1 RU2808755 C1 RU 2808755C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- degree
- heating
- stages
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 235000019628 coolness Nutrition 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101100478237 Caenorhabditis elegans ost-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к термомеханической обработке конструкционных высокопрочных псевдо-β-титановых сплавов, и может быть использовано для силовых конструкций судостроительной, авиационной и космической техники, энергетических установок.The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, in particular to thermomechanical processing of structural high-strength pseudo-β-titanium alloys, and can be used for power structures of shipbuilding, aviation and space technology, and power plants.
Материал, из которого получают заготовку, представляет собой слиток из высокопрочного псевдо-β-титанового сплава с суммарным содержанием ванадия и молибдена более 12 мас. %. Данный сплав обладает высокими прочностными, пластическими характеристиками и повышенной коррозионно-механической прочностью в термически упрочненном состоянии при удовлетворительной технологичности на стадиях выплавки, горячей обработки давлением и термической обработки и предназначен для изготовления крупногабаритных полуфабрикатов (поковок, плит, толстолистовых гнутых заготовок из плит).The material from which the workpiece is obtained is an ingot of high-strength pseudo-β-titanium alloy with a total content of vanadium and molybdenum of more than 12 wt. %. This alloy has high strength, plastic characteristics and increased corrosion-mechanical strength in a thermally strengthened state with satisfactory manufacturability at the stages of smelting, hot forming and heat treatment and is intended for the manufacture of large-sized semi-finished products (forgings, plates, thick-sheet bent blanks from plates).
При производстве деформированных полуфабрикатов из таких сплавов важнейшими научно-практическими задачами являются получение однородной регламентированной мелкозернистой макро- и микроструктуры. Ключевым фактором, влияющим на качество этих полуфабрикатов, является термомеханическая обработка. Полученные деформированные полуфабрикаты из подобных сплавов подвергают термической обработке с целью получения высоких прочностных и пластических характеристик. Известные способы не позволяют производить крупногабаритные полуфабрикаты с требуемыми стабильными механическими свойствами.In the production of deformed semi-finished products from such alloys, the most important scientific and practical tasks are to obtain a homogeneous, regulated fine-grained macro- and microstructure. The key factor influencing the quality of these semi-finished products is thermomechanical processing. The resulting deformed semi-finished products from such alloys are subjected to heat treatment in order to obtain high strength and plastic characteristics. Known methods do not allow the production of large-sized semi-finished products with the required stable mechanical properties.
Известен способ обработки заготовок из α+β титановых сплавов с суммарным содержанием ванадия и молибдена более 8 мас. %, включающий следующие стадии:There is a known method for processing workpieces made of α+β titanium alloys with a total content of vanadium and molybdenum of more than 8 wt. %, including the following stages:
- подпрессовка слитка при температуре (Тпп-50-Тпп-100)°С, деформацию со степенью 20-40%, где Тпп - температура полиморфного превращения;- pre-pressing of the ingot at a temperature of (T pp -50 - T pp -100)°C, deformation with a degree of 20-40%, where T pp is the temperature of the polymorphic transformation;
- нагрев до температуры (Тпп+20-Тпп+60)°С, деформацию со степенью, достаточной для протекания рекристаллизации;- heating to a temperature (T pp +20-T pp +60)°C, deformation to a degree sufficient for recrystallization to occur;
- нагрев до температуры (Тпп-50-Тпп-100)°С, деформацию со степенью не менее 40%;- heating to a temperature (T pp -50 - T pp -100)°C, deformation with a degree of at least 40%;
- нагрев до температуры (Тпп-20-Тпп-40)°С, деформацию со степенью не менее 60%;- heating to temperature (T pp -20-T pp -40)°C, deformation with a degree of at least 60%;
- окончательная изотермическая штамповка в закрытом штампе (патент RU 2368700 С1, опубл. 27.09.2009).- final isothermal stamping in a closed die (patent RU 2368700 C1, published on September 27, 2009).
Недостатком известного способа является то, что он предназначен для изготовления полуфабрикатов из α+β титановых сплавов толщиной в сечении до 50 мм.The disadvantage of this known method is that it is intended for the production of semi-finished products from α+β titanium alloys with a cross-sectional thickness of up to 50 mm.
Известен способ термомеханической обработки заготовок из титановых сплавов, включающий следующие стадии:There is a known method of thermomechanical processing of titanium alloy workpieces, which includes the following stages:
- нагрев до температуры (Тпп+200-Тпп+270)°С, деформацию в четыре этапа с изменением направления на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 20-50% на каждом этапе деформации;- heating to a temperature (T pp +200-T pp +270)°C, deformation in four stages with a change in direction by 90° with alternating upsetting and stretching with a degree of deformation of 20-50% at each stage of deformation;
- нагрев до температуры (Тпп+170-Тпп+230)°С, деформацию в четыре этапа с изменением направления на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 20-40% на каждом этапе деформации;- heating to a temperature (T pp +170-T pp +230)°C, deformation in four stages with a change in direction by 90° with alternating upsetting and stretching with a degree of deformation of 20-40% at each stage of deformation;
- нагрев до температуры (Тпп-20-Тпп-60)°С, деформацию со степенью 20-60%;- heating to temperature (T pp -20-T pp -60)°C, deformation with a degree of 20-60%;
- рекристаллизационная обработка с нагревом до температуры (Тпп+60-Тпп+120)°С и деформация со степенью 20-60%;- recrystallization treatment with heating to a temperature (T PP +60-T PP +120)°C and deformation with a degree of 20-60%;
- нагрев до температуры (Тпп-20-Тпп-40)°С, деформацию со степенью 20-60%;- heating to temperature (T pp -20-T pp -40)°C, deformation with a degree of 20-60%;
- рекристаллизационная обработка с нагревом до температуры (Тпп+30-Тпп+90)°С и деформация со степенью 20-60%;- recrystallization treatment with heating to a temperature (T PP +30-T PP +90)°C and deformation with a degree of 20-60%;
- нагрев до температуры (Тпп-20-Тпп-40)°С и деформация со степенью 20-60%;- heating to temperature (T pp -20-T pp -40)°C and deformation with a degree of 20-60%;
- нагрев до температуры (Тпп+30-Тпп+80)°С и деформация со степенью 20-70%;- heating to temperature (T pp +30-T pp +80)°C and deformation with a degree of 20-70%;
- нагрев до температуры (Тпп-20-Тпп-40)°С и деформация со степенью 20-50%, при этом от трех до семи деформаций, осуществляемых на стадиях с третьей по девятую, проводят с изменением направления деформации на 90° (патент RU 2368698 С2, опубл. 27.09.2009).- heating to a temperature (T pp -20-T pp -40)°C and deformation with a degree of 20-50%, while from three to seven deformations carried out at stages from the third to the ninth are carried out with a change in the direction of deformation by 90° (patent RU 2368698 C2, published September 27, 2009).
Недостатком данного изобретения являются высокие прочностные характеристики и отсутствие данных по пластичности и ударной вязкости. Как известно, пластичность и ударная вязкость существенно снижаются при повышении прочности.The disadvantage of this invention is the high strength characteristics and the lack of data on ductility and impact strength. As is known, ductility and toughness decrease significantly with increasing strength.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ термомеханической обработки псевдо-β-титановых сплавов, включающий следующие стадии:The closest analogue, taken as a prototype, is a method of thermomechanical processing of pseudo-β-titanium alloys, including the following stages:
Слиток нагревали до температуры на 330°С выше Тпп и производили всестороннюю ковку с деформацией 65%. После чего полученную заготовку нагревали до температуры на 200°С выше Тпп и осуществляли деформирование со степенью 58% и далее, после нагрева до температуры на 30°С ниже Тпп, производили ковку со степенью деформации 55%. Затем осуществляли рекристаллизационную обработку посредством нагрева до температуры на 120°С выше Тпп и последующей деформацией 25%. Затем производили повторный деформационный наклеп после нагрева на 30°С ниже Тпп и деформации со степенью 40% и проводили дополнительную рекристаллизационную обработку после нагрева металла до температуры на 100°С выше Тпп и деформирования со степенью 15%. Далее после нагревов до температуры на 30°С ниже Тпп осуществляли операции ковки заготовки на биллет, фасонную ковку заготовки и затем после нагрева заготовки до температуры на 50° ниже Тпп производили окончательное деформирование, что в итоге составило деформацию со степенью 75-85% (патент RU 2441097 С1, опубл. 27.01.2012).The ingot was heated to a temperature of 330°C above Tpp and comprehensively forged with a deformation of 65%. After that, the resulting workpiece was heated to a temperature 200°C above Tpp and deformed with a degree of 58% and then, after heating to a temperature 30°C below Tpp , forging was carried out with a deformation degree of 55%. Then, recrystallization treatment was carried out by heating to a temperature of 120°C above Tp and subsequent deformation of 25%. Then, repeated strain hardening was carried out after heating 30°C below Tpp and deformation with a degree of 40%, and additional recrystallization treatment was carried out after heating the metal to a temperature 100°C above Tpp and deformation with a degree of 15%. Then, after heating to a temperature of 30°C below Tpp, the billet forging operations were carried out, shaped forging of the workpiece, and then after heating the workpiece to a temperature 50°C below Tpp , final deformation was carried out, which ultimately amounted to deformation with a degree of 75-85% (patent RU 2441097 C1, published 01/27/2012).
Недостатком известного способа является то, что он не обеспечивает сочетания высоких прочностных и пластических характеристик, хотя предназначен для изготовления полуфабрикатов толщиной в сечении 100 мм и выше.The disadvantage of this known method is that it does not provide a combination of high strength and plastic characteristics, although it is intended for the production of semi-finished products with a cross-sectional thickness of 100 mm and above.
Техническим результатом предложенного изобретения является создание способа изготовления деформированных полуфабрикатов из высокопрочных псевдо-β-титановых сплавов, обладающих сечениями толщиной 180 мм и выше, при этом гарантированно достижение следующего комплекса механических свойств: предела прочности (σв) не более 1200 МПа, предел текучести не менее 1040 МПа, при обеспечении относительного удлинения не менее 8%, ударной вязкости KCU не менее 30 Дж/см2, вязкости разрушения К1С более 45 МПа√м.The technical result of the proposed invention is the creation of a method for manufacturing deformed semi-finished products from high-strength pseudo-β-titanium alloys with sections with a thickness of 180 mm and above, while achieving the following set of mechanical properties is guaranteed: tensile strength (σ in ) no more than 1200 MPa, yield strength not less than 1040 MPa, while ensuring a relative elongation of at least 8%, impact strength KCU of at least 30 J/cm 2 , fracture toughness K 1C of more than 45 MPa√m.
Технический результат достигается за счет того, что способ изготовления деформированных полуфабрикатов из высокопрочных псевдо-β-титановых сплавов включает получение слитка и его термомеханическую обработку путем многократных нагревов, деформаций и охлаждений, при этом термомеханическая обработка включает: нагрев до температуры от (Тпп+250)°С до (Тпп+350)°С и три стадии деформации со степенью деформации 30-60% при чередовании осадки и вытяжки, затем осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и две стадии деформации со степенью деформации 10-25% на каждой стадии, далее осуществляют рекристаллизационную обработку с нагревом до температуры (Тпп+120)°С и последующую деформацию со степенью деформации 15-35%) с охлаждением до комнатной температуры, затем осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и две стадии деформации со степенью деформации 10-25%, на каждой стадии, далее осуществляют дополнительную рекристаллизационную обработку с нагревом до температуры (Тпп+100)°С и последующей деформацией со степенью деформации 15-35% с охлаждением до комнатной температуры, далее осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и три стадии деформации со степенью деформации 10-25% на каждой стадии, далее осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и четыре стадии деформации со степенью деформации 15-30% при чередовании осадки и вытяжки, далее осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и четыре стадии деформации со степенью деформации 10-25% на каждой стадии, далее осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и три стадии деформации со степенью деформации 10-25% на каждой стадии далее осуществляют нагрев до температуры (Тпп-30)°С и три стадии деформации со степенью деформации 10-25% на каждой стадии, где Тпп - температура полиморфного превращения.The technical result is achieved due to the fact that the method of manufacturing deformed semi-finished products from high-strength pseudo-β-titanium alloys includes obtaining an ingot and its thermomechanical processing by repeated heating, deformation and cooling, while the thermomechanical processing includes: heating to a temperature from (Tpp+250) °C to (Tpp+350)°C and three stages of deformation with a degree of deformation of 30-60% with alternating upsetting and drawing, then heating to a temperature of (Tpp-30)°C and two stages of deformation with a degree of deformation of 10-25% are carried out at each stage, then recrystallization treatment is carried out with heating to a temperature (Tpp+120)°C and subsequent deformation with a degree of deformation of 15-35%) with cooling to room temperature, then heating to a temperature (Tpp-30)°C and two stage of deformation with a degree of deformation of 10-25%, at each stage, then additional recrystallization treatment is carried out with heating to a temperature of (Tpp+100)°C and subsequent deformation with a degree of deformation of 15-35% with cooling to room temperature, then heating to temperature (Tpp-30)°C and three stages of deformation with a degree of deformation of 10-25% at each stage, then heating to a temperature (Tpp-30)°C and four stages of deformation with a degree of deformation of 15-30% are carried out with alternating upsetting and hoods, then heated to a temperature of (Tpp-30)°C and four stages of deformation with a degree of deformation of 10-25% at each stage, then heated to a temperature of (Tpp-30)°C and three stages of deformation with a degree of deformation of 10- 25% at each stage is then heated to a temperature of (Tpp-30)°C and three stages of deformation with a degree of deformation of 10-25% at each stage, where Tpp is the temperature of the polymorphic transformation.
Предлагаемый способ термомеханической обработки титановых сплавов позволит получать крупногабаритные полуфабрикаты из титановых псевдо-β-сплавов толщиной от 180 мм, а также достичь однородности структуры и удовлетворительный комплекс механических свойств полуфабрикатов: предела прочности (σв) не более 1200 МПа, и предела текучести (σ0,2) не менее 1040 МПа, относительного удлинения (55) на не менее 8%, и ударной вязкости KCU более 30 Дж/см2, вязкости разрушения (K1c) более 45 МПа√м.The proposed method of thermomechanical processing of titanium alloys will make it possible to obtain large-sized semi-finished products from titanium pseudo-β-alloys with a thickness of 180 mm, as well as to achieve a homogeneous structure and a satisfactory set of mechanical properties of semi-finished products: tensile strength (σ in ) no more than 1200 MPa, and yield strength (σ 0.2 ) not less than 1040 MPa, relative elongation (5 5 ) of not less than 8%, and impact strength KCU more than 30 J/cm 2 , fracture toughness (K 1c ) more than 45 MPa√m.
Для опробования способа выплавлен слиток диаметром 860 мм из высокопрочного псевдо-β-титанового сплава следующего усредненного химического состава (таблица 1).To test the method, an ingot with a diameter of 860 mm was smelted from a high-strength pseudo-β-titanium alloy of the following average chemical composition (Table 1).
Из слитка были изготовлены поковки, штампованные толщиной свыше 180 мм по следующему термомеханическому режиму.Forgings were made from the ingot, stamped with a thickness of over 180 mm according to the following thermomechanical regime.
Пример осуществления предлагаемого способа.An example of the proposed method.
Получали слиток из псевдо-β-титанового сплава и осуществляли его термомеханическую обработку. Термомеханические режимы состояли из нагрева до температуры (Тпп+300)°С и дальнейшей деформацией со степенью 45% при чередовании осадки и вытяжки, далее после нагрева до температуры (Тпп+(250))°С, проводили деформацию со степенью 55% при чередовании осадки и вытяжки, после нагрева до температуры (Тпп+260)°С проводили деформацию со степенью 45%, далее нагревали до температуры (Тпп -30)°С проводили деформацию со степенью 15%, далее нагревали до температуры (Тпп -30)°С проводили деформацию со степенью 15%, далее проводили рекристаллизационную обработку путем нагрева до температуры (Тпп+120)°С и деформацией со степенью 25% с охлаждением до комнатной температуры, затем нагревали до температуры (Тпп-30)°С деформировали степенью 15%, далее нагревали до температуры (Тпп-30)°С деформировали со степенью 15%, далее проводили рекристаллизационную обработку путем нагрева до температуры (Тпп+100)°С и деформацией со степенью 25% с охлаждением до комнатной температуры, затем провели три стадии деформации с нагревом до температуры (Тпп-30)°С деформацией со степенью 15% на каждой стадии, затем провели четыре стадии деформации с чередованием осадки и вытяжки с нагревом до температуры (Тпп-30)°С деформацией со степенью 25% на каждой стадии; затем провели четыре стадии деформации с нагревом до температуры (Тпп-30)°С деформацией со степенью 20% на каждой стадии; затем провели три стадии деформации с нагревом до температуры (Тпп-30)°С деформацией со степенью 20% на каждой стадии; затем провели три стадии деформации с нагревом до температуры (Тпп-30)°С деформацией со степенью 15% на каждой стадии,An ingot of pseudo-β-titanium alloy was obtained and thermomechanical processing was carried out. Thermo-mechanical modes consisted of heating to a temperature (T pp +300)°C and further deformation with a degree of 45% with alternating upsetting and drawing, then after heating to a temperature (T pp +(250))°C, deformation was carried out with a degree of 55% when alternating upsetting and drawing, after heating to a temperature (T pp +260)°C, deformation was carried out with a degree of 45%, then heated to a temperature (T pp -30)°C, deformation was carried out with a degree of 15%, then heated to a temperature (T pp -30)°C, deformation was carried out with a degree of 15%, then recrystallization treatment was carried out by heating to a temperature (T pp +120)°C and deformation with a degree of 25%, cooled to room temperature, then heated to a temperature (T pp -30 )°C was deformed to a degree of 15%, then heated to a temperature (T pp -30)°C, deformed to a degree of 15%, then recrystallization treatment was carried out by heating to a temperature (T pp +100)°C and deformed to a degree of 25% with cooling to room temperature, then three stages of deformation were carried out with heating to a temperature of (T pp -30) ° C with a degree of deformation of 15% at each stage, then four stages of deformation were carried out with alternating upsetting and drawing with heating to a temperature (T pp -30) °C deformation with a degree of 25% at each stage; then four stages of deformation were carried out with heating to a temperature (T pp -30)°C with deformation with a degree of 20% at each stage; then three stages of deformation were carried out with heating to a temperature of (T pp -30)°C with deformation with a degree of 20% at each stage; then three stages of deformation were carried out with heating to a temperature of (T pp -30) ° C, deformation with a degree of 15% at each stage,
Полученные деформированные полуфабрикаты подвергали термической обработке по известному двухстадийному режиму (обработка на твердый раствор и старение).The resulting deformed semi-finished products were subjected to heat treatment according to a known two-stage regime (solid solution treatment and aging).
Далее были определены следующие характеристики полученных полуфабрикатов:Next, the following characteristics of the resulting semi-finished products were determined:
- предел текучести, предел прочности, относительное удлинение и сужение определяли путем проведения испытаний на растяжение образцов с диаметром рабочей части 10 мм при комнатной температуре по ГОСТ 1497;- yield strength, tensile strength, relative elongation and contraction were determined by tensile testing of samples with a working part diameter of 10 mm at room temperature according to GOST 1497;
- ударный изгиб образцов с U-образным концентратором при комнатной температуре по ГОСТ 9454;- impact bending of samples with a U-shaped concentrator at room temperature according to GOST 9454;
- коэффициент интенсивности напряжений K1C в условиях плоского напряженного состояния компактных образцов с прямым надрезом в соответствии с ОСТ 1 90215.- stress intensity factor K 1C under conditions of a plane stressed state of compact samples with a straight notch in accordance with OST 1 90215.
В таблице 2 приведены средние значения стандартных механических свойств полуфабрикатов после термообработки.Table 2 shows the average values of standard mechanical properties of semi-finished products after heat treatment.
Как видно из таблицы 2, в предлагаемом способе достигнут оптимальный комплекс механических свойств, а именно комбинация значений предела текучести σ0,2 и ударной вязкости KCU при сохранении вязкости разрушения К1С.As can be seen from Table 2, in the proposed method an optimal set of mechanical properties has been achieved, namely a combination of values of the yield strength σ 0.2 and impact strength KCU while maintaining fracture toughness K 1C .
Предлагаемый способ термомеханической обработки позволяет регламентировать в крупногабаритных полуфабрикатов из высокопрочных псевдо-β-титановых сплавов, содержащих (5,3-6,0) мас. % Al, (4,8-5,3) мас. % Мо, (7,0-7,9) мас. % V, (1,3-1,8) мас. % Cr, (0,4-0,7) мас. % Fe, (0,5-0,8) мас. % Zr, (0,10-0,18) мас. % О, (0,005-0,02) мас. % N, остальное Ti, при этом прочие примеси составляют не более 0,3 мас. %, получение однородной структуры и повышенного комплекса механических свойств.The proposed method of thermomechanical processing makes it possible to regulate large-sized semi-finished products from high-strength pseudo-β-titanium alloys containing (5.3-6.0) wt. % Al, (4.8-5.3) wt. % Mo, (7.0-7.9) wt. % V, (1.3-1.8) wt. % Cr, (0.4-0.7) wt. % Fe, (0.5-0.8) wt. % Zr, (0.10-0.18) wt. % O, (0.005-0.02) wt. % N, the rest Ti, while other impurities amount to no more than 0.3 wt. %, obtaining a homogeneous structure and an increased set of mechanical properties.
Claims (12)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2808755C1 true RU2808755C1 (en) | 2023-12-04 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2369661C2 (en) * | 2007-11-28 | 2009-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of thermo-mechanical treatment of titanium alloys |
| WO2008060637A9 (en) * | 2006-02-23 | 2010-03-11 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2441097C1 (en) * | 2010-09-27 | 2012-01-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing deformed parts from pseudo-beta-titanium alloys |
| RU2566113C2 (en) * | 2010-01-22 | 2015-10-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Alloying of high-strength titan |
| RU2635650C1 (en) * | 2016-10-27 | 2017-11-14 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008060637A9 (en) * | 2006-02-23 | 2010-03-11 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2369661C2 (en) * | 2007-11-28 | 2009-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of thermo-mechanical treatment of titanium alloys |
| RU2566113C2 (en) * | 2010-01-22 | 2015-10-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Alloying of high-strength titan |
| RU2441097C1 (en) * | 2010-09-27 | 2012-01-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing deformed parts from pseudo-beta-titanium alloys |
| RU2635650C1 (en) * | 2016-10-27 | 2017-11-14 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2324137B1 (en) | Process for forming aluminium alloy sheet components | |
| CN109482796B (en) | Beta forging and heat treatment method of TC4 titanium alloy disc forging | |
| US11674200B2 (en) | High strength titanium alloys | |
| US9297059B2 (en) | Method for the manufacture of wrought articles of near-beta titanium alloys | |
| US5032189A (en) | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles | |
| CN110144496A (en) | Titanium alloy with improved performance | |
| CN107955893A (en) | A kind of method for forging and molding of aluminium alloy knuckle | |
| RU2644830C2 (en) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase | |
| CN110205572A (en) | A kind of preparation method of two-phase Ti-Al-Zr-Mo-V titanium alloy forging stick | |
| RU2808755C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING DEFORMED SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM HIGH-STRENGTH PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS | |
| US6565683B1 (en) | Method for processing billets from multiphase alloys and the article | |
| WO2009102233A1 (en) | Method for pressing blanks made of nanostructural titanium alloys | |
| RU2761398C1 (en) | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor | |
| RU2758737C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS | |
| CN115261666A (en) | Lead-free high-strength high-conductivity beryllium bronze bar and manufacturing method and application thereof | |
| Gupta et al. | Effect of variants of thermomechanical working and annealing treatment on titanium alloy Ti6Al4V closed die forgings | |
| RU2238997C1 (en) | Method of manufacturing intermediate products from aluminum alloy, and article obtained by this method | |
| Anil Kumar et al. | Solution Treatment and Aging (STA) Study of Ti Alloy Ti5Al3Mo1. 5V | |
| RU2520924C1 (en) | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium | |
| RU2675011C1 (en) | Method of manufacturing flat products from hafnium-containing alloy based on titanium | |
| RU2790704C9 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2790704C1 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2790711C1 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide | |
| RU2801383C1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING GAS TURBINE ENGINE BLADES FROM ALLOY BASED ON Ti2AlNb ALUMINIDE | |
| RU2800270C1 (en) | Method for manufacturing gas turbine engine blades from intermetallic alloy based on orthorhombic titanium aluminide |