RU2806144C1 - Method for purifying water-methanol solutions to remove salts - Google Patents
Method for purifying water-methanol solutions to remove salts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2806144C1 RU2806144C1 RU2023104610A RU2023104610A RU2806144C1 RU 2806144 C1 RU2806144 C1 RU 2806144C1 RU 2023104610 A RU2023104610 A RU 2023104610A RU 2023104610 A RU2023104610 A RU 2023104610A RU 2806144 C1 RU2806144 C1 RU 2806144C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- water
- methanol
- methanol solution
- filtration
- solution
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области добычи и подготовки природного газа и может быть использовано для обеспечения оптимального ведения комплекса технологических процессов регенерации метанола из водно-метанольного раствора на нефтегазодобывающих предприятиях.The invention relates to the field of production and preparation of natural gas and can be used to ensure optimal management of a complex of technological processes for the regeneration of methanol from a water-methanol solution at oil and gas production enterprises.
Из области техники известен способ регенерации водного раствора метанола [патент РФ №2695211, B01D 53/96, опубл. 22.07.2019, бюл. №21], в котором исходный водно-метанольный раствор подвергают дегазации и удаляют из него нестабильный углеводородный конденсат, затем водно-метанольный раствор подвергают первоначальному нагреву и подают его в ректификационную колонну, в которую выше или под тарелку питания подают газ, химически инертный по отношению к метанолу и воде, при этом из ректификационной колонны отводят часть кубовой жидкости, которую подвергают нагреву, в процессе которого она частично испаряется с образованием потока пара, который подают в кубовую часть ректификационной колонны, при этом поток неиспаренной части кубовой жидкости используют для первоначального нагрева водно-метанольного раствора, а парогазовую смесь, отводимую с верха ректификационной колонны, охлаждают и направляют в первый сепаратор, жидкостной поток из которого подают на орошение в ректификационную колонну, а парогазовую смесь, отводимую из первого сепаратора компримируют, после чего компримированную парогазовую смесь охлаждают и образовавшуюся газожидкостную смесь подают во второй сепаратор, из которого отводят жидкостной поток, представляющий собой регенерированный водно-метанольный раствор. В качестве газа, подаваемого в ректификационную колонну выше или под тарелку питания используют газовый поток, отводимый из второго сепаратора. В качестве газа, подаваемого в ректификационную колонну выше или под тарелку питания, используют азот. Часть жидкостного потока, отводимого из второго сепаратора, направляют на верхнюю тарелку ректификационной колонны. Часть жидкостного потока, отводимого из второго сепаратора, направляют на смешение с жидкостным потоком, отводимым из первого сепаратора. Охлаждение компримированной парогазовой смеси проводят в два этапа, при этом на первом этапе производят охлаждение газовым потоком, отводимым из второго сепаратора, а на втором этапе охлаждают низкотемпературным хладагентом. Для охлаждения парогазовой смеси, отводимой с верха ректификационной колонны, используют газовый поток, отводимый из второго сепаратора после использования его на первом этапе охлаждения компримированной парогазовой смеси. Для охлаждения парогазовой смеси, отводимой с верха ректификационной колонны, используют воздух.A method for regenerating an aqueous solution of methanol is known from the field of technology [RF patent No. 2695211, B01D 53/96, publ. 07/22/2019, bulletin. No. 21], in which the initial water-methanol solution is subjected to degassing and the unstable hydrocarbon condensate is removed from it, then the water-methanol solution is subjected to initial heating and fed into a distillation column, into which gas, chemically inert in relation to to methanol and water, while part of the bottom liquid is removed from the distillation column, which is subjected to heating, during which it is partially evaporated to form a steam flow, which is fed into the bottom part of the distillation column, while the flow of the unevaporated part of the bottom liquid is used for the initial heating of water -methanol solution, and the vapor-gas mixture removed from the top of the distillation column is cooled and sent to the first separator, the liquid stream from which is fed for irrigation into the distillation column, and the vapor-gas mixture removed from the first separator is compressed, after which the compressed vapor-gas mixture is cooled and the resulting the gas-liquid mixture is fed into the second separator, from which a liquid stream is withdrawn, which is a regenerated water-methanol solution. The gas flow removed from the second separator is used as the gas supplied to the distillation column above or below the feed plate. Nitrogen is used as the gas supplied to the distillation column above or below the feed plate. Part of the liquid flow withdrawn from the second separator is directed to the upper plate of the distillation column. Part of the liquid flow withdrawn from the second separator is directed to mix with the liquid flow withdrawn from the first separator. Cooling of the compressed vapor-gas mixture is carried out in two stages, while at the first stage it is cooled with a gas flow removed from the second separator, and at the second stage it is cooled with a low-temperature refrigerant. To cool the vapor-gas mixture removed from the top of the distillation column, use the gas flow removed from the second separator after using it at the first stage of cooling the compressed vapor-gas mixture. Air is used to cool the vapor-gas mixture removed from the top of the distillation column.
Недостатком указанного способа является высокая сложность достижения требуемого остаточного солесодержания водно-метанольного раствора (менее 20 мг/л), при этом крайне высоки эксплуатационные затраты, связанные с необходимостью периодических остановок и очистки внутренних поверхностей технологического оборудования от накипи.The disadvantage of this method is the high difficulty of achieving the required residual salt content of the water-methanol solution (less than 20 mg/l), while the operating costs associated with the need for periodic stops and cleaning the internal surfaces of the process equipment from scale are extremely high.
Из области техники известен способ регенерации метанола из минерализованного водного раствора [патент РФ №2576299, B01D 3/14, опубл. 27.02.2016, бюл. №6], включающий ректификацию водометанольных паров во фракционирующей колонне с получением метанола. В качестве водометанольных паров в нижнюю часть колонны подают водометанольные пары с низким содержанием метанола, а в верхнюю часть колонны подают водометанольные пары с высоким содержанием метанола, кроме того, в среднюю часть колонны дополнительно подают нагретый минерализованный водометанольный раствор, при этом из колонны между точками ввода нагретого минерализованного водометанольного раствора и водометанольных паров с высоким содержанием метанола выводят деминерализованный водометанольный раствор, а из низа колонны выводят водно-солевой раствор, который затем охлаждают и выводят с установки, кроме того, деминерализованный водометанольный раствор фракционируют в отпарной колонне, с верха которой выводят водометанольные пары с высоким содержанием метанола, а из нижней части выводят водометанольные пары с низким содержанием метанола, при этом обогрев нижней части отпарной колонны осуществляют «горячей струей», получаемой путем нагрева смеси воды и водометанольного раствора, выводимого из низа отпарной колонны. Минерализованный водометанольный раствор нагревают до температуры, не превышающей температуру его агрегативной стабильности. Нагрев смеси воды и водометанольного раствора осуществляют с помощью огневого или беспламенного устройства сжигания топлива или с помощью теплоносителя. Нагрев минерализованного водометанольного раствора и охлаждение водно-солевого раствора осуществляют с помощью рекуперационного теплообменника.A method for regenerating methanol from a mineralized aqueous solution is known from the technical field [RF patent No. 2576299,
Недостатком указанного способа является высокая сложность достижения требуемого остаточного солесодержания водно-метанольного раствора (менее 20 мг/л), при этом крайне высоки эксплуатационные затраты, связанные с необходимостью периодических остановок и очистки внутренних поверхностей технологического оборудования от накипи.The disadvantage of this method is the high difficulty of achieving the required residual salt content of the water-methanol solution (less than 20 mg/l), while the operating costs associated with the need for periodic stops and cleaning the internal surfaces of the process equipment from scale are extremely high.
Из области техники известен способ очистки сточных вод красильного производства [патент РФ №2065404, C02F 1/44, B01D 61/00, опубл. 20.08.1996], включающий ультрафильтрацию. При этом перед ультрафильтрацией сточные воды отварочного и отделочно-красильного отделений смешивают посредством гидродинамического смесителя с кратностью циркуляции 10-15 объемов в час, а полученный в результате ультрафильтрации пермеат подвергают обработке обратным осмосом.A method for purifying wastewater from dyeing production is known from the field of technology [RF patent No. 2065404, C02F 1/44, B01D 61/00, publ. 08/20/1996], including ultrafiltration. In this case, before ultrafiltration, wastewater from the boiling and finishing and dyeing departments is mixed using a hydrodynamic mixer with a circulation rate of 10-15 volumes per hour, and the permeate obtained as a result of ultrafiltration is subjected to reverse osmosis treatment.
Недостатком указанного способа является высокая сложность достижения требуемого остаточного солесодержания водно-метанольного раствора (менее 20 мг/л).The disadvantage of this method is the high difficulty of achieving the required residual salt content of the water-methanol solution (less than 20 mg/l).
Наиболее близким к заявленному изобретению является способ получения осветленной воды [патент РФ №2294794, B01D 61/14, C02F 9/08, C02F 1/52, опубл. 10.03.2007, бюл. №7], заключающийся в заборе исходной воды, ее последующем осветлении, флокуляции, фильтрации от механических и взвешенных частиц и подаче на установку получения деминерализованной воды нанофильтрацией и обратным осмосом. При этом в качестве исходной воды используют биологически очищенные сточные воды химического производства, ливневые стоки, шахтные сточные воды и другие стоки или их смеси с общим солесодержанием 3-4 г/л, содержанием взвешенных веществ до 50 мг/л, с общим микробным числом до 10 тыс.ед. в мл., с общей жесткостью до 15 мг экв/л, воду предварительно очищают на сетчатых фильтрах 200 мкм, осуществляют осветление воды путем ультрафильтрации, проводя процесс разделения от растворенных примесей на ультрафильтрационных мембранах со спектром фильтрации от 50 до 1000 ангстрем при давлении 0,05-0,5 МПа, до полного устранения взвешенных веществ в пермеате, задержания всех микробиологических загрязнений, перед осветлением в воду подают флокулянт, в качестве которого используют хлористое железо 14% FeCl3, по мере загрязнения мембранных элементов проводят их очистку путем подачи и выдержки по времени моющих растворов: 50% серной кислоты и 42% щелочи или 20% гипохлорита натрия.The closest to the claimed invention is a method for producing clarified water [RF patent No. 2294794, B01D 61/14,
Недостатком указанного прототипа является низкая эффективность в условиях очень высокой исходной концентрации солей жесткости и высокого солевого фона соединений натрия, резко повышающего осмотическое давление водно-метанольного раствора.The disadvantage of this prototype is its low efficiency under conditions of a very high initial concentration of hardness salts and a high salt background of sodium compounds, which sharply increases the osmotic pressure of the water-methanol solution.
Задачей изобретения является создание способа очистки водно-метанольных растворов от солей, исключающего указанные недостатки аналогов и прототипа.The objective of the invention is to create a method for purifying water-methanol solutions from salts, eliminating the indicated disadvantages of analogues and the prototype.
Техническим результатом изобретения является повышение качества процесса регенерации метанола из водно-метанольного раствора, в частности предупреждения процесса повышенного солеобразования в водно-метанольных растворах, имеющих высокую исходную концентрацию солей жесткости и высокого солевого фона соединений натрия, снижение объемов ремонтно-восстановительных работ и снижение уровня негативного воздействия на окружающую среду.The technical result of the invention is to improve the quality of the process of regenerating methanol from a water-methanol solution, in particular to prevent the process of increased salt formation in water-methanol solutions having a high initial concentration of hardness salts and a high salt background of sodium compounds, reducing the volume of repair and restoration work and reducing the level of negative environmental impact.
Поставленная задача и технический результат в способе очистки водно-метанольных растворов от солей, включающем предварительное удаление из водно-метанольного раствора механических примесей, введение в водно-метанольный раствор реагента, выдерживание полученного раствора, удаление образовавшихся коллоидных частиц в блоках мембран фильтрации, по мере загрязнения мембранных элементов проведение их очистки, решается тем, что водно-метанольный раствор смешивают с тринатрийфосфатом в количестве 86,3 грамм на 1 литр водно-метанольного раствора, после чего образовавшиеся коллоидные частицы удаляют на первой ступени фильтрации в блоке мембран фильтрации при давлении от 2 до 6 атмосфер, линейной скорости движения фильтруемой среды не менее 1,5 м/сек и температуре не менее 35°С, добавляют кубовую воду с колонны установки огневой регенерации метанола, осуществляют вторичный процесс умягчения водно-метанольного раствора на второй ступени фильтрации (диафильтрации) в блоке мембран фильтрации при давлении от 2 до 6 атмосфер, линейной скорости движения фильтруемой среды не менее 1,5 м/сек и температуре не менее 35°С, в полученный пермеат повторно вводят реагент, в количестве 1,53 грамм на литр водно-метанольного раствора, удаляют образовавшиеся коллоидные частицы в блоке мембран фильтрации третей ступени фильтрации при давлении от 2 до 6 атмосфер, линейной скорости движения фильтруемой среды не менее 1,5 м/сек и температуре не менее 35°С, получают умягченный водно-метанольный раствор и солевой шлам.The task and technical result in the method of purifying water-methanol solutions from salts, including preliminary removal of mechanical impurities from the water-methanol solution, introducing a reagent into the water-methanol solution, keeping the resulting solution, removing the formed colloidal particles in filtration membrane blocks, as contamination occurs membrane elements, their cleaning is solved by mixing a water-methanol solution with trisodium phosphate in an amount of 86.3 grams per 1 liter of water-methanol solution, after which the resulting colloidal particles are removed at the first stage of filtration in a filtration membrane unit at a pressure of 2 to 6 atmospheres, the linear speed of movement of the filtered medium is not less than 1.5 m/sec and the temperature is not less than 35°C, add still water from the column of the fire methanol regeneration installation, carry out the secondary process of softening the water-methanol solution at the second stage of filtration (diafiltration) in block of filtration membranes at a pressure of 2 to 6 atmospheres, a linear speed of movement of the filtered medium of at least 1.5 m/sec and a temperature of at least 35°C, the reagent is reintroduced into the resulting permeate in an amount of 1.53 grams per liter of water-methanol solution, remove the formed colloidal particles in the filtration membrane block of the third stage of filtration at a pressure of 2 to 6 atmospheres, linear speed of movement of the filtered medium of at least 1.5 m/sec and temperature of at least 35°C, obtain a softened water-methanol solution and saline sludge
Осуществление заявленного способа очистки водно-метанольных растворов от солей поясняется с помощью чертежа, где представлена блок-схема установки мембранной очистки водно-метанольного раствора от солей.The implementation of the claimed method for purifying water-methanol solutions from salts is illustrated with the help of a drawing, which shows a block diagram of an installation for membrane purification of water-methanol solutions from salts.
Установка для очистки водно-метанольных растворов от солей содержит фильтр для удаления механических примесей 1 (возможно использование зернистого или тканевого фильтра), блок подготовки реагента 2, в котором происходит измельчение, смешение компонентов реагента в нужной пропорции и введение приготовленной сухой смеси при помощи весовых дозаторов сыпучих материалов, емкость 3, выполненную из нержавеющей стали, предназначенную для выдерживания раствора на время, необходимое для образования осадка, нагнетательный насос 4 для подачи суспензии на первую ступень умягчения водно-метанольного раствора (возможные конфигурации насоса: винтовой, шнековый, перистальтический), подача осуществляется при давлении от 2 до 6 атмосфер, линейной скорости движения фильтруемой среды не менее 1,5 м/сек и температуре не менее 35°С, первую ступень фильтрации, включающую блок мембран фильтрации 5, работающий в циркуляционном режиме при помощи циркуляционного насоса 6 того же типа, что и нагнетательный насос 4, на котором происходит частичный отбор пермеата (первое концентрирование смеси), вторую ступень фильтрации (диафильтрации), включающую подачу кубовой воды с колонны установки огневой регенерации метанола и частичный отбор пермеата (второе концентрирование смеси) на блоке мембран фильтрации 7, также снабженном циркуляционным насосом 6, емкость 3 для сбора пермеата, отобранного на первых двух ступенях фильтрации, снабженную блоком подготовки реагента 2, третью ступень фильтрации, включающую один снабженный циркуляционным насосом 6 блок мембран фильтрации 8, технологические линии сбора пермеата и подачи очищенного от солей жесткости водно-метанольного раствора на установку огневой регенерации метанола, технологические линии сбора ретентата (солевого шлама). Способ осуществляется следующим образом.The installation for purifying water-methanol solutions from salts contains a filter for removing mechanical impurities 1 (it is possible to use a granular or fabric filter), a reagent preparation unit 2, in which grinding and mixing of the reagent components in the required proportion takes place and the introduction of the prepared dry mixture using weighing dispensers bulk materials,
Исходный водно-метанольный раствор подается в фильтр для удаления механических примесей 1, при помощи которого раствор очищается от механических примесей. Фильтр 1 является общим для трех ступеней фильтрации водно-метанольного раствора. Механические примеси (осадок гетерогенных загрязнений) утилизируются, а раствор подается в емкость 3, в которой происходит соединение раствора с реагентом до образования нерастворимого осадка (перехода коллоидного раствора в суспензию). В качестве реагента использован тринатрийфосфат в количестве 86,3 грамм на 1 литр водно-метанольного раствора на первой ступени фильтрации, 1,53 грамм на литр водно-метанольного раствора на третьей ступени фильтрации. Объем емкости 3 определяется исходя из скорости образования осадка и объемов подачи водно-метанольного раствора. При этом реагент подается в емкость 3 при помощи блока подготовки реагента 2, являющегося общим для первой и третей ступени фильтрации водно-метанольного раствора и предназначенного для автоматического регулирования величины подачи сыпучих материалов (реагента) в зависимости от расхода водно-метанольного раствора.The initial water-methanol solution is fed into a filter for removing mechanical impurities 1, with the help of which the solution is cleaned of mechanical impurities. Filter 1 is common to three stages of filtration of a water-methanol solution. Mechanical impurities (sediment of heterogeneous contaminants) are disposed of, and the solution is fed into
Величина удельного расхода реагента (тринатрийфосфата) зависит от исходной жесткости водно-метального раствора (содержания ионов Са2+ и Mg2+), и на всех ступенях фильтрации принята равной стехиометрическому соотношению по реакции осаждения солей жесткости.The specific consumption of the reagent (trisodium phosphate) depends on the initial hardness of the water-metal solution (the content of Ca 2+ and Mg 2+ ions), and at all stages of filtration is assumed to be equal to the stoichiometric ratio for the precipitation reaction of hardness salts.
Далее при помощи нагнетательного насоса 4, обеспечивающего необходимый напор для создания движущей силы микрофильтрации, суспензия поступает на первую ступень фильтрации в блок мембран фильтрации 5, в котором происходит частичный отбор пермеата. Ретентат направляется на вторую ступень фильтрации (диафильтрации) водно-метанольного раствора, на которой в поток ретентата добавляется кубовая вода с колонны установки огневой регенерации метанола в количестве, равном объему очищенного водно-метанольного раствора, полученного на первой ступени фильтрации, для обеспечения режима диафильтрации и увеличения концентрации метанола в смеси, и далее раствор поступает в блок мембран фильтрации 7. Подача суспензии на блоки мембран фильтрации осуществляется при давлении от 2 до 6 атмосфер, линейной скорости движения фильтруемой среды не менее 1,5 м/сек и температуре не менее 35°С (с целью минимизации гидравлических потерь). На каждом блоке мембран фильтрации организован рецикловой поток ретентата (солевого раствора) благодаря циркуляционным насосам 6 того же типа, что и нагнетательный насос 4, при этом циркуляционные насосы 6 для обеспечения необходимого скоростного режима жидкости в блоках мембран фильтрации имеют подачу, в 8-10 раз превышающую подачу нагнетательного насоса 4.Next, using a
Каждый блок мембран фильтрации состоит из последовательно либо параллельно соединенных мембранных аппаратов. Каждый мембранный аппарат представляет собой корпус (металлический или пластиковый), внутри которого установлены керамические мембранные элементы трубчатого типа, количество которых подбирается исходя из необходимой площади фильтрации.Each filtration membrane block consists of series- or parallel-connected membrane devices. Each membrane apparatus is a housing (metal or plastic), inside of which tubular-type ceramic membrane elements are installed, the number of which is selected based on the required filtration area.
Отобранный на первой и второй ступени фильтрации водно-метанольного раствора пермеат направляется на прием второго нагнетательного насоса 4 и далее под давлением от 2 до 6 атмосфер поступает во вторую емкость 3, в которой происходит смешение потока водно-метанольного раствора с тринатрийфосфатом при помощи блока подготовки реагента 2 в количестве 1,53 грамм на 1 литр водно-метанольного раствора и выдерживание раствора до образования коллоидных частиц (солевого шлама). Далее модифицированный водно-метанольный раствор поступает на третью ступень фильтрации, включающую блок мембран фильтрации 8, в котором из раствора вымываются остатки метанола.The permeate selected at the first and second stages of filtration of the water-methanol solution is sent to receive the
Умягченный водно-метанольный раствор посредством технологических линий сбора направляется на установку огневой регенерации метанола для дальнейшей ректификации. Полученный в результате умягчения водно-метанольного раствора солевой шлам утилизируется при помощи комплекса термического обезвреживания, либо направляется на линию производства товарной продукции - минеральных фосфатных удобрений.The softened water-methanol solution is sent through collection lines to a fire methanol regeneration unit for further rectification. The salt sludge obtained as a result of softening the water-methanol solution is disposed of using a thermal neutralization complex, or is sent to the production line of commercial products - mineral phosphate fertilizers.
Оптимальные гидродинамические параметры течения дисперсии (давление, линейная скорость, температура) подбираются путем проведения лабораторных исследований на мембранной установке с учетом необходимого предела снижения исходной концентрации солей жесткости и максимальной производительности мембран. Количество ступеней фильтрации водно-метанольного раствора вариативно и зависит от исходных физико-химических свойств водно-метанольного раствора, требуемого предела снижения минерализации водно-метанольного раствора, а также от технологической схемы оборудования.The optimal hydrodynamic parameters of the dispersion flow (pressure, linear velocity, temperature) are selected by conducting laboratory studies on a membrane installation, taking into account the required limit for reducing the initial concentration of hardness salts and the maximum productivity of the membranes. The number of stages of filtration of a water-methanol solution is variable and depends on the initial physicochemical properties of the water-methanol solution, the required limit for reducing the salinity of the water-methanol solution, as well as on the technological design of the equipment.
Повышение качества процесса регенерации метанола из водно-метанольного раствора достигается за счет снижения остаточного содержания солей жесткости в подготовленном к ректификации водно-метанольном растворе менее 20 мг/л, в частности до требуемого значения -5 мг/л. В свою очередь снижение остаточного содержания солей жесткости приводит к снижению объемов и периодизации ремонтно-восстановительных работ.Improving the quality of the process of methanol regeneration from a water-methanol solution is achieved by reducing the residual content of hardness salts in the water-methanol solution prepared for rectification to less than 20 mg/l, in particular to the required value of -5 mg/l. In turn, a decrease in the residual content of hardness salts leads to a decrease in the volume and periodization of repair and restoration work.
Снижение уровня негативного воздействия на окружающую среду достигается за счет комплекса мер, предусматривающих сокращение доли отходов, направляемых на захоронение, путем их утилизации при помощи комплекса термического обезвреживания, а также использование доли отходов в качестве сырья для производства фосфатных удобрений.Reducing the level of negative impact on the environment is achieved through a set of measures that include reducing the share of waste sent for disposal by recycling it using a thermal neutralization complex, as well as using a share of waste as raw material for the production of phosphate fertilizers.
Claims (1)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2806144C1 true RU2806144C1 (en) | 2023-10-26 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU617041A1 (en) * | 1974-02-13 | 1978-07-30 | Дзержинский филиал Государственного научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза | Method of purifying aqueous solutions from organic substances |
EP0369787A2 (en) * | 1988-11-16 | 1990-05-23 | Tokuyama Soda Kabushiki Kaisha | Membrane for separation of water-alcohol mixed liquid and process for preparation thereof |
RU2294794C2 (en) * | 2004-08-10 | 2007-03-10 | Николай Андреевич Янковский | Clarified water production process |
RU2643540C1 (en) * | 2016-09-22 | 2018-02-02 | Открытое акционерное общество "Севернефтегазпром" | Method for recovering methanol from water-methanol process mixtures for reuse and device for its implementation |
US10870084B2 (en) * | 2017-03-17 | 2020-12-22 | Mitsubishi Chemical Corporation | Water-alcohol separation system and water-alcohol separation method for producing alcohol |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU617041A1 (en) * | 1974-02-13 | 1978-07-30 | Дзержинский филиал Государственного научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза | Method of purifying aqueous solutions from organic substances |
EP0369787A2 (en) * | 1988-11-16 | 1990-05-23 | Tokuyama Soda Kabushiki Kaisha | Membrane for separation of water-alcohol mixed liquid and process for preparation thereof |
RU2294794C2 (en) * | 2004-08-10 | 2007-03-10 | Николай Андреевич Янковский | Clarified water production process |
RU2643540C1 (en) * | 2016-09-22 | 2018-02-02 | Открытое акционерное общество "Севернефтегазпром" | Method for recovering methanol from water-methanol process mixtures for reuse and device for its implementation |
US10870084B2 (en) * | 2017-03-17 | 2020-12-22 | Mitsubishi Chemical Corporation | Water-alcohol separation system and water-alcohol separation method for producing alcohol |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2022100313A1 (en) | Mine water advanced treatment system and mine water treatment method thereof | |
CN108117207B (en) | Zero-discharge treatment process method for salt-containing wastewater | |
CN106946395A (en) | A kind of method and device of desulfurization wastewater sub-prime crystallization treatment | |
CN108117206B (en) | Zero-discharge treatment process method for salt-containing wastewater | |
CN105254106A (en) | High-salt waste water zero emission and salt separation processing method and device | |
CN101798150B (en) | Treatment method of wastewater with high salt content and treatment device thereof | |
CN104118956B (en) | A kind of method of sewage disposal | |
CN105347574B (en) | A kind of defluorination method and processing system of graphite purification waste water | |
CN110240342A (en) | A kind of arid and cold region garbage leachate treatment device and method | |
CN105439341A (en) | Salt-containing wastewater treatment system and treatment method | |
CN106966536A (en) | Strong brine zero-emission film concentration technology and equipment | |
CN206858347U (en) | A kind of device of desulfurization wastewater sub-prime crystallization treatment | |
CN111470694A (en) | Zero-discharge reclaimed water recycling process and system for pharmaceutical wastewater | |
RU123406U1 (en) | PLANT FOR PREPARATION OF SALTED WATER AND PRODUCTION OF SYNTHESIS GAS | |
CN110759570A (en) | Treatment method and treatment system for dye intermediate wastewater | |
CN205442916U (en) | Contain salt effluent disposal system | |
CN104973717A (en) | Saline wastewater deep treatment method | |
CN204981431U (en) | Adopt tubular micro -filtration membrane's desulfurization waste water recycling processing system | |
CN109354348A (en) | The integrated processing method of vitamin B12 production waste water | |
CN205687740U (en) | A kind of dyeing waste water Zero discharging system | |
CN205347023U (en) | Contain useless pretreatment of water device of salt | |
RU2806144C1 (en) | Method for purifying water-methanol solutions to remove salts | |
CN209411998U (en) | A kind of processing system of highly mineralized mine water reuse and resource utilization | |
RU2506233C2 (en) | Installation for preparation of desalinated water for synthesis-gas production | |
CN109205944A (en) | A kind of pharmacy waste water divides salt processing method |