RU2805510C1 - Лист анизотропной электротехнической стали - Google Patents

Abstract

Изобретение относится к металлургии, а именно к листу анизотропной электротехнической стали. Лист анизотропной электротехнической стали, включающий в свой химический состав, в мас.%: 2,0-7,0 Si, 0-0,030 Nb, 0-0,030 V, 0-0,030 Mo, 0-0,030 Ta, 0-0,030 W, 0,0050 или менее C, 0-1,0 Mn, 0-0,0150 S, 0-0,0150 Se, 0-0,0650 Al, 0-0,0050 N, 0-0,40 Cu, 0-0,010 Bi, 0-0,080 B, 0-0,50 P, 0-0,0150 Ti, 0-0,10 Sn, 0-0,10 Sb, 0-0,30 Cr, 0-1,0 Ni, и остальное, состоящее из Fe и примесей. Лист содержит текстуру, выровненную с ориентацией Госса, причем когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, когда β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C, когда γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, когда граничное условие BAα определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAα_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAα в направлении прокатки L, когда граничное условие BAβ определяется как |β₂ - β₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L, когда граничное условие BAγ определяется как |γ₂ - γ₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L, и когда граничное условие ВВ определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB. Размер зерна RAα_L и размер зерна RAβ_L удовлетворяют условию RAβ_L < RAα_L. Размер зерна RAα_L и размер зерна RAγ_L удовлетворяют условию RAγ_L < RAα_L. Обеспечивается уменьшение уровня скорости магнитострикции и снижение шума трансформатора. 4 з.п. ф-лы, 3 ил., 32 табл., 3 пр.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0001] Настоящее изобретение относится к листу анизотропной электротехнической стали.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0002] Лист анизотропной электротехнической стали включает 7 мас.% или менее Si и имеет вторичную рекристаллизованную текстуру, которая выстраивается в ориентации {110}<001> (ориентации Госса). Здесь ориентация {110}<001> означает, что плоскость {110} кристалла выставлена параллельно прокатанной поверхности, а ось <001> кристалла выставлена параллельно направлению прокатки.

[0003] На магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали оказывает значительное влияние степень выстраивания по ориентации {110}<001>. В частности, считается, что важной является взаимосвязь между направлением прокатки стального листа, которое является основным направлением намагничивания при использовании стального листа, и направлением <001> кристалла, которое является направлением легкого намагничивания. Таким образом, в последние годы практический лист анизотропной электротехнической стали контролируют так, чтобы угол, образуемый направлением <001> кристалла и направлением прокатки, находился в пределах приблизительно 5°.

[0004] Отклонение между фактической кристаллографической ориентацией листа анизотропной электротехнической стали и идеальной ориентацией {110}<001> можно представить тремя компонентами, которыми являются угол отклонения α от направления нормали Z, угол отклонения β от поперечного направления C и угол отклонения γ от направления прокатки L.

[0005] Фигура 1 представляет собой схему, иллюстрирующую угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ. Как показано на фигуре 1, угол отклонения α - это угол, образуемый спроецированным на прокатанную поверхность направлением <001> кристалла и направлением прокатки L, если смотреть в направлении нормали Z. Угол отклонения β - это угол, образуемый направлением <001> кристалла, спроецированным на поперечное сечение L (сечение, направлением нормали к которому является поперечное направление), и направлением прокатки L, если смотреть в поперечном направлении C (направлении по ширине листа). Угол отклонения γ - это угол, образуемый направлением <110> кристалла, спроецированным на поперечное сечение C (сечение, направлением нормали к которому является направление прокатки), и направлением нормали Z, если смотреть в направлении прокатки L.

[0006] Известно, что среди этих углов отклонения α, β и γ угол отклонения β влияет на магнитострикцию. Здесь магнитострикция - это явление, при котором форма магнитного материала изменяется при приложении магнитного поля. Поскольку магнитострикция вызывает вибрацию и шум, требуется уменьшить магнитострикцию листа анизотропной электротехнической стали, используемого для сердечника трансформатора и т.п.

[0007] Например, патентные документы 1-3 раскрывают управление углом отклонения β. Патентные документы 4 и 5 раскрывают управление углом отклонения α в дополнение к углу отклонения β. Патентный документ 6 раскрывает метод улучшения характеристик магнитных потерь путем дополнительной классификации степени выстраивания кристаллографической ориентации с использованием угла отклонения α, угла отклонения β и угла отклонения γ в качестве показателей.

[0008] Патентные документы 7-9 раскрывают не только простое управление абсолютными значениями и средними значениями углов отклонения α, β и γ, но и управление с их помощью флуктуациями (отклонениями). Патентные документы 10-12 раскрывают добавление Nb, V и т.п. в лист анизотропной электротехнической стали.

[0009] Патентный документ 13 предлагает способ прогнозирования шума трансформатора из-за магнитострикции. В этом способе прогнозирования шума трансформатора используется значение, называемое уровнем скорости магнитострикции (Lva), с применением А-взвешивания по отношению к частотным характеристикам человеческого слуха, в котором форма магнитострикционного сигнала, возбуждаемого переменным током, дифференцируется во времени и преобразуется в скорость. Патентный документ 14 раскрывает, что шум трансформатора снижается за счет снижения уровня скорости магнитострикции (Lva). Например, патентный документ 14 раскрывает метод, при котором линейно прикладывают деформацию к поверхности стального листа, магнитные домены измельчаются, уровень скорости магнитострикции уменьшается и тем самым уменьшается шум трансформатора из листа анизотропной электротехнической стали.

ДОКУМЕНТЫ ПРЕДШЕСТВУЮЩЕГО УРОВНЯ ТЕХНИКИ ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

[0010] Патентный документ 1: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2001-294996

Патентный документ 2: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2005-240102

Патентный документ 3: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2015-206114

Патентный документ 4: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2004-60026

Патентный документ 5: Международная публикация заявки РСТ № WO2016/056501

Патентный документ 6: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2007-314826

Патентный документ 7: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2001-192785

Патентный документ 8: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2005-240079

Патентный документ 9: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2012-052229

Патентный документ 10: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № S52-024116

Патентный документ 11: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № H02-200732

Патентный документ 12: публикация (выданного) патента Японии № 4962516

Патентный документ 13: публикация (выданного) патента Японии № 3456742

Патентный документ 14: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2017-128765.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

РЕШАЕМАЯ ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА

[0011] В результате исследований, проведенных авторами настоящего изобретения, было установлено, что хотя обычные методы, раскрытые в патентных документах 1-9, контролируют кристаллографическую ориентацию, этого недостаточно для уменьшения магнитострикции. В частности, установлено, что снижение уровня скорости магнитострикции (Lva) может быть недостаточным.

[0012] Более того, поскольку традиционные методы, раскрытые в патентных документах 10-12, содержат только Nb и V, этого недостаточно для снижения уровня скорости магнитострикции (Lva).

[0013] Кроме того, патентные документы 13 и 14 раскрывают взаимосвязь между уровнем скорости магнитострикции (Lva) и шумом трансформатора, но просто пытаются уменьшить уровень скорости магнитострикции (Lva) путем обработки (измельчения магнитного домена), которая проводится после получения листа анизотропной электротехнической стали. Патентные документы 13 и 14 не контролируют текстуру стального листа, и этого недостаточно для снижения уровня скорости магнитострикции (Lva).

[0014] Настоящее изобретение было создано с учетом таких ситуаций, когда требуется лист анизотропной электротехнической стали, способный снизить шум трансформатора. Задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором улучшен уровень скорости магнитострикции (Lva). В частности, задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне от среднего до высокого магнитного поля (особенно в магнитном поле, возбужденном так, что оно составляет приблизительно 1,7-1,9 Тл), улучшается в дополнение к превосходным характеристикам магнитных потерь.

РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ

[0015] Аспекты настоящего изобретения заключаются в следующем.

[0016] (1) Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения включает в свой химический состав, в мас.%, 2,0-7,0% Si, 0-0,030% Nb, 0-0,030% V, 0-0,030% Mo, 0-0,030% Ta, 0-0,030% W, 0-0,0050% C, 0-1,0% Mn, 0-0,0150% S, 0-0,0150% Se, 0-0,0650% Al, 0-0,0050% N, 0-0,40% Cu, 0-0,010% Bi, 0-0,080% B, 0-0,50% P, 0-0,0150% Ti, 0-0,10% Sn, 0-0,10% Sb, 0-0,30% Cr, 0-1,0% Ni, и остальное, состоящее из Fe и примесей, и

включает текстуру, выровненную с ориентацией Госса, отличающийся тем, что,

когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, когда β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C, когда γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, когда граничное условие BAα определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAα_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAα в направлении прокатки L, когда граничное условие BAβ определяется как |β₂ - β₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L, когда граничное условие BAγ определяется как |γ₂ - γ₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L, и когда граничное условие BB определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°,

имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, размер зерна RAα_L и размер зерна RAβ_L удовлетворяют условию RAβ_L < RAα_L, и размер зерна RAα_L и размер зерна RAγ_L удовлетворяют условию RAγ_L < RAα_L.

(2) В листе анизотропной электротехнической стали по пункту (1), когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BB в направлении прокатки L, размер зерна RAβ_L и размер зерна RB_L могут удовлетворять условию 1,10 ≤ RB_L ÷ RAβ_L.

(3) В листе анизотропной электротехнической стали по пункту (1) или (2), когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BB в направлении прокатки L, размер зерна RAγ_L и размер зерна RB_L могут удовлетворять условию 1,10 ≤ RB_L ÷ RAγ_L.

(4) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пунктов (1) - (3) размер зерна RB_L может составлять 15 мм или больше.

(5) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пунктов (1) - (4) размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L могут составлять 40 мм или меньше.

ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0017] В соответствии с вышеперечисленными аспектами настоящего изобретения возможно обеспечить лист анизотропной электротехнической стали, в котором уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне от среднего до высокого магнитного поля (особенно в магнитном поле, возбужденном так, что оно составляет приблизительно 1,7-1,9 Тл), улучшается в дополнение к превосходным характеристикам магнитных потерь.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0018] Фиг. 1 представляет собой схему, иллюстрирующую угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ.

Фиг. 2 представляет собой вид в сечении листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

Фиг. 3 представляет собой технологическую блок-схему, иллюстрирующую способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНОГО ВАРИАНТА ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

[0019] Далее будет подробно описан один предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения. Однако настоящее изобретение не ограничивается только конфигурацией, которая раскрыта в этом варианте осуществления, и возможны различные модификации без отступления от аспекта настоящего изобретения. В дополнение, описываемый ниже ограничивающий диапазон включает свои нижний и верхний пределы. Однако значение, представленное с выражением «больше» или «меньше», не включается в ограничивающий диапазон. Если не указано иное, «%», относящийся к химическому составу, представляет собой «мас.%».

[0020] Обычно для того, чтобы уменьшить магнитострикцию, кристаллографической ориентацией управляли так, чтобы угол отклонения β стал низким (более конкретно, чтобы максимум и среднее абсолютного значения |β| угла отклонения β стали малыми). Кроме того, чтобы уменьшить магнитострикцию, кристаллографической ориентацией управляли так, чтобы разность между минимумом и максимумом магнитострикции (в дальнейшем упоминаемая как «λp-p») стала низкой.

[0021] Однако авторы настоящего изобретения исследовали взаимосвязь между кристаллографической ориентацией листа электротехнической стали, используемого в качестве материала практического железного сердечника, и его шумом. В результате было найдено, что даже при использовании листа анизотропной электротехнической стали, в котором магнитострикция улучшена, как в обычной технике, шум в практической среде снижается недостаточно.

[0022] Авторы настоящего изобретения предполагают, что причина этого заключается в следующем. Для шума в практической среде недостаточно оценить только магнитострикцию λp-p, и представляется, что важно изменение во времени формы магнитострикционной волны, возбуждаемой переменным током. Таким образом, авторы настоящего изобретения исследовали уровень скорости магнитострикции (Lva), в котором можно оценить изменение во времени формы магнитострикционной волны.

[0023] Для понимания магнитных характеристик в диапазоне от среднего до высокого магнитного поля, авторы настоящего изобретения проанализировали соотношение уровня скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до 1,7 Тл, где обычно измеряются магнитные характеристики, уровня скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до приблизительно 1,9 Тл, магнитострикции, магнитных потерь, углов отклонения кристаллографической ориентации и т.п.

[0024] Магнитное поле в 1,7 Тл соответствует магнитной индукции, рассчитанной для обычно используемого трансформатора (или магнитной индукции для оценки листа электротехнической стали в целом). Таким образом, представляется, что вибрация железного сердечника снижается и шум трансформатора снижается за счет уменьшения уровня скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до 1,7 Тл.

[0025] Магнитное поле в 1,9 Тл не соответствует магнитной индукции, рассчитанной для обычно используемого трансформатора. Однако в практической среде магнитный поток не течет равномерно в стальном листе, а локально концентрируется в определенной области. Таким образом, в стальном листе существует область, где локально протекает магнитный поток величиной приблизительно 1,9 Тл. Традиционно известно, что чрезмерная магнитострикция возникает в магнитном поле 1,9 Тл, что влияет на вибрацию железного сердечника. Таким образом, представляется, что вибрация железного сердечника снижается и шум трансформатора снижается за счет уменьшения уровня скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до 1,9 Тл. Другими словами, для снижения шума трансформатора на практике важно не только уменьшить уровень скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до 1,7 Тл, но и уменьшить уровень скорости магнитострикции (Lva) при возбуждении до 1,9 Тл.

[0026] Причина, по которой шум трансформатора снижается за счет уменьшения уровня скорости магнитострикции (Lva), предположительно заключается в следующем.

[0027] Магнитострикция возникает при возбуждении трансформатора. Вышеупомянутая магнитострикция вызывает вибрацию железного сердечника. Вибрация железного сердечника в трансформаторе вызывает вибрацию воздуха, что вызывает шум. Звуковое давление шума можно оценить по величине изменения в единицу времени (скорости).

[0028] Кроме того, характеристики звука, который могут воспринимать люди, не всегда постоянны на всех частотах и могут быть выражены слуховыми характеристиками, называемыми А-взвешиванием. Фактическая форма магнитострикционной волны является не синусоидальной, а формой волны, в которой перекрываются различные частоты. Таким образом, форма магнитострикционной волны подвергается преобразованию Фурье, получается амплитуда на каждой частоте, которая умножается на А-взвешивание, и тем самым можно получить уровень скорости магнитострикции (Lva), который является показателем, близким к слуховым характеристикам реального человека.

[0029] Когда вышеупомянутый уровень скорости магнитострикции (Lva) уменьшается, можно подавить вибрацию железного сердечника, вызванную частотой, которую люди воспринимают среди шума трансформатора. Таким образом, представляется, что шум трансформатора может быть эффективно снижен.

[0030] В результате исследований, проведенных авторами настоящего изобретения, было подтверждено, что при уменьшении уровня скорости магнитострикции (Lva) в магнитном поле при возбуждении до приблизительно 1,7 Тл и 1,9 Тл (далее упоминаемых как «диапазон среднего и высокого магнитного поля»), шум трансформатора может быть эффективно понижен при превосходных характеристиках магнитных потерь.

[0031] В результате дальнейших исследований, проведенных авторами настоящего изобретения, было обнаружено, что для уменьшения уровня скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля важно управлять углом отклонения β и углом отклонения γ в кристаллографической ориентации листа электротехнической стали. В частности, важно управлять соотношением между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношением между углом отклонения α и углом отклонения γ. Другими словами, было найдено, что при оптимальном управлении вышеупомянутыми соотношениями углов отклонения уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля может быть уменьшен, и в результате шум трансформатора может быть дополнительно понижен.

[0032] При этом, при вторичной рекристаллизации практической анизотропной электротехнической стали кристаллографическая ориентация, которая предпочтительно выращивается, в основном является ориентацией {110}<001>. Однако в процессе вторичной рекристаллизации, который проводится в промышленности, вторичная рекристаллизация протекает с включением роста зерна, имеющего ориентацию, которая слегка повернута в плоскости поверхности стали (плоскости {110}). Другими словами, в проводимом в промышленности процессе вторичной рекристаллизации не легко полностью устранить зарождение и рост зерна, имеющего угол отклонения. Кроме того, если зерно с вышеупомянутой ориентацией вырастает до определенного размера, оно не разрушается зерном, имеющим идеальную ориентацию {110}<001>, и в итоге остается в стальном листе. Вышеупомянутое зерно точно не имеет направления <001> в направлении прокатки и обычно называется «повернутым зерном Госса».

[0033] Конечно, если бы можно было вызвать зарождение большого числа зерен, имеющих лишь низкий угол отклонения на стадии зародышеобразования вторично рекристаллизованного зерна, можно было бы получить вторично рекристаллизованные зерна, имеющие почти идеальную ориентацию {110}<001>, занимающую всю площадь стального листа, даже если каждое зерно не дорастает до определенного размера. Однако невозможно в достаточной степени вызвать зарождение только таких зерен, ориентации которых выставлены (выровнены).

[0034] Авторы настоящего изобретения предприняли попытку выращивания вторично рекристаллизованного зерна не с сохранением кристаллографической ориентации, а с изменением кристаллографической ориентации. В результате авторы настоящего изобретения обнаружили, что для того, чтобы уменьшить уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля, выгодно в достаточной мере вызывать изменения ориентации (субграниц), которые являются локальными и малоугловыми и которые обычно не распознаются как граница во время роста вторично рекристаллизованного зерна, и разделить одно вторично рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых угол отклонения β немного отличается.

[0035] В частности, было найдено, что в дополнение к разделению одного вторично рекристаллизованного зерна субграницей на малые домены важно управлять соотношением между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношением между углом отклонения α и углом отклонения γ. Конкретнее, когда субграницы, возникающие в результате изменений угла отклонения β и угла отклонения γ, образуются больше, чем субграницы, возникающие в результате изменения угла отклонения α относительно направления прокатки L, уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля может быть улучшен в дополнение к превосходным характеристикам магнитных потерь.

[0036] В дополнение, авторы настоящего изобретения обнаружили, что для управления вышеупомянутыми изменениями ориентации важно учитывать фактор легкого вызывания самих изменений ориентации и фактор периодического вызывания изменений ориентации внутри одного зерна. Было обнаружено, что для того, чтобы легко вызывать сами изменения ориентации, эффективно начинать вторичную рекристаллизацию с более низкой температуры, например, регулируя размер первично рекристаллизованного зерна или используя такие элементы, как Nb. Кроме того, было обнаружено, что изменения ориентации могут вызываться периодически вплоть до более высокой температуры внутри одного зерна во время вторичной рекристаллизации при использовании AlN и тому подобных, которые являются традиционным ингибитором при соответствующей температуре и в соответствующей атмосфере.

[0037] Далее будет подробно описан лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления.

[0038] В листе анизотропной электротехнической стали согласно данному варианту осуществления настоящего изобретения вторично рекристаллизованное зерно подразделено на множество доменов, в каждом из которых угол отклонения немного отличается. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает в себя локальную малоугловую границу, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна, в дополнение к сравнительно высокоугловой границе, которая соответствует границе вторично рекристаллизованного зерна.

[0039] В дополнение, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ выгодным образом контролируют в направлении прокатки L.

[0040] В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает в свой химический состав, в мас.%, 2,0-7,0% Si, 0-0,030% Nb, 0-0,030% V, 0-0,030% Mo, 0-0,030% Ta, 0-0,030% W, 0-0,0050% C, 0-1,0% Mn, 0-0,0150% S, 0-0,0150% Se, 0-0,0650% Al, 0-0,0050% N, 0-0,40% Cu, 0-0,010% Bi, 0-0,080% B, 0-0,50% P, 0-0,0150% Ti, 0-0,10% Sn, 0-0,10% Sb, 0-0,30% Cr, 0-1,0% Ni, и остальное, состоящее из Fe и примесей, и включает в себя текстуру, выровненную с ориентацией Госса. Когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, когда β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C, когда γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, когда граничное условие BAα определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAα_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAα в направлении прокатки L, когда граничное условие BAβ определяется как |β₂ - β₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L, когда граничное условие BAγ определяется как |γ₂ - γ₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L, и когда граничное условие BB определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, размер зерна RAα_L и размер зерна RAβ_L удовлетворяют условию RAβ_L < RAα_L, и размер зерна RAα_L и размер зерна RAγ_L удовлетворяют условию RAγ_L < RAα_L.

[0041] Хотя лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения включает в себя границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, а также границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, может иметься граница, которая удовлетворяет граничному условию BAα и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

[0042] В последующем описании граничное условие BAα, граничное условие BAβ и граничное условие BAγ могут упоминаться просто как «граничное условие BA». Аналогичным образом, средний размер зерна RAα_L, средний размер зерна RAβ_L и средний размер зерна RAγ_L в направлении прокатки L могут упоминаться просто как «средний размер зерна RA».

[0043] Граница, которая удовлетворяет граничному условию BB, по существу соответствует границе вторично рекристаллизованного зерна, которая наблюдается при макротравлении обычного листа анизотропной электротехнической стали. В дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, а также границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB. Эти границы соответствуют локальной малоугловой границе, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна. В частности, в данном варианте осуществления вторично рекристаллизованное зерно становится разделенным на малые домены, в каждом из которых угол отклонения немного отличается.

[0044] Обычный лист анизотропной электротехнической стали может включать границу вторично рекристаллизованного зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB. Кроме того, обычный лист анизотропной электротехнической стали может включать сдвиг угла отклонения во вторично рекристаллизованном зерне. Однако поскольку в обычном листе анизотропной электротехнической стали угол отклонения имеет тенденцию непрерывно сдвигаться во вторично рекристаллизованном зерне, сдвиг угла отклонения в обычном листе анизотропной электротехнической стали едва ли удовлетворяет граничному условию BAβ и граничному условию BAγ.

[0045] Например, в обычном листе анизотропной электротехнической стали можно обнаружить проявляющийся на большом расстоянии («дальний») сдвиг угла отклонения во вторично рекристаллизованном зерне, но трудно обнаружить проявляющийся на коротком расстоянии («ближний») сдвиг угла отклонения во вторично рекристаллизованном зерне (трудно соблюсти граничное условие BAβ и граничное условие BAγ), потому что локальный сдвиг является небольшим. С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления угол отклонения локально сдвигается на коротком расстоянии, а значит, его сдвиг может быть обнаружен как граница. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, а также границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, между двумя точками измерения, которые являются смежными во вторично рекристаллизованном зерне и которые имеют интервал 1 мм. Эти границы соответствуют той границе, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна.

[0046] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления границу, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна, преднамеренно создают путем оптимального управления производственными условиями, как описано позже. В дополнение к этому, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления вторично рекристаллизованное зерно доводят до такого состояния, при котором зерно разделено на небольшие домены, где каждый угол отклонения немного отличается, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ контролируют в направлении прокатки L. В результате уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля благоприятно улучшается.

1. Кристаллографическая ориентация

[0047] Далее описывается система обозначений кристаллографической ориентации в данном варианте осуществления. В данном варианте осуществления ориентация {110}<001> разделяется на две ориентации: «фактическая ориентация {110}<001>» и «идеальная ориентация {110}<001>». Причина этого состоит в том, что в данном варианте осуществления необходимо различать ориентацию {110}<001>, представляющую кристаллографическую ориентацию практического стального листа, и ориентацию {110}<001>, представляющую академическую кристаллографическую ориентацию.

[0048] Как правило, при измерении кристаллографической ориентации практического стального листа после рекристаллизации кристаллографическая ориентация определяется без четкого различения разориентации приблизительно на ±2,5°. В обычном листе анизотропной электротехнической стали «ориентация {110}<001>» рассматривается как диапазон ориентаций в пределах приблизительно ±2,5° вокруг геометрически идеальной ориентации {110}<001>. С другой стороны, в данном варианте осуществления, необходимо точно различать разориентацию в ±2,5° или менее.

[0049] Таким образом, хотя в данном варианте осуществления выражение «ориентация {110}<001> (ориентация Госса)» используется как обычно для выражения фактической ориентации листа анизотропной электротехнической стали, для выражения геометрически идеальной ориентации {110}<001> используется выражение «идеальная ориентация {110}<001> (идеальная ориентация Госса)», чтобы избежать путаницы с ориентацией {110}<001>, используемой в обычных публикациях.

[0050] Например, в данном варианте осуществления может быть включено такое объяснение: «ориентация {110}<001> листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления отклоняется на 2° от идеальной ориентации {110}<001>».

[0051] дополнение к этому, в данном варианте осуществления используются следующие четыре угла α, β, γ и λ, которые относятся к кристаллографической ориентации, идентифицируемой в листе анизотропной электротехнической стали.

[0052] Угол отклонения α: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления нормали Z, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Угол отклонения β: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг поперечного направления C, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Угол отклонения γ: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления прокатки L, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Схема, иллюстрирующая угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ, показана на фигуре 1.

[0053] Угол λ: угол, получаемый как λ = [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на прокатанной поверхности листа анизотропной электротехнической стали и которые имеют интервал 1 мм. Угол λ может упоминаться как «трехмерная разориентация».

2. Граница зерен листа анизотропной электротехнической стали

[0054] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления локальное изменение ориентации используется, в частности, для управления соотношением между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношением между углом отклонения α и углом отклонения γ в направлении прокатки L. При этом вышеупомянутое локальное изменение ориентации соответствует изменению ориентации, которое происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна и которое обычно не признается границей, потому что величина этого изменения небольшая. В дальнейшем изменение ориентации, которое происходит, разделяя одно вторично рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых угол отклонения немного отличается, может упоминаться как «переключение».

[0055] Кроме того, граница, которая разделяет одно вторично рекристаллизованное зерно, может упоминаться как «субграница», а зерно, сегментированное такой границей, включая субграницу, может упоминаться как «субзерно». Кроме того, граница, учитывающая разориентацию угла отклонения α (граница, которая удовлетворяет граничному условию BAα), может упоминаться как «субграница α», а зерно, сегментированное с использованием в качестве границы субграницы α, может упоминаться как «субзерно α». Граница, учитывающая разориентацию угла отклонения β (граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ), может упоминаться как «субграница β», а зерно, сегментированное с использованием в качестве границы субграницы β, может упоминаться как «субзерно β». Граница, учитывающая разориентацию угла отклонения γ (граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ), может упоминаться как «субграница γ», а зерно, сегментированное с использованием в качестве границы субграницы γ, может упоминаться как «субзерно γ».

[0056] Кроме того, в дальнейшем уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне среднего и высокого магнитного поля, который является характеристикой, относящейся к данному варианту осуществления, может упоминаться просто как «уровень скорости магнитострикции».

[0057] Представляется, что вышеописанное переключение имеет изменение ориентации приблизительно на 1° (менее 2°) и происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Хотя подробности объясняются ниже в связи со способом производства, важно выращивать вторично рекристаллизованное зерно в таких условиях, чтобы переключение происходило легко. Например, важно инициировать вторичную рекристаллизацию при относительно низкой температуре, контролируя размер первично рекристаллизованного зерна, и поддерживать вторичную рекристаллизацию до более высокой температуры, контролируя тип и количество ингибитора.

[0058] Причина, почему управление углом отклонения влияет на магнитные характеристики, полностью неясна, но предположительно считается следующей.

[0059] Как правило, намагничивание происходит из-за движения 180-градусной доменной стенки и поворота намагниченности от направления легкого намагничивания. Представляется, что на движение доменной стенки и поворот намагниченности, особенно около границы зерна, влияет непрерывность магнитного домена с прилегающим зерном или непрерывность направления намагничивания, и что разориентация с прилегающим зерном влияет на сложность намагничивания. Поскольку в данном варианте осуществления переключение является управляемым, представляется, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит с относительно высокой частотой внутри одного вторично рекристаллизованного зерна, заставляет относительную разориентацию с прилегающим зерном снижаться, и таким образом увеличивает непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом.

[0060] В данном варианте осуществления в отношении изменения ориентации, включая переключение, определяются множественные типы граничных условий. В данном варианте осуществления важно определить «границу» с использованием этих граничных условий.

[0061] В практически производимом листе анизотропной электротехнической стали угол отклонения между направлением прокатки и направлением <001> регулируется так, чтобы он составлял приблизительно 5° или менее. Кроме того, вышеупомянутое регулирование проводится в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления. Таким образом, для определения «границы» листа анизотропной электротехнической стали невозможно использовать общее определение границы зерна (границы с большим углом наклона), которая является «границей, на которой разориентация с прилегающей областью составляет 15° или более». Например, в обычном листе анизотропной электротехнической стали граница зерна проявляется макротравлением поверхности стали, и разориентация между обеими сторонами от границы зерна в общем составляет приблизительно 2-3°.

[0062] В данном варианте осуществления, как описано позже, необходимо точно определять границу между кристаллами. Таким образом, для измерения размера зерна не используется основанный на визуальной оценке способ, такой как макротравление.

[0063] В данном варианте осуществления для идентификации границы проводят линию измерения, включающую по меньшей мере 500 точек измерения с интервалами 1 мм в направлении прокатки, и измеряют кристаллографические ориентации. Например, кристаллографическая ориентация может быть измерена с помощью рентгеновской дифракции (метод Лауэ). Метод Лауэ заключается в том, что стальной лист облучают рентгеновским лучом и анализируют дифракционные пятна при прохождении или отражении. Путем анализа этих дифракционных пятен возможно идентифицировать кристаллографическую ориентацию в точке, облучаемой рентгеновским лучом. Кроме того, меняя облучаемую точку и анализируя дифракционные пятна во множестве точек, возможно получить распределение кристаллографической ориентации, исходя из каждой облучаемой точки. Метод Лауэ является предпочтительным способом идентификации кристаллографической ориентации металлографической структуры, в которой зерна являются крупными.

[0064] Количество точек измерения кристаллографической ориентации может составлять по меньшей мере 500. Предпочтительно, чтобы количество точек измерения подходящим образом увеличивалось в зависимости от размера вторично рекристаллизованного зерна. Например, когда число вторично рекристаллизованных зерен, встречающихся на линии измерения, составляет менее 10 зерен в том случае, когда количество точек измерения для идентификации кристаллографической ориентации равно 500, предпочтительно продлить вышеупомянутую линию измерения, увеличив количество точек измерения с интервалом 1 мм так, чтобы включить в линию измерения 10 или более вторично рекристаллизованных зерен.

[0065] Кристаллографические ориентации идентифицируют в каждой точке измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности, а затем идентифицируют угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ в каждой точке измерения. Основываясь на идентифицированных углах отклонения в каждой точке измерения, судят о том, имеется ли граница между двумя смежными точками измерения или нет. В частности, судят о том, удовлетворяют ли или нет две смежных точки измерения граничному условию BA и/или граничному условию BB.

[0066] В частности, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографической ориентации, измеренные в двух смежных точках измерения, граничное условие BAα определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5°, граничное условие BAβ определяется как |β₂ - β₁| ≥ 0,5°, граничное условие BAγ определяется как |γ₂ - γ₁| ≥ 0,5°, и граничное условие BB определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°. Кроме того, судят о том, имеется ли или нет между двумя смежными точками измерения граница, удовлетворяющая граничному условию BA и/или граничному условию BB.

[0067] Граница, которая удовлетворяет граничному условию BB, приводит к трехмерной разориентации (углу λ) 2,0° или более между двумя точками по обе стороны от этой границы, и можно сказать, что эта граница соответствует обычной границе вторично рекристаллизованного зерна, которая проявляется макротравлением.

[0068] В дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, непосредственно относящуюся к «переключению», а именно границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, а также границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB. Определенная выше граница соответствует той границе, которая разделяет одно вторично рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых угол отклонения немного отличается.

[0069] Вышеупомянутые границы могут быть определены путем использования данных различных измерений. Однако, принимая во внимание сложность измерения и расхождение с фактическим состоянием, вызванное разными данными, предпочтительно определять вышеуказанные границы с использованием углов отклонения кристаллографических ориентаций, полученных на одной и той же линии измерения (по меньшей мере 500 точек измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности).

[0070] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, а также границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к существованию границ, которые удовлетворяют граничному условию BB. Тем самым вторично рекристаллизованное зерно приобретает такое состояние, что оно разделяется на малые домены, в каждом из которых угол отклонения β немного отличается.

[0071] Например, в данном варианте осуществления вторично рекристаллизованное зерно разделяется на малые домены, где каждый угол отклонения немного отличается, а значит, предпочтительно, чтобы субграница, которая разделяет одно вторично рекристаллизованное зерно, включалась с относительно высокой частотой по сравнению с обычной границей вторично рекристаллизованного зерна.

[0072] В частности, когда кристаллографические ориентации измеряются в по меньшей мере 500 точках измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности, когда углы отклонения идентифицируются в каждой точке измерения, и когда граничные условия применяются к двум смежным точкам измерения, «граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ», и «граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ», могут включаться в частотой 1,03 раза или более по сравнению с «границей, которая удовлетворяет граничному условию BB». В частности, когда граничные условия применяются, как объяснено выше, значения частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию Baβ,» и «границ, которые удовлетворяют граничному условию BAγ,» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB», может составлять 1,03 или более соответственно. В данном варианте осуществления, когда вышеупомянутое значение составляет 1,03 или более соответственно, лист анизотропной электротехнической стали считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB», а также «границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB».

[0073] Верхний предел значений частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BAβ» и числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BAγ» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB», конкретно не ограничен. Например, это значение может составлять 80 или менее, может составлять 40 или менее, или же может составлять 30 или менее.

3. Граница зерен листа анизотропной электротехнической стали

[0074] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления важно управлять соотношением между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношением между углом отклонения α и углом отклонения γ, в дополнение к разделению одного вторично рекристаллизованного зерна субграницей на малые домены. В частности, субграницы, возникающие в результате изменений угла отклонения β и угла отклонения γ, образуются больше, чем субграницы, возникающие в результате изменения угла отклонения α относительно направления прокатки L.

[0075] Другими словами, когда размер зерна RAα_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAα в направлении прокатки L,

когда размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L, и

когда размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L,

размер зерна RAα_L и размер зерна RAβ_L удовлетворяют следующему выражению (1), и

размер зерна RAα_L и размер зерна RAγ_L удовлетворяют следующему выражению (2).

RAβ_L < RAα_{L …} (выражение 1)

RAγ_L < RAα_{L …} (выражение 2)

[0076] Тот факт, что лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления удовлетворяет выражению (1) и выражению (2), указывает на то, что переключение по углу отклонения β и углу отклонения γ является более частым, чем переключение по углу отклонения α. Считается, что структура магнитных доменов стального листа изменяется при введении в стальной лист больше переключений по углу отклонения β и углу отклонения γ, чем переключений по углу отклонения α.

[0077] Подробный механизм до конца не понятен, но предполагается следующее. Когда в стальном листе происходит переключение по углу отклонения α, ось легкого намагничивания отклоняется от направления прокатки. Направление прокатки представляет собой направление, в котором лист анизотропной электротехнической стали наиболее легко намагничивается, и магнитный момент при размагничивании также выстраивается в направлении прокатки. Представляется, что небольшое изменение ориентации, такое как переключение по углу отклонения α, влияет даже на непрерывность 180-градусной доменной стенки, и тем самым индуцируется замыкающий домен, чтобы компенсировать вышесказанное. Таким образом, в том случае, когда субграницы, производные от угла отклонения β и угла отклонения γ, которые слабо влияют на направление легкого намагничивания по сравнению с углом отклонения α, формируются в достаточной степени, а субграницы, производные от угла отклонения α, подавляются, образование и исчезновение замыкающего домена могут быть подавлены без ухудшения непрерывности 180-градусной доменной стенки. В результате уровень скорости магнитострикции (Lva) может быть уменьшен.

[0078] Соотношение между размером зерна RAα_L и размером зерна RAβ_L предпочтительно удовлетворяет условию 1,05 ≤ RAα_L ÷ RAβ_L, а более предпочтительно удовлетворяет условию 1,10 ≤ RAα_L ÷ RAβ_L. Верхний предел отношения RAα_L ÷ RAβ_L конкретно не ограничен, но может составлять, например, 5,0. Аналогичным образом, соотношение между размером зерна RAα_L и размером зерна RAγ_L предпочтительно удовлетворяет условию 1,05 ≤ RAα_L ÷ RAγ_L, а более предпочтительно удовлетворяет условию 1,10 ≤ RAα_L ÷ RAγ_L. Верхний предел отношения RAα_L ÷ RAγ_L конкретно не ограничен, но может составлять, например, 5,0.

[0079] Кроме того, в листе анизотропной электротехнической стали согласно второму варианту осуществления настоящего изобретения предпочтительно, чтобы размер субзерна, основанный на угле отклонения β в направлении прокатки, был меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки, или чтобы размер субзерна, основанный на угле отклонения γ в направлении прокатки, был меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки.

[0080] В частности, когда размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L,

когда размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L, и

когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BB в направлении прокатки L,

предпочтительно, чтобы размер зерна RAβ_L и размер зерна RB_L удовлетворяли следующему выражению (3), или чтобы размер зерна RAγ_L и размер зерна RB_L удовлетворяли следующему выражению (4).

1,10 ≤ RB_L ÷ RAβ_L … (выражение 3)

1,10 ≤ RB_L ÷ RAγ_L … (выражение 4)

[0081] Вышеуказанный признак характеризует состояние существования «переключения» в направлении прокатки. Другими словами, вышеупомянутый признак характеризует такую ситуацию, когда во вторично рекристаллизованном зерне, имеющем границу зерна, удовлетворяющую тому условию, что угол λ составляет 2° или более, зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую тому условию, что |β₂ - β₁| составляет 0,5° или более, и тому условию, что угол λ составляет менее 2°, или зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую тому условию, что |γ₂ - γ₁| составляет 0,5° или более, и тому условию, что угол λ составляет менее 2°, включается с подходящей частотой вдоль направления прокатки. В данном варианте осуществления вышеупомянутую ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием вышеприведенного выражения (3) или вышеприведенного выражения (4).

[0082] Когда размер зерна RB_L мал, или когда размер зерна RAβ_L большой, потому что размер зерна RB_L большой, но переключение является недостаточным, значение RB_L/RAβ_L становится меньше, чем 1,10. Когда значение RB_L/RAβ_L становится менее 1,10, переключение по углу отклонения β может быть недостаточным, и уровень скорости магнитострикции не может быть улучшен в достаточной степени. Аналогичным образом, когда значение RB_L/RAγ_L становится менее 1,10, переключение по углу отклонения γ может быть недостаточным, и уровень скорости магнитострикции не может быть улучшен в достаточной степени. Значение RB_L/RAβ_L и значение RB_L/RAγ_L предпочтительно составляют 1,30 или более, предпочтительнее 1,50 или более, предпочтительнее 2,0 или более, еще предпочтительнее 3,0 или более, а еще предпочтительнее 5,0 или более.

[0083] Верхний предел значения RB_L/RAβ_L конкретно не ограничен. Когда переключение происходит в достаточной степени и значение RB_L/RAβ_L становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации увеличивается в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что предпочтительно для улучшения уровня скорости магнитострикции. С другой стороны, переключение вызывает остаточные дефекты кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RB_L/RAβ_L практически может составлять 80. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RB_L/RAβ_L предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30. Аналогичным образом, верхний предел значения RB_L/RAγ_L конкретно не ограничен, но предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30.

[0084] Здесь имеет место такой случай, когда значение RB_L/RAβ_L и значение RB_L/RAγ_L становятся меньше 1,0. RB_L представляет собой средний размер зерна в направлении прокатки, который определяется на основе границы, где угол λ составляет 2° или более. С другой стороны, RAβ_L представляет собой средний размер зерна в направлении прокатки, который определяется на основе границы, где |β₂ - β₁| составляет 0,5° или более. Аналогичным образом, RAγ_L представляет собой средний размер зерна в направлении прокатки, который определяется на основе границы, где |γ₂ - γ₁| составляет 0,5° или более. Проще говоря, представляется, что граница, где нижний предел разориентации является более низким, обнаруживается более часто. Другими словами, представляется, что RB_L всегда больше, чем RAβ_L и RAγ_L, и что значение RB_L/RAβ_L и значение RB_L/RAγ_L всегда составляют 1,0 или более.

[0085] Однако RB_L представляет собой размер зерна, который получается из границы, основанной на угле λ, а RAβ_L и RAγ_L представляют собой размеры зерна, которые получаются из границ, основанных на угле отклонения β и угле отклонения γ. Определение границ зерен для получения размеров зерен в отношении RB_L отличается от определения в отношении RAβ_L и RAγ_L. Таким образом, значение RB_L/RAβ_L и значение RB_L/RAγ_L могут быть меньше 1,0.

[0086] Например, даже когда |β₂ - β₁| составляет менее 0,5° (например, 0°), при условии, что угол отклонения α является большим, угол ϕ становится достаточно большим. Аналогичным образом, даже когда |γ₂ - γ₁| составляет менее 0,5° (например, 0°), при условии, что угол отклонения α является большим, угол ϕ становится достаточно большим. Другими словами, есть такой случай, когда существует граница, где граничное условие BAβ и граничное условие BAγ не удовлетворяются, но граничное условие BB удовлетворяется. Когда вышеуказанная граница увеличивается, значение RB_L уменьшается, и в результате значение RB_L/RAβ_L и значение RB_L/RAγ_L могут быть меньше, чем 1,0. В данном варианте осуществления каждое условие контролируется так, чтобы по меньшей мере одно из переключения по углу отклонения β и переключения по углу отклонения γ происходило чаще. Когда управление переключением является недостаточным и отход от желаемого состояния по данному варианту осуществления велик, изменения по углу отклонения β или углу отклонения γ не происходит, и по меньшей мере одно из значения RB_L/RAβ_L и значения RB_L/RAγ_L может быть меньше, чем 1,0. В данном варианте осуществления, как упомянуто выше, предпочтительно в достаточной степени увеличивать частоту появления субграницы β и субграницы γ и управлять по меньшей мере одним из значения RB_L/RAβ_L и значения RB_L/RAγ_L так, чтобы оно составляло 1,10 или более.

[0087] Здесь в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления разориентация между двумя точками измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, классифицируется на случаи 1-4, показанные в Таблице 1. Вышеупомянутое значение RB_L определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 2, показанным в Таблице 1, а размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L определяются на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 3, показанным в Таблице 1. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряются на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль направления прокатки, и значение RB_L определяется как средняя длина сегмента (отрезка) линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 2 на линии измерения. Аналогичным образом, относительно угла отклонения β размер зерна RAβ_L определяется как средняя длина сегмента (отрезка) линии между границами (в частности, субграницами β), удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 3 на линии измерения. Аналогичным образом, относительно угла отклонения γ размер зерна RAγ_L определяется как средняя длина сегмента (отрезка) линии между границами (в частности, субграницами γ), удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 3 на линии измерения.

[0088]

[Таблица 1]
	Случай 1	Случай 2	Случай 3	Случай 4
Граничное условие BA	0,5° или более	менее 0,5°	0,5° или более	менее 0,5°
Граничное условие BB	2,0° или более	2,0° или более	менее 2,0°	менее 2,0°
Тип границы	«обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается» и «субграница»	«обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается»	«субграница»	«не граница, в частности, не «обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается» и не «субграница β»

[0089] Причина, почему управление значением RB_L/RAβ_L и значением RB_L/RAγ_L влияет на уровень скорости магнитострикции (Lva), полностью неясна, но предположительно считается следующей. Представляется, что когда субграницы, производные от угла отклонения β и угла отклонения γ, которые слабо влияют на направление легкого намагничивания по сравнению с углом отклонения α, формируются в достаточной степени, образование и исчезновение замыкающего домена подавляются без ухудшения непрерывности 180-градусной доменной стенки.

[0090] В дополнение, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления предпочтительно, чтобы размер зерна RB_L составлял 15 мм или более.

[0091] Представляется, что переключение происходит из-за накопления дислокаций во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Таким образом, после того, как произошло одно переключение, и до того, как произойдет следующее переключение, необходимо, чтобы вторично рекристаллизованное зерно выросло до определенного размера. Когда размер зерна RB_L меньше 15 мм, переключение может быть затруднительным, и может быть трудно в достаточной степени улучшить уровень скорости магнитострикции с помощью переключения. Размер зерна RB_L предпочтительно составляет 22 мм или более, предпочтительнее 30 мм или более, а еще более предпочтительно 40 мм или более.

[0092] Верхний предел размера зерна RB_L конкретно не ограничен. Например, при типичном производстве листа анизотропной электротехнической стали зерно, имеющее ориентацию {110}<001>, образуется в результате роста при вторичной рекристаллизации при условии кривизны в направлении прокатки, когда смотанный в рулон стальной лист нагревают после первичной рекристаллизации. Когда размер зерна RB_L является чрезмерно большим, угол отклонения может увеличиться, и магнитострикция может увеличиться. Таким образом, предпочтительно избегать увеличения размера зерна RB_L без ограничения. Верхний предел размера зерна RB_L с учетом промышленной осуществимости предпочтительно составляет 400 мм, более предпочтительно 200 мм, а еще более предпочтительно 100 мм.

[0093] В дополнение, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления предпочтительно, чтобы размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L составляли 40 мм или менее.

[0094] Поскольку такое состояние, при котором размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L меньше, означает, что частота появления переключения в направлении прокатки является более высокой, размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L предпочтительно составляют 40 мм или меньше. Размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L предпочтительно составляют 30 мм или меньше.

[0095] Нижние пределы размера зерна RAβ_L и размера зерна RAγ_L конкретно не ограничены. Поскольку в данном варианте осуществления интервал измерения кристаллографической ориентации составляет 1 мм, нижние пределы размера зерна RAβ_L и размера зерна RAγ_L могут составлять 1 мм. Однако в данном варианте осуществления, даже когда размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L становятся меньше 1 мм за счет доведения интервала измерения кристаллографической ориентации до менее 1 мм, вышеупомянутый стальной лист не исключается. Здесь переключение в некоторой степени вызывает остаточные дефекты кристаллической решетки. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что это отрицательно повлияет на магнитные характеристики. Нижние пределы размера зерна RAβ_L и размера зерна RAγ_L с учетом промышленной осуществимости предпочтительно составляют 5 мм.

[0096] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления результат измерения размера зерна максимально включает в себя неопределенность в 2 мм для каждого зерна. Таким образом, при измерении размера зерна (когда кристаллографические ориентации измеряются в по меньшей мере 500 точках измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности), предпочтительно, чтобы вышеупомянутые измерения проводились при таких условиях, когда всего имеется 5 или более областей измерения, и они достаточно удалены друг от друга в направлении, ортогональном направлению определения размера зерна в плоскости, в частности, областями, где могут быть измерены различные зерна. Вычислив среднее значение для всех размеров зерна, полученных при измерениях в 5 или более областях в общей сложности, можно уменьшить вышеупомянутую неопределенность. Например, измерения могут проводиться в 5 или более областях, которые достаточно удалены друг от друга в поперечном направлении, для измерения вышеупомянутых размеров зерна, а затем средний размер зерна может быть определен из измерений ориентации в этих в общей сложности 2500 или более точках измерения.

4. Угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001>

[0097] В стальном листе, в котором объясненное выше переключение происходит в достаточной степени, «угол отклонения» имеет тенденцию регулироваться в пределах характеристического диапазона. Однако для получения эффектов данного варианта осуществления, в частности, не является существенным требованием управление кристаллографической ориентацией для выставления в определенном направлении, как при обычном управлении ориентацией, например, для управления абсолютным значением и среднеквадратичным отклонением угла отклонения так, чтобы он был малым. Например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения по углу отклонения, для данного варианта осуществления не является препятствием уменьшение абсолютного значения угла отклонения до величины, близкой к нулю. Кроме того, например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения по углу отклонения, для данного варианта осуществления не является препятствием то, что сама кристаллографическая ориентация сходится с конкретной ориентацией, в результате чего среднеквадратичное отклонение угла отклонения уменьшается до величины, близкой к нулю.

[0098] В данном варианте осуществления не следует считать, что «одно вторично рекристаллизованное зерно рассматривается как монокристалл, и вторично рекристаллизованное зерно имеет строго однородную кристаллографическую ориентацию». Другими словами, в данном варианте осуществления малые изменения ориентации, которые обычно не распознаются как граница, включены в одно крупное вторично рекристаллизованное зерно, и необходимо обнаруживать эти малые изменения ориентации.

[0099] Таким образом, например, предпочтительно, чтобы точки измерения кристаллографической ориентации были распределены с равными интервалами в заданной области, которая расположена так, чтобы быть независимой от границ зерна (границ зерен). В частности, предпочтительно, чтобы точки измерения были распределены с равными интервалами, то есть вертикальным и горизонтальным интервалами 5 мм в области размерами L мм × М мм (однако L, M > 100), куда входят по меньшей мере 20 или более зерен на поверхности стали, причем кристаллографические ориентации измеряются в каждой точке измерения, и тем самым получаются данные из 500 или более точек. Когда точка измерения соответствует границе зерна или некоторому дефекту, данные из этой точки не используются. Кроме того, необходимо расширять вышеупомянутую область измерения в зависимости от области, необходимой для определения магнитных характеристик оцениваемого стального листа (например, в отношении реального рулона, это области измерения магнитных характеристик, которые должны быть описаны в сертификате проверки стали).

[0100] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с вышеуказанным вариантом осуществления может иметь промежуточный слой и изоляционное покрытие на стальном листе. Кристаллографическая ориентация, граница, средний размер зерна и т.п. могут быть определены на основе стального листа без покрытия и т.п. Другими словами, в том случае, когда лист анизотропной электротехнической стали в качестве образца для измерения имеет на своей поверхности покрытие и т.п., кристаллографическая ориентация и т.п. может быть измерена после удаления покрытия и т.п.

[0101] Например, для удаления изоляционного покрытия лист анизотропной электротехнической стали с покрытием может быть погружен в горячий щелочной раствор. В частности, можно удалить изоляционное покрытие с листа анизотропной электротехнической стали путем погружения стального листа в водный раствор гидроксида натрия, содержащий 30-50 мас.% NaOH и 50-70 мас.% H₂O, с температурой 80-90°C на 5-10 минут, промывки его водой, а затем его сушки. Кроме того, время погружения в водный раствор гидроксида натрия может регулироваться в зависимости от толщины изоляционного покрытия.

[0102] Кроме того, например, чтобы удалить промежуточный слой, лист анизотропной электротехнической стали, с которого удалено изоляционное покрытие, может быть погружен в горячую соляную кислоту. В частности, можно удалить промежуточный слой путем предварительного исследования предпочтительной концентрации соляной кислоты для удаления промежуточного слоя, погружения стального листа в соляную кислоту с вышеуказанной концентрацией, такой как 30-40 мас.% HCl, при 80-90°C на 1-5 минут, промывки его водой, а затем его сушки. В большинстве случаев слой и покрытие удаляются путем выборочного использования раствора, например, щелочной раствор используется для удаления изоляционного покрытия, а соляная кислота используется для удаления промежуточного слоя.

5. Химический состав

[0103] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает в свой химический состав основные элементы, необязательные элементы по мере необходимости, а остальное состоит из Fe и примесей.

[0104] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления включает 2,0-7,0% Si (кремния) в массовых процентах в качестве основных элементов (главных легирующих элементов).

[0105] Содержание Si предпочтительно составляет 2,0-7,0% для того, чтобы управлять кристаллографической ориентацией, выстраивая ее в ориентации {110}<001>.

[0106] В данном варианте осуществления лист анизотропной электротехнической стали может включить в свой химический состав примеси. Примеси соответствуют элементам, которые загрязняют сталь во время ее промышленного производства из руд и лома, используемых в качестве сырья для производства стали, или из окружающей среды производственного процесса. Например, верхний предел содержания примесей может составлять в сумме 5%.

[0107] Кроме того, в данном варианте осуществления лист анизотропной электротехнической стали может включать необязательные элементы в дополнение к основным элементам и примесям. Например, в качестве замены части Fe, которое составляет остальное, лист анизотропной электротехнической стали может включать необязательные элементы, такие как Nb, V, Mo, Ta, W, C, Mn, S, Se, Al, N, Cu, Bi, B, P, Ti, Sn, Sb, Cr или Ni. Необязательные элементы могут включаться в состав по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0%. Кроме того, даже если необязательные элементы могут входить в состав как примеси, это не влияет на вышеупомянутые эффекты.

0-0,030% Nb (ниобия)

0-0,030% V (ванадия)

0-0,030% Мо (молибдена)

0-0,030% Ta (тантала)

0-0,030% W (вольфрама)

[0108] Nb, V, Мо, Ta и W могут использоваться как элементы, имеющие эффекты, характерные в данном варианте осуществления. В последующем описании по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, может упоминаться в целом как «элемент группы Nb».

[0109] Элемент группы Nb благоприятно влияет на появление переключения, которое характерно листу анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления. При этом элемент группы Nb влияет на появление переключения именно в процессе производства. Таким образом, элемент группы Nb не должен входить в состав конечного продукта, которым является лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления. Например, элемент группы Nb может быть склонен выводиться за пределы системы при очистке во время окончательного отжига, описываемого ниже. Другими словами, даже когда элемент группы Nb включается в состав сляба и заставляет увеличиваться частоту появления переключения в процессе производства, элемент группы Nb может быть выведен из системы с помощью рафинирующего отжига. Как упомянуто выше, элемент группы Nb может не обнаруживаться в химическом составе конечного продукта.

[0110] Таким образом, в данном варианте осуществления в отношении количества элемента группы Nb в химическом составе листа анизотропной электротехнической стали, который является конечным продуктом, регулируется только его верхний предел. Верхний предел элемента группы Nb соответственно может составлять 0,030%. С другой стороны, как упомянуто выше, даже когда элемент группы Nb используется в процессе производства, количество элемента группы Nb в конечном продукте может быть нулевым. Таким образом, нижний предел элемента группы Nb конкретно не ограничен. Нижний предел элемента группы Nb соответственно может быть равен нулю.

[0111] В данном варианте осуществления настоящего изобретения предпочтительно, чтобы лист анизотропной электротехнической стали включал в свой химический состав по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и чтобы их количество составляло 0,0030-0,030 мас.% в сумме.

[0112] Маловероятно, чтобы количество элемента группы Nb увеличивалось во время производства. Таким образом, когда элемент группы Nb обнаруживается в химическом составе конечного продукта, вышеупомянутая ситуация подразумевает, что переключение контролируется элементом группы Nb в процессе производства. Для благоприятного управления переключением в процессе производства общее количество элемента группы Nb в конечном продукте предпочтительно составляет 0,003% или более, а предпочтительнее 0,005% или более. С другой стороны, когда общее количество элемента группы Nb в конечном продукте составляет более 0,030%, частота появления переключения сохраняется, но магнитные характеристики могут ухудшиться. Таким образом, общее количество элемента группы Nb в конечном продукте предпочтительно составляет 0,030% или менее. Особенности элемента группы Nb объяснены позже в связи со способом производства.

0-0,0050% C (углерода)

0-1,0% Mn (марганца)

0-0,0150% S (серы)

0-0,0150% Se (селена)

0-0,0650% Al (кислоторастворимого алюминия)

0-0,0050% N (азота)

0-0,40% Cu (меди)

0-0,010% Bi (висмута)

0-0,080% B (бора)

0-0,50% P (фосфора)

0-0,0150% Ti (титана)

0-0,10% Sn (олова)

0-0,10% Sb (сурьмы)

0-0,30% Cr (хрома)

0-1,0% Ni (никеля)

[0113] Необязательные элементы могут включаться в состав по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0%. Общее количество S и Se предпочтительно составляет 0-0,0150%. Общее количество S и Se означает, что в состав входит по меньшей мере один из S и Se, и его/их количество соответствует вышеуказанному общему количеству.

[0114] В листе анизотропной электротехнической стали химический состав относительно сильно изменяется (количество легирующего элемента уменьшается) при обезуглероживающем отжиге и рафинирующем отжиге во время вторичной рекристаллизации. В зависимости от конкретного элемента его количество может уменьшаться при рафинирующем отжиге до необнаруживаемого уровня (1 часть на миллион или меньше) при использовании типичного аналитического метода. Вышеупомянутый химический состав листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления представляет собой химический состав конечного продукта. В большинстве случаев химический состав конечного продукта отличается от химического состава сляба как исходного материала.

[0115] Химический состав листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления может быть измерен с помощью типичных для стали аналитических методов. Например, химический состав листа анизотропной электротехнической стали может быть измерен с использованием атомно-эмиссионного спектрометра с индуктивно связанной плазмой: спектрометрия/спектроскопия излучения индуктивно связанной плазмы (ICP-AES). В частности, можно получить химический состав путем проведения измерения с помощью измерительного прибора Shimadzu ICPS-8100 и т.п. при условии, основанном на подготовленной заранее калибровочной кривой, с использованием квадратных образцов размером 35 мм, взятых из листа анизотропной электротехнической стали. При этом кислоторастворимый Al может быть измерен с помощью ICP-AES с использованием фильтрата после нагревания и растворения образца в кислоте. В дополнение, содержание C и S может быть измерено методом поглощения в инфракрасной области спектра при сгорании, а содержание N может быть измерено с помощью термокондуктометрического метода при плавлении в потоке инертного газа.

[0116] Вышеуказанный химический состав представляет собой состав листа анизотропной электротехнической стали. Когда лист анизотропной электротехнической стали, используемый в качестве образца для измерения, имеет на своей поверхности изоляционное покрытие и т.п., химический состав измеряется после удаления этого покрытия и т.п. вышеупомянутыми способами.

6. Структура слоев и т.п.

[0117] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления структура слоев на стальном листе, обработка для измельчения магнитного домена и т.п. конкретно не ограничены. В данном варианте осуществления необязательное покрытие может быть сформировано на стальном листе в соответствии с назначением, а обработка для измельчения магнитного домена может быть применена в соответствии с потребностью.

[0118] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали, а изоляционное покрытие может быть расположено в контакте с промежуточным слоем.

[0119] Фигура 2 представляет собой вид в сечении листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения. Как показано на фигуре 2, при рассмотрении сечения, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине, лист 10 анизотропной электротехнической стали (лист кремнистой стали) в соответствии с данным вариантом осуществления может иметь промежуточный слой 20, который находится в контакте с листом 10 анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие 30, которое находится в контакте с промежуточным слоем 20.

[0120] Например, вышеупомянутый промежуточный слой может быть слоем, содержащим главным образом оксиды, слоем, содержащим главным образом карбиды, слоем, содержащим главным образом нитриды, слоем, содержащим главным образом бориды, слоем, содержащим главным образом силициды, слоем, содержащим главным образом фосфиды, слоем, содержащим главным образом сульфиды, слоем, содержащим главным образом интерметаллические соединения, и т.п. Эти промежуточные слои могут быть сформированы с помощью термической обработки в атмосфере с управляемыми окислительно-восстановительными свойствами, химического осаждения из паровой фазы (CVD), физического осаждения из паровой фазы (PVD) и т.п.

[0121] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть пленкой форстерита со средней толщиной 1-3 мкм. При этом пленка форстерита соответствует слою, содержащему главным образом Mg₂SiO₄. Граница раздела между пленкой форстерита и листом анизотропной электротехнической стали становится такой границей раздела, что пленка форстерита проникает в стальной лист при рассмотрении вышеупомянутого сечения.

[0122] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть оксидным слоем со средней толщиной 2-500 нм. При этом оксидный слой соответствует слою, содержащему главным образом SiO₂. Граница раздела между оксидным слоем и листом анизотропной электротехнической стали становится гладкой границей раздела при рассмотрении вышеупомянутого сечения.

[0123] В дополнение, вышеупомянутое изоляционное покрытие может быть изоляционным покрытием, которое включает главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляет 0,1-10 мкм, изоляционным покрытием, которое включает главным образом золь глинозема и борную кислоту и средняя толщина которого составляет 0,5-8 мкм, и т.п.

[0124] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения магнитный домен может быть измельчен с помощью по меньшей мере одного из применения локальной малой деформации и формирования локальной канавки. Локальная малая деформация или локальная канавка может быть применена или сформирована лазером, плазмой, механическими методами, травлением или другими способами. Например, локальная малая деформация или локальная канавка может быть применена или сформирована линейно или точечно так, чтобы она проходила в направлении, пересекающем направление прокатки на прокатанной поверхности стального листа, и так, чтобы она имела интервал 2-10 мм в направлении прокатки.

7. Способ производства

[0125] Далее будет описан способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения.

[0126] Способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления не ограничен следующим способом. Следующий способ производства является примером производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления.

[0127] Фигура 3 представляет собой технологическую блок-схему, иллюстрирующую способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления настоящего изобретения. Как показано на фигуре 3, способ производства листа анизотропной электротехнической стали (листа кремнистой стали) в соответствии с данным вариантом осуществления включает в себя процесс литья, процесс горячей прокатки, процесс отжига горячекатаной полосы, процесс холодной прокатки, процесс обезуглероживающего отжига, процесс нанесения сепаратора отжига и процесс окончательного отжига.

[0128] В частности, способ производства листа анизотропной электротехнической стали (листа кремнистой стали) может быть следующим.

В процессе литья отливают сляб так, чтобы его химический состав включал, в мас.%, от 2,0 до 7,0% Si, от 0 до 0,030% Nb, от 0 до 0,030% из V, от 0 до 0,030% Мо, от 0 до 0,030% Ta, от 0 до 0,030% W, от 0 до 0,0850% C, от 0 до 1,0% Mn, от 0 до 0,0350% S, от 0 до 0,0350% Se, от 0 до 0,0650% Al, от 0 до 0,0120% N, от 0 до 0,40% Cu, от 0 до 0,010% Bi, от 0 до 0,080% B, от 0 до 0,50% P, от 0 до 0,0150% Ti, от 0 до 0,10% Sn, от 0 до 0,10% Sb, от 0 до 0,30% Cr, от 0 до 1,0% Ni, а остальное состоит из Fe и примесей.

В процессе обезуглероживающего отжига размер первично рекристаллизованного зерна доводят до 23 мкм или менее.

В процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба составляет 0,0030-0,030%,

на стадии нагрева

PH₂O/PH₂ в диапазоне 700-800°C контролируют на уровне 0,050-1,0,

удовлетворяется по меньшей мере одно из следующих условий: PH₂O/PH₂ в диапазоне 900-950°C должно составлять 0,010-0,10, PH₂O/PH₂ в диапазоне 950-1000°C должно составлять 0,005-0,070, и PH₂O/PH₂ в диапазоне 1000-1050°C должно составлять 0,0010-0,030, время выдержки в диапазоне 850-950°C контролируют на уровне 120-600 минут, время выдержки в диапазоне 900-950°C контролируют на уровне 400 минут или меньше, а время выдержки в диапазоне 1000-1050°C контролируют на уровне 100 минут или больше, или,

когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не составляет 0,0030-0,030%,

на стадии нагрева PH₂O/PH₂ в диапазоне 700-800°C контролируют на уровне 0,050-1,0, PH₂O/PH₂ в диапазоне 900-950°C контролируют на уровне 0,010-0,10, PH₂O/PH₂ в диапазоне 950-1000°C контролируют на уровне 0,005-0,070, PH₂O/PH₂ в диапазоне 1000-1050°C контролируют на уровне 0,0010-0,030, время выдержки в диапазоне 850-950°C контролируют на уровне 120-600 минут, время выдержки в диапазоне 900-950°C контролируют на уровне 350 минут или меньше, а время выдержки в диапазоне 1000-1050°C контролируют на уровне 200 минут или больше.

[0129] Вышеупомянутое отношение PH₂O/PH₂ называется степенью оксидирования и является отношением парциального давления пара PH₂O к парциальному давлению водорода PH₂ в газообразной атмосфере.

[0130] «Переключением» в соответствии с данным вариантом осуществления управляет главным образом фактор легкого вызывания изменений ориентации (переключения) самого по себе и фактор периодического вызывания изменений ориентации (переключения) внутри одного вторично рекристаллизованного зерна.

[0131] Для того, чтобы легко вызвать само переключение, эффективно начинать вторичную рекристаллизацию с более низкой температуры. Например, управляя размером первично рекристаллизованного зерна или используя элемент группы Nb, возможно управлять началом вторичной рекристаллизации при более низкой температуре.

[0132] Для того, чтобы периодически вызывать переключение внутри одного вторично рекристаллизованного зерна, эффективно заставлять вторично рекристаллизованное зерно непрерывно расти от более низкой температуры до более высокой температуры. Например, используя AlN и т.п., которые являются обычными ингибиторами при подходящей температуре и в подходящей атмосфере, можно заставить вторично рекристаллизованное зерно зарождаться при более низкой температуре, заставить способность ингибитора сохраняться непрерывно до более высокой температуры и периодически вызывать переключение вплоть до более высокой температуры внутри одного вторично рекристаллизованного зерна.

[0133] Другими словами, для того, чтобы благоприятно вызвать переключение, эффективно подавить зародышеобразование вторично рекристаллизованного зерна при более высокой температуре и заставить вторично рекристаллизованное зерно, зародившееся при более низкой температуре, предпочтительно расти вплоть до более высокой температуры.

[0134] Для управления переключением, которое является признаком данного варианта осуществления, важны вышеупомянутые факторы. Что касается производственных условий кроме вышеописанных, можно применять обычный известный способ производства листа анизотропной электротехнической стали. Например, обычный известный способ может быть способом производства, использующим в качестве ингибитора MnS и AlN, которые образуются при высокотемпературном нагреве сляба, способом производства, использующим в качестве ингибитора AlN, который образуется при низкотемпературном нагреве сляба и последующем азотировании, и т.п. Для переключения, которое является признаком данного варианта осуществления, может быть применен любой способ производства. Этот вариант осуществления не ограничен каким-либо конкретным способом производства. Далее в качестве примера объясняется метод управления переключением с помощью способа производства с азотированием.

(Процесс литья)

[0135] В процессе литья получают сляб. Например, способ получения сляба является следующим. Получают расплавленную сталь (выплавляют сталь). Сляб получают из этой расплавленной стали. Сляб может быть получен непрерывной разливкой. С использованием расплавленной стали может быть изготовлен слиток, а затем может быть получен сляб с помощью блюминга слитка. Толщина сляба конкретно не ограничена. Толщина сляба может составлять, например, 150-350 мм. Толщина сляба предпочтительно составляет от 220 до 280 мм. Может использоваться сляб с толщиной 10-70 мм, который является так называемым тонким слябом. При использовании тонкого сляба можно опустить черновую прокатку перед конечной прокаткой в процессе горячей прокатки.

[0136] В качестве химического состава сляба можно использовать химический состав сляба, используемого для производства обычного листа анизотропной электротехнической стали. Например, химический состав сляба может включать в себя следующие элементы.

0-0,0850% C

[0137] Углерод (C) является элементом, эффективным для управления структурой первичной рекристаллизации в процессе производства. Однако, когда содержание C в конечном продукте чрезмерно, это негативно влияет на магнитные характеристики. Таким образом, содержание C в слябе может составлять 0-0,0850%. Верхний предел содержания C предпочтительно составляет 0,0750%. Сталь обезуглероживается и очищается по C в процессе обезуглероживающего отжига и процессе окончательного отжига, которые описываются ниже, и тогда содержание C становится равным 0,0050% или менее после процесса окончательного отжига. Когда C входит в состав, нижний предел содержания C может быть более 0% и может составлять 0,0010% с точки зрения производительности при промышленном производстве.

2,0-7,0% Si

[0138] Кремний (Si) является элементом, который увеличивает электрическое сопротивление листа анизотропной электротехнической стали и тем самым уменьшает магнитные потери. Когда содержание Si составляет менее 2,0%, происходит аустенитное превращение во время окончательного отжига и ухудшается кристаллографическая ориентация листа анизотропной электротехнической стали. С другой стороны, когда содержание Si составляет более 7,0%, холодная обрабатываемость ухудшается и могут образовываться трещины во время холодной прокатки. Нижний предел содержания Si предпочтительно составляет 2,50%, а более предпочтительно 3,0%. Верхний предел содержания Si предпочтительно составляет 4,50%, а более предпочтительно 4,0%.

0-1,0% Mn

[0139] Марганец (Mn) при связывании с S и/или Se образует MnS и/или MnSe, которые действуют как ингибитор. Содержание Mn может составлять 0-1,0%. Когда Mn входит в состав и содержание Mn составляет 0,05-1,0%, вторичная рекристаллизация становится стабильной, что является предпочтительным. В данном варианте осуществления нитрид элемента группы Nb может выполнять часть функции ингибитора. В этом случае интенсивность ингибитора MnS и/или MnSe в целом контролируется слабо. Таким образом, верхний предел содержания Mn предпочтительно составляет 0,50%, а более предпочтительно 0,20%.

0-0,0350% S

0-0,0350% Se

[0140] Сера (S) и селен (Se) при связывании с Mn образуют MnS и/или MnSe, которые действуют как ингибитор. Содержание S может составлять 0-0,0350%, и содержание Se может составлять 0-0,0350%. Когда по меньшей мере один из S и Se входит в состав и когда общее количество S и Se составляет 0,0030-0,0350%, вторичная рекристаллизация становится стабильной, что является предпочтительным. В данном варианте осуществления нитрид элемента группы Nb может выполнять часть функции ингибитора. В этом случае интенсивность ингибитора MnS и/или MnSe в целом контролируется слабо. Таким образом, верхний предел общего количества S и Se предпочтительно составляет 0,0250%, а более предпочтительно 0,010%. Когда S и/или Se остаются в стали после окончательного отжига, соединение образуется и тем самым ухудшаются магнитные потери. Таким образом, предпочтительно как можно сильнее понизить содержание S и Se с помощью очистки во время окончательного отжига.

[0141] При этом фраза «общее количество S и Se составляет 0,0030-0,0350%» означает, что только один из S или Se включается в химический состав сляба, и их общее количество составляет 0,0030-0,0350%, или что оба из S и Se включаются в химический состав сляба, и их общее количество составляет 0,0030-0,0350%.

0-0,0650% Al

[0142] Алюминий (Al) при связывании с N образует (Al,Si)N, который действует как ингибитор. Содержание Al может составлять 0-0,0650%. Когда Al входит в состав и содержание Al составляет 0,010-0,0650%, ингибитор AlN, образующийся при описываемом ниже азотировании, расширяет диапазон температур вторичной рекристаллизации, и вторичная рекристаллизация становится стабильной, особенно в диапазоне более высоких температур, что является предпочтительным. Нижний предел содержания Al предпочтительно составляет 0,020%, а более предпочтительно 0,0250%. Верхний предел содержания Al предпочтительно составляет 0,040%, а более предпочтительно 0,030% с точки зрения стабильности вторичной рекристаллизации.

0-0,0120% N

[0143] Азот (N) связывается с Al и действует как ингибитор. Содержание N может составлять 0-0,0120%. Его нижний предел может составлять 0%, потому что можно включать N с помощью азотирования в средней части производственного процесса. Когда N включается в состав и содержание N составляет более 0,0120%, в стальном листе могут образовываться пузыри, которые являются разновидностью дефектов. Верхний предел содержания N предпочтительно составляет 0,010%, а более предпочтительно 0,0090%. Сталь очищается по N в процессе окончательного отжига, и тогда содержание N становится равным 0,0050% или менее после процесса окончательного отжига.

0-0,030% Nb

0-0,030% V

0-0,030% Mo

0-0,030% Ta

0-0,030% W

[0144] Nb, V, Мо, Ta и W являются элементами группы Nb. Содержание Nb может составлять от 0 до 0,030%, содержание V может составлять от 0 до 0,030%, содержание Мо может составлять от 0 до 0,030%, содержание Ta может составлять от 0 до 0,030%, и содержание W может составлять от 0 до 0,030%.

[0145] Кроме того, предпочтительно, чтобы сляб включал в качестве элемента группы Nb по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и чтобы их количество составляло в сумме 0,0030-0,030 мас.%.

[0146] При использовании элемента группы Nb для управления переключением, и когда общее количество элемента группы Nb в слябе составляет 0,030% или менее (предпочтительно 0,0030% или более и 0,030% или менее), вторичная рекристаллизация начинается в подходящий момент времени. Кроме того, ориентация образовавшегося вторично рекристаллизованного зерна становится очень благоприятной, переключение, которое является признаком данного варианта осуществления, имеет тенденцию происходить на последующей стадии роста, и в итоге микроструктура регулируется так, чтобы быть благоприятной для характеристик намагничивания.

[0147] За счет включения элемента группы Nb размер первично рекристаллизованного зерна после обезуглероживающего отжига становится мелким по сравнению с отсутствием элемента группы Nb. Представляется, что измельчение первично рекристаллизованного зерна происходит в результате скрепляющего эффекта выделений, таких как карбиды, карбонитриды и нитриды, лечащего действия твердорастворенных элементов и т.п. В частности, вышеупомянутый эффект предпочтительно получается за счет включения Nb и Ta.

[0148] За счет измельчения размера первично рекристаллизованного зерна благодаря элементу группы Nb движущая сила вторичной рекристаллизации увеличивается, и тогда вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами. В дополнение к этому, поскольку выделения, получаемые из элемента группы Nb, растворяются при относительно более низкой температуре по сравнению с обычными ингибиторами, такими как AlN, вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры на стадии нагрева при окончательном отжиге по сравнению с обычными методами. Вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры и тем самым обеспечивается появление переключения, которое является признаком данного варианта осуществления. Механизм этого описан ниже.

[0149] В том случае, когда выделения, получаемые из элемента группы Nb, используются в качестве ингибитора для вторичной рекристаллизации, поскольку карбиды и карбонитриды элемента группы Nb становятся неустойчивыми в более низком диапазоне температур, чем тот диапазон температур, в котором может происходить вторичная рекристаллизация, представляется, что мал эффект управления начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения. Таким образом, для того, чтобы благоприятно управлять начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения, предпочтительно, чтобы использовались нитриды (или карбонитриды с высоким содержанием азота) элемента группы Nb, которые являются устойчивыми вплоть до диапазона температур, в котором может происходить вторичная рекристаллизация.

[0150] При одновременном использовании получаемых из элемента группы Nb выделений (предпочтительно нитридов), управляющих начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения, и обычных ингибиторов, таких как AlN, (Al,Si)N и т.п., которые являются устойчивыми вплоть до более высокой температуры даже после начала вторичной рекристаллизации, можно расширить диапазон температур, в котором предпочтительно выращивается зерно, имеющее ориентацию {110}<001>, являющееся вторично рекристаллизованным зерном. Таким образом, переключение вызывается в широком диапазоне температур от более низкой температуры до более высокой температуры, а значит, ориентационная селективность действует в широком диапазоне температур. В результате становится возможным увеличить частоту появления субграницы в конечном продукте, а значит, эффективно увеличить степень выстраивания по ориентации {110}<001> вторично рекристаллизованных зерен, входящих в состав листа анизотропной электротехнической стали.

[0151] При этом в том случае, когда первично рекристаллизованное зерно подлежит измельчению за счет скрепляющего эффекта карбидов, карбонитридов и т.п. элемента группы Nb, предпочтительно управлять содержанием C в слябе так, чтобы оно составляло 50 миллионных долей (млн^-1) или более при литье. Однако поскольку нитриды предпочтительны в качестве ингибитора для вторичной рекристаллизации по сравнению с карбидами и карбонитридами, предпочтительно, чтобы карбиды и карбонитриды элемента группы Nb были достаточно растворены в стали после завершения первичной рекристаллизации за счет уменьшения содержания C посредством обезуглероживающего отжига до 30 млн^-1 или менее, предпочтительно 20 млн^-1 или менее, п предпочтительнее 10 млн^-1 или менее. В том случае, когда большая часть элемента группы Nb переводится в твердый раствор при обезуглероживающем отжиге, возможно управлять нитридами элемента группы Nb (ингибиторами) так, чтобы были морфологически благоприятными для данного варианта осуществления (имели морфологию, облегчающую вторичную рекристаллизацию) при последующем азотировании.

[0152] Общее количество элемента группы Nb предпочтительно составляет 0,0040% или более, а предпочтительнее 0,0050% или более. Общее количество элемента группы Nb предпочтительно составляет 0,020% или менее, а предпочтительнее 0,010% или менее.

[0153] В химическом составе сляба остальное состоит из Fe и примесей. Вышеупомянутые примеси соответствуют элементам, попадающим из сырья или из производственной среды при промышленном получении сляба. Кроме того, вышеупомянутые примеси означают элементы, которые существенно не влияют на эффекты данного варианта осуществления.

[0154] В дополнение к решению производственных проблем, с учетом влияния на магнитные характеристики и улучшение функции ингибиторов путем образования соединений, сляб может включать в себя известные необязательные элементы в качестве замены части Fe. Например, необязательные элементы могут быть следующими элементами.

0-0,40% Cu

0-0,010% Bi

0-0,080% B

0-0,50% P

0-0,0150% Ti

0-0,10% Sn

0-0,10% Sb

0-0,30% Cr

0-1,0% Ni

[0155] Необязательные элементы могут включаться в состав по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0%.

(Процесс горячей прокатки)

[0156] В процессе горячей прокатки сляб нагревают до заданной температуры (например, 1100-1400°C), а затем подвергают горячей прокатке, чтобы получить горячекатаный стальной лист. В процессе горячей прокатки, например, материал кремнистой стали (сляб) после процесса литья нагревают, подвергают черновой прокатке, а затем конечной прокатке для того, чтобы получить горячекатаный стальной лист с заданной толщиной, например 1,8-3,5 мм. После завершения конечной прокатки горячекатаный стальной лист сматывают в рулон при заданной температуре.

[0157] Поскольку интенсивность ингибитора, такого как MnS, не обязательно требуется, с точки зрения производительности предпочтительно, чтобы температура нагрева сляба составляла 1100-1280°C.

(Процесс отжига горячекатаной полосы)

[0158] В процессе отжига горячекатаной полосы горячекатаный стальной лист после процесса горячей прокатки отжигают при заданных условиях (например, 750-1200°C в течение от 30 секунд до 10 минут), чтобы получить отожженный в состоянии горячекатаной полосы лист.

[0159] При этом в случае процесса высокотемпературного нагрева сляба морфология выделений, таких как AlN, окончательно контролируется в процессе отжига горячекатаной полосы. Таким образом, в процессе отжига горячекатаной полосы выделения образуются однородно и тонкодисперсно, и тем самым размер первично рекристаллизованного зерна становится мелким во время последующей обработки. Кроме того, в дополнение к контролю морфологии ингибитора в процессе отжига горячекатаной полосы, эффективно сочетать вышеуказанный контроль в процессе горячей прокатки, контроль поверхности стального листа перед окончательным отжигом, контроль атмосферы во время окончательного отжига и т.п.

(Процесс холодной прокатки)

[0160] В процессе холодной прокатки отожженный в состоянии горячекатаной полосы лист после процесса отжига горячекатаной полосы подвергают холодной прокатке один или несколько раз (два раза или более) с отжигом (промежуточным отжигом) (например, 80-95% полного обжатия при холодной прокатке), чтобы получить холоднокатаный стальной лист с толщиной, например, от 0,10 до 0,50 мм.

(Процесс обезуглероживающего отжига)

[0161] В процессе обезуглероживающего отжига холоднокатаный стальной лист после процесса холодной прокатки подвергают обезуглероживающему отжигу (например, при 700-900°C в течение 1-3 минут), чтобы получить подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист, который является первично рекристаллизованным. При проведении обезуглероживающего отжига холоднокатаного стального листа углерод C, содержащийся в холоднокатаном стальном листе, удаляется. Для удаления «C», содержащегося в холоднокатаном стальном листе, предпочтительно, чтобы обезуглероживающий отжиг проводился во влажной атмосфере.

[0162] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления предпочтительно управлять размером первично рекристаллизованного зерна в подвергнутом обезуглероживающему отжигу стальном листе так, чтобы он составлял 23 мкм или менее. Измельчая размер первично рекристаллизованного зерна, можно благоприятно управлять начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения.

[0163] Например, контролируя условия горячей прокатки или отжига горячекатаной полосы, или регулируя температуру обезуглероживающего отжига так, чтобы она была более низкой по мере необходимости, можно уменьшить размер первично рекристаллизованного зерна. В дополнение, за счет скрепляющего эффекта карбидов, карбонитридов и т.п. элемента группы Nb, который включается в состав сляба, можно уменьшить размер первично рекристаллизованного зерна.

[0164] При этом, поскольку степень оксидирования, вызванного обезуглероживающим отжигом, и состояние поверхностного окисленного слоя влияют на формирование промежуточного слоя (стеклянной пленки), условия могут быть соответствующим образом скорректированы с использованием обычного метода, чтобы получить эффекты данного варианта осуществления.

[0165] Хотя элемент группы Nb может включаться в состав в качестве тех элементов, которые способствуют переключению, элемент группы Nb включается при данном процессе в таком состоянии, как карбиды, карбонитриды, твердорастворенные элементы и т.п., и влияет на измельчение размера первично рекристаллизованного зерна. Размер первично рекристаллизованного зерна предпочтительно составляет 21 мкм или меньше, более предпочтительно 20 мкм или меньше, а еще более предпочтительно 18 мкм или меньше. Размер первично рекристаллизованного зерна может составлять 8 мкм или больше, а может составлять 12 мкм или больше.

(Азотирование)

[0166] Азотирование проводят с целью управления интенсивностью ингибитора для вторичной рекристаллизации. При азотировании содержание азота в стальном листе может быть увеличено до 40-300 млн^-1 в подходящий момент времени от начала обезуглероживающего отжига до начала вторичной рекристаллизации при окончательном отжиге. Например, азотирование может быть обработкой отжигом стального листа в атмосфере, содержащей газ, обладающий азотирующей способностью, такой как аммиак, обработкой окончательным отжигом подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа с нанесенным сепаратором отжига, содержащим порошок, обладающий азотирующей способностью, такой как MnN, и т.п.

[0167] Когда сляб включает в себя элемент группы Nb в вышеуказанном диапазоне, образовавшиеся при азотировании нитриды элемента группы Nb действуют в качестве ингибитора, чья способность ингибировать рост зерна исчезает при относительно более низкой температуре, а значит, вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами. Представляется, что нитриды эффективны при выборе зарождения вторично рекристаллизованного зерна, и тем самым обеспечивают достижение высокой магнитной индукции. Кроме того, при азотировании образуется AlN, который действует как ингибитор, способность которого ингибировать рост зерен сохраняется вплоть до относительно более высоких температур. Для того, чтобы получить эти эффекты, содержание азота после азотирования предпочтительно составляет 130-250 млн^-1, а более предпочтительно 150-200 млн^-1.

(Процесс нанесения сепаратора отжига)

[0168] В процессе нанесения сепаратора отжига на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист наносят сепаратор отжига. Например, в качестве сепаратора отжига можно использовать сепаратор отжига, содержащий главным образом MgO, сепаратор отжига, содержащий главным образом глинозем, и т.п.

[0169] При этом, когда используется сепаратор отжига, содержащий главным образом MgO, в качестве промежуточного слоя во время окончательного отжига склонна образовываться пленка форстерита (слой, содержащий главным образом Mg₂SiO₄). Когда используется сепаратор отжига, содержащий главным образом глинозем, в качестве промежуточного слоя во время окончательного отжига склонен образовываться оксидный слой (слой, содержащий главным образом SiO₂). Эти промежуточные слои при необходимости могут быть удалены.

[0170] Подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после нанесения сепаратора отжига сматывают в рулон и окончательно отжигают в последующем процессе окончательного отжига.

(Процесс окончательного отжига)

[0171] В процессе окончательного отжига подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после нанесения сепаратора отжига окончательно отжигают так, чтобы произошла вторичная рекристаллизация. В этом процессе вторичная рекристаллизация протекает при таких условиях, что рост первично рекристаллизованного зерна подавляется ингибитором. Тем самым предпочтительно растут зерна, имеющие ориентацию {110}<001>, и магнитная индукция резко улучшается.

[0172] Окончательный отжиг важен для управления переключением, которое является признаком данного варианта осуществления. В данном варианте осуществления углом отклонения α, углом отклонения β или углом отклонения γ управляют на основе следующих семи условий (A) - (G) при окончательном отжиге.

[0173] Здесь, при объяснении процесса окончательного отжига, «общее количество элемента группы Nb» представляет собой общее количество элемента группы Nb, содержащегося в стальном листе непосредственно перед окончательным отжигом (в подвергнутом обезуглероживающему отжигу стальном листе). В частности, химический состав стального листа непосредственно перед окончательным отжигом влияет на условия окончательного отжига, а химический состав после окончательного отжига или после рафинирующего отжига (например, химический состав листа анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженного листа)) не имеет отношения.

[0174] (A) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PA определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 700-800°C,

PA: от 0,050 до 1,000.

(В) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PB определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 900-950°C,

PB: от 0,010 до 0,100.

(С) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PC определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 950-1000°C,

PC: от 0,005 до 0,070.

(D) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PD определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 1000-1050°C,

PD: от 0,0010 до 0,030.

(E) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда TE определяется как время выдержки в диапазоне температур 850-950°C,

TE: от 120 до 600 минут.

(F) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда TF определяется как время выдержки в диапазоне температур 900-950°C,

TF: 400 минут или меньше, в том случае, когда общее количество элемента группы Nb находится в пределах 0,003-0,030%, и

TF: 350 минут или меньше, в том случае, когда общее количество элемента группы Nb находится вне вышеуказанного диапазона.

(G) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда TG определяется как время выдержки (полное время удержания) в диапазоне температур 1000-1050°C,

TG: 100 минут или больше, в том случае, когда общее количество элемента группы Nb находится в пределах 0,003-0,030%, и

TG: 200 минут или больше, в том случае, когда общее количество элемента группы Nb находится вне вышеуказанного диапазона.

[0175] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет в пределах 0,003-0,030%, может удовлетворяться условие (A), может удовлетворяться по меньшей мере одно из условий (B) и (D), и могут удовлетворяться условия (E), (F) и (G).

[0176] Когда общее количество элемента группы Nb находится вне вышеуказанного диапазона, могут удовлетворяться все эти семь условий (A)-(G).

[0177] Что касается условий (B) и (D), то когда элемент группы Nb содержится в пределах вышеуказанного диапазона, благодаря эффекту подавления возврата и рекристаллизации, который вызывается элементом группы Nb, два фактора - «начало вторичной рекристаллизации с более низкой температуры» и «поддержание вторичной рекристаллизации до более высокой температуры» - являются достаточно мощными. В результате условия управления для получения эффектов данного варианта осуществления смягчаются.

[0178] PA предпочтительно составляет 0,10 или больше, а более предпочтительно составляет 0,30 или больше. PA предпочтительно составляет 1,0 или меньше, а более предпочтительно составляет 0,60 или меньше.

PB предпочтительно составляет 0,040 или больше, а предпочтительно составляет 0,070 или меньше.

PC предпочтительно составляет 0,020 или больше, а предпочтительно составляет 0,050 или меньше.

PD предпочтительно составляет 0,005 или больше, а предпочтительно составляет 0,020 или меньше.

TE предпочтительно составляет 180 минут или больше, а более предпочтительно составляет 240 минут или больше, и предпочтительно составляет 480 минут или меньше, а более предпочтительно составляет 360 минут или меньше.

[0179] Когда общее количество элемента группы Nb составляет в пределах 0,003-0,030%, TF предпочтительно составляет 350 минут или меньше, а более предпочтительно составляет 300 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb находится вне вышеуказанного диапазона, TF предпочтительно составляет 300 минут или меньше, а более предпочтительно составляет 240 минут или меньше.

[0180] Когда общее количество элемента группы Nb составляет в пределах 0,003-0,030%, TG предпочтительно составляет 200 минут или больше, а более предпочтительно составляет 300 минут или больше, и предпочтительно составляет 900 минут или меньше, а более предпочтительно составляет 600 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb находится вне вышеуказанного диапазона, TG предпочтительно составляет 360 минут или больше, а более предпочтительно 600 минут или больше, и предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно составляет 900 минут или меньше.

[0181] Подробности механизма появления переключения в настоящее время не ясны. Однако в результате наблюдения поведения вторичной рекристаллизации и рассмотрения производственных условий для благоприятного управления переключением представляется, что важны два фактора: «начало вторичной рекристаллизации с более низкой температуры» и «поддержание вторичной рекристаллизации до более высокой температуры».

[0182] Причины вышеупомянутых условий (A)-(G) объясняются на основе этих двух факторов. В последующем описании механизм включает некоторое предположение.

[0183] Условие (A) является условием для диапазона температур, который значительно ниже температуры, при которой происходит вторичная рекристаллизация. Условие (A) не влияет напрямую на явления, признанные вторичной рекристаллизацией. Однако вышеуказанный диапазон температур соответствует температуре, при которой поверхность стального листа окисляется водой, которая привносится из сепаратора отжига, нанесенного на поверхность стального листа. Другими словами, вышеуказанный диапазон температур влияет на формирование первичного слоя (промежуточного слоя). Условие (A) важно для управления формированием первичного слоя и, тем самым, для обеспечения возможности последующего «поддержания вторичной рекристаллизации до более высокой температуры». При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием первичный слой становится плотным, а значит, действует как барьер, предотвращающий выход составляющих ингибитор элементов (например, Al, N и т.п.) из системы на той стадии, где происходит вторичная рекристаллизация. Тем самым становится возможным поддерживать вторичную рекристаллизацию до более высокой температуры и в достаточной степени вызывать переключение.

[0184] Условие (B) является условием для диапазона температур, который соответствует стадии зарождения зародышей рекристаллизации при вторичной рекристаллизации. При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием вторично рекристаллизованное зерно растет с ограничением по скорости растворением ингибитора на стадии роста зерна. Представляется, что условие (B) способствует растворению ингибитора вблизи поверхности стального листа в частности и влияет на увеличение зародышей вторичной рекристаллизации. Например, известно, что первично рекристаллизованные зерна, имеющие предпочтительную кристаллографическую ориентацию для вторичной рекристаллизации, в достаточной степени имеются вблизи поверхности стального листа. В данном варианте осуществления при уменьшении интенсивности ингибитора только вблизи поверхности стального листа в диапазоне температур 900-950°C представляется, что последующая вторичная рекристаллизация начинается раньше (при более низкой температуре) во время стадии нагрева. Кроме того, в вышеописанном случае, поскольку вторично рекристаллизованные зерна формируются в достаточной степени, представляется, что частота переключения увеличивается на начальной стадии роста вторично рекристаллизованного зерна.

[0185] Условия (C) и (D) являются условиями для диапазона температур, в котором начинается вторичная рекристаллизация и зерно растет. Условия (C) и (D) влияют на управление интенсивностью ингибитора на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна. При управлении атмосферой в вышеуказанном диапазоне температур так, чтобы она соответствовала вышеуказанным условиям, вторично рекристаллизованное зерно растет с ограничением по скорости растворением ингибитора в каждом температурном диапазоне. Хотя детали этого описываются позже, за счет этих условий дислокации эффективно накапливаются перед границей зерна, которая расположена в направлении роста вторично рекристаллизованного зерна. Тем самым становится возможным увеличить частоту появления переключения и поддержать появление переключения. Как объяснено выше, диапазон температур разделяется на два диапазона, а именно в соответствии с условиями (C) и (D) для управления атмосферой, потому что подходящая атмосфера отличается в зависимости от диапазона температур.

[0186] В способе производства в соответствии с данным вариантом осуществления, когда используется элемент группы Nb, возможно получить лист анизотропной электротехнической стали, удовлетворяющий условиям в отношении переключения согласно данному варианту осуществления, поскольку удовлетворяется по меньшей мере одно из условий (B)-(D). Другими словами, за счет управления с увеличением частоты переключения на начальной стадии вторичной рекристаллизации вторично рекристаллизованное зерно выращивается с сохранением разориентации, вызванной переключением, этот эффект сохраняется до заключительной стадии, и в итоге частота переключения увеличивается. Альтернативно, даже когда переключение не происходит в достаточной степени на начальной стадии вторичной рекристаллизации, можно в итоге увеличить частоту переключения, заставляя достаточное количество дислокаций накапливаться в направлении роста зерна на стадии роста вторичной рекристаллизации и тем самым вновь вызывая переключение. Нет необходимости объяснять, что предпочтительно, чтобы удовлетворялись все условия (B)-(D), даже когда используется элемент группы Nb. Другими словами, оптимально увеличивать частоту переключения на начальной стадии вторичной рекристаллизации и вновь вызывать переключение даже на средней и конечной стадиях вторичной рекристаллизации.

[0187] Условие (Е) является условием для диапазона температур, который соответствует стадии зародышеобразования и стадии роста зерна при вторичной рекристаллизации. Выдержка в этом температурном диапазоне важна для благоприятного протекания вторичной рекристаллизации. Однако, когда время такой выдержки является чрезмерным, первично рекристаллизованное зерно склонно расти. Например, когда размер первично рекристаллизованного зерна становится чрезмерно большим, дислокации не склонны накапливаться (дислокации почти не накапливаются перед границей зерна, которая расположена в направлении роста вторично рекристаллизованного зерна), а значит, движущая сила, вызывающая переключение, становится недостаточной. Когда время выдержки в указанном выше температурном диапазоне регулируется на уровне 600 мин или меньше, можно вырастить вторично рекристаллизованное зерно на начальной стадии в таких условиях, что рост первично рекристаллизованного зерна будет подавлен. Таким образом, можно увеличить селективность конкретного угла отклонения. В данном варианте осуществления начальная температура вторичной рекристаллизации доводится более низкой путем измельчения первично рекристаллизованного зерна или использования элемента группы Nb, и тем самым переключение вызывается и поддерживается в достаточной степени.

[0188] Условие (F) является условием для диапазона температур, который соответствует стадии зародышеобразования и стадии роста зерна при вторичной рекристаллизации, и является условием, которое вносит вклад в переключение по углу отклонения α. Выдержка в этом температурном диапазоне влияет на появление и продолжение переключения. Когда время выдержки велико, первично рекристаллизованное зерно склонно расти. Возможно уменьшить переключение по углу отклонения α за счет регулирования времени выдержки в подходящем диапазоне.

[0189] Условие (G) является фактором управления направлением удлинения субграницы β и субграницы γ в плоскости стального листа, где происходит переключение. При достаточной выдержке в диапазоне 1000-1050°C можно увеличить частоту переключения в направлении прокатки. Представляется, что морфология (например, расположение и форма) выделений, включая ингибитор в стали, изменяется во время выдержки в вышеуказанном температурном диапазоне. Когда время выдержки регулируется в подходящем диапазоне, переключение по углу отклонения β и углу отклонения γ в направлении прокатки может быть увеличено.

[0190] Поскольку стальной лист, подвергаемый окончательному отжигу, уже был подвергнут горячей и холодной прокатке, расположение и форма выделений (в частности, MnS) в стали являются анизотропными в плоскости стального листа и могут иметь тенденцию к неравномерности в направлении прокатки. Детали не ясны, но представляется, что выдержка в вышеуказанном диапазоне температур изменяет неравномерность в направлении прокатки морфологии вышеупомянутых выделений и влияет на направление, в котором субграница β и субграница γ склонны удлиняться в плоскости стального листа во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Конкретнее, когда стальной лист выдерживается при относительно более высокой температуре, такой как 1000-1050°C, неравномерность морфологии выделений в стали в направлении прокатки исчезает. Тем самым тенденция удлинения субграницы β и субграницы γ в направлении прокатки уменьшается, а тенденция удлинения субграницы β и субграницы γ в поперечном направлении увеличивается. В результате представляется, что частота обнаружения субграницы β и субграницы γ в направлении прокатки увеличивается.

[0191] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,003-0,030%, частота появления субграницы сама по себе высока, а значит, можно получить эффекты данного варианта осуществления даже тогда, когда время выдержки TG является недостаточным.

(Процесс формирования изоляционного покрытия)

[0192] В процессе формирования изоляционного покрытия формируют изоляционное покрытие на листе анизотропной электротехнической стали после процесса окончательного отжига. На стальном листе после окончательного отжига может быть сформировано изоляционное покрытие, которое включает главным образом фосфат и коллоидный кремнезем, изоляционное покрытие, которое включает главным образом золь глинозема и борную кислоту, и т.п.

[0193] Например, покрывающий раствор (включающий фосфорную кислоту или фосфат, хромовый ангидрид или хромат и коллоидный кремнезем) наносят на стальной лист после окончательного отжига и прокаливают (например, при 350-1150°C в течение 5-300 секунд) с образованием изоляционного покрытия.

[0194] В качестве альтернативы, покрывающий раствор, включающий золь глинозема и борную кислоту, наносят на стальной лист после окончательного отжига и прокаливают (например, при 750-1350°C в течение 10-100 секунд) с образованием изоляционного покрытия.

[0195] Способ производства в соответствии с данным вариантом осуществления может дополнительно включать в себя, по мере необходимости, процесс измельчения магнитного домена.

(Процесс измельчения магнитного домена)

[0196] В процессе измельчения магнитного домена измельчают магнитный домен листа анизотропной электротехнической стали. Например, могут применяться локальные малые деформации или могут быть сформированы локальные канавки известным способом, например лазером, плазмой, механическими методами, травлением и т.п. на листе анизотропной электротехнической стали. Вышеупомянутая обработка измельчением магнитного домена не ухудшает эффекты данного варианта осуществления.

[0197] При этом упомянутые выше локальные малые деформации и локальные канавки становятся точкой неоднородности при измерении кристаллографической ориентации и размера зерна, определенных в данном варианте осуществления. Таким образом, когда измеряется кристаллографическая ориентация, предпочтительно, чтобы точки измерения не накладывались на локальные малые деформации и локальные канавки. Кроме того, когда вычисляется размер зерна, локальные малые деформации и локальные канавки не распознаются как граница.

(Механизм появления переключения)

[0198] Переключение, описанное в данном варианте осуществления, происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна. На это явление влияют различные условия управления, такие как химический состав материала (сляба), выработка ингибитора до роста вторично рекристаллизованного зерна и управление размером первично рекристаллизованного зерна. Таким образом, для того, чтобы управлять переключением, необходимо управлять не только одним условием, но и множеством условий, комплексно и нераздельно.

[0199] Представляется, что переключение происходит благодаря граничной энергии и поверхностной энергии между смежными зернами.

[0200] Что касается вышеупомянутой граничной энергии, то когда два зерна с разориентацией являются смежными, граничная энергия увеличивается. Таким образом, представляется, что при росте вторично рекристаллизованного зерна переключение происходит так, чтобы уменьшить граничную энергию, в частности, чтобы быть близким к тому же конкретному направлению.

[0201] Кроме того, что касается вышеупомянутой поверхностной энергии, то даже когда ориентация немного отклоняется от плоскости {110}, которая имеет высокую кристаллическую симметрию, поверхностная энергия увеличивается. Таким образом, представляется, что при росте вторично рекристаллизованного зерна переключение происходит так, чтобы уменьшить поверхностную энергию, в частности, чтобы уменьшить угол отклонения путем приближения к ориентации плоскости {110}.

[0202] Однако в обычной ситуации эти энергии не дают движущей силы, которая вызывает изменения ориентации, и поэтому при росте вторично рекристаллизованного зерна переключения не происходит. В обычной ситуации вторично рекристаллизованное зерно растет с сохранением разориентации или угла отклонения. Например, в том случае, когда вторично рекристаллизованное зерно растет в обычной ситуации, переключение не вызывается, и угол отклонения соответствует углу, полученному из-за неравномерности ориентации при зарождении вторично рекристаллизованного зерна. Другими словами, угол отклонения почти не изменяется на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна.

[0203] С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с данным вариантом осуществления, в том случае, когда вторичная рекристаллизация вынуждена начинаться с более низкой температуры и когда рост вторично рекристаллизованного зерна вынужден поддерживаться до более высокой температуры в течение длительного времени, переключение индуцируется в достаточной степени. Причина этого не совсем ясна, но представляется, что она связана с дислокациями с относительно высокими плотностями, которые остаются в области вершины растущего вторично рекристаллизованного зерна, то есть в области, примыкающей к первичному рекристаллизованному зерну, для устранения геометрической разориентации во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Представляется, что вышеупомянутые остаточные дислокации соответствуют переключению и субгранице, которые являются признаками данного варианта осуществления.

[0204] Поскольку в данном варианте осуществления вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами, аннигиляция дислокаций задерживается, дислокации собираются и накапливаются перед границей зерна, которая расположена в направлении роста вторично рекристаллизованного зерна, и тогда плотность дислокаций увеличивается. Таким образом, атомы склонны к перегруппировке в области вершины растущего вторично рекристаллизованного зерна, и в результате представляется, что переключение происходит так, чтобы уменьшить разориентацию с прилегающим вторично рекристаллизованным зерном, то есть уменьшить граничную энергию или поверхностную энергию.

[0205] Переключение оставляет после себя субграницу, имеющую конкретное ориентационное соотношение в зерне. При этом, в том случае, когда зарождается другое вторично рекристаллизованное зерно и растущее вторично рекристаллизованное зерно достигает зародившегося вторично рекристаллизованного зерна прежде, чем произойдет переключение, рост зерна прекращается, и после этого само переключение не происходит. Таким образом, в данном варианте осуществления выгодно управлять частотой зарождения нового вторично рекристаллизованного зерна для уменьшения на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна, и выгодно контролировать рост зерна до состояния, при котором только уже существующее вторично рекристаллизованное зерно продолжает расти. В данном варианте осуществления предпочтительно одновременно использовать ингибитор, который понижает начальную температуру вторичной рекристаллизации, и ингибитор, который является устойчивым до относительно более высокой температуры.

Примеры

[0206] Далее эффекты аспекта настоящего изобретения подробно описываются со ссылками на следующие примеры. Однако условия в примерах представляют собой примерные условия, используемые для того, чтобы подтвердить работоспособность и эффекты настоящего изобретения, так что настоящее изобретение не ограничено этими примерными условиями. Настоящее изобретение может использовать различные типы условий, если эти условия не отступают от объема охраны настоящего изобретения и позволяют решать задачу настоящего изобретения.

(Пример 1)

[0207] Используя слябы с показанным в Таблице 1A химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали (листы кремнистой стали) с показанным в Таблице 2A химическим составом. Эти химические составы были измерены с помощью вышеупомянутых методов. В Таблице 1A и Таблице 2A «-» означает, что данный элемент не использовался, контроль данного элемента не выполнялся, а значит, его содержание не измерялось. Кроме того, в Таблице 1A и Таблице 2A значения со знаком «<» означают, что хотя контроль данного элемента выполнялся и его содержание измерялось, измеренное значение не было получено с достаточной надежностью (результат измерения был ниже предела обнаружения).

[0208]

[Таблица 1A]
Тип стали	Химический состав сляба (стальной заготовки) (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,007	-	-	-	-
B1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
B2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	0,007	-	-	-	-
C1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-
C2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,005	-	-	-	-
C5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,010	-	-	-	-
C6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,020	-	-	-	-
C7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,030	-	-	-	-
C8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,050	-	-	-	-
D1	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,004	0,003	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-

[0209]

[Таблица 2A]
Тип стали	Химический состав листа анизотропной электротехнической стали (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,005	-	-	-	-
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,005	-	-	-	-
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-
C2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,007	-	-	-	-
C6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,018	-	-	-	-
C7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,028	-	-	-	-
C8	0,006	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,048	-	-	-	-
D1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,006	-	-	-	-
E	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	0,003	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-

[0210] Листы анизотропной электротехнической стали произвели при условиях производства, показанных в Таблицах 3A-12A. В частности, после литья слябов проводили горячую прокатку, отжиг горячекатаной полосы, холодную прокатку и обезуглероживающий отжиг. Для некоторых стальных листов после обезуглероживающего отжига проводили азотирование в смешанной атмосфере водорода, азота и аммиака.

[0211] На стальные листы наносили сепаратор отжига, который включал главным образом MgO, а затем проводили окончательный отжиг. На заключительной стадии окончательного отжига стальные листы выдерживали при 1200°C в течение 20 часов в водородной атмосфере (рафинирующий отжиг), а затем охлаждали.

[0212]

[Таблица 3A]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
1	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
2	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	250
3	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300
4	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
5	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
6	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
7	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
8	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
9	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
10	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
11	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
12	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
13	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
14	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
15	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
16	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
17	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
18	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
19	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
20	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220

[0213]

[Таблица 4A]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
21	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
22	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300
23	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300
24	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
25	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
26	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
27	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
28	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
29	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
30	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
31	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
32	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
33	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
34	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
35	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
36	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
37	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
38	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
39	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
40	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220

[0214]

[Таблица 5A]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
41	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	190
42	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	160
43	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
44	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
45	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180
46	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180
47	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210
48	C1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	210
49	C2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210
50	C3	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210
51	C4	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210
52	C5	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210
53	C6	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	210
54	C7	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210
55	C8	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	12	210
56	D1	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220
57	D2	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
58	E	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220
59	F	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	19	220
60	G	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220

[0215]

[Таблица 6A]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
61	H	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220
62	I	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220
63	J	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
64	K	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220
65	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
66	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
67	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
68	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
69	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
70	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
71	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
72	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
73	A1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
74	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
75	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
76	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
77	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
78	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
79	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
80	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-

[0216]

[Таблица 7A]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
81	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
82	A2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-
83	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
84	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
85	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
86	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
87	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
88	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
89	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
90	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
91	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
92	B1	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
93	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
94	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
95	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
96	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
97	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
98	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
99	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-
100	B2	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-

[0217]

[Таблица 8A]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
1	C1	0,020	0,005	0,003	0,0007	150	180	300
2	C1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
3	C1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
4	C1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
5	C1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
6	C1	0,050	0,005	0,003	0,0007	210	180	300
7	C1	0,020	0,020	0,020	0,010	210	180	120
8	C1	0,100	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
9	C1	0,050	0,020	0,005	0,010	210	180	300
10	C1	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
11	C1	0,050	0,005	0,003	0,0007	210	180	300
12	C1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
13	C1	0,020	0,010	0,003	0,0007	210	180	300
14	C1	0,050	0,010	0,005	0,001	210	180	300
15	C1	0,050	0,010	0,005	0,001	210	180	300
16	C1	0,050	0,010	0,020	0,001	210	180	300
17	C1	0,050	0,010	0,005	0,005	210	180	300
18	C1	0,050	0,010	0,030	0,001	210	180	300
19	C1	0,050	0,010	0,030	0,005	210	180	300
20	C1	0,050	0,010	0,030	0,010	210	180	300

[0218]

[Таблица 9A]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
21	C1	0,050	0,010	0,010	0,020	210	180	300
22	C1	0,050	0,010	0,010	0,005	150	360	600
23	C1	0,050	0,010	0,010	0,005	210	180	600
24	D1	0,020	0,010	0,005	0,050	210	180	300
25	D1	0,050	0,010	0,005	0,001	210	180	300
26	D1	0,200	0,010	0,005	0,001	210	180	300
27	D1	0,300	0,010	0,005	0,001	210	180	300
28	D1	0,400	0,010	0,005	0,001	300	180	300
29	D1	0,400	0,010	0,005	0,001	150	180	300
30	D1	0,400	0,010	0,005	0,001	150	180	300
31	D1	0,600	0,010	0,005	0,001	300	180	300
32	D1	1,000	0,010	0,005	0,001	210	180	300
33	D1	1,000	0,010	0,005	0,001	210	180	300
34	D1	5,000	0,010	0,005	0,001	210	180	300
35	D2	0,020	0,010	0,005	0,001	90	180	300
36	D2	0,030	0,005	0,005	0,001	150	420	300
37	D2	0,050	0,005	0,003	0,001	150	180	300
38	D2	0,300	0,040	0,003	0,001	150	360	300
39	D2	0,300	0,040	0,005	0,001	300	180	300
40	D2	0,300	0,040	0,005	0,001	600	180	120

[0219]

[Таблица 10A]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
41	D2	0,300	0,040	0,005	0,001	600	180	300
42	D2	0,300	0,040	0,005	0,001	600	180	300
43	D2	0,300	0,030	0,005	0,001	300	180	300
44	D2	0,200	0,030	0,005	0,001	600	360	300
45	D2	0,400	0,040	0,005	0,001	600	180	300
46	D2	0,500	0,050	0,005	0,001	600	180	300
47	D2	1,000	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
48	C1	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
49	C2	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
50	C3	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
51	C4	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
52	C5	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
53	C6	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
54	C7	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	180	300
55	C8	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	360	300
56	D1	0,050	0,005	0,003	0,003	150	360	300
57	D2	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300
58	E	0,050	0,005	0,003	0,003	150	360	300
59	F	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300
60	G	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300

[0220]

[Таблица 11A]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
61	H	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300
62	I	0,050	0,005	0,003	0,003	150	360	300
63	J	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300
64	K	0,050	0,005	0,003	0,003	150	180	300
65	A1	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
66	A1	0,050	0,018	0,003	0,0007	150	180	300
67	A1	0,050	0,025	0,003	0,003	150	180	300
68	A1	0,400	0,150	0,003	0,0007	300	180	300
69	A1	0,400	0,018	0,015	0,003	300	180	300
70	A1	0,050	0,018	0,015	0,003	600	180	300
71	A1	0,050	0,025	0,015	0,003	300	180	300
72	A1	0,050	0,025	0,015	0,003	600	180	300
73	A1	0,050	0,025	0,015	0,003	600	180	300
74	A2	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
75	A2	0,050	0,018	0,003	0,0007	150	180	300
76	A2	0,050	0,025	0,015	0,003	150	180	300
77	A2	0,400	0,005	0,003	0,0007	300	180	300
78	A2	0,400	0,018	0,003	0,0007	300	180	300
79	A2	0,050	0,018	0,003	0,0007	600	180	300
80	A2	0,050	0,025	0,015	0,003	300	180	300

[0221]

[Таблица 12A]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
81	A2	0,050	0,025	0,015	0,003	600	180	300
82	A2	0,050	0,025	0,015	0,003	600	180	300
83	B1	0,100	0,010	0,010	0,003	300	180	300
84	B1	0,100	0,010	0,010	0,005	600	180	300
85	B1	1,000	0,010	0,010	0,005	300	180	300
86	B1	1,000	0,010	0,010	0,003	300	180	300
87	B1	0,400	0,040	0,040	0,003	600	180	300
88	B1	0,010	0,025	0,015	0,003	900	180	300
89	B1	1,000	0,025	0,015	0,003	90	180	300
90	B1	1,000	0,250	0,150	0,075	900	180	300
91	B1	0,020	0,010	0,003	0,0007	150	180	300
92	B1	1,000	0,010	0,003	0,0007	150	180	1800
93	B2	0,100	0,010	0,010	0,003	300	180	300
94	B2	0,100	0,010	0,010	0,005	600	180	300
95	B2	1,000	0,010	0,010	0,005	300	180	300
96	B2	1,000	0,010	0,010	0,003	300	180	300
97	B2	0,400	0,040	0,040	0,003	600	180	300
98	B2	0,010	0,025	0,015	0,003	900	180	300
99	B2	1,000	0,025	0,015	0,003	90	180	300
100	B2	1,000	0,025	0,150	0,075	900	180	300

[0222] Покрывающий раствор для формирования изоляционного покрытия, включавший главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и включавший хром, нанесли на первичный слой (промежуточный слой), сформированный на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов). Вышеупомянутые стальные листы нагревали и выдерживали в атмосфере из 75 об.% водорода и 25 об.% азота, охлаждали и тем самым сформировали изоляционное покрытие.

[0223] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 2 мкм, а изоляционное покрытие включало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и имело среднюю толщину 1 мкм.

[0224] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Результаты оценки представлены в Таблицах 13A-22A.

(1) Кристаллографическая ориентация листа анизотропной электротехнической стали

[0225] Кристаллографическую ориентацию листа анизотропной электротехнической стали измеряли вышеупомянутым способом. Угол отклонения идентифицировали по кристаллографической ориентации в каждой точке измерения, и границу между двумя смежными точками измерения идентифицировали на основе вышеупомянутых углов отклонения. При оценивании граничного условия с использованием двух точек измерения, интервал между которыми составляет 1 мм, и когда значения, полученные делением «числа границ, удовлетворяющих граничному условию BAβ» и «числа границ, удовлетворяющих граничному условию BAγ» на «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB» составляют соответственно 1,03 или более, стальной лист считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB», а также «границу, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB», и такой стальной лист показан в таблицах как имеющий «границу переключения». Здесь «число границ, удовлетворяющих граничному условию BAβ» и «число границ, удовлетворяющих граничному условию BAγ» соответствуют границе случая 1 и/или случая 3 в вышеприведенной Таблице 1, а «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB» соответствует границе случая 1 и/или случая 2. Средний размер зерна вычисляли на основе вышеуказанных идентифицированных границ.

(2) Магнитные характеристики анизотропной электротехнической стали

[0226] Магнитные характеристики анизотропной электротехнической стали измеряли с помощью однолистового тестера (SST) методом по стандарту JIS C 2556:2015.

[0227] В качестве магнитных характеристик магнитные потери W_17/50 (Вт/кг), которые определяются как удельные потери мощности на единицу массы (1 кг) стального листа, измеряли при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,7 Тл. Кроме того, магнитную индукцию B₈ (Тл) в направлении прокатки стального листа измеряли при том условии, что стальной лист возбуждали при 800 A/м.

[0228] В дополнение, в качестве магнитных характеристик измеряли созданную в стальном листе магнитострикцию λp-p при 1,7 Тл (разность между минимумом и максимумом магнитострикции при 1,7 Тл) при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,7 Тл. В частности, используя максимальную длину L_max и минимальную длину L_min тестового образца (стального листа) при вышеописанном условии возбуждения и используя длину L₀ тестового образца при магнитной индукции 0 Тл, магнитострикцию λp-p при 1,7 Тл вычисляли на основе формулы λp-p при 1,7 Тл = (L_max - L_min) ÷ L₀.

[0229] Аналогичным образом, созданную в стальном листе магнитострикцию λp-p при 1,9 Тл (разность между минимумом и максимумом магнитострикции при 1,9 Тл) измеряли при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,9 Тл.

[0230] По значениям магнитных характеристик были рассчитаны уровень скорости магнитострикции при 1,7 Тл (Lva при 1,7 Тл) и уровень скорости магнитострикции при 1,9 Тл (Lva при 1,9 Тл). Форма волны магнитострикции с двумя или более циклами и форма волны, полученная при частоте дискретизации 6,4 кГц, были подвергнуты преобразованию Фурье, была получена магнитострикция λ на каждой частоте (fi) (0-3,2 кГц), и тем самым был вычислен уровень скорости магнитострикции Lva (в дБ) с использованием следующего выражения (5).

[0231] Lva = 20 × log₁₀ [{ ρc × { Σ ( 2^1/2π × fi × λ(fi) × α(fi))² } ^1/2} / P₀] … (выражение 5)

[0232] Здесь

ρ: Плотность воздуха (кг/м³)

c: Скорость звука (м/с)

P₀: Минимальное давление, при котором человек может услышать звук с частотой 1 кГц (Па)

fi: Частота (Гц)

λ(fi): Магнитострикция на каждой частоте, преобразуемая в Фурье

α(fi): А-взвешивание на частоте fi

π: Число пи (отношение длины окружности к ее диаметру)

[0233] Для того, чтобы получить Lva при 1,7 Тл и Lva при 1,9 Тл, были подставлены следующие значения.

ρ=1,185 (кг/м³)

c=346,3 (м/с)

P₀=2×10^-5 (Па)

[0234]

[Таблица 13A]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
1	C1	нет	25,9	26,4	25,6	24,7	1,011	0,983	0,935	0,962
2	C1	нет	30,7	30,9	30,6	28,0	1,003	0,993	0,905	0,914
3	C1	нет	35,8	36,2	35,4	35,7	1,013	0,989	0,985	1,009
4	C1	нет	20,3	20,3	21,1	19,1	0,964	1,003	0,942	0,905
5	C1	нет	26,7	26,8	26,8	26,2	0,996	0,995	0,978	0,979
6	C1	нет	26,1	26,2	26,3	25,5	0,993	0,998	0,974	0,969
7	C1	есть	26,2	26,4	26,2	28,0	1,002	0,996	1,064	1,071
8	C1	нет	28,9	28,9	29,1	26,8	0,994	1,001	0,929	0,923
9	C1	есть	21,7	19,3	19,5	20,3	1,114	1,123	1,050	1,042
10	C1	есть	19,4	18,7	18,5	21,0	1,049	1,037	1,123	1,135
11	C1	нет	25,8	25,5	25,9	24,4	0,996	1,011	0,960	0,945
12	C1	нет	25,3	25,6	25,9	24,1	0,979	0,990	0,943	0,933
13	C1	нет	24,8	25,1	25,1	20,9	0,987	0,988	0,835	0,834
14	C1	есть	21,2	19,0	19,2	22,9	1,103	1,117	1,204	1,190
15	C1	есть	23,9	22,9	22,5	26,8	1,061	1,043	1,170	1,190
16	C1	есть	23,4	22,4	21,7	27,5	1,080	1,047	1,228	1,266
17	C1	есть	22,5	20,2	20,4	20,9	1,104	1,112	1,036	1,028
18	C1	есть	21,2	19,8	19,8	23,7	1,072	1,069	1,198	1,202
19	C1	есть	21,2	19,0	19,1	23,0	1,112	1,116	1,214	1,209
20	C1	есть	22,8	21,4	21,7	27,6	1,051	1,066	1,291	1,273

[0235]

[Таблица 14A]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
21	C1	есть	20,2	17,6	18,4	23,6	1,098	1,144	1,336	1,281
22	C1	нет	35,2	35,3	35,1	30,5	1,004	0,997	0,862	0,869
23	C1	есть	29,3	27,5	28,5	30,5	1,027	1,066	1,111	1,070
24	D1	нет	25,8	26,5	26,1	24,9	0,987	0,974	0,942	0,955
25	D1	есть	23,2	22,5	21,9	24,4	1,058	1,031	1,083	1,112
26	D1	есть	22,8	22,5	21,7	25,8	1,052	1,015	1,150	1,191
27	D1	есть	21,7	19,8	19,8	25,3	1,099	1,098	1,278	1,280
28	D1	есть	20,9	19,8	18,8	24,3	1,108	1,057	1,229	1,288
29	D1	есть	20,2	18,6	19,1	24,4	1,056	1,086	1,311	1,275
30	D1	есть	21,2	20,1	20,6	25,1	1,030	1,055	1,250	1,220
31	D1	есть	20,6	18,8	19,4	23,0	1,062	1,093	1,219	1,184
32	D1	есть	21,0	19,3	20,2	21,8	1,038	1,088	1,134	1,081
33	D1	есть	18,9	17,3	17,0	21,4	1,107	1,088	1,237	1,259
34	D1	нет	19,6	20,2	19,5	19,3	1,006	0,974	0,957	0,988
35	D2	есть	21,6	21,7	21,9	23,4	0,986	0,996	1,076	1,065
36	D2	есть	18,7	20,3	16,9	24,9	1,107	0,921	1,226	1,472
37	D2	есть	16,8	15,6	15,1	26,1	1,116	1,081	1,674	1,729
38	D2	есть	18,3	16,2	16,5	24,5	1,109	1,130	1,518	1,490
39	D2	есть	15,1	13,2	13,4	27,1	1,128	1,139	2,046	2,026
40	D2	есть	44,5	21,6	22,8	38,1	1,952	2,060	1,764	1,671

[0236]

[Таблица 15A]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
41	D2	есть	20,5	15,4	12,5	23,9	1,640	1,331	1,552	1,912
42	D2	есть	18,7	12,5	12,8	25,8	1,467	1,494	2,058	2,020
43	D2	есть	20,3	12,8	12,9	26,0	1,571	1,582	2,029	2,015
44	D2	есть	23,4	14,7	16,0	53,3	1,463	1,592	3,626	3,331
45	D2	есть	14,5	13,5	13,9	26,5	1,044	1,070	1,959	1,911
46	D2	есть	14,6	13,5	13,4	29,5	1,084	1,074	2,174	2,193
47	D2	есть	16,3	14,0	14,1	25,2	1,158	1,165	1,801	1,790
48	C1	нет	17,0	16,8	17,2	13,6	0,988	1,014	0,808	0,787
49	C2	нет	17,7	17,5	18,4	15,6	0,959	1,008	0,889	0,846
50	C3	есть	19,1	18,3	17,8	23,3	1,075	1,047	1,276	1,310
51	C4	есть	17,0	14,8	14,6	24,8	1,172	1,152	1,674	1,703
52	C5	есть	18,2	16,3	16,3	25,1	1,119	1,116	1,544	1,547
53	C6	есть	18,9	17,4	17,3	26,2	1,092	1,086	1,507	1,515
54	C7	есть	20,4	19,4	19,3	27,2	1,057	1,052	1,399	1,406
55	C8	нет	17,4	18,2	17,2	14,9	1,007	0,956	0,820	0,865
56	D1	нет	16,1	16,0	16,3	14,1	0,990	1,007	0,880	0,865
57	D2	есть	17,3	16,4	16,3	23,9	1,060	1,055	1,455	1,461
58	E	есть	17,8	17,4	17,2	21,9	1,033	1,023	1,256	1,268
59	F	есть	17,8	15,8	16,0	26,1	1,110	1,125	1,653	1,632
60	G	есть	15,6	14,0	14,3	20,9	1,088	1,108	1,486	1,460

[0237]

[Таблица 16A]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
61	H	есть	18,6	18,0	17,7	25,8	1,052	1,031	1,429	1,459
62	I	есть	20,3	18,5	18,1	25,1	1,125	1,098	1,354	1,388
63	J	есть	17,1	15,0	15,1	24,4	1,136	1,141	1,630	1,622
64	K	есть	17,6	16,5	15,9	23,8	1,103	1,067	1,446	1,495
65	A1	нет	14,8	14,2	14,8	12,9	1,000	1,042	0,914	0,877
66	A1	нет	15,9	15,7	15,9	15,0	1,000	1,013	0,956	0,944
67	A1	нет	15,5	15,4	15,7	13,2	0,982	1,003	0,856	0,838
68	A1	нет	19,3	20,0	19,0	20,1	1,018	0,967	1,006	1,059
69	A1	есть	31,2	28,8	28,9	35,1	1,078	1,082	1,216	1,212
70	A1	есть	28,5	26,5	26,6	30,7	1,072	1,075	1,158	1,155
71	A1	есть	30,5	29,3	29,6	38,5	1,033	1,044	1,318	1,303
72	A1	есть	31,5	30,8	31,1	36,7	1,012	1,021	1,192	1,181
73	A1	есть	30,8	29,2	29,6	42,3	1,039	1,055	1,451	1,429
74	A2	есть	18,9	16,9	16,3	27,9	1,157	1,120	1,656	1,711
75	A2	есть	15,8	14,1	14,5	22,9	1,090	1,121	1,622	1,578
76	A2	есть	17,4	16,7	16,6	25,0	1,050	1,044	1,503	1,511
77	A2	есть	16,8	17,1	16,5	24,5	1,023	0,984	1,433	1,490
78	A2	есть	15,1	14,2	14,0	24,7	1,073	1,058	1,735	1,759
79	A2	есть	17,0	14,5	14,4	25,7	1,176	1,172	1,775	1,780
80	A2	есть	15,4	14,3	13,7	25,9	1,121	1,074	1,807	1,886

[0238]

[Таблица 17A]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
81	A2	есть	16,2	15,9	15,2	25,0	1,066	1,020	1,574	1,646
82	A2	есть	14,9	12,5	13,2	23,5	1,134	1,192	1,874	1,784
83	B1	есть	31,0	29,1	29,3	42,3	1,057	1,067	1,455	1,442
84	B1	есть	36,8	35,9	35,7	53,6	1,031	1,025	1,492	1,500
85	B1	есть	36,3	34,6	33,9	53,2	1,070	1,050	1,537	1,567
86	B1	есть	32,6	31,8	32,4	41,0	1,008	1,026	1,291	1,268
87	B1	есть	40,2	39,3	38,9	62,1	1,035	1,024	1,580	1,597
88	B1	нет	22,4	23,2	22,9	22,7	0,980	0,968	0,981	0,993
89	B1	есть	19,6	19,4	19,8	21,2	0,991	1,012	1,092	1,069
90	B1	нет	22,9	23,4	23,1	23,9	0,989	0,979	1,020	1,031
91	B1	нет	15,7	16,0	15,6	13,2	1,007	0,986	0,827	0,844
92	B1	нет	22,4	23,0	22,9	23,0	0,981	0,975	0,998	1,005
93	B2	есть	15,6	14,8	14,8	23,9	1,053	1,056	1,615	1,611
94	B2	есть	16,0	13,2	13,0	28,2	1,230	1,208	2,132	2,169
95	B2	есть	14,4	13,3	13,8	24,2	1,047	1,084	1,816	1,753
96	B2	есть	16,0	13,7	13,8	24,4	1,157	1,173	1,789	1,765
97	B2	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98	B2	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484
99	B2	есть	16,9	17,2	16,8	23,8	1,005	0,982	1,386	1,418
100	B2	есть	16,2	16,4	16,5	23,7	0,979	0,988	1,444	1,431

[0239]

[Таблица 18A]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
1	C1	1,911	51,665	64,709	0,893	Сравнительный пример
2	C1	1,921	53,612	61,997	0,870	Сравнительный пример
3	C1	1,929	53,254	59,717	0,853	Сравнительный пример
4	C1	1,901	53,246	59,596	0,898	Сравнительный пример
5	C1	1,914	51,574	59,029	0,884	Сравнительный пример
6	C1	1,915	52,700	60,184	0,886	Сравнительный пример
7	C1	1,927	52,537	63,476	0,873	Сравнительный пример
8	C1	1,920	52,102	62,662	0,877	Сравнительный пример
9	C1	1,919	49,799	53,509	0,873	Пример по изобретению
10	C1	1,909	50,229	53,149	0,898	Пример по изобретению
11	C1	1,917	55,278	61,656	0,885	Сравнительный пример
12	C1	1,919	53,666	64,846	0,882	Сравнительный пример
13	C1	1,913	53,479	59,779	0,878	Сравнительный пример
14	C1	1,918	49,486	57,303	0,874	Пример по изобретению
15	C1	1,918	46,997	56,699	0,875	Пример по изобретению
16	C1	1,919	47,584	57,533	0,877	Пример по изобретению
17	C1	1,918	47,620	54,520	0,878	Пример по изобретению
18	C1	1,924	49,587	54,673	0,870	Пример по изобретению
19	C1	1,916	49,767	56,694	0,870	Пример по изобретению
20	C1	1,922	50,203	56,174	0,865	Пример по изобретению

[0240]

[Таблица 19A]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
21	C1	1,928	48,094	55,076	0,862	Пример по изобретению
22	C1	1,941	51,508	59,576	0,851	Сравнительный пример
23	C1	1,946	47,852	52,175	0,848	Пример по изобретению
24	D1	1,913	54,151	65,217	0,857	Сравнительный пример
25	D1	1,912	50,291	55,177	0,851	Пример по изобретению
26	D1	1,913	46,313	54,761	0,846	Пример по изобретению
27	D1	1,921	48,888	57,771	0,838	Пример по изобретению
28	D1	1,929	46,975	55,341	0,833	Пример по изобретению
29	D1	1,928	47,783	55,750	0,827	Пример по изобретению
30	D1	1,926	47,248	55,877	0,839	Пример по изобретению
31	D1	1,920	48,322	58,461	0,836	Пример по изобретению
32	D1	1,918	49,926	56,661	0,848	Пример по изобретению
33	D1	1,914	48,850	54,368	0,851	Пример по изобретению
34	D1	1,911	55,342	60,301	0,865	Сравнительный пример
35	D2	1,936	54,911	63,477	0,845	Сравнительный пример
36	D2	1,944	52,926	60,685	0,830	Сравнительный пример
37	D2	1,946	47,626	56,192	0,824	Пример по изобретению
38	D2	1,951	46,239	54,151	0,811	Пример по изобретению
39	D2	1,959	45,623	54,520	0,793	Пример по изобретению
40	D2	1,970	45,701	53,362	0,788	Пример по изобретению

[0241]

[Таблица 20A]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
41	D2	1,961	45,496	55,164	0,804	Пример по изобретению
42	D2	1,957	47,957	50,368	0,806	Пример по изобретению
43	D2	1,954	46,797	55,673	0,804	Пример по изобретению
44	D2	1,965	47,460	54,722	0,800	Пример по изобретению
45	D2	1,959	46,085	56,325	0,804	Пример по изобретению
46	D2	1,960	46,755	52,239	0,805	Пример по изобретению
47	D2	1,950	47,243	52,379	0,821	Пример по изобретению
48	C1	1,914	53,050	60,683	0,877	Сравнительный пример
49	C2	1,922	53,327	59,306	0,880	Сравнительный пример
50	C3	1,930	49,874	54,301	0,840	Пример по изобретению
51	C4	1,941	48,284	54,503	0,811	Пример по изобретению
52	C5	1,951	46,188	51,706	0,816	Пример по изобретению
53	C6	1,942	45,773	56,583	0,812	Пример по изобретению
54	C7	1,928	49,299	53,902	0,852	Пример по изобретению
55	C8	1,929	51,631	61,561	0,884	Сравнительный пример
56	D1	1,914	51,527	60,328	0,884	Сравнительный пример
57	D2	1,950	45,377	53,705	0,836	Пример по изобретению
58	E	1,926	48,430	53,257	0,859	Пример по изобретению
59	F	1,944	48,059	57,651	0,835	Пример по изобретению
60	G	1,946	45,358	56,942	0,832	Пример по изобретению

[0242]

[Таблица 21A]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
61	H	1,947	46,344	53,539	0,834	Пример по изобретению
62	I	1,923	49,175	52,498	0,851	Пример по изобретению
63	J	1,945	48,799	57,352	0,831	Пример по изобретению
64	K	1,946	46,796	54,173	0,837	Пример по изобретению
65	A1	1,921	50,850	58,191	0,875	Сравнительный пример
66	A1	1,927	52,599	61,356	0,876	Сравнительный пример
67	A1	1,930	50,871	60,960	0,874	Сравнительный пример
68	A1	1,941	53,212	62,078	0,857	Сравнительный пример
69	A1	1,935	47,572	56,306	0,847	Пример по изобретению
70	A1	1,939	47,092	52,328	0,859	Пример по изобретению
71	A1	1,943	49,953	57,451	0,856	Пример по изобретению
72	A1	1,939	47,796	57,979	0,847	Пример по изобретению
73	A1	1,939	48,661	55,114	0,854	Пример по изобретению
74	A2	1,949	48,781	53,900	0,825	Пример по изобретению
75	A2	1,949	48,331	53,154	0,824	Пример по изобретению
76	A2	1,954	46,451	56,013	0,825	Пример по изобретению
77	A2	1,961	51,891	60,233	0,813	Сравнительный пример
78	A2	1,965	47,467	54,371	0,799	Пример по изобретению
79	A2	1,956	48,382	55,709	0,811	Пример по изобретению
80	A2	1,962	45,233	55,286	0,807	Пример по изобретению

[0243]

[Таблица 22A]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
81	A2	1,966	44,339	53,509	0,807	Пример по изобретению
82	A2	1,964	46,101	53,527	0,803	Пример по изобретению
83	B1	1,946	48,939	52,424	0,846	Пример по изобретению
84	B1	1,951	45,862	55,521	0,835	Пример по изобретению
85	B1	1,946	45,905	54,713	0,846	Пример по изобретению
86	B1	1,941	46,539	56,140	0,848	Пример по изобретению
87	B1	1,946	47,474	54,716	0,831	Пример по изобретению
88	B1	1,934	53,084	59,971	0,858	Сравнительный пример
89	B1	1,929	51,851	59,360	0,866	Сравнительный пример
90	B1	1,937	53,706	63,844	0,859	Сравнительный пример
91	B1	1,929	50,927	62,828	0,885	Сравнительный пример
92	B1	1,923	51,021	64,587	0,882	Сравнительный пример
93	B2	1,957	46,200	55,191	0,801	Пример по изобретению
94	B2	1,963	46,557	53,757	0,795	Пример по изобретению
95	B2	1,967	46,217	54,770	0,796	Пример по изобретению
96	B2	1,969	45,637	52,882	0,804	Пример по изобретению
97	B2	1,973	45,313	49,678	0,786	Пример по изобретению
98	B2	1,956	49,580	59,441	0,805	Сравнительный пример
99	B2	1,956	50,588	56,710	0,815	Сравнительный пример
100	B2	1,954	50,849	62,710	0,812	Сравнительный пример

[0244] Характеристики листа анизотропной электротехнической стали значительно изменяются в зависимости от химического состава и способа производства. Таким образом, необходимо сравнить и проанализировать результаты оценки характеристик стальных листов, химические составы и способы производства которых подходящим образом классифицированы. В дальнейшем результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0245] №№ 1-64 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, азотирование проводили после первичной рекристаллизации и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 1-23)

[0246] №№ 1-23 были примерами, в которых использовался тип стали без элемента группы Nb, и во время окончательного отжига главным образом изменяли условия PA, PB, PC, PD, TE, TF и TG.

[0247] В №№ 1-23, когда значение W_17/50 составляло 0,90 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 51,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 58,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0248] В примерах по изобретению среди №№ 1-23 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

[0249] При этом № 3 был сравнительным примером, в котором интенсивность ингибитора была увеличена путем доведения содержания N после азотирования до 300 млн^-1. Как правило, хотя увеличение содержания азота с помощью азотирования приводит к снижению производительности, оно также приводит к увеличению интенсивности ингибитора и, тем самым, к увеличению B₈. В № 3 значение B₈ увеличилось. Однако в № 3 условия окончательного отжига не были предпочтительными, а значит, уровень скорости магнитострикции был недостаточным. С другой стороны, № 10 был примером по изобретению, в котором содержание N после азотирования довели до 160 млн^-1. В № 10, хотя значение B₈ не было особенно высоким, условия окончательного отжига были предпочтительными, а значит, уровень скорости магнитострикции приобрел предпочтительное низкое значение.

[0250] №№ 22 и 23 были примерами, в которых азотирование проводилось в достаточной степени, и вторичная рекристаллизация поддерживалась вплоть до более высокой температуры путем увеличения TF. В этих примерах значение B₈ увеличилось. Однако из них в № 22 значение TF было чрезмерно высоким, а значит, уровень скорости магнитострикции был недостаточным. С другой стороны, в № 23 значение TF благоприятно контролировалось, а значит, уровень скорости магнитострикции приобрел предпочтительное низкое значение.

(Примеры №№ 24-34)

[0251] №№ 24-34 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,002% Nb, и во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA и TE.

[0252] В №№ 24-34, когда значение W_17/50 составляло 0,855 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 51,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 59,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0253] В примерах по изобретению среди №№ 24-34 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

(Примеры №№ 35-47)

[0254] №№ 35-47 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,007% Nb.

[0255] В №№ 35-47, когда значение W_17/50 составляло 0,825 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 48,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 57,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0256] В примерах по изобретению среди №№ 35-47 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

[0257] При этом №№ 35-47 содержали предпочтительное количество Nb в слябе по сравнению с вышеупомянутыми №№ 1-34, а значит, уровень скорости магнитострикции приобрел предпочтительное низкое значение. Кроме того, значение B₈ увеличилось. Как описано выше, при использовании содержащего Nb сляба и управлении условиями окончательного отжига, это благоприятно влияло на магнитные характеристики и характеристики магнитострикции.

(Примеры №№ 48-55)

[0258] № 48-55 были примерами, в которых значение ТЕ контролировалось на уровне менее 200 минут, и влияние содержания Nb было особенно явным.

[0259] В №№ 48-55, когда значение W_17/50 составляло 0,86 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 50,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 57,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0260] В примерах по изобретению среди №№ 48-55 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

[0261] Как показано в №№ 48-55, при условии, что в слябе содержалось 0,0030-0,030 мас.% Nb, переключение благоприятно происходило во время окончательного отжига, а значит, уровень скорости магнитострикции улучшался, даже когда время ТЕ было коротким.

(Примеры №№ 56-64)

[0262] №№ 56-64 были примерами, в которых значение ТЕ контролировалось на уровне менее 200 минут, и влияние количества элемента группы Nb было подтверждено.

[0263] В №№ 56-64, когда значение W_17/50 составляло 0,860 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 50,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 58,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0264] В примерах по изобретению среди №№ 56-64 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

[0265] Как показано в №№ 56-64, при условии, что в слябе содержалось заданное количество элемента группы Nb за исключением Nb, переключение благоприятно происходило во время окончательного отжига, а значит, уровень скорости магнитострикции улучшался, даже когда время TE было коротким.

(Примеры, произведенные с процессом высокотемпературного нагрева сляба)

[0266] №№ 65-100 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагревания сляба и повторно выделился во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0267] №№ 83-100 в вышеупомянутых №№ 65-100 были примерами, в которых в сляб был включен Bi, а значит, значение B₈ увеличилось.

[0268] В №№ 65-82, когда значение W_17/50 составляло 0,860 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 50,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 58,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0269] В №№ 83-100, когда значение W_17/50 составляло 0,850 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 49,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 56,5 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0270] В примерах по изобретению среди №№ 65-100 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

[0271] Как показано в №№ 65-100, при том, что условиями окончательного отжига управляли подходящим образом, переключение благоприятно происходило во время окончательного отжига, а значит, уровень скорости магнитострикции улучшался даже при процессе высокотемпературного нагрева сляба. Кроме того, как и с процессом низкотемпературного нагрева сляба, при использовании содержащего Nb сляба и управлении условиями окончательного отжига, это благоприятно влияло на магнитные характеристики и характеристики магнитострикции.

(Пример 2)

[0272] Используя листы анизотропной электротехнической стали № 97 и № 98, показанные в вышеописанном Примере 1, исследовали эффект измельчения магнитного домена. В частности, применяли локальные малые деформации или формировали локальные канавки любым способом, таким как лазер, плазма, механические методы, травление и т.п., на листах анизотропной электротехнической стали № 97 и № 98.

[0273] Результаты оценки представлены в Таблицах 1B и 2B. Из этих таблиц видно, что ни при каком способе характеристики стального листа не изменились и магнитные характеристики не ухудшились для листа анизотропной электротехнической стали, в котором проводилось измельчение магнитного домена.

[0274]

[Таблица 1B]
№	Тип стали	Способ измельчения магнитного домена	Результаты производства
			Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
97	B2	-	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98	B2	-	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484
97-2	B2	лазер	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98-2	B2	лазер	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484
97-3	B2	плазма	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98-3	B2	плазма	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484
97-4	B2	механическая деформация	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98-4	B2	механическая деформация	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484
97-5	B2	травление	есть	14,3	13,4	12,5	27,5	1,143	1,071	2,058	2,197
98-5	B2	травление	есть	17,3	17,1	17,5	26,0	0,986	1,010	1,521	1,484

[0275]

[Таблица 2B]
	Тип стали	Способ измельчения магнитного домена	Результаты оценки				Примечание
№			B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
97	B2	-	1,973	45,313	49,678	0,786	Пример по изобретению
98	B2	-	1,956	49,580	59,441	0,805	Сравнительный пример
97-2	B2	лазер	1,971	48,334	53,612	0,697	Пример по изобретению
98-2	B2	лазер	1,954	54,147	63,602	0,732	Сравнительный пример
97-3	B2	плазма	1,969	49,401	53,830	0,708	Пример по изобретению
98-3	B2	плазма	1,952	53,745	63,712	0,742	Сравнительный пример
97-4	B2	механическая деформация	1,946	46,648	51,777	0,733	Пример по изобретению
98-4	B2	механическая деформация	1,928	51,646	61,436	0,765	Сравнительный пример
97-5	B2	травление	1,951	46,517	51,867	0,723	Пример по изобретению
98-5	B2	травление	1,934	51,189	61,031	0,748	Сравнительный пример

[0276] (Пример 3)

Используя слябы с показанным в Таблицах 1C и 2C химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с показанным в Таблицах 3C и 4C химическим составом. Способы измерения химического состава и система обозначений в таблицах являются теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0277]

[Таблица 1C]
Тип стали	Химический состав сляба (стальной заготовки) (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo
X1	0,070	3,26	0,07	0,018	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-
X2	0,070	3,26	0,07	0,007	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-
X3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X9	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-
X10	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X11	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-
X12	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-

[0278]

[Таблица 2C]
Тип стали	Химический состав сляба (стальной заготовки) (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	Ta	W	Se	B	P	Ti	Sn	Sb	Cr	Ni
X1	-	-	0,017	-	-	-	-	-	-	-
X2	-	-	0,021	-	-	-	-	-	-	-
X3	-	-	-	0,002	-	-	-	-	-	-
X4	-	-	-	-	0,015	-	-	-	-	-
X5	-	-	-	-	-	0,006	-	-	-	-
X6	-	-	-	-	-	-	0,060	-	-	-
X7	-	-	-	-	-	-	-	0,023	-	-
X8	-	-	-	-	-	-	-	-	0,120	-
X9	-	-	-	-	0,021	0,002	0,060	-	0,100	0,030
X10	-	-	-	-	-	-	-	-	-	0,100
X11	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
X12	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

[0279]

[Таблица 3C]
Тип стали	Химический состав листа анизотропной электротехнической стали (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo
X1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-
X2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-
X3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X6	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X7	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X8	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X9	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,006	-	-
X10	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X11	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-
X12	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-

[0280]

[Таблица 4C]
Тип стали	Химический состав листа анизотропной электротехнической стали (мас.%, остальное - Fe и примеси)
	Ta	W	Se	B	P	Ti	Sn	Sb	Cr	Ni
X1	-	-	<0,002	-	-	-	-	-	-	-
X2	-	-	<0,002	-	-	-	-	-	-	-
X3	-	-	-	0,002	-	-	-	-	-	-
X4	-	-	-	-	0,015	-	-	-	-	-
X5	-	-	-	-	-	0,006	-	-	-	-
X6	-	-	-	-	-	-	0,060	-	-	-
X7	-	-	-	-	-	-	-	0,023	-	-
X8	-	-	-	-	-	-	-	-	0,120	-
X9	-	-	-	-	0,021	0,002	0,060	-	0,100	0,030
X10	-	-	-	-	-	-	-	-	-	0,100
X11	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
X12	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

[0281] Листы анизотропной электротехнической стали произвели при условиях производства, показанных в Таблицах 5C и 6C. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0282] В этих примерах, за исключением № 1011, на стальные листы наносили сепаратор отжига, который включал главным образом MgO, а затем проводили окончательный отжиг. С другой стороны, в № 1011 на стальные листы наносили сепаратор отжига, который включал главным образом глинозем, а затем проводили окончательный отжиг.

[0283]

[Таблица 5C]
№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка				Отжиг горячекатаной полосы		Холодная прокатка		Обезуглероживающий отжиг
		Температура нагрева °C	Температура конечной прокатки °C	Температура сматывания в рулон °C	Толщина листа мм	Температура °C	Время секунд	Толщина листа мм	Обжатие при холодной прокатке %	Размер первично рекристаллизованного зерна мкм	Содержание азота после азотирования млн-1
1001	X1	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
1002	X2	1400	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-
1003	X3	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1004	X4	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1005	X5	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1006	X6	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1007	X7	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1008	X8	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1009	X9	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220
1010	X10	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1011	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1012	X12	1350	1100	540	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-
1013	X11	1150	900	540	2,8	1060	180	0,26	90,7	24	160
1014	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1015	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1016	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1017	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160
1018	X11	1150	900	540	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160

[0284]

[Таблица 6C]
№	Тип стали	Условия производства
		Окончательный отжиг
		PA	PB	PC	PD	TE минут	TF минут	TG минут
1001	X1	0,400	0,018	0,015	0,003	300	180	300
1002	X2	0,400	0,018	0,015	0,003	300	180	300
1003	X3	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1004	X4	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1005	X5	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1006	X6	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1007	X7	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1008	X8	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1009	X9	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1010	X10	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1011	X11	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1012	X12	0,400	0,040	0,040	0,003	450	180	400
1013	X11	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1014	X11	0,040	0,010	0,050	0,010	210	180	300
1015	X11	0,050	0,005	0,050	0,010	210	180	300
1016	X11	0,050	0,010	0,050	0,0007	210	180	300
1017	X11	0,050	0,010	0,050	0,010	210	180	120
1018	X11	*1	0,010	0,050	0,010	210	180	300
В вышеприведенной таблице «*1» означает, что «PH2O/PH2 при 700-750°C контролировали на 0,2, а PH2O/PH2 при 750-800°C контролировали на 0,03».

[0285] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, было сформировано на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0286] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине.

[0287] В этих листах анизотропной электротехнической стали, за исключением № 1011, промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 1,5 мкм, а изоляционное покрытие включало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и имело среднюю толщину 2 мкм. С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали № 1011 промежуточный слой был оксидным слоем (который включал главным образом SiO₂) со средней толщиной 20 нм, а изоляционное покрытие включало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и имело среднюю толщину 2 мкм.

[0288] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Способы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1. Результаты оценки показаны в Таблицах 7C и 8C.

[0289]

[Таблица 7C]
№	Тип стали	Результаты производства
		Граница, размер
		Наличие границы переключения	RAαL мкм	RAβL мкм	RAγL мкм	RBL мкм	RAαL/RAγL	RAαL/RAβL	RBL/RAβL	RBL/RAγL
1001	X1	есть	33,5	29,7	28,5	36,2	1,174	1,126	1,218	1,271
1002	X2	есть	33,2	28,6	29,1	35,9	1,140	1,162	1,256	1,233
1003	X3	есть	19,4	18,5	18,2	23,0	1,066	1,049	1,243	1,264
1004	X4	есть	19,6	18,7	18,5	22,5	1,059	1,048	1,203	1,216
1005	X5	есть	20,1	18,2	18,6	21,3	1,081	1,104	1,170	1,145
1006	X6	есть	19,3	18,0	17,5	22,1	1,103	1,072	1,228	1,263
1007	X7	есть	19,4	18,9	18,2	21,6	1,066	1,026	1,143	1,187
1008	X8	есть	19,2	18,0	18,5	21,1	1,038	1,067	1,172	1,141
1009	X9	есть	23,4	15,2	16,2	35,6	1,444	1,539	2,342	2,198
1010	X10	есть	19,5	18,2	18,4	22,2	1,060	1,071	1,220	1,207
1011	X11	есть	19,2	18,5	18,3	22,9	1,049	1,038	1,238	1,251
1012	X12	есть	40,9	40,5	40,8	60,8	1,002	1,010	1,501	1,490
1013	X11	нет	18,3	18,6	18,5	19,7	0,987	0,981	1,057	1,063
1014	X11	нет	18,6	18,9	18,0	19,0	1,035	0,986	1,005	1,056
1015	X11	нет	19,3	19,6	19,5	19,8	0,990	0,986	1,011	1,015
1016	X11	нет	18,1	18,5	18,3	19,2	0,987	0,981	1,040	1,047
1017	X11	нет	17,8	18,4	17,9	19,0	0,995	0,970	1,035	1,062
1018	X11	нет	17,6	18,2	18,1	18,6	0,972	0,967	1,024	1,030

[0290]

[Таблица 8C]
№	Тип стали	Результаты оценки				Примечание
		Магнитные характеристики
		B8 Тл	Lva при 1,7 Тл дБ	Lva при 1,9 Тл дБ	W17/50 Вт/кг
1001	X1	1,945	47,870	55,438	0,836	Пример по изобретению
1002	X2	1,948	47,554	55,375	0,830	Пример по изобретению
1003	X3	1,923	48,344	57,236	0,866	Пример по изобретению
1004	X4	1,915	48,209	54,521	0,886	Пример по изобретению
1005	X5	1,920	48,480	54,156	0,881	Пример по изобретению
1006	X6	1,914	48,554	53,850	0,882	Пример по изобретению
1007	X7	1,926	48,027	53,510	0,871	Пример по изобретению
1008	X8	1,923	47,850	53,780	0,878	Пример по изобретению
1009	X9	1,955	45,739	52,181	0,822	Пример по изобретению
1010	X10	1,919	48,520	54,132	0,885	Пример по изобретению
1011	X11	1,949	50,229	53,149	0,923	Пример по изобретению
1012	X12	1,943	47,862	54,623	0,838	Пример по изобретению
1013	X11	1,907	53,447	63,678	0,893	Сравнительный пример
1014	X11	1,907	53,532	62,311	0,886	Сравнительный пример
1015	X11	1,901	53,648	62,845	0,891	Сравнительный пример
1016	X11	1,903	53,869	63,218	0,875	Сравнительный пример
1017	X11	1,907	53,263	63,993	0,892	Сравнительный пример
1018	X11	1,909	53,765	63,474	0,883	Сравнительный пример

[0291] В №№ 1001-1018, когда значение W_17/50 составляло 0,925 Вт/кг или менее, значение Lva при 1,7 Тл составляло 51,0 дБ или менее, значение Lva при 1,9 Тл составляло 58,0 дБ или менее, и характеристики магнитных потерь и уровень скорости магнитострикции были оценены как приемлемые.

[0292] В примерах по изобретению среди №№ 1001-1018 вторично рекристаллизованное зерно было разделено на малые домены субграницей, и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения β и соотношение между углом отклонения α и углом отклонения γ благоприятно контролировались. Таким образом, эти примеры показали превосходные характеристики магнитных потерь и превосходный уровень скорости магнитострикции. С другой стороны, в сравнительных примерах, хотя угол отклонения незначительно и непрерывно смещался во вторично рекристаллизованном зерне, вторично рекристаллизованное зерно не было разделено на малые домены субграницей, и соотношение углов отклонения α/β/γ не контролировалось благоприятным образом. Таким образом, эти примеры не показали превосходных характеристик магнитных потерь и превосходного уровня скорости магнитострикции.

ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ

[0293] В соответствии с вышеперечисленными аспектами настоящего изобретения возможно обеспечить лист анизотропной электротехнической стали, в котором уровень скорости магнитострикции (Lva) в диапазоне от среднего до сильного магнитного поля (особенно в магнитном поле, возбужденном так, что оно составляет приблизительно 1,7-1,9 Тл), улучшается в дополнение к превосходным характеристикам магнитных потерь. Соответственно, настоящее изобретение имеет значительную промышленную применимость.

СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

[0294] 10 - Лист анизотропной электротехнической стали (лист кремнистой стали)

20 - Промежуточный слой

30 - Изоляционное покрытие.

Claims (44)

1. Лист анизотропной электротехнической стали, включающий в свой химический состав, в мас.%:

2,0-7,0 Si,

0-0,030 Nb,

0-0,030 V,

0-0,030 Mo,

0-0,030 Ta,

0-0,030 W,

0,0050 или менее C,

0-1,0 Mn,

0-0,0150 S,

0-0,0150 Se,

0-0,0650 Al,

0-0,0050 N,

0-0,40 Cu,

0-0,010 Bi,

0-0,080 B,

0-0,50 P,

0-0,0150 Ti,

0-0,10 Sn,

0-0,10 Sb,

0-0,30 Cr,

0-1,0 Ni, и

остальное, состоящее из Fe и примесей, и

содержащий текстуру, выровненную с ориентацией Госса, отличающийся тем, что,

когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z,

когда β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C,

когда γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L,

когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм,

когда граничное условие BAα определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAα_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAα в направлении прокатки L,

когда граничное условие BAβ определяется как |β₂ - β₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAβ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAβ в направлении прокатки L,

когда граничное условие BAγ определяется как |γ₂ - γ₁| ≥ 0,5° и размер зерна RAγ_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BAγ в направлении прокатки L, и

когда граничное условие BВ определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°,

имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAβ и которая не удовлетворяет граничному условию BB,

имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BAγ и которая не удовлетворяет граничному условию BB,

размер зерна RAα_L и размер зерна RAβ_L удовлетворяют условию RAβ_L < RAα_L, и

размер зерна RAα_L и размер зерна RAγ_L удовлетворяют условию RAγ_L < RAα_L.

2. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 1, в котором,

когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RAβ_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_L/RAβ_L.

3. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 1 или 2, в котором,

когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RAγ_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_L/RAγ_L.

4. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 2 или 3, в котором размер зерна RB_L составляет 15 мм или больше.

5. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-4, в котором размер зерна RAβ_L и размер зерна RAγ_L составляют 40 мм или меньше.

Images