RU2798470C1

RU2798470C1 - Method for reactive resistance control of reactive power compensator

Info

Publication number: RU2798470C1
Application number: RU2022122677A
Authority: RU
Inventors: Дмитрий Иванович Панфилов; Михаил Георгиевич Асташев; Андрей Валерьевич Часов; Александр Владимирович Горчаков; Иван Исмаилович Журавлев
Original assignee: Дмитрий Иванович Панфилов; Михаил Георгиевич Асташев; Андрей Валерьевич Часов; Александр Владимирович Горчаков; Иван Исмаилович Журавлев
Filing date: 2022-08-23
Publication date: 2023-06-23

Abstract

FIELD: electrical engineering.

SUBSTANCE: method for controlling the reactance of the reactive power compensator, the equivalent reactance of the reactive power compensator is formed by summing the currents of the capacitor bank and the controlled reactor, the reactor control is synchronized with the AC sinusoidal voltage network. The controlled reactor and the capacitor bank are made in the form of separate controlled units, consisting of several parallel lines with reactive elements having fixed parameter values. Based on the number of parallel lines of each controlled unit, the fixed parameters of the reactive elements of the lines of the controlled units are selected so that the reactances of the controlled units, separately and when they are connected in parallel, provide the maximum number of different fixed values of the equivalent resistances of the reactive power compensator, save these values and, when forming the required value of reactive resistance of the reactive power compensator, choose from the fixed values closest to the required value. Determine and form the fixed values of the reactance of the controlled units, corresponding to the selected value of the reactance of the reactive power compensator. Synchronization of setting the states of the controlled units with the network of alternating sinusoidal voltage is carried out separately.

EFFECT: ensuring high quality of electrical energy.

1 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в электрических сетях в устройствах поперечной компенсации для управления реактивным сопротивлением и реактивной мощностью в линии электропередачи (ЛЭП) с целью уменьшения потерь электрической энергии и регулирования напряжения в местах установки данных устройств в ЛЭП.The invention relates to the field of electrical engineering and electric power industry and can be used in electrical networks in transverse compensation devices for controlling reactance and reactive power in a power transmission line (TL) in order to reduce electrical energy losses and regulate voltage at the installation sites of these devices in power lines.

Известен способ управления реактивным сопротивлением компенсатора реактивной мощности емкостного типа, содержащего группу конденсаторов и полупроводниковых управляемых ключей. Управляемые полупроводниковые ключи позволяют обеспечивать различные комбинации последовательно-параллельного включения конденсаторов, что, определяет эквивалентную емкость и реактивную мощность компенсатора реактивной мощности (Патент RU 2683964 С1). Способ обеспечивает синусоидальную форму тока компенсатора реактивной мощности во всем диапазоне регулирования его реактивной мощности. Недостатком способа является то, что он, в зависимости от типа реактивного элемента, позволяет реализовывать управляемое реактивное сопротивление только одного характера: либо индуктивное, либо емкостное.A known method of controlling the reactance of a capacitive reactive power compensator containing a group of capacitors and semiconductor controlled switches. Controlled semiconductor switches make it possible to provide various combinations of series-parallel connection of capacitors, which determines the equivalent capacitance and reactive power of the reactive power compensator (Patent RU 2683964 C1). The method provides a sinusoidal form of the reactive power compensator current in the entire range of its reactive power regulation. The disadvantage of this method is that it, depending on the type of reactive element, allows you to implement controlled reactance of only one nature: either inductive or capacitive.

Известен способ управления реактивным сопротивлением и реактивной мощностью, использующий статический тиристорный компенсатор (СТК), построенный на основе управляемого тиристорным ключом реактора и параллельно включенной ему конденсаторной батареи [Рыжов Ю.П. «Дальние электропередачи сверхвысокого напряжения», Издательский дом «МЭИ», 2007 г. стр. 306, рис. 9.6]. Способ позволяет реализовывать управляемое реактивное сопротивление, как индуктивного, так и емкостного характера. Управление реактивной мощностью и эквивалентным реактивным сопротивлением СТК осуществляется с помощью фазового управления тиристорным ключом, включенным последовательно с реактором. Фазовое управление тиристорным ключом обеспечивает изменение действующего значения первой гармоники тока в реакторе и, соответственно управление действующим значением тока СТК. Способ позволяет реализовать плавное регулирование реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности. Недостатком способа является несинусоидальная форма тока компенсатора реактивной мощности, что напрямую сказывается на качестве электрической энергии в местах подключения компенсатора реактивной мощности к сети, и требует применение фильтров для подавления высших гармоник, что существенно удорожает компенсатор реактивной мощности.A known method of controlling reactance and reactive power using a static thyristor compensator (STK), built on the basis of a thyristor-controlled reactor and a capacitor bank connected in parallel to it [Ryzhov Yu.P. "Long-distance transmission lines of extra-high voltage", Publishing House "MPEI", 2007, p. 306, fig. 9.6]. The method allows to implement controlled reactance, both inductive and capacitive. The reactive power and equivalent reactance of the STK are controlled by phase control of a thyristor key connected in series with the reactor. Phase control of the thyristor key provides a change in the effective value of the first harmonic of the current in the reactor and, accordingly, control of the effective value of the STC current. The method allows to implement smooth control of the reactive resistance of the reactive power compensator. The disadvantage of this method is the non-sinusoidal form of the current of the reactive power compensator, which directly affects the quality of electrical energy at the points of connection of the reactive power compensator to the network, and requires the use of filters to suppress higher harmonics, which significantly increases the cost of the reactive power compensator.

Технической задачей предлагаемого способа управления реактивным сопротивлением компенсатора реактивной мощности является обеспечение синусоидальной формы тока компенсатора реактивной мощности и большого количества дискретных уровней реактивных сопротивлений во всем диапазоне их регулирования.The technical task of the proposed method for controlling the reactance of the reactive power compensator is to provide a sinusoidal form of the current of the reactive power compensator and a large number of discrete levels of reactive resistances in the entire range of their regulation.

Техническим результатом предлагаемого способа является обеспечение высокого качества электрической энергии компенсатора реактивной мощности во всем диапазоне ее регулирования и упрощение устройства.The technical result of the proposed method is to provide high quality electrical energy of the reactive power compensator in the entire range of its regulation and simplify the device.

Технический результат достигается тем, что в способе управления реактивным сопротивлением компенсатора реактивной мощности, работающего от сети переменного напряжения, содержащего параллельное соединение управляемого реактора и конденсаторной батареи, при котором эквивалентное реактивное сопротивление компенсатора реактивной мощности формируют путем суммирования токов конденсаторной батареи и управляемого реактора, синхронизируют управление реактора с сетью переменного синусоидального напряжения, при этом, управляемый реактор и конденсаторную батарею выполняют в виде отдельных управляемых блоков состоящих из нескольких параллельных ветвей с реактивными элементами, имеющими фиксированные значения параметров, исходя из количества параллельных ветвей каждого управляемого блока подбирают фиксированные параметры реактивных элементов ветвей управляемых блоков так, чтобы реактивные сопротивления управляемых блоков отдельно и при их параллельном соединении обеспечивали максимальное количество различных фиксированных значений эквивалентных сопротивлений компенсатора реактивной мощности, сохраняют эти значения в таблице и, при формировании требуемой величины реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности, выбирают из таблицы фиксированных значений наиболее близкое к требуемой величине, определяют и формируют фиксированные значения реактивных сопротивлений управляемых блоков, соответствующие выбранному значению реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности, при этом синхронизацию задания состояний управляемых блоков с сетью переменного синусоидального напряжения осуществляют раздельно.The technical result is achieved by the fact that in the method for controlling the reactance of a reactive power compensator operating from an AC voltage network, containing a parallel connection of a controlled reactor and a capacitor bank, in which the equivalent reactance of the reactive power compensator is formed by summing the currents of the capacitor bank and the controlled reactor, the control is synchronized reactor with a network of alternating sinusoidal voltage, while the controlled reactor and the capacitor bank are made in the form of separate controllable blocks consisting of several parallel branches with reactive elements having fixed parameter values, based on the number of parallel branches of each controllable block, fixed parameters of the reactive elements of the controlled branches are selected units so that the reactances of the controlled units separately and when connected in parallel provide the maximum number of different fixed values of the equivalent resistances of the reactive power compensator, store these values in the table and, when forming the required value of the reactance of the reactive power compensator, choose the closest one from the table of fixed values to the required value, determine and form fixed values of the reactive resistances of the controlled units corresponding to the selected value of the reactive resistance of the reactive power compensator, while the synchronization of setting the states of the controlled units with the AC sinusoidal voltage network is carried out separately.

Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 приведен пример построения компенсатора реактивной мощности, реализующий предлагаемый способ. На фиг.2 приведены таблицы отдельно для дискретных значений токов управляемых блоков реактора и конденсаторной батареи и суммарных токов компенсатора реактивной мощности. На фиг.3 приведены временные диаграммы, поясняющие синхронизацию с сетью переменного синусоидального напряжения, процессов изменения состояний управляемых блоков реактора и конденсаторной батареи.The essence of the invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows an example of building a reactive power compensator that implements the proposed method. Figure 2 shows tables separately for the discrete values of the currents of the controlled units of the reactor and the capacitor bank and the total currents of the reactive power compensator. Figure 3 shows the timing diagrams explaining the synchronization with the AC sinusoidal voltage network, the processes of changing the states of the controlled reactor units and the capacitor bank.

Компенсатор реактивной мощности фиг.1 состоит из двух управляемых блоков: управляемого блока 1 реактора и управляемого блока 2 конденсаторной батареи, каждый из которых своими выходными зажимами подключен к выходным зажимам компенсатора реактивной мощности 3. В свою очередь компенсатор реактивной мощности 3 своими выходными зажимами подключен к зажимам сети переменного синусоидального напряжения 4. Управляемый блок 1 реактора содержит три параллельно включенные ветви, каждая из которых состоит из последовательного соединения реактора и управляемого ключа, подключаемых к выходным зажимам управляемого блока 1 реактора. Первая ветвь состоит из реактора 5 и управляемого ключа 6. Вторая ветвь состоит из реактора 7 и управляемого ключа 8. Третья ветвь состоит из реактора 9 и управляемого ключа 10. Управляемый блок 2 конденсаторной батареи содержит три параллельные ветви, каждая из которых содержит последовательное соединение конденсатора и управляемого ключа, подключаемых к выходным зажимам управляемого блока 2 конденсаторной батареи. Первая ветвь содержит конденсатор 11 и управляемый ключ 12. Вторая ветвь содержит конденсатор 13 и управляемый ключ 14. Третья ветвь содержит конденсатор 15 и управляемый ключ 16. Параллельно выходным зажимам сети переменного синусоидального напряжения 4 подключен датчик напряжения 17, выход которого соединен со входом системы управления 18. Выходы системы управления 18 соединены с управляющими входами управляемых ключей 6, 8, 10, 12, 14, 16.The reactive power compensator figure 1 consists of two controlled units: a controlled reactor unit 1 and a controlled capacitor bank unit 2, each of which is connected to the output terminals of the reactive power compensator 3 with its output terminals. In turn, the reactive power compensator 3 is connected to to the terminals of the AC sinusoidal voltage network 4. The controlled unit 1 of the reactor contains three branches connected in parallel, each of which consists of a serial connection of the reactor and a controlled key connected to the output terminals of the controlled unit 1 of the reactor. The first branch consists of a reactor 5 and a controlled key 6. The second branch consists of a reactor 7 and a controlled key 8. The third branch consists of a reactor 9 and a controlled key 10. The controlled capacitor bank unit 2 contains three parallel branches, each of which contains a serial connection of a capacitor and a controlled key connected to the output terminals of the controlled unit 2 of the capacitor bank. The first branch contains a capacitor 11 and a controlled key 12. The second branch contains a capacitor 13 and a controlled key 14. The third branch contains a capacitor 15 and a controlled key 16. A voltage sensor 17 is connected in parallel with the output terminals of the AC sinusoidal voltage network 4, the output of which is connected to the input of the control system 18. The outputs of the control system 18 are connected to the control inputs of the controlled keys 6, 8, 10, 12, 14, 16.

На фиг. 2 приведены отдельно таблицы токов управляемого блока 1 реактора (фиг. 2а), тока управляемого блока 2 конденсаторной батареи (фиг. 2б) и суммарного тока компенсатора реактивной мощности 3 (фиг. 2в, г.), получаемого вычитанием токов управляемого блока 1 реактора и управляемого блока 2 конденсаторной батареи, при различном состоянии управляемых ключей 6, 8, 10, 12, 14, 16.In FIG. 2 shows separately tables of currents of the controlled reactor unit 1 (Fig. 2a), the current of the controlled unit 2 of the capacitor bank (Fig. 2b) and the total current of the reactive power compensator 3 (Fig. 2c, d), obtained by subtracting the currents of the controlled reactor unit 1 and controlled block 2 of the capacitor bank, with a different state of the controlled keys 6, 8, 10, 12, 14, 16.

На фиг. 3 приведены временные диаграммы тока управляемого блока 1 реактора и тока управляемого блока 2 конденсаторной батареи, поясняющие процессы синхронизации управления управляемыми ключами 6, 8, 10, 12, 14, 16 при независимом управлении изменениями токов управляемых блоков 1 и 2.In FIG. Figure 3 shows the timing diagrams of the current of the controlled unit 1 of the reactor and the current of the controlled unit 2 of the capacitor bank, explaining the synchronization processes for controlling the controlled switches 6, 8, 10, 12, 14, 16 with independent control of changes in the currents of the controlled units 1 and 2.

Способ управления реализуется следующим образом. Исходя из требуемого диапазона изменений емкостного и индуктивного сопротивлений компенсатора реактивной мощности 3 определяют максимальные значения реактивных сопротивлений отдельно для управляемого блока 1 реактора и управляемого блока 2 конденсаторной батареи. Исходя из выбранного количества параллельных ветвей с реактивными элементами управляемых блоков 1 и 2, вычисляют значения реактивных элементов для каждого из управляемых блоков 1 и 2, таким образом, чтобы реактивные сопротивления управляемых блоков отдельно и при их параллельном соединении обеспечивали максимальное количество различных, как по характеру, так и величинам, фиксированных значений эквивалентных сопротивлений компенсатора реактивной мощности 3. Характер и значения реактивных сопротивлений компенсатора реактивной мощности 3 определяются фазовым сдвигом и величиной тока компенсатора реактивной мощности 3 по отношению к сети переменного синусоидального напряжения 4. В компенсаторе реактивной мощности 3 могут работать как один из управляемых блоков (управляемый блок 1 реактора или управляемый блок 2 конденсаторной батареи), так и оба управляемых блока 1 и 2 совместно. При работе только одного управляемого блока 1 или 2, характер реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности 3 будет определяться типом работающего управляемого блока 1 или 2 соответственно, а количество уровней реактивного тока или сопротивления компенсатора реактивной мощности 3 будет определяться количеством уровней регулирования реактивного тока или сопротивления, обеспечиваемых соответствующим управляемым блоком 1 или 2. При совместной работе двух управляемых блоков 1 и 2, характер реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности 3 будет определяться разностью токов управляемых блоков 1 и 2, а количество уровней реактивного тока или сопротивлений компенсатора реактивной мощности 3 будет определяться количеством уровней регулирования реактивного тока или сопротивления, обеспечиваемыми совместной работой управляемых блоков 1 и 2. Для рассматриваемого примера компенсатора реактивной мощности 3, состоящего из управляемого блока 1 реактора и управляемого блока 2 конденсаторной батареи, каждый их которых состоит из трех реактивных элементов, количество уровней регулирования реактивного тока или сопротивления равно 7. и приведено на фиг. 2а, б. Величина уровней тока управляемых блоков 1 и 2 будет задаваться параметрами реактивных элементов, входящих в их структуру. В качестве примера уровни реактивных токов, формируемых управляемыми блоками 1 и 2, указаны в амперах. При совместной работе управляемых блоков 1 и 2 количество комбинаций уровней регулирования реактивных токов управляемых блоков 1 и 2, участвующих в формировании результирующего реактивного тока компенсатора реактивной мощности 3 существенно возрастает. Количество уровней реактивного тока индуктивного и емкостного характера при совместной работе управляемых блоков 1 и 2 и различном состоянии управляемых ключей 6, 8, 10, 12, 14, 16 приведено на фиг. 2в, г. Как видно из таблиц фиг. 2 уже при трех реактивных элементах в каждом из управляемых блоков 1 и 2 количество формируемых уровней регулирования реактивного тока компенсатора реактивной мощности 3 для индуктивного характера составляет 28 (фиг. 2а, г), а для емкостного - 40 (фиг. 2б, в). Этого уже достаточно для квазиплавного регулирования реактивного сопротивления или мощности компенсатора реактивной мощности 3.The control method is implemented as follows. Based on the required range of changes in the capacitive and inductive resistances of the reactive power compensator 3 determine the maximum values of reactive resistances separately for the controlled reactor unit 1 and the controlled unit 2 of the capacitor bank. Based on the selected number of parallel branches with reactive elements of controlled blocks 1 and 2, the values of the reactive elements are calculated for each of the controlled blocks 1 and 2, so that the reactances of the controlled blocks separately and when connected in parallel provide the maximum number of different, both in nature , and the values of fixed values of the equivalent resistances of the reactive power compensator 3. The nature and values of the reactive resistances of the reactive power compensator 3 are determined by the phase shift and the magnitude of the current of the reactive power compensator 3 in relation to the AC sinusoidal voltage network 4. In the reactive power compensator 3 can work as one of the controlled units (controlled unit 1 of the reactor or controlled unit 2 of the capacitor bank), and both managed units 1 and 2 together. When only one controlled unit 1 or 2 is operating, the nature of the reactance of the reactive power compensator 3 will be determined by the type of controlled unit 1 or 2 operating, respectively, and the number of levels of reactive current or resistance of the reactive power compensator 3 will be determined by the number of levels of reactive current or resistance regulation provided by by the corresponding controlled unit 1 or 2. When two controlled units 1 and 2 work together, the nature of the reactance of the reactive power compensator 3 will be determined by the difference in currents of the controlled units 1 and 2, and the number of reactive current levels or resistances of the reactive power compensator 3 will be determined by the number of regulation levels reactive current or resistance provided by the joint operation of controlled units 1 and 2. For the example of the reactive power compensator 3 under consideration, consisting of a controlled reactor unit 1 and a controlled capacitor bank unit 2, each of which consists of three reactive elements, the number of levels of reactive current regulation or resistance is 7. and is shown in Fig. 2a, b. The magnitude of the current levels of controlled blocks 1 and 2 will be set by the parameters of the reactive elements included in their structure. As an example, the levels of reactive currents generated by controlled units 1 and 2 are indicated in amperes. When the controlled units 1 and 2 work together, the number of combinations of reactive current regulation levels of the controlled units 1 and 2 involved in the formation of the resulting reactive current of the reactive power compensator 3 increases significantly. The number of reactive current levels of inductive and capacitive nature during joint operation of controlled units 1 and 2 and different states of controlled switches 6, 8, 10, 12, 14, 16 is shown in FIG. 2c, d. As can be seen from the tables in Figs. 2, already with three reactive elements in each of the controlled blocks 1 and 2, the number of formed levels of regulation of the reactive current of the reactive power compensator 3 for the inductive character is 28 (Fig. 2a, d), and for the capacitive - 40 (Fig. 2b, c). This is already sufficient for quasi-smooth control of the reactance or power of the reactive power compensator 3.

Процесс формирования уровня реактивной мощности или реактивного сопротивления компенсатора реактивной мощности 3 связан с определением наиболее близкого к требуемому уровню дискретного значения регулируемого параметра. Формируемые параметры компенсатора реактивной мощности 3: величина реактивного тока или сопротивления, однозначно связаны с параметрами элементов управляемых блоков 1 и 2 и комбинацией состояний управляемых ключей 6, 8, 10, 12, 14, 16 и фиксируются в таблице состояний. Таким образом, процесс формирования состояния компенсатора реактивной мощности 3, соответствующий требуемому уровню реактивной мощности или величины реактивного тока и характера реактивного сопротивления, связан с определением наиболее близкого из возможных дискретных его состояний. Эти состояния формируются управляемыми блоками 1 и 2 с помощью соответствующего управления управляемыми ключами 6, 8, 10, 12, 14, 16. Каждый из управляемых блоков 1 и 2 имеет фиксированные значения параметров реактивных элементов.The process of forming the level of reactive power or reactance of the reactive power compensator 3 is associated with the determination of the discrete value of the controlled parameter closest to the required level. The generated parameters of the reactive power compensator 3: the value of the reactive current or resistance, are uniquely associated with the parameters of the elements of the controlled blocks 1 and 2 and the combination of the states of the controlled keys 6, 8, 10, 12, 14, 16 and are recorded in the state table. Thus, the process of forming the state of the reactive power compensator 3, corresponding to the required level of reactive power or the magnitude of the reactive current and the nature of the reactive resistance, is associated with determining the closest possible discrete state. These states are formed by the managed blocks 1 and 2 with the help of the corresponding control of the managed keys 6, 8, 10, 12, 14, 16. Each of the managed blocks 1 and 2 has fixed values of the parameters of the reactive elements.

При управлении компенсатором реактивной мощности 3 изменение состояния управляемого блока 1 реактора и управляемого блока 2 конденсаторной батареи должно проводиться отдельно и синхронизировано с сетью переменного синусоидального напряжения 4. Для того, чтобы переходной процесс в реакторе при включении соответствующего управляемого ключа 6, либо 8, либо 10, управляемого блока 1 реактора отсутствовал, соответствующий управляемый ключ 6, либо 8, либо 10, должен включаться в момент максимума напряжения сети переменного синусоидального напряжения 4. Это поясняется на фиг. 3 а временной диаграммой тока в реакторе 5 при включении управляемого ключа 6. Процесс изменения эквивалентной емкости управляемого блока 2 конденсаторной батареи требует наличия нулевого напряжения на подключаемых параллельно конденсаторах 11, 13, 15. Это реализуется путем отключения конденсаторов 11, 13, 15 от сети переменного синусоидального напряжения 4 и выдерживания временной паузы на разряд остаточного напряжения конденсаторов 11, 13, 15 на их внутренние резисторы. Подключение конденсаторов 11, 13, 15 к сети переменного синусоидального напряжения 4 должно осуществляться управляемыми ключами 12, 14, 16 соответственно, в момент времени, соответствующего нулевому напряжению сети переменного синусоидального напряжения 4. Переходные процессы при таком подключении отображены на фиг. 3б. на примере подключения незаряженного конденсатора 11 с помощью ключа 12 к сети переменного синусоидального напряжения 4. Поэтому синхронизация управления управляемыми блоками 1 и 2 компенсатора реактивной мощности 3 с сетью переменного синусоидального напряжения 4 должна осуществляться раздельно. Следует подчеркнуть, что при любом сочетании управляемых ключей 6, 8, 10, 12, 14, 16 токи компенсатора реактивной мощности 3 всегда будут синусоидальны, что обеспечивает высокое качество электрической энергии во всем диапазоне ее регулирования.When controlling the reactive power compensator 3, the change in the state of the controlled reactor unit 1 and the controlled unit 2 of the capacitor bank must be carried out separately and synchronized with the AC sinusoidal voltage network 4. In order for the transient process in the reactor to turn on the corresponding controlled switch 6, or 8, or 10 , the controlled block 1 of the reactor was absent, the corresponding controlled key 6, or 8, or 10, should be turned on at the moment of maximum voltage of the AC sinusoidal voltage network 4. This is illustrated in FIG. 3 and the time diagram of the current in the reactor 5 when the controlled key 6 is turned on. The process of changing the equivalent capacitance of the controlled block 2 of the capacitor bank requires the presence of zero voltage on the capacitors 11, 13, 15 connected in parallel. This is implemented by disconnecting the capacitors 11, 13, 15 from the AC network sinusoidal voltage 4 and maintaining a temporary pause for the discharge of the residual voltage of the capacitors 11, 13, 15 on their internal resistors. The connection of capacitors 11, 13, 15 to the AC sinusoidal voltage network 4 must be carried out by controlled keys 12, 14, 16, respectively, at the time corresponding to the zero voltage of the AC sinusoidal voltage network 4. Transients with such a connection are shown in Fig. 3b. on the example of connecting an uncharged capacitor 11 with the help of a key 12 to the AC sinusoidal voltage network 4. Therefore, synchronization of the control of controlled units 1 and 2 of the reactive power compensator 3 with the AC sinusoidal voltage network 4 must be carried out separately. It should be emphasized that for any combination of controlled switches 6, 8, 10, 12, 14, 16, the currents of the reactive power compensator 3 will always be sinusoidal, which ensures high quality of electrical energy in the entire range of its regulation.

Большое количество уровней регулирования реактивной мощности и реактивного сопротивления обеспечивается при минимальном количестве реактивных элементов и управляемых ключей в схеме компенсатора реактивной мощности 3.A large number of levels of reactive power and reactance regulation is provided with a minimum number of reactive elements and controlled switches in the reactive power compensator circuit 3.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет обеспечить высокое качество электрической энергии компенсатора реактивной мощности во всем диапазоне ее регулирования и упростить устройство за счет минимизации количества элементов силовой схемы компенсатора реактивной мощности.Thus, the proposed method makes it possible to ensure high quality of the electrical energy of the reactive power compensator in the entire range of its regulation and to simplify the device by minimizing the number of elements of the power circuit of the reactive power compensator.

Claims

A method for controlling the reactance of a reactive power compensator operating from an AC voltage network, containing a parallel connection of a controlled reactor and a capacitor bank, in which the equivalent reactance of the reactive power compensator is formed by summing the currents of the capacitor bank and the controlled reactor, the reactor control is synchronized with the AC sinusoidal voltage network, characterized in that the controlled reactor and the capacitor bank are made in the form of separate controlled blocks, consisting of several parallel branches with reactive elements having fixed parameter values, based on the number of parallel branches of each controlled block, fixed parameters of the reactive elements of the branches of the controlled blocks are selected so that the reactive the resistances of the controlled units separately and when connected in parallel provided the maximum number of different fixed values of the equivalent resistances of the reactive power compensator, both in terms of the nature and magnitude of the fixed values of the equivalent resistances of the reactive power compensator, store these values in the table and, when forming the required value of the reactive power compensator reactive power, choose from the table of fixed values closest to the required value, determine and form fixed values of the reactive resistances of the controlled units corresponding to the selected value of the reactive resistance of the reactive power compensator, while the synchronization of setting the states of the controlled units with the AC sinusoidal voltage network is carried out separately.