RU2788426C1 - Method for manufacturing a mold for continuous casting - Google Patents
Method for manufacturing a mold for continuous casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2788426C1 RU2788426C1 RU2022110305A RU2022110305A RU2788426C1 RU 2788426 C1 RU2788426 C1 RU 2788426C1 RU 2022110305 A RU2022110305 A RU 2022110305A RU 2022110305 A RU2022110305 A RU 2022110305A RU 2788426 C1 RU2788426 C1 RU 2788426C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- layer
- copper
- mold
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 197
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 121
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 120
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 119
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 101
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 73
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 73
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 45
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 41
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000001678 irradiating Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 176
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 35
- -1 cobalt-nickel Chemical compound 0.000 claims description 30
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 23
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 16
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 9
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims description 8
- 229910052803 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 abstract description 20
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000001965 increased Effects 0.000 description 7
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 7
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 6
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 description 6
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 230000001070 adhesive Effects 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 229910001055 inconels 600 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017709 Ni Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003267 Ni-Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003262 Ni‐Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005315 distribution function Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 load Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000000790 scattering method Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910001247 waspaloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004846 x-ray emission Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к способу изготовления кристаллизатора для непрерывной разливки, с помощью которого можно осуществлять непрерывную разливку с более высокой скоростью разливки, обладающего соответствующей термостойкостью и который имеет наплавляемый слоистый металл, заполненный металлом с низкой теплопроводностью.The present invention relates to a method for manufacturing a continuous casting mold that can be continuously cast at a higher casting speed, that has adequate heat resistance, and that has a weld metal filled with a low thermal conductivity metal.
Уровень техникиState of the art
При способе непрерывной разливки, при котором литой сляб в качестве прокатываемого материала непрерывно изготавливается из расплавленной стали, рафинированной с помощью конвертера или электропечи, расплавленную сталь заливают в водоохлаждаемый кристаллизатор для непрерывного литья и охлаждают в кристаллизаторе для непрерывного литья с водяным охлаждением. Расплавленная сталь начинает затвердевать от поверхности контакта с кристаллизатором, а затем вся расплавленная сталь охлаждается, превращаясь в литой сляб. В случае неравномерного охлаждения в кристаллизаторе, поскольку затвердевший слой в процессе затвердевания литого сляба формируется неравномерно, затвердевший слой подвергается воздействию напряжения, вызванного усадкой и деформацией затвердевшего слоя. В случае, когда имеется высокая степень неравномерности охлаждения, такая неравномерность вызывает, например, появление продольных трещин в отлитом слябе или появление поверхностных трещин в последующем процессе.In the continuous casting method in which a cast slab as a rolled material is continuously produced from molten steel refined by a converter or an electric furnace, the molten steel is poured into a water-cooled continuous casting mold and cooled in a water-cooled continuous casting mold. The molten steel begins to solidify from the contact surface with the mold, and then all the molten steel cools, turning into a cast slab. In the case of non-uniform cooling in the mold, since the solidified layer is non-uniformly formed during solidification of the cast slab, the solidified layer is subjected to stress caused by shrinkage and deformation of the solidified layer. In the case where there is a high degree of cooling unevenness, such unevenness causes, for example, the occurrence of longitudinal cracks in the cast slab or the occurrence of surface cracks in the subsequent process.
Для уменьшения неравномерности напряжений, возникающих в процессе затвердевания, применяют способы контроля скорости охлаждения вблизи мениска в кристаллизаторе.To reduce the non-uniformity of stresses that arise during the solidification process, methods are used to control the cooling rate near the meniscus in the mold.
Например, патентная литература 1 предлагает способ, в котором создаваемое напряжение равномерно распределяется и локально накапливается путём контроля теплового потока от расплавленной стали к кристаллизатору для непрерывного литья для постоянного и циклического увеличения и уменьшения. В частности, патентная литература 1 описывает способ, при котором большое количество вогнутых частей (отверстий) диаметром 2 - 10 мм формируют с постоянным интервалом 5 - 20 мм на поверхности кристаллизатора вблизи мениска расплавленной стали в кристаллизаторе, и вогнутые части заполнены металлом, например, никелем, имеющим теплопроводность ниже, чем у меди (в настоящем описании именуемым «металлом с низкой теплопроводностью»), или керамическим материалом.For example, Patent Literature 1 proposes a method in which the generated stress is evenly distributed and locally accumulated by controlling the heat flow from the molten steel to the continuous casting mold for continuous and cyclic increase and decrease. In particular, Patent Literature 1 describes a method in which a large number of concave portions (holes) with a diameter of 2 to 10 mm are formed at a constant interval of 5 to 20 mm on the mold surface near the molten steel meniscus in the mold, and the concave portions are filled with metal, such as nickel. having a thermal conductivity lower than that of copper (herein referred to as a "low thermal conductivity metal"), or a ceramic material.
Кроме того, в патентной литературе 1 утверждается, что в случае способа, в котором большое количество вогнутых частей формируется на поверхности кристаллизатора и эти вогнутые части заполняются металлом с низкой теплопроводностью или подобным, поскольку напряжение, возникающее на поверхности кристаллизатора, рассеивается, происходит снижение деформации в каждой из частей, заполненных металлом с низкой теплопроводностью, что приводит к уменьшению вероятности появления трещин на поверхности медной пластины кристаллизатора. Кроме того, в патентной литературе 1 указано, что в случае, когда вогнутая часть имеет круглую или квазикруглую форму, поскольку граничная поверхность между заполненным металлом и медью имеет криволинейную форму, меньше вероятность того, что напряжение будет сосредоточено на граничной поверхности, что приводит к тому преимуществу, что растрескивание на поверхности медной пластины кристаллизатора менее вероятно.In addition, Patent Literature 1 states that in the case of a method in which a large number of concave portions are formed on the surface of the mold and these concave portions are filled with low thermal conductivity metal or the like, since the stress generated on the surface of the mold is dissipated, deformation is reduced in each of the parts filled with metal with low thermal conductivity, which leads to a decrease in the likelihood of cracks on the surface of the copper plate of the mold. In addition, Patent Literature 1 states that in the case where the concave portion has a round or quasi-circular shape, since the boundary surface between the filled metal and copper is curved, the stress is less likely to be concentrated on the boundary surface, resulting in advantage that cracking on the surface of the mold copper plate is less likely.
В патентном документе 2 предлагается кристаллизатор для непрерывного литья, в котором слой покрытия из никеля или никельсодержащего сплава в качестве металла с низкой теплопроводностью сформирован в вогнутых участках, образованных на поверхности кристаллизатора. В частности, на вогнутых участках формируется слой покрытия из никель-кобальтового сплава (сплав Ni-Co), никель-хромового сплава (сплав Ni-Cr) или т.п. Кроме того, в патентной литературе 2 указано, что отношение термического сопротивления (λ) между медной пластиной кристаллизатора и металлом слоя покрытия, заполняющего вогнутые участки, задано таким, чтобы удовлетворять соотношению 0,5 <(λCu/λпокрытия< 15,0. Здесь λCu обозначает теплопроводность (Вт/(м × К)) медной пластины кристаллизатора, а λпокрытие обозначает теплопроводность (Вт/(м × К)) металла слоя покрытия.Patent Document 2 proposes a continuous casting mold in which a plating layer of nickel or a nickel-containing alloy as a low thermal conductivity metal is formed in concave portions formed on the surface of the mold. Specifically, a plating layer of a nickel-cobalt alloy (Ni-Co alloy), a nickel-chromium alloy (Ni-Cr alloy) or the like is formed on the concave portions. In addition, Patent Literature 2 states that the ratio of thermal resistance (λ) between the copper plate of the mold and the metal of the coating layer filling the concave portions is set to satisfy a ratio of 0.5 < ( λCu /λ coating < 15.0. Here, λ Cu denotes the thermal conductivity (W/(m×K)) of the mold copper plate, and λ coating denotes the thermal conductivity (W/(m×K)) of the metal of the coating layer.
В патентной литературе 2 указано, что нежелательно, чтобы отношение (λCu/λпокрытия) составляло 0,5 или менее, поскольку это приводит к растрескиванию поверхности отлитого сляба из-за низкого термического сопротивления слоя покрытия. С другой стороны, в патентной литературе 2 указано, что нежелательно, чтобы отношение (λCu/λпокрытия) составляло 15,0 или более, так как это приводит к риску того, что, например, произойдёт отслаивание слоя покрытия из-за чрезмерного увеличения температуры слоя покрытия, обусловленного высоким термическим сопротивлением слоя покрытия при непрерывном литье.Patent Literature 2 indicates that it is undesirable for the ratio ( λCu / λcoating ) to be 0.5 or less because it causes surface cracking of the cast slab due to the low thermal resistance of the coating layer. On the other hand, Patent Literature 2 indicates that it is undesirable that the ratio ( λCu / λcoating ) be 15.0 or more, as this leads to the risk that, for example, peeling of the coating layer occurs due to excessive increase the temperature of the coating layer due to the high thermal resistance of the coating layer during continuous casting.
В частности, в настоящее время в процессе непрерывной разливки кристаллизатор непрерывного литья обычно устанавливается с электромагнитным перемешивающим устройством для перемешивания расплавленной стали в кристаллизаторе. В этом случае для предотвращения затухания напряженности магнитного поля, воздействующего на расплавленную сталь от электромагнитной катушки электромагнитного перемешивающего устройства, для медной плиты литейной формы используется медный сплав, обладающий пониженной электропроводностью. Как правило, в случае медного сплава теплопроводность уменьшается с уменьшением электропроводности. Следовательно, существует случай, когда используется медная пластина литейной формы из медного сплава, имеющая теплопроводность около 1/2 теплопроводности чистой меди (имеющая теплопроводность около 400 Вт/(м × K)).In particular, at present, in the continuous casting process, a continuous casting mold is usually installed with an electromagnetic stirrer to stir the molten steel in the mold. In this case, in order to prevent the attenuation of the magnetic field exerted on the molten steel by the electromagnetic coil of the electromagnetic stirrer, a copper alloy having reduced electrical conductivity is used for the copper plate of the mold. As a general rule, in the case of a copper alloy, the thermal conductivity decreases as the electrical conductivity decreases. Therefore, there is a case where a copper alloy mold plate having a thermal conductivity of about 1/2 that of pure copper (having a thermal conductivity of about 400 W/(m×K)) is used.
Список цитированных источниковList of sources cited
Патентная литератураPatent Literature
PTL 1: Публикация нерассмотренной заявки на патент Японии № 1-170550PTL 1: Japanese Patent Unexamined Publication No. 1-170550
PTL 2: Публикация нерассмотренной заявки на патент Японии № 2018-192530PTL 2: Japanese Patent Application Pending Publication No. 2018-192530
Раскрытие сущности изобретенияDisclosure of the essence of the invention
Техническая проблемаTechnical problem
Благодаря формированию большого количества вогнутых частей (отверстий) на поверхности кристаллизатора и заполнению вогнутых частей металлом с низкой теплопроводностью или подобным материалом, термическое напряжение, возникающее при затвердевании расплавленной стали, циклически и постоянно распределяется. Следовательно, можно подавлять возникновение поверхностного растрескивания литого сляба, а также можно подавлять возникновение повреждения поверхности в кристаллизаторе непрерывной разливки. Чтобы усилить такие ингибирующие эффекты, были проведены исследования кристаллизатора, количества и расположения вогнутых частей и теплопроводности металла или подобного материала для заполнения вогнутых частей. С другой стороны, для повышения производительности требуется увеличение скорости разливки и продление срока службы кристаллизатора для непрерывного литья.By forming a large number of concave portions (holes) on the surface of the mold and filling the concave portions with low thermal conductivity metal or the like, the thermal stress generated by the solidification of the molten steel is cyclically and continuously distributed. Therefore, the occurrence of surface cracking of the cast slab can be suppressed, and the occurrence of surface damage in the continuous casting mold can also be suppressed. In order to enhance such inhibitory effects, studies were conducted on the mold, the number and arrangement of the concave portions, and the thermal conductivity of the metal or similar material to fill the concave portions. On the other hand, to increase productivity, it is required to increase the casting speed and extend the life of the continuous casting mold.
В кристаллизаторе для непрерывного литья, в котором сформировано большое количество вогнутых участков (отверстий) на поверхности кристаллизатора и эти вогнутые участки заполнены металлом с низкой теплопроводностью и т.п., на граничной поверхности возникают большие напряжения между вогнутыми участками на поверхности кристаллизатора и медной пластиной кристаллизатора при литье из-за разницы термических деформаций между металлом с низкой теплопроводностью и медью. Благодаря формированию вогнутых участков, имеющих круглую форму или небольшой размер, для предотвращения возникновения напряжения из-за разницы в термической деформации, предотвращается выкрашивание и разрушение в заполненном металле с низкой теплопроводностью, а также предотвращается образование трещин на поверхности медной пластины кристаллизатора.In a continuous casting mold in which a large number of concave portions (holes) are formed on the surface of the mold, and the concave portions are filled with low thermal conductivity metal, etc., large stresses occur on the boundary surface between the concave portions on the surface of the mold and the copper plate of the mold in casting due to the difference in thermal deformation between the metal with low thermal conductivity and copper. By forming concave portions having a round shape or a small size to prevent the occurrence of stress due to the difference in thermal deformation, chipping and fracture in the filled metal with low thermal conductivity is prevented, and cracking is prevented on the surface of the mold copper plate.
Кроме того, в случае увеличения скорости разливки увеличивается количество тепла, передаваемого в единицу времени от расплавленной стали к кристаллизатору. При этом происходит локальное увеличение в большей степени количества теплоты, переданной кристаллизатору, и увеличение количества тепла, аккумулированного в заливаемом металле с низкой теплопроводностью. Поэтому для предотвращения образования поверхностных трещин в литом слябе существует потребность в дополнительном повышении прочности и термостойкости медной плиты кристаллизатора и заполняемого металла.In addition, in the case of an increase in the casting speed, the amount of heat transferred per unit time from the molten steel to the mold increases. In this case, there is a local increase to a greater extent in the amount of heat transferred to the mold, and an increase in the amount of heat accumulated in the poured metal with low thermal conductivity. Therefore, in order to prevent the formation of surface cracks in the cast slab, there is a need to further improve the strength and heat resistance of the mold copper plate and the fill metal.
Настоящее изобретение было сделано с учётом ситуации, описанной выше, и целью настоящего изобретения является создание способа изготовления кристаллизатора для непрерывного литья, в котором можно подавлять возникновение больших напряжений на граничной поверхности между вогнутыми поверхностями на поверхности кристаллизатора и медной пластины кристаллизатора при литье, на которых образование трещин и выкрашивание менее вероятно из-за стойкости к накоплению тепла в металле с низкой теплопроводностью, заполняющем вогнутые участки.The present invention has been made in view of the situation described above, and it is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a continuous casting mold in which it is possible to suppress the occurrence of large stresses on the boundary surface between the concave surfaces on the surface of the mold and the copper plate of the mold during casting, on which formation cracking and spalling are less likely due to resistance to heat buildup in low thermal conductivity metal filling concave areas.
Решение проблемыSolution
Для достижения цели, описанной выше, цель настоящего изобретения состоит в следующем.In order to achieve the object described above, the object of the present invention is as follows.
[1] Способ изготовления кристаллизатора для непрерывного литья, в котором несколько вогнутых участков сформировано на внутренней поверхности медной пластины кристаллизатора из меди или медного сплава, используемого для непрерывной разливки стали, по меньшей мере, в области, включающей положение мениска расплавленной стали в процессе литья, заполненных металлом, имеющим теплопроводность, отличную от теплопроводности медной пластины кристаллизатора, в которой металл, заполняющий вогнутую часть, представляет собой слоистый материал, сформированный из двух или более слоёв таким образом что слои уложены друг на друга от дна каждой из вогнутых частей до отверстия вогнутой части в направлении, нормальном к внутренней поверхности кристаллизатора,[1] A method for manufacturing a continuous casting mold, in which a plurality of concave portions are formed on the inner surface of a copper plate of a copper or copper alloy mold used for continuous casting of steel, at least in a region including the position of the meniscus of molten steel in the casting process, filled with a metal having a thermal conductivity different from that of the copper plate of the mold, in which the metal filling the concave part is a layered material formed from two or more layers in such a way that the layers are stacked on top of each other from the bottom of each of the concave parts to the hole of the concave part in the direction normal to the inner surface of the mold,
и в котором каждый из второго слоя и слоёв над вторым слоем представляет собой слой никеля или слой сплава на основе никеля толщиной 0,2 - 2 мм, сформированный облучением лазерным лучом при подаче порошка никеля или порошка сплава на основе никеля в место, облучаемое лазерным лучом, для плавления и отверждения порошка никеля или порошка сплава на основе никеля, и второй слой и слои над вторым слоем образуют многослойный наплавляемый слоистый металл, имеющий общую толщину 1 - 10 мм.and wherein each of the second layer and the layers above the second layer is a nickel layer or a nickel-based alloy layer with a thickness of 0.2 to 2 mm formed by laser beam irradiation by supplying nickel powder or nickel-based alloy powder to a place irradiated with a laser beam , for melting and solidifying nickel powder or nickel-based alloy powder, and the second layer and layers above the second layer form a multi-layer weld metal laminate having a total thickness of 1 to 10 mm.
[2] Способ изготовления кристаллизатора для непрерывного литья по пункту [1] выше, в котором первый слой представляет собой слой покрытия из никеля или слой покрытия из кобальт-никелевого сплава, содержащего 7 - 35% масс. никеля, и остальное кобальт, толщиной 30 - 500 мкм.[2] The method for manufacturing a continuous casting mold according to [1] above, wherein the first layer is a nickel plating layer or a cobalt-nickel alloy plating layer containing 7 to 35 wt. nickel, and the rest cobalt, with a thickness of 30 - 500 microns.
[3] Способ изготовления кристаллизатора для непрерывного литья в соответствии с пунктом [1] или [2] выше, в котором после формирования слоя никелевого покрытия или слоя покрытия из кобальт-никелевого сплава в первом слое, никель-медный сплав или сплав кобальт-никель-медь, содержащий 1 - 20% масс. меди, получают путём облучения слоя никелевого покрытия или слоя покрытия из кобальт-никелевого сплава лазерным лучом для плавления слоя покрытия.[3] The method for manufacturing a continuous casting mold according to [1] or [2] above, wherein after forming the nickel plating layer or the cobalt-nickel alloy plating layer in the first layer, the nickel-copper alloy or the cobalt-nickel alloy -copper containing 1 - 20% of the mass. Copper is obtained by irradiating a nickel plating layer or a cobalt-nickel alloy plating layer with a laser beam to melt the plating layer.
[4] Способ изготовления кристаллизатора для непрерывного литья по пункту [3] выше, в котором после формирования сплава никель-медь или сплава кобальт-никель-медь, содержащего 1 - 20% масс. меди в первом слое за счёт диффузии меди из медной пластины кристаллизатора, или при формовании сплава никель-медь или сплава кобальт-никель-медь, содержащего 1 - 20% масс. меди в первом слое за счёт диффузии меди из медной пластины кристаллизатора, формируют многослойный наплавляемый слоистый металл, содержащий слои никеля или слои сплава на основе никеля, посредством облучения лазерным лучом при подаче порошка никеля или порошка сплава на основе никеля, расплавления и отверждения порошка никеля или порошка сплава на основе никеля с образованием второго слоя и слоёв выше второго слоя, при этом формирование указанного слоистого металла осуществляют таким образом, что указанный слоистый металл имеет градиент химического состава, при котором содержание меди постепенно уменьшается от 1 - 20% масс. в первом слое к самому внешнему слою.[4] The method of manufacturing a mold for continuous casting according to [3] above, in which after the formation of a nickel-copper alloy or a cobalt-nickel-copper alloy containing 1 to 20% of the mass. copper in the first layer due to the diffusion of copper from the copper plate of the mold, or when forming a nickel-copper alloy or a cobalt-nickel-copper alloy containing 1 - 20% of the mass. copper in the first layer by diffusion of copper from the copper plate of the mold, forming a multi-layer weld metal layer containing nickel layers or nickel-based alloy layers, by irradiating a laser beam while supplying nickel powder or nickel-based alloy powder, melting and solidifying the nickel powder, or nickel-based alloy powder with the formation of the second layer and layers above the second layer, while the formation of the specified layered metal is carried out in such a way that the specified layered metal has a chemical composition gradient, in which the copper content gradually decreases from 1 to 20% of the mass. in the first layer to the outermost layer.
Положительные эффекты изобретенияPositive effects of the invention
В соответствии с изобретением в соответствии с пунктом [1] выше, поскольку наплавляемый металл представляет собой наплавляемый слоистый металл, сформированный из двух или более слоёв таким образом, что слои накладываются друг на друга от нижней части вогнутой части к открытой вогнутой части в направлении, нормальном к внутренней поверхности кристаллизатора, в котором каждый из второго слоя и слоёв над вторым слоем представляет собой слой никеля или слой сплава на основе никеля, имеющий толщину 0,2 - 2 мм сформированный путём облучения лазерным лучом при подаче порошка никеля или порошка сплава на основе никеля для расплавления и отверждения порошка, а второй слой и слои над вторым слоем образуют многослойный наплавляемый слоистый металл, имеющий общую толщину 1 - 10 мм, увеличивается прочность сцепления между слоями, что приводит к преимуществам, заключающимся в том, что меньше вероятность возникновения больших напряжений на граничной поверхности между вогнутой частью на поверхности кристаллизатора и медной пластиной кристаллизатора, когда выполняется литье, и что растрескивание и выкрашивание менее вероятны из-за стойкости к теплу, накопленному в металле с низкой теплопроводностью, заполняющем вогнутые участки.In accordance with the invention in accordance with [1] above, since the weld metal is a weld metal layer formed from two or more layers in such a way that the layers overlap each other from the bottom of the concave part to the open concave part in the direction normal to to the inner surface of the mold, in which each of the second layer and layers above the second layer is a nickel layer or a nickel-based alloy layer having a thickness of 0.2 to 2 mm, formed by irradiating with a laser beam when feeding nickel powder or nickel-based alloy powder to melt and solidify the powder, and the second layer and the layers above the second layer form a multi-layer hardfacing layered metal having a total thickness of 1 to 10 mm, the adhesion strength between the layers is increased, which leads to the advantages that there is less likelihood of large stresses on boundary surface between the concave part on the surface of the cr and the mold copper plate when casting is performed, and that cracking and spalling are less likely due to the resistance to heat stored in the low thermal conductivity metal filling the concave areas.
Согласно изобретению в соответствии с пунктом [2] выше, поскольку в качестве первого слоя в вогнутых участках медной пластины кристаллизатора меди или медного сплава сформирован слой покрытия из никеля или слой покрытия из кобальт-никелевого сплава, преимущество изготовления медной пластины кристаллизатора состоит в том, что можно достичь хорошей прочности сцепления между медной пластиной кристаллизатора и наплавленным металлом.According to the invention according to [2] above, since a nickel plating layer or a cobalt-nickel alloy plating layer is formed as the first layer in the concave portions of the copper plate of a copper or copper alloy mold, the advantage of manufacturing a copper mold plate is that Good bonding strength can be achieved between the mold copper plate and the weld metal.
Согласно изобретению в соответствии с пунктом [3] выше, поскольку после образования первого слоя, то есть слоя никелевого покрытия или слоя покрытия из кобальт-никелевого сплава, никель-медный сплав или кобальт-никель-медный сплав, содержащий 1 - 20% масс. меди, получают путём диффузии меди из медной пластины кристаллизатора путём облучения слоя никелевого покрытия или слоя покрытия из кобальт-никелевого сплава лазерным лучом для расплавления слоя покрытия. Таким образом, происходит диффузия компонентов между первым слоем, то есть слоем покрытия, и медной пластиной кристаллизатора, и преимущество состоит в том, что можно увеличить прочность сцепления.According to the invention in accordance with paragraph [3] above, since after the formation of the first layer, i.e. the nickel coating layer or the cobalt-nickel alloy coating layer, the nickel-copper alloy or cobalt-nickel-copper alloy containing 1 to 20% of the mass. Copper is obtained by diffusing copper from a copper mold plate by irradiating a nickel plating layer or a cobalt-nickel alloy plating layer with a laser beam to melt the plating layer. Thus, diffusion of the components between the first layer, that is, the coating layer, and the mold copper plate takes place, and the advantage is that the adhesive strength can be increased.
Согласно изобретению в соответствии с пунктом [4] выше, поскольку многослойный наплавляемый слоистый металл, образованный слоями никеля или слоями сплава на основе никеля, формируется путём облучения лазерным лучом при подаче порошка никеля или порошка сплава на основе никеля для расплавления и затвердевания порошка никеля или порошка сплава на основе никеля, можно эффективно использовать энергию лазерного луча для расплавления порошка, описанного выше, в результате возникает эффект снижения термической деформации медной пластины кристаллизатора, уменьшения теплового воздействия на медную плиту кристаллизатора. Кроме того, поскольку образуется наплавляемый слоистый металл с градиентом химического состава, при котором содержание меди постепенно уменьшается от 1 - 20% масс. в первом слое к самому внешнему слою, можно обеспечить существенную собственную теплостойкость никеля и сплава на основе никеля в самом внешнем слое, в котором тепловая нагрузка велика, что даёт преимущество, заключающееся в том, что вероятность растрескивания и выкрашивания в самом внешнем слое снижается.According to the invention according to [4] above, since a multilayer weld metal layer formed by nickel layers or nickel-based alloy layers is formed by irradiating a laser beam while supplying nickel powder or nickel-based alloy powder to melt and solidify the nickel powder or powder nickel-based alloy, it is possible to effectively use the energy of the laser beam to melt the powder described above, resulting in the effect of reducing the thermal deformation of the mold copper plate, reducing the heat effect on the mold copper plate. In addition, since a deposited layered metal is formed with a gradient of chemical composition, in which the copper content gradually decreases from 1 to 20% of the mass. in the first layer to the outermost layer, it is possible to achieve substantial inherent heat resistance of nickel and nickel-based alloy in the outermost layer in which the heat load is large, which has the advantage that the likelihood of cracking and spalling in the outermost layer is reduced.
Осуществление изобретенияImplementation of the invention
В способе непрерывной разливки стали используется кристаллизатор с водяным охлаждением с медной пластиной кристаллизатора, выполненной из меди или медного сплава, на стороне поверхности, контактирующей с расплавленной сталью. В процессе непрерывной разливки, когда расплавленная сталь заливается в кристаллизатор для непрерывной разливки, расплавленная сталь непрерывно разливается за счёт отвода тепла от расплавленной стали через поверхность медной пластины кристаллизатора, задняя поверхность которой охлаждается охлаждающей водой для затвердевания расплавленной стали для формирования внешней оболочки литого сляба. Расплавленная сталь начинает затвердевать вблизи мениска, расположенного в верхней части кристаллизатора, а толщина затвердевшего слоя увеличивается к нижней части кристаллизатора. Литой сляб, имеющий затвердевшую внешнюю оболочку и незатвердевшую внутреннюю часть, т.е. расплавленную сталь, охлаждают во вторичной зоне охлаждения, расположенной под кристаллизатором, после того, как ее извлекают из кристаллизатора, так что центральная часть в направлении толщины литого сляба затвердевают для изготовления литого сляба. Здесь термин «мениск» обозначает положение верхней жидкой поверхности расплавленной стали в кристаллизаторе.The continuous casting method for steel uses a water-cooled mold with a copper mold plate made of copper or copper alloy on the side of the surface in contact with molten steel. In the continuous casting process, when molten steel is poured into a continuous casting mold, molten steel is continuously cast by removing heat from the molten steel through the surface of the copper plate of the mold, the back surface of which is cooled by cooling water to solidify the molten steel to form the outer shell of the cast slab. Molten steel begins to solidify near the meniscus located in the upper part of the mold, and the thickness of the solidified layer increases towards the bottom of the mold. A cast slab having a hardened outer shell and an unhardened inner part, i. e. the molten steel is cooled in a secondary cooling zone located below the mold after it is withdrawn from the mold, so that the center portion in the thickness direction of the cast slab is solidified to produce a cast slab. Here, the term "meniscus" refers to the position of the upper liquid surface of the molten steel in the mold.
В случае, когда в процессе затвердевания литого сляба образуется неоднородный затвердевший слой, возникают напряжения за счёт усадки и деформации затвердевшего слоя, что приводит, например, к возникновению продольных трещин на поверхности литого сляба или поверхностное растрескивание стального изделия в последующем процессе при высокой степени неоднородности.In the case where an inhomogeneous solidified layer is formed during the solidification process of a cast slab, stresses are generated due to shrinkage and deformation of the solidified layer, resulting in, for example, longitudinal cracks on the surface of the cast slab or surface cracking of the steel product in the subsequent process with a high degree of inhomogeneity.
Таким образом, чтобы воспрепятствовать неравномерному затвердеванию литого сляба, предлагается способ, в котором путём управления тепловым потоком от расплавленной стали к кристаллизатору для непрерывного литья за счёт постоянного и циклического увеличения и уменьшения, поскольку создаваемое напряжение постоянно распределяется, подавляется локальное увеличение напряжения.Thus, in order to prevent uneven solidification of the cast slab, a method is proposed in which, by controlling the heat flow from the molten steel to the continuous casting mold by constant and cyclic increase and decrease, since the generated stress is constantly distributed, the local increase in stress is suppressed.
В частности, на практике была применена технология, в которой в кристаллизаторе для непрерывного литья, имеющем медную пластину кристаллизатора, выполненную из меди или медного сплава, которые являются высокоэффективными для охлаждения в результате того, что у них подходящая теплопроводность, сформировано большое количество вогнутых участков (отверстий) диаметром 2 - 10 мм через равные промежутки 5 - 20 мм по всей ширине медной пластины кристаллизатора (существуют медные пластины кристаллизатора имеющие различные размеры, и ширина медных пластин кристаллизатора составляет около 1800 - 2500 мм) на внутренней поверхности медной пластины кристаллизатора в диапазоне от положения, расположенного приблизительно на 50 мм ниже верхнего края кристаллизатора, до положения, расположенного приблизительно на 250 мм ниже верхнего края кристаллизатора, что соответствует области вблизи мениска, а сформированные вогнутые участки заполнены металлом с низкой теплопроводностью, то есть металлом с более низкой теплопроводностью чем у меди, например, никелем.In particular, a technology has been put into practice in which, in a continuous casting mold having a copper mold plate made of copper or a copper alloy, which are highly efficient for cooling due to having suitable thermal conductivity, a large number of concave portions ( holes) with a diameter of 2 - 10 mm at regular intervals of 5 - 20 mm across the entire width of the copper mold plate (there are copper mold plates with different sizes, and the width of the copper mold plates is about 1800 - 2500 mm) on the inner surface of the copper mold plate in the range from position located approximately 50 mm below the upper edge of the mold to a position located approximately 250 mm below the upper edge of the mold, which corresponds to the area near the meniscus, and the formed concave areas are filled with a metal with low thermal conductivity, that is, a metal with more than higher thermal conductivity than copper, such as nickel.
Этот особ представляет собой способ, в котором путём обеспечения равномерного распределения теплопроводности на поверхности медной пластины кристаллизатора обеспечивается равномерное распределение скорости охлаждения на поверхности литого сляба, что приводит к созданию равномерного распределенного напряжения. Кроме того, с помощью этого способа, поскольку можно контролировать чрезмерное увеличение напряжения, возможно реализовать операцию непрерывного литья, при которой на поверхности отлитого сляба не возникает растрескивания и т.п.This is especially a method in which, by providing a uniform distribution of heat conduction on the surface of the mold copper plate, the cooling rate is uniformly distributed on the surface of the cast slab, resulting in a uniform distributed stress. In addition, with this method, since an excessive increase in stress can be controlled, it is possible to realize a continuous casting operation in which cracking or the like does not occur on the surface of the cast slab.
С другой стороны, на поверхности медной пластины кристаллизатора тепло имеет тенденцию аккумулироваться на поверхности металла с низкой теплопроводностью, заполняющего вогнутые участки, и, наоборот, тепло имеет тенденцию рассеиваться с поверхности, вокруг вогнутых частей медной пластины кристаллизатора, выполненной из меди или медного сплава, обладающего высокой теплопроводностью. Следовательно, существует разница температур между металлом с низкой теплопроводностью, заполняющим вогнутые участки, и поверхностью медной пластины кристаллизатора вокруг металла с низкой теплопроводностью. Для повышения производительности при непрерывном литье в случае, когда скорость разливки составляет 2,5 м/мин или более, происходит увеличение количества тепла, аккумулируемого на поверхности металла с низкой теплопроводностью, заполняющего вогнутые участки. Поэтому также увеличивается напряжение, возникающее на граничной поверхности между вогнутыми частями и медной пластиной кристаллизатора.On the other hand, on the surface of the copper mold plate, heat tends to accumulate on the surface of the low thermal conductivity metal filling the concave portions, and conversely, heat tends to be dissipated from the surface around the concave portions of the copper mold plate made of copper or a copper alloy having high thermal conductivity. Therefore, there is a temperature difference between the low thermal conductivity metal filling the concave portions and the mold copper plate surface around the low thermal conductivity metal. In order to improve productivity in continuous casting, in the case where the casting speed is 2.5 m/min or more, there is an increase in the amount of heat accumulated on the surface of the low thermal conductivity metal filling the concave portions. Therefore, the stress generated on the boundary surface between the concave portions and the mold copper plate also increases.
Поскольку форма вогнутых участков обычно представляет собой небольшую круглую цилиндрическую форму диаметром 10 мм или менее, такие вогнутые участки препятствуют возникновению растрескивания под напряжением из-за термической деформации, возникающей на граничной поверхности, описанной выше. Однако в случае увеличения количества тепла, аккумулируемого на поверхности металла с низкой теплопроводностью, возникает проблема растрескивания, возникающего из-за нагрева на граничной поверхности между вогнутыми участками и медной пластиной кристаллизатора на поверхности медной пластины кристаллизатора, и возникает проблема отделения металла с низкой теплопроводностью от медной пластины кристаллизатора. Кроме того, когда слой никелевого покрытия используется в качестве металла с низкой теплопроводностью, возникает проблема растрескивания внутри слоя никелевого покрытия, заполняющего вогнутую часть, и возникает проблема растрескивания или тому подобного в никелевом слое покрытия.Since the shape of the concave portions is usually a small round cylindrical shape with a diameter of 10 mm or less, such concave portions prevent the occurrence of stress cracking due to thermal deformation occurring at the boundary surface described above. However, in the case of increasing the amount of heat accumulated on the surface of the low thermal conductivity metal, there is a problem of cracking due to heating at the boundary surface between the concave portions and the mold copper plate on the surface of the copper mold plate, and there is a problem of separating the low thermal conductivity metal from the copper plate. crystallizer plates. In addition, when the nickel plating layer is used as the low thermal conductivity metal, there is a problem of cracking inside the nickel plating layer filling the concave part, and there is a problem of cracking or the like in the nickel plating layer.
Способ изготовления кристаллизатора для непрерывного литья согласно настоящему изобретению предназначен для повышения прочности сцепления между наплавленным металлом и медной пластиной кристаллизатора для повышения стойкости к растрескиванию между наплавленным металлом, выполненным из металла с низкой теплопроводностью, и медной пластиной кристаллизатора при сохранении удовлетворительной теплостойкости металла с меньшей теплопроводностью заполняющего вогнутые участки.The method of manufacturing a continuous casting mold according to the present invention is to improve the adhesion strength between the weld metal and the copper mold plate to improve the crack resistance between the weld metal made of low thermal conductivity metal and the copper mold plate while maintaining satisfactory heat resistance of the metal with lower thermal conductivity of the filler. concave areas.
В медной пластине кристаллизатора из меди или медного сплава, в котором несколько вогнутых участков сформировано на внутренней поверхности кристаллизатора, по меньшей мере, в области, включающей положение мениска расплавленной стали в процессе литья, сначала формируют в качестве первого слоя в вогнутом участке слой покрытия из никеля или слой покрытия из кобальт-никелевого сплава (содержащего 7 - 35% масс. никеля, а остальное составляет кобальт), имеющий толщину 30 - 500 мкм. Хотя первый слой покрытия имеет хорошую прочность сцепления с медной пластиной кристаллизатора, между слоем покрытия и медной пластиной кристаллизатора отсутствует составляющая диффузия. При этом диаметр таких вогнутых частей предпочтительно составляет 2 - 10 мм и вогнутые части расположены на внутренней поверхности кристаллизатора для непрерывного литья с постоянным интервалом 5 - 20 мм.In a copper plate of a copper or copper alloy mold in which a plurality of concave portions are formed on the inner surface of the mold at least in a region including the position of the meniscus of the molten steel in the casting process, a nickel plating layer is first formed as a first layer in the concave portion. or a plating layer of cobalt-nickel alloy (containing 7-35 wt % nickel and the remainder being cobalt) having a thickness of 30-500 µm. Although the first plating layer has good adhesion strength to the copper mold plate, there is no diffusion component between the plating layer and the copper mold plate. The diameter of such concave parts is preferably 2 to 10 mm, and the concave parts are located on the inner surface of the continuous casting mold at a constant interval of 5 to 20 mm.
В настоящем изобретении для повышения прочности сцепления между первым слоем покрытия и медной пластиной кристаллизатора допускается диффузия компонентов между первым слоем покрытия и медной пластиной кристаллизатора. В качестве конкретного примера можно привести диффузионное соединение, при котором путём облучения первого слоя покрытия лазерным лучом с длиной волны 900 - 1020 нм для нагрева первого слоя покрытия до температуры 1400°С или выше первый слой покрытия плавится и медь диффундирует из кристаллизатора в первый слой покрытия. Содержание меди в слое никель-медного сплава или слое кобальт-никель-медного сплава, сформированного диффузией, составляет 1 - 20% масс.In the present invention, in order to improve the adhesive strength between the first plating layer and the copper mold plate, the components are allowed to diffuse between the first plating layer and the copper mold plate. As a specific example, diffusion bonding is where by irradiating the first coating layer with a laser beam of 900 - 1020 nm to heat the first coating layer to a temperature of 1400°C or more, the first coating layer melts and copper diffuses from the mold into the first coating layer. . The copper content in the nickel-copper alloy layer or the diffusion-formed cobalt-nickel-copper alloy layer is 1 to 20% by weight.
Затем, облучая вогнутые участки тем же лазерным лучом в атмосфере аргона, путём подачи порошка никеля или порошка сплава на основе никеля в место, облучаемое лазерным лучом с образованием расплава порошка в каждом из вогнутых участков и за счёт затвердевания образующегося расплава формируется наплавленный слоистый материал, на который нанесён первый слой покрытия. То есть в настоящем изобретении вогнутую часть заполняет слоистый материал, сформированный из двух или более слоёв металла. При использовании такого способа формирования слоёв с использованием способа наплавки лазерным лучом формируется слоистый материал, обладающий подходящей термостойкостью. Толщина каждого из составляющих слоёв наплавляемого слоистого материала задаётся равной 0,2 - 2 мм, и формируется многослойный наплавляемый слоистый металл, имеющий общую толщину 1 - 10 мм. Температура плавления никеля или сплава на основе никеля составляет около 1400°С, что приблизительно на 300°С выше температуры плавления меди. Поскольку многослойный наплавляемый слоистый металл формируется путём плавления и отверждения составляющих слоёв, между составляющими слоями происходит диффузия, включая слой сплава, образованный между первым слоем покрытия и медной пластиной кристаллизатора, что приводит к увеличению прочности межслойной адгезии.Then, by irradiating the concave portions with the same laser beam in an argon atmosphere, by supplying nickel powder or nickel-based alloy powder to the place irradiated by the laser beam to form a powder melt in each of the concave portions, and due to the solidification of the resulting melt, a deposited layered material is formed, on which the first layer of coating has been applied. That is, in the present invention, the concave portion is filled with a laminate formed from two or more layers of metal. By using such a layering method using a laser beam cladding method, a layered material having a suitable heat resistance is formed. The thickness of each of the constituent layers of the weld laminate is set to 0.2 to 2 mm, and a multilayer weld laminate having a total thickness of 1 to 10 mm is formed. The melting point of nickel or nickel-based alloy is about 1400° C., which is about 300° C. higher than the melting point of copper. Since the multilayer weld metal laminate is formed by melting and solidifying the constituent layers, diffusion occurs between the constituent layers, including the alloy layer formed between the first coating layer and the mold copper plate, which leads to an increase in the interlayer adhesion strength.
Первый слой покрытия и каждый из второго слоя и слоёв над вторым слоем, которые сформированы с использованием метода наплавления, накладываются друг на друга от нижней части вогнутой части до поверхности вогнутой части в направление нормали к внутренней поверхности кристаллизатора. Медь, которая смешивается с первым слоем покрытия при выполнении диффузионного соединения с использованием лазерного луча, диффундирует во второй слой и слои над вторым слоем при последующем выполнении процесса наплавки лазерным лучом. Контролируя энергию и время облучения лазерным лучом, можно регулировать величину диффузии между слоями. Однако в случае, когда энергия облучения чрезмерно велика, поскольку происходит увеличение размера кристаллических зёрен в отвержденном наплавляемом слоистом материале, происходит ухудшение термостойкости и прочности. Поэтому нежелательно, чтобы энергия облучения была чрезмерно высокой.The first coating layer and each of the second layer and layers above the second layer, which are formed using the fusing method, are superimposed on each other from the bottom of the concave to the surface of the concave in the direction normal to the inner surface of the mold. The copper that mixes with the first layer of the coating during the diffusion bonding using the laser beam diffuses into the second layer and layers above the second layer during the subsequent laser beam cladding process. By controlling the energy and time of irradiation with a laser beam, it is possible to control the amount of diffusion between the layers. However, in the case where the irradiation energy is excessively large, since the crystal grain size in the hardened weld laminate is increased, the heat resistance and strength deteriorate. Therefore, it is undesirable for the irradiation energy to be excessively high.
Кроме того, в случае повышения содержания меди происходит ухудшение термостойкости и коррозионной стойкости сплава на основе никеля. Поэтому предпочтительно, чтобы количество меди, содержащейся в металле с низкой теплопроводностью, заполняющем вогнутую часть, уменьшалось по направлению к самому внешнему составляющему слою. То есть предпочтительно, чтобы был сформирован наплавляемый слоистый металл, имеющий градиент химического состава, в котором содержание меди постепенно уменьшается от первого слоя к самому внешнему слою. Можно даже создать градиент химического состава, при котором содержание меди во внешнем слое составляет около 1/10 содержания меди во внутреннем слое, регулируя условия плавления с помощью лазерного луча. Например, формируя три слоя с использованием метода наплавки лазерным лучом, можно сформировать наплавляемый слоистый металл, самый внешний слой которого имеет почти нулевое содержание меди (0). Следовательно, в качестве самого внешнего слоя можно сформировать слой, изготовленный из известного сплава на основе никеля, такого как хастеллой, сплав инконель и т.п., который обладает подходящей коррозионной стойкостью и стойкостью к истиранию при высокой температуре, с помощью способа наплавления.In addition, if the copper content is increased, the heat resistance and corrosion resistance of the nickel-based alloy deteriorate. Therefore, it is preferable that the amount of copper contained in the low thermal conductivity metal filling the concave part decreases towards the outermost constituent layer. That is, it is preferable that a weld metal lamination having a chemical composition gradient in which the copper content gradually decreases from the first layer to the outermost layer is formed. It is even possible to create a chemistry gradient such that the copper content of the outer layer is about 1/10 of the copper content of the inner layer by adjusting the melting conditions with a laser beam. For example, by forming three layers using the laser beam cladding method, it is possible to form a weld laminate whose outermost layer has almost zero copper content (0). Therefore, as the outermost layer, it is possible to form a layer made of a known nickel-based alloy such as Hastelloy, Inconel, and the like, which has suitable corrosion resistance and high temperature abrasion resistance, by the deposition method.
Примеры способа наплавки металла включают способ с использованием сварочного электрода и способ, в котором плавится пластина из сплава. Однако в случае этих способов, поскольку большее количество тепловой энергии рассеивается от сварочного электрода и пластины из нерасплавленного сплава за счёт теплопроводности, чем в случае способа с использованием порошка, трудно контролировать количество тепла и приходится подводить чрезмерно большую энергию извне. Поэтому медная пластина кристаллизатора испытывает сильное воздействие, что может привести к возникновению больших тепловых деформаций.Examples of the metal welding method include a method using a welding electrode and a method in which an alloy plate is melted. However, in these methods, since more heat energy is dissipated from the welding electrode and the unmolten alloy plate by conduction than in the case of the powder method, it is difficult to control the amount of heat and excessively large energy must be supplied from outside. Therefore, the copper plate of the mold is strongly affected, which can lead to large thermal deformations.
В случае способа наплавки с помощью лазерного луча согласно настоящему изобретению, когда процесс наплавки с помощью лазерного луча выполняют путём подачи металлического порошка, предназначенного для использования, через форсунку для лазерного облучения вместе с лазерным лучом, в то время как поверхность медной пластины кристаллизатора сканируется форсункой, так как энергию лазерного луча можно использовать только для расплавления подаваемого металлического порошка, это наиболее эффективно. Кроме того, управляя и контролируя размер и температуру пятна расплавленного металла, сформированного с помощью энергии лазерного луча, можно достичь удовлетворительной адгезии между медной пластиной кристаллизатора и границей раздела наплавляемого слоистого материала благодаря соответствующей диффузии металла, когда формируется наплавляемый слоистый металл. В результате можно изготовить кристаллизатор для непрерывной разливки, слои которого заполнены металлом с низкой теплопроводностью, обладающим подходящими адгезивными свойствами, термостойкостью, коррозионной стойкостью и стойкостью к истиранию.In the case of the laser beam hardfacing method of the present invention, when the laser beam hardfacing process is performed by feeding the metal powder to be used through the laser irradiation nozzle together with the laser beam, while the surface of the mold copper plate is scanned by the nozzle, since the energy of the laser beam can only be used to melt the supplied metal powder, this is the most efficient. In addition, by controlling and controlling the size and temperature of the molten metal spot formed by laser beam energy, it is possible to achieve satisfactory adhesion between the mold copper plate and the interface of the hardfacing laminate due to the appropriate diffusion of the metal when the hardfacing metal is formed. As a result, it is possible to produce a continuous casting mold whose layers are filled with low thermal conductivity metal having suitable adhesive properties, heat resistance, corrosion resistance and abrasion resistance.
Предпочтительно содержание меди в медьсодержащем слое покрытия в сформированной вогнутой части в качестве первого слоя, составляет 1 - 20% масс. В случае, когда содержание меди в первом слое составляет менее 1% масс., из-за недостаточного диффузионного соединения между слоем покрытия в качестве первого слоя и медной пластиной кристаллизатора происходит снижение прочности сцепления между слоем покрытия в качестве первого слоя и медной пластины кристаллизатора. С другой стороны, имеется достаточная степень диффузии меди из медной пластины кристаллизатора в случае, когда содержание меди составляет 20% масс. или менее, и в случае, когда содержание меди составляет более 20% масс., поскольку происходит снижение скорости поглощения энергии лазерного луча, имеющего длину волны 900 - 1020 нм, затруднено повышение температуры, что приводит к увеличению времени, необходимого для плавления.Preferably, the content of copper in the copper-containing coating layer in the formed concave part as the first layer is 1 to 20 wt%. In the case where the copper content of the first layer is less than 1% by mass, due to insufficient diffusion bonding between the plating layer as the first layer and the copper mold plate, the adhesive strength between the plating layer as the first layer and the copper mold plate decreases. On the other hand, there is a sufficient degree of diffusion of copper from the copper plate of the mold in the case where the copper content is 20% by mass. or less, and in the case where the copper content is more than 20 wt %, since the energy absorption rate of the laser beam having a wavelength of 900 to 1020 nm is reduced, it is difficult to raise the temperature, resulting in an increase in the time required for melting.
Кроме того, предпочтительно толщина слоя покрытия в качестве первого слоя составляет 30 - 500 мкм. В случае, когда толщина слоя покрытия в качестве первого слоя менее 30 мкм, так как происходит увеличение содержания меди в слое покрытия в качестве первого слоя, при соединении с использованием диффузии меди осуществляется облучением лазерного луча, происходит уменьшение скорости поглощения энергии лазерного луча. С другой стороны, нежелательно, чтобы толщина была более 500 мкм, так как это приводит к увеличению отношения толщины первого слоя, у которого хуже жаропрочность, чем термостойкость сплава на основе никеля типичным примером которого является хастеллой или подобный, к общей толщине металла с низкой теплопроводностью, заполняющего вогнутую часть.In addition, preferably the thickness of the coating layer as the first layer is 30 to 500 µm. In the case where the thickness of the plating layer as the first layer is less than 30 µm, since the copper content of the plating layer as the first layer increases, when bonding using copper diffusion is carried out by irradiating the laser beam, the absorption rate of the laser beam energy decreases. On the other hand, it is undesirable for the thickness to be more than 500 µm, since this leads to an increase in the ratio of the thickness of the first layer, which has poorer heat resistance than the heat resistance of a nickel-based alloy typified by Hastelloy or the like, to the total thickness of the low thermal conductivity metal. filling the concave part.
Толщина каждого из второго слоя и слоёв над вторым слоем, сформированных с использованием метода наплавки, устанавливается равной 0,2 - 2 мм. В случае, когда толщина слоя, сформированного методом наплавки, составляет менее 0,2 мм, необходимо, чтобы размер частиц используемого металлического порошка был достаточно мал. Использование такого мелкодисперсного порошка нежелательно с точки зрения рабочей среды и производительности. В случае, когда толщина слоя, формируемого методом наплавки, более 2 мм, необходимо, чтобы количество расплавленного металла в вогнутой части было достаточно большим. Не желательно, чтобы количество расплавленного металла было большим, так как это приводит к значительному отклонению химического состава слоя, сформированного методом наплавки, от заданного химического состава, обеспечивающего подходящую термостойкость, из-за сложности контроля количества меди, поступающей из основы (медной пластины кристаллизатора).The thickness of each of the second layer and the layers above the second layer, formed using the welding method, is set to 0.2 - 2 mm. In the case where the thickness of the cladding layer is less than 0.2 mm, it is necessary that the particle size of the metal powder used be sufficiently small. The use of such a fine powder is undesirable from the viewpoint of working environment and productivity. In the case where the thickness of the layer formed by the welding method is more than 2 mm, it is necessary that the amount of molten metal in the concave part is large enough. It is not desirable that the amount of molten metal be large, since this leads to a significant deviation of the chemical composition of the layer formed by the welding method from the desired chemical composition, providing suitable heat resistance, due to the difficulty in controlling the amount of copper coming from the base (mold copper plate) .
Общая толщина многослойного наплавляемого слоистого материала, образованного из второго слоя и слоёв над вторым слоем, составляет 1 - 10 мм. В случае, когда общая толщина составляет менее 1 мм, поскольку имеет место повышенная неравномерность затвердевания литого сляба из-за недостаточной толщины слоя металла с низкой теплопроводностью, имеет место тенденция к образованию трещин на поверхности литого сляба. С другой стороны, в случае, когда общая толщина составляет более 10 мм, поскольку происходит увеличение термических напряжений на поверхности медной пластины кристаллизатора из-за чрезмерного увеличения количества тепла, аккумулируемого на поверхности слоя металла с низкой теплопроводностью, существует повышенный риск повреждения не только части металла с низкой теплопроводностью, но и медной пластины кристаллизатора.The total thickness of the multilayer weld laminate formed from the second layer and the layers above the second layer is 1 - 10 mm. In the case where the total thickness is less than 1 mm, since there is increased uneven solidification of the cast slab due to insufficient thickness of the low thermal conductivity metal layer, cracks tend to form on the surface of the cast slab. On the other hand, in the case where the total thickness is more than 10 mm, since there is an increase in thermal stresses on the surface of the mold copper plate due to an excessive increase in the amount of heat accumulated on the surface of the low thermal conductivity metal layer, there is an increased risk of damage to not only a part of the metal. with low thermal conductivity, but also a copper mold plate.
Примеры известного сплава на основе никеля, обладающего особенно высокими показателями термостойкости и коррозионной стойкости, включают жаропрочный сплав на основе никеля. Примеры жаропрочного сплава на основе никеля включают Хастеллой C276 (57% масс. Ni, 16% масс. Mo, 15% масс. Cr, 5% масс. Fe, 2,5% масс. Co, 4% масс. W), Инконель 600 (72% масс. Ni, 14% масс. Cr, 6% масс. Fe), Ni-Cr (50% масс. Ni, 50% масс. Cr), NiCoCrAlY (47,9% масс. Ni, 23% масс. Co, 20% масс. Cr, 8,5% масс. Al, 0,6% масс. Y), Waspaloy (58% масс. Ni, 19% масс. Cr, 14% масс. Co, 4,5% масс. Mo, 3% масс. Ti) и т.п. Предпочтительно, чтобы порошок одного из этих жаропрочных сплавов на основе никеля использовался в качестве порошка сплава на основе никеля для формирования слоя сплава на основе никеля для второго слоя и слоёв над вторым слоем, сформированных с использованием метода наплавки.Examples of a known nickel-based alloy having particularly high thermal and corrosion resistance properties include a nickel-based superalloy. Examples of nickel-based superalloy include Hastelloy C276 (57 wt% Ni, 16 wt% Mo, 15 wt% Cr, 5 wt% Fe, 2.5 wt% Co, 4 wt% W), Inconel 600 (72 wt% Ni, 14 wt% Cr, 6 wt% Fe), Ni-Cr (50 wt% Ni, 50 wt% Cr), NiCoCrAlY (47.9 wt% Ni, 23% wt Co, 20 wt% Cr, 8.5 wt% Al, 0.6 wt% Y), Waspaloy (58 wt% Ni, 19 wt% Cr, 14 wt% Co, 4.5 wt % Mo, 3 wt % Ti) and the like. Preferably, the powder of one of these nickel-based superalloys is used as the nickel-based alloy powder to form the nickel-based alloy layer for the second layer and the layers above the second layer formed using the hardfacing method.
В случае увеличения толщины второго слоя и слоёв над вторым слоем, сформированных методом наплавки, происходит ухудшение шероховатости поверхности наплавляемого слоистого материала. Поэтому после формирования слоя с использованием метода наплавки лазерным лучом путём полировки поверхности для получения плоской поверхности с шероховатостью поверхности, представленной Ry, равной 10 мкм или менее, можно предотвратить возникновение аномального истирания наплавляемого слоистого материала. Здесь выражение «шероховатость поверхности, представленная Ry» обозначает максимальную высоту, указанную в JIS B 0601-1994.In the case of an increase in the thickness of the second layer and layers above the second layer, formed by surfacing, the surface roughness of the surfacing layered material deteriorates. Therefore, after the layer is formed using the laser beam cladding method by polishing the surface to obtain a flat surface with a surface roughness represented by Ry of 10 μm or less, abnormal abrasion of the cladding laminate can be prevented from occurring. Here, the expression "surface roughness represented by Ry" means the maximum height specified in JIS B 0601-1994.
Кристаллизатор для непрерывного литья может быть изготовлен из чистой меди, которая содержит 100% масс. меди, или из медного сплава, содержащего 90% масс. или более меди, а остальное алюминий, хром, цирконий и т.п. Теплопроводность чистой меди составляет около 400 Вт/(м × К), теплопроводность медного сплава на 20 - 30 % ниже, чем у чистой меди, теплопроводность никеля около 90 Вт/(м × К), а теплопроводность Хастеллой составляет около 11 Вт/(м × K).The continuous casting mold can be made from pure copper, which contains 100 wt. copper, or copper alloy containing 90% of the mass. or more copper, and the rest aluminum, chromium, zirconium, etc. The thermal conductivity of pure copper is about 400 W/(m×K), the thermal conductivity of copper alloy is 20 to 30% lower than that of pure copper, the thermal conductivity of nickel is about 90 W/(m×K), and the thermal conductivity of Hastelloy is about 11 W/( m × K).
ПримерыExamples
Далее настоящее изобретение будет подробно описано в соответствии с экспериментальными результатами, относящимися к настоящему изобретению.Hereinafter, the present invention will be described in detail in accordance with the experimental results related to the present invention.
Вогнутые участки (отверстия) диаметром 5 мм и глубиной 3 мм формируют на образце для испытаний из медного сплава (имеющего химический состав, содержащий 0,87% масс. хрома, 0,11% масс. циркония, остальное медь, шириной 30 мм, длиной 50 мм и толщиной 30 мм), и на вогнутых участках формируют слой никелевого покрытия толщиной 300 мкм. Затем сформированный слой никелевого покрытия облучают лазерным лучом (мощностью 2000 Вт) для осуществления диффузионного соединения. Затем следует процесс наплавки, при котором, когда порошок никеля или порошок сплава на основе никеля с размером частиц 40 - 120 мкм подают в вогнутую часть, лучом полупроводникового лазера с длиной волны 950 - 1070 нм облучают для формирования слоя никеля или слоя сплава на основе никеля (толщиной 0,7 мм), который проводят четыре раза для формирования четырех слоёв, так что вогнутая часть заполнена слоями никеля или слоями сплава на основе никеля. Размер частиц никелевого порошка или порошка сплава на основе никеля определяют как диаметр, соответствующий 50% в интегральной функции распределения диаметра, эквивалентного сфере, на основе объёма, полученного с использованием метода дифракционного рассеяния лазерного излучения. Кроме того, скорость подачи порошка никеля или порошка сплава на основе никеля составляет 3,3 г/мин, а скорость сканирования форсунки составляет 600 мм/мин.Concave sections (holes) with a diameter of 5 mm and a depth of 3 mm are formed on a copper alloy test specimen (having a chemical composition containing 0.87 wt.% chromium, 0.11 wt.% zirconium, the rest copper, 30 mm wide, long 50 mm and 30 mm thick), and a 300 µm thick nickel coating layer is formed on the concave portions. Then, the formed nickel plating layer is irradiated with a laser beam (power 2000 W) to effect diffusion bonding. Then follows a cladding process in which, when nickel powder or nickel-based alloy powder with a particle size of 40 to 120 µm is fed into the concave part, a semiconductor laser beam with a wavelength of 950 to 1070 nm is irradiated to form a nickel layer or nickel-based alloy layer. (0.7 mm thick), which is carried out four times to form four layers, so that the concave part is filled with nickel layers or nickel-based alloy layers. The particle size of the nickel powder or nickel-based alloy powder is defined as the diameter corresponding to 50% in the cumulative distribution function of the sphere-equivalent diameter based on the volume obtained using the laser diffraction scattering method. In addition, the feeding rate of nickel powder or nickel-based alloy powder is 3.3 g/min, and the nozzle scanning speed is 600 mm/min.
При использовании чистого никеля в качестве никелевого порошка, а также при использовании порошка жаропрочных сплавов на основе никеля, то есть никель-кобальтового сплава (содержащего 17% масс. никеля, остальное составляет кобальт), Инконель 600 и Хастеллой C276 для порошка сплава на основе никеля готовят образцы 1 - 4 в качестве образцов для испытаний по настоящему изобретению. В качестве сравнительного образца готовят образец для испытаний путём пятикратного нанесения никелевого покрытия на вогнутую часть для заполнения вогнутой части слоями никелевого покрытия. Поверхность каждого из испытуемых образцов подвергают шлифованию поверхности после процесса шлифования, так что была получена шероховатость поверхности, представленная Ry, равная 6 мкм. Здесь «шероховатость поверхности, представленная Ry», обозначает максимальную высоту, указанную в JIS B 0601-1994.When using pure nickel as nickel powder, and when using nickel-based superalloy powder, i.e. nickel-cobalt alloy (containing 17 wt% nickel, the rest is cobalt), Inconel 600 and Hastelloy C276 for nickel-based alloy powder prepare samples 1 to 4 as test samples for the present invention. As a reference sample, a test piece is prepared by nickel plating the concave part five times to fill the concave part with layers of nickel plating. The surface of each of the test specimens was subjected to surface grinding after the grinding process, so that a surface roughness represented by Ry of 6 µm was obtained. Here, "surface roughness represented by Ry" means the maximum height specified in JIS B 0601-1994.
Для оценки адгезивной способности медного сплава по отношению к наплавленным металлам с низкой теплопроводностью (чистый никель и сплавы на основе никеля) проводят испытание на термоудар. Результаты оценки приведены в табл. 1. Испытание на термоудар проводят таким образом, что после нагрева при температуре 950°С в течение 20 минут на воздухе производят быстрое охлаждение водой. При повторении такого цикла оценку выполняли на основе числа циклов, при котором с помощью лупы наблюдалось растрескивание на поверхности наплавляемого слоистого материала.A thermal shock test is performed to assess the adhesiveness of a copper alloy to weld metals with low thermal conductivity (pure nickel and nickel-based alloys). The evaluation results are given in table. 1. The thermal shock test is carried out in such a way that after heating at a temperature of 950°C for 20 minutes in air, rapid cooling with water is carried out. When repeating such a cycle, the evaluation was performed on the basis of the number of cycles in which cracking was observed on the surface of the welded laminate with a magnifying glass.
Таблица 1Table 1
В случае сравнительного образца растрескивание произошло на поверхности наплавленного слоя после 10 циклов. Напротив, в случае образцов примера растрескивание произошло после большего количества циклов, чем в случае сравнительного образца, что указывает на подходящие результаты. Кроме того, количество продиффундровавшей меди исследуют для каждого слоя с помощью рентгенофлуоресцентной спектрометрии, и результаты также представлены в таблице 1. Из этих результатов выяснено, что диффузия меди эффективна для улучшения адгезии и термостойкости металла с низкой теплопроводностью.In the case of the comparative sample, cracking occurred on the surface of the deposited layer after 10 cycles. On the contrary, in the case of the example samples, cracking occurred after more cycles than in the case of the comparative sample, indicating suitable results. In addition, the amount of diffused copper was examined for each layer by X-ray fluorescence spectrometry, and the results are also shown in Table 1. From these results, it was found that copper diffusion is effective in improving the adhesion and heat resistance of low thermal conductivity metal.
Промышленная применимостьIndustrial Applicability
Кристаллизатор для непрерывного литья в соответствии с настоящим изобретением обладает подходящими показателями термостойкости, коррозионной стойкости и стойкости к истиранию при использовании в качестве кристаллизатора для непрерывной разливки расплавленной стали и соответствия в качестве высокоэффективного кристаллизатора для непрерывного литья, эффективного для высокопроизводительных кристаллизаторов для высокоскоростного литья.The continuous casting mold according to the present invention has suitable performance of heat resistance, corrosion resistance and abrasion resistance when used as a molten steel continuous casting mold and is suitable as a high-performance continuous casting mold effective for high-performance high-speed casting molds.
Кроме того, применяя настоящее изобретение не только к вогнутым частям на поверхности кристаллизатора, описанным выше, но также и к частям поверхности медной пластины кристаллизатора, отличным от вогнутых частей, и формируя наплавляемый слоистый металл с использованием способа наплавки слоистого материала лазерным лучом, используемого в настоящем изобретении, вместо формирования слоя никелевого покрытия или слоя кобальтового покрытия на поверхности медной пластины кристаллизатора, даже в случае обычного кристаллизатора, имеющего плоскую поверхность без вогнутых участков, возможно увеличение срока службы кристаллизатора за счёт предотвращения образования трещин из-за термического напряжения, возникающего на поверхности медной пластины кристаллизатора.Further, by applying the present invention not only to the mold surface concave portions described above, but also to the mold copper plate surface portions other than the concave portions, and forming a weld laminate using the laser beam laminate welding process used in the present invention, instead of forming a nickel plating layer or a cobalt plating layer on the surface of the mold copper plate, even in the case of a conventional mold having a flat surface without concave portions, it is possible to increase the life of the mold by preventing the formation of cracks due to thermal stress occurring on the surface of the copper plate. crystallizer plates.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019-193479 | 2019-10-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2788426C1 true RU2788426C1 (en) | 2023-01-19 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU904879A1 (en) * | 1980-04-22 | 1982-02-15 | Институт черной металлургии | Mould for steel continuous casting units |
| WO2014002409A1 (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous casting mold and method for continuous casting of steel |
| JP2015107522A (en) * | 2013-10-22 | 2015-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Casting mold for continuous casting and continuous casting method of steel |
| WO2018016101A1 (en) * | 2015-07-22 | 2018-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous casting mold and method for continuous casting of steel |
| RU2017114537A (en) * | 2014-10-28 | 2018-10-26 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | CRYSTALIZER OF CONTINUOUS CASTING MACHINE AND METHOD OF CONTINUOUS CASTING OF STEEL |
| JP2019122973A (en) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | 株式会社野村鍍金 | Mold for continuous casting and method for producing the same |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU904879A1 (en) * | 1980-04-22 | 1982-02-15 | Институт черной металлургии | Mould for steel continuous casting units |
| WO2014002409A1 (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous casting mold and method for continuous casting of steel |
| JP2015107522A (en) * | 2013-10-22 | 2015-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Casting mold for continuous casting and continuous casting method of steel |
| RU2017114537A (en) * | 2014-10-28 | 2018-10-26 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | CRYSTALIZER OF CONTINUOUS CASTING MACHINE AND METHOD OF CONTINUOUS CASTING OF STEEL |
| WO2018016101A1 (en) * | 2015-07-22 | 2018-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Continuous casting mold and method for continuous casting of steel |
| JP2019122973A (en) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | 株式会社野村鍍金 | Mold for continuous casting and method for producing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3034902B1 (en) | Brake disc and method of manufacturing the same | |
| US20220388057A1 (en) | Method for manufacturing continuous casting mold | |
| Benoit et al. | Processing window for laser metal deposition of Al 7075 powder with minimized defects | |
| Cui et al. | Porosity, microstructure and mechanical property of welded joints produced by different laser welding processes in selective laser melting AlSi10Mg alloys | |
| Su et al. | Microstructure and mechanical properties of laser DED produced crack-free Al 7075 alloy: Effect of process parameters and heat treatment | |
| Xie et al. | Epitaxial MCrAlY coating on a Ni-base superalloy produced by electrospark deposition | |
| CN110512207A (en) | Laser manufactures and remanufactures copper plate of crystallizer composite powder material and its manufacturing method | |
| JPS6344820B2 (en) | ||
| JP7022266B2 (en) | Cobalt-nickel alloy material, method of manufacturing mold for continuous casting using it | |
| CN111172529A (en) | Defect control method for cast aluminum alloy structural member in laser coaxial powder feeding repair process | |
| Li et al. | Crack initiation mechanism of laser powder bed fusion additive manufactured Al-Zn-Mg-Cu alloy | |
| RU2788426C1 (en) | Method for manufacturing a mold for continuous casting | |
| JP7013823B2 (en) | Manufacturing method of mold for continuous casting | |
| JP7010008B2 (en) | Manufacturing method of mold for continuous casting | |
| Huang et al. | Effect of Welding Wires Containing ZrB2 Particles on Microstructure and Mechanical Properties of Spray‐Formed 7055 Aluminum Alloy TIG Welded Joints | |
| Oh et al. | Excess deposition for suppressing interfacial defects induced on parts repaired using direct energy deposition | |
| JP7020147B2 (en) | Manufacturing method of mold for continuous casting | |
| CN108441857B (en) | Preparation process for valve plate laser fusion covered nickel base tungsten carbide coating | |
| Luo et al. | Interfacial characterization and mechanical properties of additively manufactured IN718/CoNiCrAlY laminate | |
| TWI327179B (en) | ||
| CN114585461B (en) | Method for manufacturing mold for continuous casting | |
| JP6954491B2 (en) | Alloy composition, method of manufacturing alloy composition, and mold | |
| CN111962006A (en) | Preparation and laser post-treatment strengthening process of high-energy micro-arc deposition layer on surface of copper alloy | |
| JP7422302B2 (en) | Manufacturing method of continuous casting mold | |
| Jonda et al. | Microstructure and properties of the hot work tool steel gradient surface layer obtained using laser alloying with tungsten carbide ceramic powder |