RU2786505C1 - Microwave attenuator - Google Patents
Microwave attenuator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2786505C1 RU2786505C1 RU2022105362A RU2022105362A RU2786505C1 RU 2786505 C1 RU2786505 C1 RU 2786505C1 RU 2022105362 A RU2022105362 A RU 2022105362A RU 2022105362 A RU2022105362 A RU 2022105362A RU 2786505 C1 RU2786505 C1 RU 2786505C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- resistive film
- metallized coating
- dielectric substrate
- microwave
- microwave attenuator
- Prior art date
Links
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 230000003071 parasitic Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible Effects 0.000 description 1
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 1
- 230000001702 transmitter Effects 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к СВЧ технике и может быть использовано в телекоммуникациях, радиопередающих устройствах и измерительном оборудовании для уменьшения уровня мощности в линиях передачи и высокочастотных трактахThe invention relates to microwave technology and can be used in telecommunications, radio transmitters and measuring equipment to reduce the power level in transmission lines and high-frequency paths
Известен СВЧ аттенюатор, содержащий три пленочных микрополосковых резистора, включённых в виде П-образной согласованной структуры (см. книгу под ред. В.И. Вольмана Справочник по расчету и конструированию СВЧ полосковых устройств – М.: Радио и связь, 1982, 328 с., рис. 4.42, стр. 193). В П-образной согласованной структуре номинальные значения пленочных микрополосковых резисторов выбраны в соответствии со следующими соотношениями:Famous microwave an attenuator containing three film microstrip resistors connected in the form of a U-shaped matched structure (see the book edited by V.I. Volman Handbook for the calculation and design of microwave strip devices - M .: Radio and communication, 1982, 328 p., Fig. 4.42, page 193). In the U-shaped matched structure, the nominal values of film microstrip resistors are selected in accordance with the following relationships:
, (1) , (one)
, (2) , (2)
где , - значение сопротивления крайних пленочных микрополосковых резисторов П-образной согласованной структуры, которые включены между общим корпусом и соответственно входом и выходом аттенюатора;where , - the resistance value of the extreme film microstrip resistors of the U-shaped matched structure, which are connected between the common case and, respectively, the input and output of the attenuator;
- значение сопротивления среднего пленочного микрополоскового резистора П- образной согласованной структуры; - the value of the resistance of the average film microstrip resistor U-shaped matched structure;
R - сопротивление нагрузки для СВЧ аттенюатора; R is the load resistance for the microwave attenuator;
- коэффициент передачи СВЧ аттенюатора по напряжению; - voltage transfer coefficient of the microwave attenuator;
Описываемый СВЧ аттенюатор обеспечивает заданное значение коэффициента передачи, определяемое следующим выражениемThe described microwave attenuator provides a given value of the transmission coefficient, defined by the following expression
. (3) . (3)
Недостатком данного СВЧ аттенюатора является ограниченная полоса рабочих частот 0-500 МГц, которая определяется паразитными емкостями пленочных микрополосковых резисторов. Чем больше площадь пленочных микрополосковых резисторов, тем больше паразитная емкость, и соответственно меньше полоса рабочих частот. The disadvantage of this microwave attenuator is the limited operating frequency band of 0-500 MHz, which is determined by the parasitic capacitances of film microstrip resistors. The larger the area of film microstrip resistors, the greater the parasitic capacitance, and, accordingly, the lower the operating frequency band.
Известен полосковый СВЧ аттенюатор (см. авторское свидетельство СССР № 361491, МПК H01P 1/22, опубликовано 01.01.1973, БИ № 1), выполненный в виде отрезка симметричной полосковой линии, в разрыве внутреннего проводника которой перпендикулярно заземляющим пластинам установлен пластинчатый пленочный резистор прямоугольной формы. Полосковый СВЧ аттенюатор с пластинчатым пленочным резистором имеет полосу рабочих частот от 1 до 5 ГГц при значении коэффициента стоячей волны (КСВ) по входу не более 1,5. Основным недостатком этого полоскового СВЧ аттенюатора является малый уровень рассеиваемой СВЧ мощности, поскольку пластинчатый пленочный резистор только торцевыми поверхностями контактирует с заземляющими пластинами. Кроме того, качество согласования вне полосы рабочих частот существенно ухудшается, особенно на частотах менее 1,0 ГГц. A strip microwave attenuator is known (see USSR author's certificate No. 361491, IPC
Известен также СВЧ аттенюатор (см. статью Митьков А.С., Разинкин В.П., Хрусталев В.А. Пленочные сверхширокополосные СВЧ аттенюаторы // Высшая школа: научные исследования: сб. науч. ст. межвуз. междунар. конгр., Москва, 8июля 2021 г. – Москва: Издательство Инфинити, 2021. – С. 137-143), являющийся прототипом предлагаемого изобретения и содержащий диэлектрическую подложку, на нижней поверхности которой нанесено металлизированное покрытие, соединенное с общим корпусом, а на верхней поверхности нанесена резистивная пленка, имеющая прямоугольную форму и постоянную величину поверхностного сопротивления, при этом нижняя сторона резистивной пленки по всей длине соединена с общим корпусом через металлизированное покрытие, нанесенное на нижнюю сторону верхней поверхности диэлектрической подложки и соединенное с металлизированным покрытием, нанесенным на нижний торец диэлектрической подложки и соединенным с металлизированным покрытием нижней поверхности диэлектрической подложки, а к боковым сторонам резистивной пленки с противоположной стороны от места соединения с металлизированным покрытием подключены соответственно входной и выходной микрополосок, волновое сопротивление каждого из которых равно входному сопротивлению СВЧ аттенюатора Famous same microwave attenuator July 8, 2021 - Moscow: Infiniti Publishing House, 2021. - P. 137-143), which is a prototype of the proposed invention and contains a dielectric substrate, on the lower surface of which a metallized coating is applied, connected to a common body, and a resistive film is applied on the upper surface, having a rectangular shape and a constant value of surface resistance, while the lower side of the resistive film along the entire length is connected to the common body through a metallized coating deposited on the lower side of the upper surface of the dielectric substrate and connected to the metallized coating deposited on the lower end of the dielectric substrate and connected to the metallized coating of the lower surface of the dielectric substrate, and to the sides of the resistive On the opposite side of the junction with a metallized coating, the input and output microstrips are connected, respectively, the wave impedance of each of which is equal to the input impedance of the microwave attenuator
Прототип обеспечивает значение КСВ в полосе частот 0-5 ГГц не более 1,3 и способен работать на высоком уровне мощности при использовании внешнего радиатора с воздушным охлаждением. Прототип отличается конструктивной простотой за счет того, что используется резистивная пленка прямоугольной формы, при этом ее размеры и значение поверхностного сопротивления определяются величиной коэффициента передачи СВЧ аттенюатора. The prototype provides an SWR value in the 0-5 GHz frequency band of no more than 1.3 and is capable of operating at a high power level when using an external air-cooled radiator. The prototype is structurally simple due to the fact that a rectangular resistive film is used, while its dimensions and surface resistance value are determined by the value of the microwave attenuator transmission coefficient.
Основной недостаток прототипа заключается в большой неравномерности амплитудно-частотной характеристики (АЧХ), которая в полосе рабочих частот достигает 5-6 дБ. Такая величина неравномерности АЧХ обусловлена неуравновешенным взаимодействием емкостных, индуктивных и диссипативных параметров резистивной пленки прямоугольной формы, представляющей собой сложную распределенную СВЧ систему. The main disadvantage of the prototype lies in the large unevenness of the amplitude-frequency response (AFC), which in the operating frequency band reaches 5-6 dB. Such a value of the frequency response unevenness is due to the unbalanced interaction of the capacitive, inductive and dissipative parameters of a rectangular resistive film, which is a complex distributed microwave system.
Задачей (техническим результатом) предлагаемого изобретения является уменьшение неравномерности АЧХ в широкой полосе рабочих частот.The objective (technical result) of the invention is to reduce the uneven frequency response in a wide band of operating frequencies.
Поставленная задача достигается тем, что СВЧ аттенюатор, содержащий диэлектрическую подложку, на нижнюю поверхность которой нанесено металлизированное покрытие, соединенное с общим корпусом, а на верхнюю поверхность нанесена резистивная пленка, The task is achieved by the fact that the microwave attenuator containing a dielectric substrate, on the lower surface of which a metallized coating is applied, connected to a common housing, and a resistive film is applied on the upper surface,
имеющая прямоугольную форму и постоянную величину поверхностного сопротивления, при этом нижняя сторона резистивной пленки соединена с общим корпусом через металлизированное покрытие, нанесенное на нижнюю сторону верхней поверхности диэлектрической подложки и соединенное с металлизированным покрытием, нанесенным на нижний торец диэлектрической пластины и соединенным с металлизированным покрытием нижней поверхности диэлектрической подложки, а к боковым сторонам резистивной пленки с противоположной стороны от места соединения с металлизированным покрытием подключены соответственно входной и выходной микрополосок с одинаковым волновым сопротивлением, равным входному сопротивлению СВЧ аттенюатора, при этом в нижней части резистивной пленки сделан внутренний вырез прямоугольной формы, ширина которого в два раза больше ширины входного микрополоска, а длина выбрана из условия обеспечения минимальной неравномерности амплитудно-частотной характеристики. having a rectangular shape and a constant value of surface resistance, while the lower side of the resistive film is connected to the common body through a metallized coating deposited on the lower side of the upper surface of the dielectric substrate and connected to a metallized coating deposited on the lower end of the dielectric plate and connected to the metallized coating of the lower surface of the dielectric substrate, and to the sides of the resistive film on the opposite side from the junction with the metallized coating, respectively, the input and output microstrips with the same wave impedance equal to the input impedance of the microwave attenuator are connected, while in the lower part of the resistive film an internal rectangular cut is made, the width of which twice the width of the input microstrip, and the length is chosen from the condition of ensuring the minimum unevenness of the amplitude-frequency characteristic.
На фиг. 1 представлена конструкция предлагаемого СВЧ аттенюатора. На фиг. 2 приведена топология предлагаемого СВЧ аттенюатора для проведения численного электродинамического моделирования. На фиг. 3 приведена приближенная эквивалентная схема прототипа. На фиг. 4 приведена приближенная эквивалентная схема предлагаемого СВЧ аттенюатора. На фиг. 5 представлены АЧХ предлагаемого аттенюатора и АЧХ прототипа, рассчитанные в соответствии с приближенными эквивалентными схемами фиг. 3 и фиг. 4. На фиг. 6 приведены результаты численного электродинамического моделирования АЧХ предлагаемого СВЧ аттенюатора и прототипа с коэффициентом передачи -15 дБ.In FIG. 1 shows the design of the proposed microwave attenuator. In FIG. Figure 2 shows the topology of the proposed microwave attenuator for numerical electrodynamic simulation. In FIG. 3 shows an approximate equivalent circuit of the prototype. In FIG. 4 shows an approximate equivalent circuit of the proposed microwave attenuator. In FIG. 5 shows the frequency response of the proposed attenuator and the frequency response of the prototype, calculated in accordance with the approximate equivalent circuits of FIG. 3 and FIG. 4. In FIG. Figure 6 shows the results of numerical electrodynamic modeling of the frequency response of the proposed microwave attenuator and prototype with a transmission coefficient of -15 dB.
СВЧ аттенюатор содержит диэлектрическую подложку 1, на нижнюю поверхность которой нанесено металлизированное покрытие 2, соединенное с общим корпусом. На верхнюю поверхность диэлектрической пластины 1 нанесена резистивная пленка 3, имеющая прямоугольную форму. Нижняя часть резистивной пленки 3 соединена с металлизированным покрытием 4,The microwave attenuator contains a
нанесенным на нижнюю сторону верхней поверхности диэлектрической подложки 1. Металлизированное покрытие 4 соединено с металлизированным покрытием 5, нанесенным на нижний торец диэлектрической подложки 1. Металлизированное покрытие 5 соединено с металлизированным покрытием 2, нанесенным на нижнюю поверхность диэлектрической подложки 1. К боковым сторонам резистивной пленки 3 с противоположной стороны от места соединения с металлизированным покрытием 4 подключены соответственно входной микрополосок 6 и выходной микрополосок 7. В нижней части резистивной пленки 3 выполнен внутренний вырез прямоугольной формы 8.deposited on the lower side of the upper surface of the
Предлагаемый СВЧ аттенюатор работает следующим образом. Входной СВЧ сигнал через входной микрополосок 6 подводится к резистивной пленке 3, которая является двумерной диссипативной распределенной системой. Вследствие необратимого преобразования в резистивной пленке части энергии входного СВЧ сигнала в тепловую энергию, уровень сигнала в выходном микрополоске 7 оказывается ослабленным. При этом за счет соответствующего выбора размеров резистивной пленки и ее поверхностного сопротивления обеспечивается высокое качество согласования и заданная величина вносимого ослабления. Для анализа и сравнения частотных свойств прототипа и предлагаемого СВЧ аттенюатора воспользуемся приближенными эквивалентными схемами, показанными соответственно на фиг. 3 и фиг. 4. Эквивалентная схема прототипа (фиг. 3) содержит два последовательно (каскадно) включенных П-образных структуры, значения резисторов в которых определяются по формулам (1) и (2). Для определенности зададимся величиной общего коэффициента передачи равным -15 дБ. Поскольку резистивная пленка 3 выполнена с постоянной величиной поверхностного сопротивления, каждый каскад, показанный на эквивалентной схеме фиг. 3, имеет коэффициент передачи, равный -7,5 дБ. Емкости и индуктивности, показанные на эквивалентной схеме фиг. 3, учитывают паразитные реактивные параметры резистивной пленки 3.The proposed microwave attenuator works as follows. The input microwave signal is fed through the
Эквивалентная схема предлагаемого СВЧ аттенюатора с коэффициентом передачи -15 дБ, показанная на фиг. 4, за счет введения внутреннего выреза прямоугольной формы 8 в резистивной пленке 3 представляет собой однокаскадную П-образную согласованную структуру. Коэффициент передачи по напряжению эквивалентной схемы фиг. 4 в области низких частот определяется соотношением (3). Отметим, что на эквивалентной схеме фиг. 4 отсутствует центральная индуктивность из-за наличия введенного внутреннего выреза прямоугольной формы 8 в резистивной пленке 3. При этом центральная емкость и две крайние емкости на эквивалентной схеме фиг. 4 присутствуют. За счет подбора длины внутреннего выреза прямоугольной формы 8 осуществляется уравновешенное и сбалансированное взаимодействие двух индуктивностей и трех емкостей, показанных на эквивалентной схеме фиг. 4. В результате чего существенно улучшается форма АЧХ. На фиг. 5 приведены результаты расчета АЧХ для предлагаемого СВЧ аттенюатора (кривая 1) и прототипа (кривая 2), которые проведены в схемотехническом редакторе компьютерной САПР по приближенным эквивалентным схемам фиг. 3 и фиг. 4. Как видно из рассмотрения графиков, показанных на фиг. 5, неравномерность АЧХ для предлагаемого СВЧ аттенюатора не превышает 0,5 дБ.The equivalent circuit of the proposed microwave attenuator with a gain of -15 dB, shown in Fig. 4, due to the introduction of an internal
На фиг. 6 приведены результаты численного электродинамического моделирования АЧХ предлагаемого СВЧ аттенюатора с коэффициентом передачи -15 дБ в компьютерной САПР, проведенного в соответствии с топологией, показанной на фиг. 2. Следует отметить, что численное электродинамическое моделирование в настоящее время обеспечивает наиболее высокую точность расчета СВЧ устройств в области частот до 10-20 ГГц, при этом активные и реактивные параметры резистивной пленки учитываются в исходных данных. При моделировании частотных свойств предлагаемого СВЧ аттенюатора в качестве диэлектрической подложки был использован поликор, толщиной 1 мм. Размеры резистивной пленки составили 10,0х6,5 мм2. Поверхностное сопротивление резистивной пленки было выбрано равным 22 Ом/квадрат, что обеспечило значение коэффициента передачи -15 дБ при значении КСВ в начале рабочего диапазона частот 1,04. Как видно из рассмотрения графика фиг. 6 результирующая неравномерность АЧХ не превышает 0,7 дБ в полосе частот 0-5 ГГц. Таким образом, предлагаемый СВЧ аттенюатор имеет на порядок меньшую неравномерность АЧХ по сравнению с прототипом. Отметим, что за счет достаточно большой площади резистивной пленки предлагаемый СВЧ аттенюатор с внешним радиатором и принудительным воздушным охлаждением способен работать при уровне мощности входного СВЧ сигнала 100-150 Вт. Предложенная конструкция СВЧ аттенюатора отличается высокой технологичностью и может быть реализована в виде интегральной СВЧ микросхемы. In FIG. 6 shows the results of numerical electrodynamic simulation of the frequency response of the proposed microwave attenuator with a gain of -15 dB in computer CAD, carried out in accordance with the topology shown in FIG. 2. It should be noted that numerical electrodynamic modeling currently provides the highest accuracy in the calculation of microwave devices in the frequency range up to 10-20 GHz, while the active and reactive parameters of the resistive film are taken into account in the initial data. When modeling the frequency properties of the proposed microwave attenuator, polycor, 1 mm thick, was used as a dielectric substrate. The dimensions of the resistive film were 10.0x6.5 mm 2 . The surface resistance of the resistive film was chosen to be 22 ohms/square, which provided a gain value of -15 dB with an SWR value of 1.04 at the beginning of the operating frequency range. As can be seen from the graph of Fig. 6, the resulting unevenness of the frequency response does not exceed 0.7 dB in the frequency band 0-5 GHz. Thus, the proposed microwave attenuator has an order of magnitude less uneven frequency response compared to the prototype. It should be noted that due to the sufficiently large area of the resistive film, the proposed microwave attenuator with an external radiator and forced air cooling is capable of operating at an input microwave signal power level of 100–150 W. The proposed design of the microwave attenuator is highly manufacturable and can be implemented in the form of an integrated microwave microcircuit.
Claims (1)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2786505C1 true RU2786505C1 (en) | 2022-12-21 |
Family
ID=
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4272739A (en) * | 1979-10-18 | 1981-06-09 | Morton Nesses | High-precision electrical signal attenuator structures |
JP2006157289A (en) * | 2004-11-26 | 2006-06-15 | Kyocera Corp | Attenuator and high frequency transmitter-receiver using same, radar apparatus, vehicle with radar apparatus mounted thereon, and small craft with radar apparatus mounted therein |
CN110752427A (en) * | 2019-10-15 | 2020-02-04 | 电子科技大学 | Millimeter wave attenuator of substrate integrated waveguide |
CN113193320A (en) * | 2021-04-20 | 2021-07-30 | 电子科技大学 | Stepping substrate integrated waveguide equalizer based on microwave resistor |
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4272739A (en) * | 1979-10-18 | 1981-06-09 | Morton Nesses | High-precision electrical signal attenuator structures |
JP2006157289A (en) * | 2004-11-26 | 2006-06-15 | Kyocera Corp | Attenuator and high frequency transmitter-receiver using same, radar apparatus, vehicle with radar apparatus mounted thereon, and small craft with radar apparatus mounted therein |
CN110752427A (en) * | 2019-10-15 | 2020-02-04 | 电子科技大学 | Millimeter wave attenuator of substrate integrated waveguide |
CN113193320A (en) * | 2021-04-20 | 2021-07-30 | 电子科技大学 | Stepping substrate integrated waveguide equalizer based on microwave resistor |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Митьков А.С., Разинкин В.П., Хрусталев В.А. Пленочные сверхширокополосные СВЧ аттенюаторы // Высшая школа: научные исследования: сб. науч. ст. межвуз. междунар. конгр., Москва, 8 июля 2021 г. - Москва: Издательство Инфинити, 2021. - С. 137-143. Z Power Resistors High Power and High Frequency Without Compromise. 2018. https://ims-resistors.com/wp-content/uploads/2018/04/IMS-whitepaper-Z-Power-Resistors_4-2018.pdf. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Le Roy et al. | The continuously varying transmission-line technique-application to filter design | |
US7855614B2 (en) | Integrated circuit transmission lines, methods for designing integrated circuits using the same and methods to improve return loss | |
Cheng et al. | A frequency-compensated rat-race coupler with wide bandwidth and tunable power dividing ratio | |
Rajasekaran et al. | Design and analysis of stepped impedance microstrip low pass filter using ADS simulation tool for wireless applications | |
Ahn | Compact CVT-/CCT-unequal power dividers for high-power division ratios and design methods for arbitrary phase differences | |
CN113193316A (en) | Non-reflection band-pass filter based on double-sided parallel strip lines | |
Gowrish et al. | Broad-band matching network using band-pass filter with device parasitic absorption | |
Ang et al. | A broad-band quarter-wavelength impedance transformer with three reflection zeros within passband | |
CN112953425A (en) | Balanced type broadband high-power amplifier based on band-pass filter | |
Maity | Stepped impedance low pass filter using microstrip line for C-band wireless communication | |
RU2542877C2 (en) | Microwave attenuator | |
RU2786505C1 (en) | Microwave attenuator | |
Rubanovich et al. | The microwave attenuator | |
Kim | Ultra-wideband bias-tee design using distributed network synthesis | |
RU2599915C1 (en) | Microwave attenuator | |
RU2641625C1 (en) | Microwave attenuator | |
Ali et al. | An ultra wide band power divider for antenna array feeding network | |
Kwok et al. | A novel capacitance formula of the microstrip line using synthetic asymptote | |
Dhieb et al. | Microstrip Bandpass Filters for Ultra Wide Band (UWB)[3.1-5.1 GHz]. | |
RU2743940C1 (en) | Fixed attenuator | |
Park et al. | Split slant-end stubs for the design of broadband efficient power amplifiers | |
CN109786906B (en) | Filter based on coplanar waveguide transmission line | |
US10772193B1 (en) | Wideband termination for high power applications | |
Bahl | Coupling effects between lumped elements [MMICs] | |
Mahyuddin et al. | Design of a 10 GHz low phase noise oscillator using split-ring resonator array |