RU2785137C2

RU2785137C2 - Intraocular lenses having optical structure shifted forward

Info

Publication number: RU2785137C2
Application number: RU2020121586A
Authority: RU
Inventors: Джон Альфред КЭМПИН; Миоунг-Таек ЧОЙ; Костин Юджин КУРАТУ; Джордж Хантер ПЕТТИТ; Синь ВЭЙ
Original assignee: Алькон Инк.
Priority date: 2017-12-20
Filing date: 2018-12-20
Publication date: 2022-12-05

Abstract

FIELD: medicine.

SUBSTANCE: intraocular lens contains an optical part having a front surface and a rear surface, and it is made with the possibility of being implanted to the patient’s eye. Lens power (P) is in a range from 6 to 35 diopters. The front surface has a radius (R₁) of a front surface curvature and optical power (P₁) of the front surface, while optical surface of the front surface is defined as:

. The rear surface has a radius (R₂) of a rear surface curvature and optical power (P₂) of the rear surface, while optical power of the rear surface is defined as:

, where n₁ is a refraction indicator of intraocular fluid of the patient’s eye; n₂ is a refraction indicator of the optical part. The optical part has a shape coefficient, wherein the shape coefficient (X) is defined as:

. Moreover, the shape coefficient (X) is more than zero and corresponds to a curve defining the shape coefficient (X) as a function of optical power (P) of the lens, wherein the curve is monotonously decreasing with an increase in optical power (P) of the lens.

EFFECT: use of this invention will allow for reduction in the frequency of glare appearance in a wide range of optical power.

8 cl, 7 dwg, 1 tbl

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕFIELD OF TECHNOLOGY TO WHICH THE INVENTION RELATES

[0001] Настоящее изобретение относится в целом к офтальмологическим линзам и, более конкретно, к интраокулярным линзам, имеющим смещенную вперед оптическую конструкцию.[0001] The present invention relates generally to ophthalmic lenses, and more particularly to intraocular lenses having a forward-shifted optical design.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND OF THE INVENTION

[0002] Выражаясь простыми словами, человеческий глаз служит для обеспечения зрительного восприятия путем пропускания света через прозрачную внешнюю часть, называемую роговицей, и фокусирования изображения посредством хрусталика на сетчатку. Качество фокусируемого изображения зависит от многих факторов, включая размер и форму глаза, а так же прозрачность роговицы и хрусталика. Когда вследствие возраста или заболевания хрусталик становится менее прозрачным, зрительное восприятие ухудшается из-за уменьшения количества света, которое может быть пропущено к сетчатке. Этот дефект в хрусталике глаза в медицине известен как катаракта. Общепризнанным способом лечения данного состояния является хирургическое удаление хрусталика и замена хрусталика интраокулярной линзой (IOL). [0002] In simple terms, the human eye serves to provide visual perception by transmitting light through a transparent outer part called the cornea and focusing the image through the lens onto the retina. The quality of the focused image depends on many factors, including the size and shape of the eye, as well as the transparency of the cornea and lens. When the lens becomes less transparent due to age or disease, visual perception deteriorates due to a decrease in the amount of light that can be transmitted to the retina. This defect in the lens of the eye is medically known as a cataract. The generally accepted treatment for this condition is surgical removal of the lens and replacement of the lens with an intraocular lens (IOL).

[0003] IOL обычно содержит (1) оптическую часть, которая корректирует зрительное восприятие пациента (например, обычно с помощью рефракции или дифракции), и (2) гаптические части, которые составляют опорные конструкции, удерживающие оптическую часть на месте внутри глаза пациента (например, внутри капсулярного мешка). Как правило, врач выбирает IOL, у которой оптическая часть имеет соответствующие корректирующие характеристики для пациента. Во время хирургической операции хирург может имплантировать выбранную IOL, сделав рассечение в капсулярном мешке глаза пациента (капсулорексис) и вставив IOL через рассечение. Как правило, IOL сложна для введения в капсулярный мешок через рассечение роговицы и раскладывается сразу после установки на месте внутри капсулярного мешка. Во время раскладывания гаптические части могут расширяться так, что часть каждой из них контактирует с капсулярным мешком, удерживая IOL на месте. [0003] An IOL typically comprises (1) an optic that corrects a patient's visual perception (eg, typically by refraction or diffraction), and (2) haptics that constitute the support structures that hold the optic in place within the patient's eye (eg, , inside the capsular bag). Typically, the clinician selects an IOL whose optical portion has appropriate corrective characteristics for the patient. During surgery, the surgeon can implant the chosen IOL by making an incision in the capsular bag of the patient's eye (capsulorhexis) and inserting the IOL through the incision. Typically, the IOL is difficult to insert into the capsular bag through a corneal incision and unfolds immediately after placement in place within the capsular bag. During deployment, the haptics can expand so that a portion of each contacts the capsular bag, holding the IOL in place.

[0004] Хотя существующие IOL могут приемлемо функционировать у многих пациентов, у них также есть определенные недостатки. Например, существующая IOL может иметь двояковыпуклые оптические конструкции и может быть выполнена из материала, имеющего показатель преломления, который требует искривлений передней поверхности в диапазоне, который, как известно, вызывает отражения. Это явление иногда называют «бликом» или «страшным глазом». [0004] While existing IOLs may function satisfactorily in many patients, they also have certain drawbacks. For example, existing IOLs may have biconvex optical designs and may be made from a material having a refractive index that requires front surface curvature in a range known to cause reflections. This phenomenon is sometimes referred to as "glare" or "scary eye".

[0005] Соответственно, требуется IOL, имеющая оптическую конструкцию, искривления передней поверхности которой уменьшают частоту возникновения блика в широком диапазоне оптической силы.[0005] Accordingly, an IOL having an optical design whose front surface curvature reduces the incidence of flare over a wide power range is required.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕSHORT DESCRIPTION

[0006] В определенных вариантах осуществления офтальмологическая линза содержит оптическую часть, имеющую переднюю поверхность с радиусом (R₁) кривизны передней поверхности и заднюю поверхность с радиусом (R₂) кривизны задней поверхности. Радиус (R₁) кривизны передней поверхности и радиус (R₂) кривизны задней поверхности определяют коэффициент (X) формы (где X=(R₂-R₁)/(R₂+R₁)), который больше нуля. Коэффициент (X) формы соответствует кривой, определяющей коэффициент (X) формы как функцию оптической силы (P) линзы, причем кривая монотонно убывает с увеличением оптической силы (P) линзы.[0006] In certain embodiments, the ophthalmic lens comprises an optical portion having an anterior surface with an anterior surface curvature radius (R ₁ ) and a posterior surface with a posterior surface curvature radius (R ₂ ). The radius (R ₁ ) of curvature of the front surface and the radius (R ₂ ) of curvature of the back surface determine the shape factor (X) (where X=(R ₂ -R ₁ )/(R ₂ +R ₁ )), which is greater than zero. The shape factor (X) corresponds to a curve defining the shape factor (X) as a function of the optical power (P) of the lens, and the curve decreases monotonically with increasing optical power (P) of the lens.

[0007] В определенных вариантах осуществления настоящее изобретение может предоставлять одно или несколько технических преимуществ. В качестве одного примера, IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут уменьшить распространенность «блика», явления, при котором внешний наблюдатель видит отражение от IOL, имплантированной в глаз пациента. Моделирование человеческого глаза показало, что интенсивность отражения зависит от радиуса кривизны передней поверхности IOL, причем интенсивность отражения является самой сильной в определенном диапазоне радиусов кривизны, которые более точно соответствуют кривизне падения волнового фронта на IOL (например, радиусы кривизны в диапазоне 18-40 мм). IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут обеспечивать радиусы кривизны передней поверхности в широком диапазоне оптических сил IOL, которые находятся за пределами диапазона, который, как известно, вызывает отражения самой высокой интенсивности, тем самым уменьшая распространенность блика.[0007] In certain embodiments, the present invention may provide one or more technical advantages. As one example, IOLs having the forward-shifted optical design described above can reduce the prevalence of "flare", a phenomenon in which an outside observer sees a reflection from an IOL implanted in a patient's eye. Simulations of the human eye have shown that the intensity of reflection depends on the radius of curvature of the anterior surface of the IOL, with the intensity of reflection being strongest in a certain range of radii of curvature that more closely match the curvature of wavefront incidence on the IOL (e.g., radii of curvature in the range of 18-40mm) . IOLs having the forward-biased optical design described above can provide front surface radii over a wide range of IOL powers that are outside the range known to cause the highest intensity reflections, thereby reducing flare prevalence.

[0008] В качестве другого примера, IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут обеспечивать стабильное эффективное положению линзы (ELP) в широком диапазоне оптических сил IOL из-за того, что расстояние между основной плоскостью IOL и гаптической плоскостью IOL остается практически постоянным во всем диапазоне оптических сил. Эта стабильность ELP во всем диапазоне оптических сил IOL может минимизировать изменение А-константы, что может обеспечить лучшие и/или более предсказуемые конечные показатели преломления. [0008] As another example, IOLs having the forward-shifted optical design described above can provide a stable effective lens position (ELP) over a wide range of IOL powers due to the fact that the distance between the main plane of the IOL and the haptic plane of the IOL remains substantially constant. throughout the range of optical powers. This ELP stability over the entire power range of the IOL can minimize A-constant variation, which can provide better and/or more predictable end refractive indices.

[0009] В качестве еще одного примера, IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут быть менее чувствительными к отклонению от оси (например, смещению центра и наклону). Более конкретно, вышеописанные IOL имеют положительный коэффициент формы, что означает, что они имеют относительно высокую кривизну передней поверхности. Относительно высокая кривизна передней поверхности означает, что световые лучи, падающие на переднюю поверхность и выходящие из нее, имеют небольшой средний угол относительно нормальных направлений, так что формула оптической системы Гаусса отклоняется от закона Снелла на небольшую величину, уменьшая чувствительность к смещению центра. В результате IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут обеспечивать лучшие конечные показатели преломления.[0009] As another example, IOLs having the forward-biased optical design described above may be less sensitive to off-axis (eg, off-center and tilt). More specifically, the IOLs described above have a positive shape factor, which means that they have a relatively high anterior surface curvature. The relatively high curvature of the anterior surface means that light rays entering and exiting the anterior surface have a small mean angle relative to normal directions, so that the Gaussian optical formula deviates from Snell's law by a small amount, reducing sensitivity to center shift. As a result, IOLs having the forward-shifted optical design described above can provide better end refractive indices.

[0010] В качестве последнего примера, IOL, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут снизить частоту возникновения отрицательной дисфотопсии после имплантации. Одной из причин снижения частоты возникновения отрицательной дисфотопсии является то, что величина заднего сдвига радужной оболочки после операции по удалению катаракты может быть уменьшена для IOL, имеющих вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию. Поскольку предполагается, что задний сдвиг радужной оболочки может обеспечить наличие у пациента отрицательной дисфотопсии из-за попадания света или отсутствия различных частей сетчатки, уменьшение такого сдвига может снизить частоту возникновения отрицательной дисфотопсии. Еще одна причина снижения частоты возникновения отрицательной дисфотопсии заключается в том, что периферические лучи (лучи, попадающие в глаз пациента под большим углом падения), которые попадают на IOL, имеющую вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут распространяться более равномерно по сравнению с IOL, имеющей равновыпуклую конструкцию (то есть одинаковую переднюю и заднюю кривизну). Такое равномерное распространение периферических лучей может снизить восприятие отрицательной дисфотопсии.[0010] As a final example, IOLs having the forward-shifted optical design described above can reduce the incidence of negative dysphotopsia after implantation. One reason for the reduced incidence of negative dysphotopsia is that the amount of posterior iris shift after cataract surgery can be reduced for IOLs having the forward-shifted optical design described above. Since it is thought that posterior iris shift may cause a patient to have negative dysphotopsia due to light or missing parts of the retina, reducing this shift may reduce the incidence of negative dysphotopsia. Another reason for the reduced incidence of negative dysphotopsia is that peripheral rays (beams entering the patient's eye at a high angle of incidence) that strike an IOL having the forward-shifted optical design described above can spread more evenly compared to an IOL having equiconvex design (that is, the same front and rear curvature). This even distribution of peripheral rays can reduce the perception of negative dysphotopsia.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВBRIEF DESCRIPTION OF GRAPHICS

[0011] Для более полного понимания настоящего изобретения и его преимуществ далее делается ссылка на последующее описание в сочетании с прилагаемыми графическими материалами, на которых подобные позиционные обозначения обозначают подобные признаки и на которых:[0011] For a more complete understanding of the present invention and its advantages, reference is made to the following description in conjunction with the accompanying drawings, in which like reference numerals denote like features and in which:

[0012] на фиг. 1 проиллюстрирован вид сверху иллюстративной офтальмологической линзы в соответствии с определенными вариантами осуществления настоящего изобретения; [0012] in FIG. 1 is a plan view of an exemplary ophthalmic lens in accordance with certain embodiments of the present invention;

[0013] на фиг. 2 проиллюстрирован вид в поперечном сечении оптической части иллюстративной офтальмологической линзы, изображенной на фиг. 1 (вдоль линии A-A на фиг. 1);[0013] in FIG. 2 illustrates a cross-sectional view of the optical portion of the exemplary ophthalmic lens shown in FIG. 1 (along the line A-A in Fig. 1);

[0014] на фиг. 3 проиллюстрирован график зависимости коэффициента (X) формы от оптической силы (P) линзы для иллюстративной офтальмологической линзы;[0014] in FIG. 3 is a plot of shape factor (X) versus lens power (P) for an exemplary ophthalmic lens;

[0015] на фиг. 4 показан график зависимости радиуса (R₁) кривизны передней поверхности и радиуса (R₂) кривизны задней поверхности от оптической силы (P) линзы для иллюстративной офтальмологической линзы;[0015] in FIG. 4 is a plot of anterior surface curvature radius (R ₁ ) and posterior surface curvature radius (R ₂ ) versus power (P) of an exemplary ophthalmic lens;

[0016] на фиг. 5 проиллюстрирован график зависимости оптической силы (P₁) передней поверхности и оптической силы (P₂) задней поверхности от оптической силы (P) линзы для иллюстративной офтальмологической линзы;[0016] in FIG. 5 is a plot of anterior surface power (P ₁ ) and posterior surface power (P ₂ ) versus lens power (P) for an exemplary ophthalmic lens;

[0017] на фиг. 6 проиллюстрирован график зависимости расстояния между гаптической плоскостью линзы и основной плоскостью линзы от оптической силы (P) линзы для иллюстративной офтальмологической линзы; и[0017] in FIG. 6 is a plot of the distance between the haptic lens plane and the main lens plane as a function of lens power (P) for an exemplary ophthalmic lens; and

[0018] на фиг. 7 проиллюстрирован график зависимости сдвига оптической силы линзы от оптической силы (P) линзы для иллюстративной офтальмологической линзы.[0018] in FIG. 7 is a plot of lens power shift versus lens power (P) for an exemplary ophthalmic lens.

[0019] Специалисту в данной области техники будет понятно, что описанные ниже графические материалы приведены исключительно в иллюстративных целях. Графические материалы никоим образом не предназначены для ограничения объема изобретения заявителя. [0019] A person skilled in the art will understand that the following graphics are provided for illustrative purposes only. The drawings are in no way intended to limit the scope of Applicant's invention.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕDETAILED DESCRIPTION

[0020] В целом настоящее изобретение относится к IOL, имеющей смещенную вперед оптическую конструкцию, причем IOL содержит оптическую часть, имеющую переднюю поверхность с радиусом (R₁) кривизны передней поверхности и заднюю поверхность с радиусом (R₂) кривизны задней поверхности. Радиус (R₁) кривизны передней поверхности и радиус (R₂) кривизны задней поверхности определяют коэффициент (X) формы (где X=(R₂-R₁)/(R₂+R₁)), который больше нуля. Коэффициент (X) формы соответствует кривой, определяющей коэффициент (X) формы как функцию оптической силы (P) линзы, причем кривая монотонно убывает с увеличением оптической силы (P) линзы. [0020] In general, the present invention relates to an IOL having a forward-biased optical design, the IOL comprising an optical portion having a front surface with a radius (R ₁ ) of front surface curvature and a rear surface with a radius (R ₂ ) of back surface curvature. The radius (R ₁ ) of curvature of the front surface and the radius (R ₂ ) of curvature of the back surface determine the shape factor (X) (where X=(R ₂ -R ₁ )/(R ₂ +R ₁ )), which is greater than zero. The shape factor (X) corresponds to a curve defining the shape factor (X) as a function of the optical power (P) of the lens, and the curve decreases monotonically with increasing optical power (P) of the lens.

[0021] IOL, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, может уменьшить распространенность блика, поддерживая переднюю кривизну в широком диапазоне оптических сил IOL, которые находятся за пределами диапазона значений кривизны, который, как известно, вызывает отражения. Кроме того, IOL, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, может обеспечивать лучшие и/или более предсказуемые конечные показатели преломления за счет (1) обеспечения по существу постоянного расстояния между основной плоскостью IOL и гаптической плоскостью IOL в широком диапазоне оптических сил IOL, тем самым обеспечивая стабильное ELP и уменьшенное изменение А-константы во всем диапазоне оптических сил, и (2) уменьшения чувствительности к отклонению от оси (например, смещению центра и наклону).[0021] An IOL having the forward-biased optical design described above can reduce flare prevalence by maintaining forward curvature over a wide range of IOL powers that are outside the range of curvature values known to cause reflections. In addition, an IOL having the forward-shifted optical design described above can provide better and/or more predictable end refractive indices by (1) providing a substantially constant distance between the main plane of the IOL and the haptic plane of the IOL over a wide range of IOL powers, thereby providing stable ELP and reduced change in the A-constant throughout the power range, and (2) reduced sensitivity to off-axis (eg, offset and tilt).

[0022] На фиг. 1-2 проиллюстрирована иллюстративная офтальмологическая линза 100 (далее именуемая IOL 100), имеющая оптическую часть 102 и несколько гаптических частей 104. В частности, на фиг. 1 проиллюстрирован вид сверху IOL 100, а на фиг. 2 проиллюстрирован вид в поперечном сечении оптической части 102 IOL 100 (вдоль линии А-А на фиг. 1). [0022] FIG. 1-2 illustrate an exemplary ophthalmic lens 100 (hereinafter referred to as IOL 100) having an optical portion 102 and multiple haptic portions 104. In particular, FIG. 1 illustrates a top view of the IOL 100, and FIG. 2 illustrates a cross-sectional view of the optical portion 102 of the IOL 100 (along line A-A in FIG. 1).

[0023] Для изготовления IOL 100 может применяться ряд методик и материалов. Например, оптическая часть 102 IOL 100 может быть выполнена из ряда биосовместимых полимерных материалов. Некоторые подходящие биосовместимые материалы включают, без ограничения, мягкие акриловые полимерные материалы, гидрогелевые материалы, полиметилметакрилат или полисульфон или полистиролсодержащие сополимерные материалы или другие биосовместимые материалы. Например, в одном варианте осуществления оптическая часть 102 может быть выполнена из мягкого акрилового гидрофобного сополимера, такого как описанные в патентах США №№ 5290892, 5693095, 8449610 или 8969429. Гаптические части 104 IOL 100 также могут быть выполнены из подходящих биосовместимых материалов, таких как описанные выше. Хотя в некоторых случаях оптическая часть 102 и гаптические части 104 IOL могут быть изготовлены как единое целое, в других случаях они могут быть выполнены по отдельности и соединены друг с другом с использованием методик, известных из уровня техники.[0023] A number of techniques and materials can be used to manufacture the IOL 100. For example, the optical portion 102 of the IOL 100 may be made from a variety of biocompatible polymeric materials. Some suitable biocompatible materials include, without limitation, soft acrylic polymer materials, hydrogel materials, polymethyl methacrylate or polysulfone or polystyrene-containing copolymer materials, or other biocompatible materials. For example, in one embodiment, the optics 102 may be made from a soft acrylic hydrophobic copolymer such as those described in US Pat. described above. Although in some cases the optical portion 102 and the haptic portions 104 of the IOL may be fabricated as a single unit, in other cases they may be made separately and connected to each other using techniques known in the art.

[0024] Оптическая часть 102 может содержать переднюю поверхность 106, заднюю поверхность 108, оптическую ось 110 и оптический край 112. Передняя поверхность 106 и/или задняя поверхность 108 могут содержать любые подходящие профили поверхности для коррекции зрительного восприятия пациента. Например, передняя поверхность 106 и/или задняя поверхность 108 могут быть сферическими, асферическими, торическими, преломляющими, дифракционными или любой их подходящей комбинацией. Другими словами, оптическая часть 102 может представлять собой одну или несколько из сферической линзы, асферической линзы, торической линзы, многофокусной линзы (преломляющей или дифракционной), линзы с увеличенной глубиной фокусировки, любую подходящую комбинацию вышеуказанного или любой другой подходящий тип линзы.[0024] Optical portion 102 may include front surface 106, rear surface 108, optical axis 110, and optical edge 112. Front surface 106 and/or rear surface 108 may include any suitable surface profiles to correct the visual perception of the patient. For example, front surface 106 and/or back surface 108 may be spherical, aspherical, toric, refractive, diffractive, or any suitable combination thereof. In other words, the optical portion 102 may be one or more of a spherical lens, an aspherical lens, a toric lens, a multifocal lens (refractive or diffractive), a zoom lens, any suitable combination of the above, or any other suitable lens type.

[0025] Передняя поверхность 106 может иметь диаметр 114 передней поверхности от 4,5 мм до 7,0 мм. В одном конкретном варианте осуществления диаметр 114 передней поверхности может составлять приблизительно 6 мм. Кроме того, передняя поверхность 106 может содержать оптическую часть с полной поверхностью, что означает, что оптическая часть передней поверхности 106 проходит до оптического края 112. Альтернативно передняя поверхность 106 может содержать одну или несколько переходных областей (не изображены) между краем оптической области передней поверхности 106 и оптическим краем 112.[0025] Front surface 106 may have a front surface diameter 114 of 4.5 mm to 7.0 mm. In one particular embodiment, the front surface diameter 114 may be approximately 6 mm. In addition, front surface 106 may comprise a full surface optic, meaning that the optic of front surface 106 extends to optical edge 112. Alternatively, front surface 106 may include one or more transition regions (not shown) between the edge of the front surface optic. 106 and optical edge 112.

[0026] Задняя поверхность 108 может иметь диаметр 116 задней поверхности от 4,5 мм до 7,0 мм. В одном конкретном варианте осуществления диаметр 116 задней поверхности может составлять приблизительно 6,15 мм (или может варьироваться, в зависимости от оптической силы линзы, в пределах диапазона, включающего 6,15 мм). Кроме того, задняя поверхность 108 может содержать оптическую часть с полной поверхностью, что означает, что оптическая часть задней поверхности 108 проходит к оптическому краю 112. Альтернативно задняя поверхность 108 может содержать одну или несколько переходных областей (не изображены) между краем оптической области задней поверхности 108 и оптическим краем 112.[0026] Back surface 108 may have a back surface diameter 116 from 4.5 mm to 7.0 mm. In one particular embodiment, the back surface diameter 116 may be approximately 6.15 mm (or may vary, depending on the optical power of the lens, within a range including 6.15 mm). In addition, rear surface 108 may comprise a full surface optic, meaning that the optic of rear surface 108 extends to optical edge 112. Alternatively, rear surface 108 may include one or more transition regions (not shown) between the edge of the rear surface optical region. 108 and optical edge 112.

[0027] Оптический край 112 может проходить между передней поверхностью 106 и задней поверхностью 108 и может содержать одну или несколько изогнутых поверхностей, одну или несколько плоских поверхностей или любую подходящую их комбинацию. В одном конкретном варианте осуществления оптический край 112 может содержать непрерывно изогнутую поверхность, проходящую между передней поверхностью 106 и задней поверхностью 108. В таких вариантах осуществления непрерывно изогнутая поверхность может не содержать какие-либо касательные, параллельные оптической оси 110, что может преимущественно уменьшать частоту возникновения положительных результатов дисфотопсии, по меньшей мере частично, от краевого блика. [0027] Optical edge 112 may extend between front surface 106 and rear surface 108 and may comprise one or more curved surfaces, one or more flat surfaces, or any suitable combination thereof. In one particular embodiment, the optical edge 112 may comprise a continuously curved surface extending between the front surface 106 and the back surface 108. In such embodiments, the continuously curved surface may not contain any tangents parallel to the optical axis 110, which may advantageously reduce the occurrence of positive results of dysphotopsia, at least in part, from the edge glare.

[0028] В определенных вариантах осуществления толщина на оптическом крае 112 может быть постоянной на всем диапазоне оптической силы IOL (например, 6-35 диоптрий). В результате толщина центра IOL 100 (то есть толщина вдоль оптической оси 110) может изменяться по всему диапазону оптической силы IOL. В качестве одного примера, толщина на оптическом крае 112 может составлять приблизительно 0,25 мм на всем диапазоне оптической силы IOL.[0028] In certain embodiments, the thickness at the optical edge 112 may be constant over the entire power range of the IOL (eg, 6-35 diopters). As a result, the thickness of the center of the IOL 100 (ie, the thickness along the optical axis 110) can vary over the entire power range of the IOL. As one example, the thickness at optical edge 112 may be approximately 0.25 mm over the entire power range of the IOL.

[0029] Каждая из гаптических частей 104 может содержать область 118 складки, область 120 изгиба и дистальную область 122. Область 118 складки может проходить от периферии оптической части 102 и может охватывать угол периферии оптической части 102 (например, угол, больший или равный 50 градусам). Область 120 изгиба может соединять область 118 складки и дистальную область 122 и может содержать часть гаптической части 104, имеющую минимальную ширину (например, от 0,40 мм до 0,65 мм). В результате, область 128 изгиба может создавать шарнирный участок, позволяющий гаптической части 104 изгибаться, сводя к минимуму искривление и выгибание оптической части 102. Дистальная область 130 может проходить от области 128 изгиба и может иметь длину в диапазоне от 6 мм до 7,5 мм. Хотя изображено и описано конкретное количество гаптических частей 104, имеющих конкретную конфигурацию, настоящее изобретение предусматривает, что IOL 100 может содержать любое подходящее количество гаптических частей 104, имеющих любую подходящую конфигурацию.[0029] Each of the haptic portions 104 may include a fold region 118, a fold region 120, and a distal fold region 122. The fold region 118 may extend from the periphery of the optic portion 102 and may encompass an angle of the periphery of the optic portion 102 (e.g., an angle greater than or equal to 50 degrees ). The fold region 120 may connect the fold region 118 and the distal region 122 and may comprise a portion of the haptic portion 104 having a minimum width (eg, 0.40 mm to 0.65 mm). As a result, the flex region 128 can create a hinge portion to allow the haptic portion 104 to flex, minimizing the distortion and buckling of the optic 102. The distal flex region 130 may extend from the flex region 128 and may have a length in the range of 6 mm to 7.5 mm . While a specific number of haptic portions 104 having a specific configuration has been illustrated and described, the present invention contemplates that the IOL 100 may comprise any suitable number of haptic portions 104 having any suitable configuration.

[0030] В определенных вариантах осуществления передняя поверхность 106 оптической части 102 имеет радиус (R₁) кривизны передней поверхности, а задняя поверхность 108 оптической части 102 имеет радиус (R₂) кривизны задней поверхности. Кроме того, радиус (R₁) кривизны передней поверхности и радиус (R₂) кривизны задней поверхности могут совместно определять коэффициент (X) формы для оптической части 102 следующим образом:[0030] In certain embodiments, front surface 106 of optical portion 102 has a radius (R ₁ ) of curvature of the front surface, and rear surface 108 of optical portion 102 has a radius (R ₂ ) of curvature of the rear surface. In addition, the radius (R ₁ ) of curvature of the front surface and the radius (R ₂ ) of curvature of the back surface can jointly determine the shape factor (X) for the optical portion 102 as follows:

Уравнение (1)

Equation (1)

[0031] Кроме того, передняя поверхность 106 имеет оптическую силу (P₁) передней поверхности, а задняя поверхность 108 имеет оптическую силу (P₂) задней поверхности, при этом оптические силы передней и задней поверхностей определяются следующим образом:[0031] In addition, front surface 106 has a front surface power (P ₁ ) and rear surface 108 has a rear surface power (P ₂ ), with front and back surface powers defined as follows:

Уравнение (2)

Equation (2)

Уравнение (3)

Equation (3)

гдеwhere

n₁ представляет собой показатель преломления внутриглазной жидкости глаза пациента (приблизительно 1,336);n ₁ is the refractive index of the intraocular fluid of the patient's eye (approximately 1.336);

n₂ представляет собой показатель преломления оптической части 102;n ₂ is the refractive index of the optical portion 102;

[0032] Показатель (n₂) преломления оптической части может находиться в диапазоне от 1,42 до 1,7. В определенных вариантах осуществления показатель (n₂) преломления оптической части может находиться в диапазоне от 1,42 до 1,56. В определенных вариантах осуществления показатель (n₂) преломления оптической части может составлять приблизительно 1,498.[0032] The refractive index (n ₂ ) of the optical portion may range from 1.42 to 1.7. In certain embodiments, the implementation of the refractive index (n ₂ ) of the optical portion may be in the range from 1.42 to 1.56. In certain embodiments, the refractive index (n ₂ ) of the optical portion may be approximately 1.498.

[0033] Коэффициент (X) формы оптической части 102 больше нуля, что означает, что радиус (R₂) кривизны задней поверхности больше, чем радиус (R₂) кривизны передней поверхности (то есть кривизна передней поверхности больше кривизны задней поверхности). В определенных вариантах осуществления коэффициент (X) формы находится в диапазоне от 0,20 до 1,0 для IOL 100, имеющих оптические силы (P) линзы в диапазоне от 6 до 35 диоптрий.[0033] The shape factor (X) of the optical portion 102 is greater than zero, which means that the radius (R ₂ ) of curvature of the back surface is larger than the radius (R ₂ ) of curvature of the front surface (i.e., the curvature of the front surface is greater than the curvature of the back surface). In certain embodiments, the shape factor (X) is in the range of 0.20 to 1.0 for IOL 100 having lens powers (P) in the range of 6 to 35 diopters.

[0034] В определенных вариантах осуществления коэффициент (X) формы соответствует кривой, определяющей коэффициент (X) формы как функцию оптической силы (P) линзы, причем кривая монотонно убывает с увеличением оптической силы (P) линзы. Из-за производственных ограничений или других производственных соображений коэффициент (X) формы может быть не равен значению, определенному кривой для данной оптической силы (P) линзы. Однако коэффициент (X) формы все равно может быть выбран таким, чтобы соответствовать кривой. Например, коэффициент (X) формы может соответствовать кривой в том смысле, что для любой заданной оптической силы (P) линзы коэффициент (X) формы не отклоняется от кривой более чем на 0,2. [0034] In certain embodiments, the shape factor (X) follows a curve defining the shape factor (X) as a function of lens power (P), the curve decreasing monotonically with increasing lens power (P). Due to manufacturing constraints or other manufacturing considerations, the shape factor (X) may not equal the value determined by the curve for a given lens power (P). However, the shape factor (X) can still be chosen to fit the curve. For example, the shape factor (X) may fit the curve in the sense that for any given lens power (P) the shape factor (X) does not deviate from the curve by more than 0.2.

[0035] В определенных вариантах осуществления вышеописанная кривая, которой соответствует коэффициент (X) формы, является нелинейной. Например, кривая может быть определена следующим кубическим уравнением:[0035] In certain embodiments, the above-described curve to which the shape factor (X) corresponds is non-linear. For example, a curve can be defined by the following cubic equation:

Уравнение (4)

Equation (4)

где X₀, X₁, X₂, и X₃ являются константами, имеющими значения, которые являются действительными числами.where X ₀ , X ₁ , X ₂ , and X ₃ are constants having values that are real numbers.

[0036] В определенных вариантах осуществления X₀ находится в диапазоне от 0,75 до 1,5, X₁ представляет собой отрицательное значение в диапазоне от -0,11 до -0,05, X₂ находится в диапазоне от 0,0017 до 0,0035, и X₃ находится в диапазоне от -0,000042 до 0,00002. В определенных вариантах осуществления X₀ составляет приблизительно 1,068, X₁ составляет приблизительно -0,075, X₂ составляет приблизительно 0,0025, и X₃ составляет приблизительно -0,00003.[0036] In certain embodiments, X ₀ is in the range of 0.75 to 1.5, X ₁ is a negative value in the range of -0.11 to -0.05, X ₂ is in the range of 0.0017 to 0.0035 and X ₃ is in the range -0.000042 to 0.00002. In certain embodiments, X ₀ is about 1.068, X ₁ is about -0.075, X ₂ is about 0.0025, and X ₃ is about -0.00003.

[0037] Учитывая уравнения (1)-(4), радиус (R₁) кривизны передней поверхности, радиус (R₂) кривизны задней поверхности, оптическая сила (P₁) передней поверхности и оптическая сила (P₂) задней поверхности могут быть определены следующим образом:[0037] Considering equations (1)-(4), the radius (R ₁ ) of curvature of the front surface, the radius (R ₂ ) of curvature of the back surface, the optical power (P ₁ ) of the front surface and the optical power (P ₂ ) of the back surface can be defined as follows:

Уравнение (5)

Equation (5)

Уравнение (6)

Equation (6)

Уравнение (7)

Equation (7)

Уравнение (8)

Equation (8)

[0038] В вариантах осуществления, в которых коэффициент (X) формы соответствует кривой, определяемой уравнением (4), и X₀ составляет приблизительно 1,068, X₁ составляет приблизительно -0,075, X₂ составляет приблизительно 0,0025, и X₃ составляет приблизительно -0,00003, кривая, которой соответствует коэффициент (X) формы, изображена на фиг. 3. Как отмечено выше, из-за производственных ограничений или других производственных соображений коэффициент (X) формы не может быть равен значению, определенному изображенной кривой для любой оптической силы (P) линзы, но, тем не менее, может быть выбран соответствующим кривой (например, коэффициент (X) формы не может отклоняться от кривой более чем на 0,2).[0038] In embodiments in which the shape factor (X) corresponds to the curve defined by equation (4) and X ₀ is about 1.068, X ₁ is about -0.075, X ₂ is about 0.0025, and X ₃ is about −0.00003, the curve corresponding to the shape factor (X) is shown in FIG. 3. As noted above, due to manufacturing constraints or other manufacturing considerations, the shape factor (X) cannot be equal to the value determined by the depicted curve for any power (P) of the lens, but can nevertheless be chosen to match the curve ( for example, the shape factor (X) cannot deviate from the curve by more than 0.2).

[0039] В вариантах осуществления, в которых оптическая часть 102 IOL 100 имеет показатель преломления приблизительно 1,498, а коэффициент (X) формы соответствует кривой, изображенной на фиг. 3, радиус (R₁) кривизны передней поверхности и радиус (R₂) кривизны задней поверхности могут соответствовать кривым, изображенным на фиг. 4. В таких вариантах осуществления оптическая сила (P₁) передней поверхности и оптическая сила (P₂) задней поверхности могут соответствовать кривым, изображенным на фиг. 5. Подобно изменению коэффициента (X) формы относительно желаемой кривой, обсуждаемой выше со ссылкой на фиг. 3, при производственных ограничениях или вследствие других производственных соображений может потребоваться, чтобы для данной оптической силы (P) линзы радиусы поверхности и/или оптические силы не могли соответствовать кривым, изображенным на фиг. 4-5. Радиусы поверхности и/или оптические силы, подобно коэффициенту (X) формы, могут, тем не менее, соответствовать кривым, поскольку они не отклоняются от кривых более чем на определенную величину (например, радиус (R₁) кривизны передней поверхности может не отклоняться от кривой более чем на 2 мм).[0039] In embodiments in which the optical portion 102 of the IOL 100 has a refractive index of approximately 1.498 and the shape factor (X) follows the curve shown in FIG. 3, the radius (R ₁ ) of curvature of the front surface and the radius (R ₂ ) of curvature of the rear surface may correspond to the curves depicted in FIG. 4. In such embodiments, the front face power (P ₁ ) and the back face power (P ₂ ) may correspond to the curves depicted in FIG. 5. Similar to changing the shape factor (X) about the desired curve discussed above with reference to FIG. 3, due to manufacturing constraints or due to other manufacturing considerations, it may be required that for a given lens power (P) the surface radii and/or powers cannot follow the curves depicted in FIG. 4-5. Surface radii and/or powers, like the shape factor (X), may still fit the curves as long as they do not deviate from the curves by more than a certain amount (e.g., the front surface curvature radius (R ₁ ) may not deviate from curve by more than 2 mm).

[0040] В определенных вариантах осуществления одна или обе из передней поверхности 106 и задней поверхности могут быть асферическими. Например, передняя поверхность 106 может быть асферической, причем отклонение от базовой кривизны (то есть вышеописанной кривизны передней поверхности 106) определяется следующим образом:[0040] In certain embodiments, one or both of the anterior surface 106 and the posterior surface may be aspherical. For example, the anterior surface 106 may be aspherical, with the deviation from the base curvature (i.e., the curvature of the anterior surface 106 described above) being defined as follows:

Уравнение (9)

Equation (9)

гдеwhere

r обозначает радиальное расстояние от оптической оси 110;r denotes the radial distance from the optical axis 110;

c обозначает базовую кривизну передней поверхности 106;c denotes the base curvature of the anterior surface 106;

k обозначает коническую константу;k denotes a conical constant;

a₄ представляет собой константу деформации четвертого порядка; a ₄ is a strain constant of the fourth order;

a₆ представляет собой константу деформации шестого порядка.a ₆ is a sixth order deformation constant.

[0041] В определенных вариантах осуществления константы (k, a₄ и a₆) из уравнения (9) могут быть выбраны так, что достигается целевая сферическая аберрация для IOL 100. В качестве примера, константы (k, a₄ и a₆) из уравнения (9) предназначены для достижения целевой сферической аберрации 0,2 мкм. [0041] In certain embodiments, the implementation of the constants (k, a ₄ and a ₆ ) from equation (9) can be chosen so that the target spherical aberration for IOL 100 is achieved. As an example, the constants (k, a ₄ and a ₆ ) from equation (9) are designed to achieve a target spherical aberration of 0.2 µm.

[0042] IOL 100, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию (например, IOL 100, имеющая коэффициенты формы, как изображено на фиг. 3, и передний и задний радиусы кривизны, как изображено на фиг. 4), может уменьшить распространенность «блика», явления, при котором внешний наблюдатель видит отражение от IOL, имплантированной в глаз пациента. Моделирование человеческого глаза показало, что интенсивность отражения зависит от радиуса кривизны передней поверхности IOL, причем интенсивность отражения является самой сильной в определенном диапазоне радиусов кривизны, которые более точно соответствуют кривизне падения волнового фронта на IOL (например, 18-40 мм). IOL 100, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, может обеспечивать радиусы кривизны передней поверхности в широком диапазоне оптических сил (P) линзы (например, оптических сил (P) линзы в диапазоне от 12 до 35 диоптрий), которые находятся за пределами диапазона, который, как известно, вызывает отражения самой высокой интенсивности, тем самым уменьшая распространенность блика.[0042] An IOL 100 having the forward-biased optical design described above (e.g., an IOL 100 having aspect ratios as depicted in FIG. 3 and anterior and posterior curvature radii as depicted in FIG. 4) can reduce the prevalence of "flare" , a phenomenon in which an external observer sees a reflection from an IOL implanted in the patient's eye. Simulation of the human eye has shown that the intensity of the reflection depends on the radius of curvature of the front surface of the IOL, with the intensity of the reflection being strongest in a certain range of radii of curvature that more closely match the curvature of the wavefront incidence on the IOL (for example, 18-40 mm). The IOL 100 having the forward-shifted optical design described above can provide anterior surface radii over a wide range of lens powers (P) (e.g., lens powers (P) ranging from 12 to 35 diopters) that are outside the range that is known to cause reflections of the highest intensity, thereby reducing the prevalence of flare.

[0043] Дополнительно IOL 100, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию (например, IOL 100, имеющая коэффициенты (X) формы, соответствующие кривой, изображенной на фиг. 3, и передний/задний радиусы (R₁/R₂) кривизны, соответствующие кривым, изображенным на фиг. 4), может обеспечить стабильное эффективное положение линзы (ELP) в широком диапазоне оптических сил IOL из-за того, что расстояние (Δ_PP, описанное ниже) между основной плоскостью IOL и гаптической плоскостью IOL остается практически постоянным во всем диапазоне оптических сил. Эта стабильность ELP во всем диапазоне оптических сил IOL может минимизировать изменение А-константы, что может обеспечивать лучшие и/или более предсказуемые конечные показатели преломления.[0043] Additionally, an IOL 100 having the forward-biased optical design described above (e.g., an IOL 100 having shape factors (X) corresponding to the curve shown in Fig. 3 and front/back curvature radii (R ₁ /R ₂ ) corresponding to curve shown in Fig. 4) can provide a stable effective lens position (ELP) over a wide range of IOL powers due to the fact that the distance (Δ _PP , described below) between the main plane of the IOL and the haptic plane of the IOL remains almost constant during throughout the range of optical powers. This ELP stability over the entire power range of the IOL can minimize A-constant variation, which can provide better and/or more predictable end refractive indices.

[0044] Вышеописанная гаптическая плоскость IOL может быть определена как расстояние (IOL_HP) от вершины задней поверхности следующим образом:[0044] The above-described IOL haptic plane can be defined as the distance (IOL _HP ) from the top of the back surface as follows:

Уравнение (10)

Equation (10)

гдеwhere

Sag_OE представляет собой расстояние между высотой задней поверхности на вершине задней поверхности 108 и высотой задней поверхности на оптическом крае 112; иSag _OE is the distance between the back surface height at the top of the back surface 108 and the back surface height at the optical edge 112; and

ET представляет собой толщину на оптическом крае 112.ET is the thickness at the optical edge 112.

[0045] Вышеописанная основная плоскость IOL может быть определена как расстояние (IOL_PP) от вершины задней поверхности следующим образом:[0045] The above-described main plane IOL can be defined as the distance (IOL _PP ) from the top of the back surface as follows:

Уравнение (11)

Equation (11)

гдеwhere

IOL_CT - толщина центра IOL 100;IOL _CT - center thickness IOL 100;

P₁ - оптическая сила передней поверхности; иP ₁ - optical power of the front surface; and

P - оптическая сила линзы IOL.P is the optical power of the IOL lens.

[0046] Принимая во внимание уравнение (10) и уравнение (11), расстояние (Δ_PP) между основной плоскостью IOL и гаптической плоскостью IOL может быть определено следующим образом:[0046] Taking into account equation (10) and equation (11), the distance (Δ _PP ) between the main plane of the IOL and the haptic plane of the IOL can be determined as follows:

Уравнение (12)

Equation (12)

[0047] Вышеописанная стабильность эффективного положения линзы (ELP) проиллюстрирована на фиг. 6, на которой изображено расстояние (Δ_PP) между гаптической плоскостью IOL и основной плоскостью IOL в зависимости от оптической силы (P) линзы для IOL 100, имеющей коэффициенты (X) формы и передний/задний радиусы (R₁/R₂) кривизны, как изображено на фиг. 3 и 4, соответственно. Это дополнительно проиллюстрировано на фиг. 7, на которой проиллюстрирован сдвиг оптической силы, возникающий в результате расстояния (Δ_PP) между гаптической плоскостью IOL и основной плоскостью IOL, изображенного на фиг. 6. Хотя на фиг. 6-7 проиллюстрированы Δ_PP и соответствующий сдвиг оптической силы для линз, имеющих коэффициенты (X) формы и радиусы (R₁/R₂) кривизны, соответствующие кривым, изображенным на фиг. 3-4, настоящее изобретение предполагает, что вследствие вышеописанного отклонения коэффициентов (X) формы и радиусов (R₁/R₂) кривизны от кривых, изображенных на фиг. 3-4, в результате производственных ограничений или других производственных соображений, может быть соответствующее отклонение от кривых, изображенных на фиг. 6-7. [0047] The above-described effective lens position (ELP) stability is illustrated in FIG. 6, which shows the distance (Δ _PP ) between the haptic plane of the IOL and the main plane of the IOL as a function of the refractive power (P) of a lens for an IOL 100 having shape coefficients (X) and anterior/posterior radii (R ₁ /R ₂ ) of curvature , as shown in FIG. 3 and 4, respectively. This is further illustrated in FIG. 7, which illustrates the power shift resulting from the distance ( _ΔPP ) between the haptic plane of the IOL and the main plane of the IOL shown in FIG. 6. Although in FIG. 6-7 illustrate Δ _PP and the corresponding power shift for lenses having shape factors (X) and curvature radii (R ₁ /R ₂ ) corresponding to the curves depicted in FIG. 3-4, the present invention assumes that due to the above-described deviation of the shape coefficients (X) and curvature radii (R ₁ /R ₂ ) from the curves depicted in FIG. 3-4, as a result of manufacturing constraints or other manufacturing considerations, there may be a corresponding deviation from the curves depicted in FIG. 6-7.

[0048] В вариантах осуществления, в которых имеется отклонение от кривой, изображенной на фиг. 6, по причинам, рассмотренным выше, величина приемлемого изменения Δ_PP между любыми двумя линзами с различными оптическими силами (P) линзы может уменьшаться с увеличением оптической силы (P) линзы. Только в качестве одного примера, величина допустимого отклонения при различных оптических силах (P) линзы может быть следующей:[0048] In embodiments where there is a deviation from the curve depicted in FIG. 6, for the reasons discussed above, the amount of acceptable change _ΔPP between any two lenses with different lens power (P) may decrease as the lens power (P) increases. As one example only, the amount of tolerance for different optical powers (P) of a lens can be as follows:

Оптическая сила IOL (дптр)Optical power IOL (dptr) Диапазон приемлемого изменения (мм)Range of acceptable change (mm) 66 0,290.29 10ten 0,170.17 20twenty 0,080.08 30thirty 0,050.05 3434 0,040.04

[0049] Дополнительно IOL 100, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию (например, IOL 100, имеющая коэффициенты (X) формы, соответствующие кривой, изображенной на фиг. 3, и передний/задний радиусы (R₁/R₂) кривизны, соответствующие кривым, изображенным на фиг. 4), может быть менее чувствительной к отклонению от оси (например, смещению центра и наклону). Более конкретно, вышеописанные IOL 100 имеют положительный коэффициент формы, что означает, что они имеют относительно высокую кривизну передней поверхности. Относительно высокая кривизна передней поверхности означает, что световые лучи, падающие на переднюю поверхность и выходящие из нее, имеют небольшой средний угол относительно нормальных направлений, так что формула оптической системы Гаусса отклоняется от закона Снелла на небольшую величину, уменьшая чувствительность к смещению центра. В результате IOL 100, имеющие вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут обеспечивать лучшие конечные показатели преломления.[0049] Additionally, an IOL 100 having the forward-biased optical design described above (e.g., an IOL 100 having shape factors (X) corresponding to the curve shown in Fig. 3 and front/back curvature radii (R ₁ /R ₂ ) corresponding to curve shown in Fig. 4) may be less sensitive to off-axis (eg, offset and tilt). More specifically, the IOLs 100 described above have a positive shape factor, which means that they have a relatively high anterior surface curvature. The relatively high curvature of the anterior surface means that light rays entering and exiting the anterior surface have a small mean angle relative to normal directions, so that the Gaussian optical formula deviates from Snell's law by a small amount, reducing sensitivity to center shift. As a result, IOLs 100 having the forward-shifted optical design described above can provide better end refractive indices.

[0050] Наконец, IOL 100, имеющая вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию (например, IOL 100, имеющая коэффициенты (X) формы, как изображено на фиг. 3, и передний/задний радиусы (R₁/R₂) кривизны, как изображено на фиг. 4), может снизить частоту возникновения отрицательной дисфотопсии после имплантации. Одной из причин снижения частоты возникновения отрицательной дисфотопсии является то, что величина заднего сдвига радужной оболочки после операции по удалению катаракты может быть уменьшена для IOL, имеющих вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию. Поскольку предполагается, что задний сдвиг радужной оболочки может обеспечить наличие у пациента отрицательной дисфотопсии из-за попадания света или отсутствия различных частей сетчатки, уменьшение такого сдвига может снизить частоту возникновения отрицательной дисфотопсии. Еще одна причина снижения частоты возникновения отрицательной дисфотопсии заключается в том, что периферические лучи (лучи, попадающие в глаз пациента под большим углом падения), которые попадают на IOL, имеющую вышеописанную смещенную вперед оптическую конструкцию, могут распространяться более равномерно по сравнению с IOL, имеющей равновыпуклую конструкцию (то есть одинаковую переднюю и заднюю кривизну). Такое равномерное распространение периферических лучей может снизить восприятие отрицательной дисфотопсии.[0050] Finally, an IOL 100 having the forward-biased optical design described above (e.g., an IOL 100 having shape factors (X) as shown in FIG. 3 and front/back curvature radii (R ₁ /R ₂ ) as shown in Fig. 4) may reduce the incidence of negative dysphotopsia after implantation. One reason for the reduced incidence of negative dysphotopsia is that the amount of posterior iris shift after cataract surgery can be reduced for IOLs having the forward-shifted optical design described above. Since it is thought that posterior iris shift may cause a patient to have negative dysphotopsia due to light or missing parts of the retina, reducing this shift may reduce the incidence of negative dysphotopsia. Another reason for the reduced incidence of negative dysphotopsia is that peripheral rays (beams entering the patient's eye at a high angle of incidence) that strike an IOL having the forward-shifted optical design described above can spread more evenly compared to an IOL having equiconvex design (that is, the same front and rear curvature). This even distribution of peripheral rays can reduce the perception of negative dysphotopsia.

[0051] Следует понимать, что различные вышеописанные и другие признаки и функции, или их альтернативы, могут быть предпочтительным образом скомбинированы с получением множества других, отличающихся систем или приложений. Также следует понимать, что различные альтернативы, модификации, изменения или улучшения, не предусмотренные или не предложенные в настоящем документе, могут быть впоследствии выполнены специалистами в данной области техники, при этом указанные альтернативы, изменения и улучшения также находятся в пределах объема следующей формулы изобретения. [0051] It should be understood that the various features and functions described above and other features, or alternatives thereof, may advantageously be combined to produce a variety of other, distinct systems or applications. It should also be understood that various alternatives, modifications, changes, or improvements not contemplated or suggested herein may subsequently be made by those skilled in the art, and such alternatives, changes, and improvements are also within the scope of the following claims.

Claims

1. Intraocular lens, IOL, containing an optical part having a front surface and a back surface and made with the possibility of implantation in the eye of a patient, and the power (P) of the lens is in the range from 6 to 35 diopters, and

the anterior surface has a radius (R ₁ ) of curvature of the anterior surface and a refractive power (P ₁ ) of the anterior surface, the refractive power of the anterior surface being defined as:

;

the rear surface has a radius (R ₂ ) of curvature of the rear surface and a refractive power (P ₂ ) of the rear surface, while the optical power of the rear surface is defined as:

,

where

n ₁ is the refractive index of the intraocular fluid of the patient's eye;

n ₂ is the refractive index of the optical part; and

the optical part has a shape factor (X), where the shape factor (X) is defined as:

;

moreover, the shape factor (X) is greater than zero and corresponds to a curve that determines the shape factor (X) as a function of the optical power (P) of the lens, and the curve decreases monotonically with increasing optical power (P) of the lens, and the curve is determined by the following cubic equation:

,

where X ₀ , X ₁ , X ₂ , and X ₃ are constants having values that are real numbers.

2. An intraocular lens according to claim 1, furthermore, the anterior surface optical power (P ₁ ) is a function of the optical power (P) of the lens and the aspect ratio (X).

3. An intraocular lens according to claim 1, wherein the curve is non-linear.

4. An intraocular lens according to claim 1, wherein the refractive index of the optical part is in the range from 1.42 to 1.56.

5. Intraocular lens according to claim 1, and

X ₀ is in the range from 0.75 to 1.5;

X ₁ is a negative number ranging from -0.11 to -0.05;

X ₂ is in the range from 0.0017 to 0.0035; and

X ₃ is in the range -0.000042 to 0.00002.

6. An intraocular lens according to claim 1, wherein the shape factor (X) is in the range of 0.20 to 1.0.

7. Intraocular lens according to claim. 1, additionally containing haptic parts extending from the edge of the optical part and defining the haptic plane of the ophthalmic lens, while for all optical powers (P) of the lens greater than 10 diopters, the distance between the main plane of the optical part and the haptic plane changes by less than 0.2 mm.

8. An intraocular lens according to claim 1, additionally containing haptic parts extending from the edge of the optical part and defining the haptic plane of the ophthalmic lens, while for each lens having an optical power (P) of the lens greater than 20 diopters, the distance between the main plane of the optical part and the haptic plane changes by less than 0.1 mm.