RU2780915C1 - Method for producing liquefied natural gas and installation for its implementation (options) - Google Patents
Method for producing liquefied natural gas and installation for its implementation (options) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2780915C1 RU2780915C1 RU2022112306A RU2022112306A RU2780915C1 RU 2780915 C1 RU2780915 C1 RU 2780915C1 RU 2022112306 A RU2022112306 A RU 2022112306A RU 2022112306 A RU2022112306 A RU 2022112306A RU 2780915 C1 RU2780915 C1 RU 2780915C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flow
- heat exchanger
- separator
- liquid
- inlet
- Prior art date
Links
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims description 30
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 111
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 102
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 12
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 claims description 6
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 5
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 claims description 5
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 235000009825 Annona senegalensis Nutrition 0.000 description 2
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 description 2
- 210000000988 Bone and Bones Anatomy 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Группа изобретений относится к технологиям сжижения природного газа, а именно к технологии сжижения природного газа с использованием внешнего холодильного цикла, и может быть использовано на площадках, имеющих доступ к природному газу.SUBSTANCE: group of inventions relates to natural gas liquefaction technologies, namely, to natural gas liquefaction technology using an external refrigeration cycle, and can be used at sites with access to natural gas.
Из уровня техники известно множество технических решений для производства сжиженного природного газа, использующих внешний холодильный цикл, работающий на смесевом хладагенте.In the prior art, there are many technical solutions for the production of liquefied natural gas using an external refrigeration cycle operating on a blended refrigerant.
Известен способ сжижения природного газа, включающий циркуляцию смесевого хладагента для регулирования состава смесевого хладагента, в котором осуществляют регулирование состава смесевого хладагента с помощью подачи хладагента в систему из резервуаров и отбора хладагента из системы в резервуары, и установка производства сжиженного природного газа (СПГ), включающая резервуар хранения смесевого хладагента высокого давления, компрессор сжатия смесевого хладагента, теплообменные аппараты охлаждения основного потока и регулирующую арматуру (см. патент на полезную модель CN 212511968 U, МПК: F25J 1/0022, опубл. 09.02.2021).A known method of liquefying natural gas, including the circulation of the mixed refrigerant to control the composition of the mixed refrigerant, in which the composition of the mixed refrigerant is regulated by supplying the refrigerant to the system from the tanks and withdrawing the refrigerant from the system to the tanks, and a liquefied natural gas (LNG) production plant, including high-pressure mixed refrigerant storage tank, mixed refrigerant compression compressor, main flow cooling heat exchangers and control valves (see utility model patent CN 212511968 U, IPC:
Однако в известном решении отсутствует возможность регулирования состава смесевого хладагента при изменении параметров природного газа на входе в установку сжижения природного газа и отсутствует возможность регулирования состава смесевого хладагента по температуре окружающей среды, что снижает эффективность установки.However, in the known solution, it is not possible to control the composition of the mixed refrigerant when changing the parameters of natural gas at the inlet to the natural gas liquefaction installation and there is no possibility to control the composition of the mixed refrigerant according to the ambient temperature, which reduces the efficiency of the installation.
Недостатком известной установки является усложнение системы из-за наличия четырех резервуаров для хранения и дозаправки смесевого хладагента, что требует большее количество заправляемого хладагента и более сложной системы трубопроводов. Также данный недостаток влияет на увеличение габаритных размеров и снижение надежности установки, и усложняет ее работу при регулировании состава смесевого хладагента.The disadvantage of the known installation is the complication of the system due to the presence of four tanks for storing and refilling the mixed refrigerant, which requires a larger amount of refrigerant to be charged and a more complex piping system. Also, this disadvantage affects the increase in overall dimensions and decrease in the reliability of the installation, and complicates its work when regulating the composition of the mixed refrigerant.
Наиболее близким аналогом к предложенной группе изобретений является способ производства сжиженного природного газа, включающий регулирование количественного состава смесевого хладагента с помощью ресиверов низкого и высокого давления по температуре смесевого хладагента, и система охлаждения смесевыми хладагентами, включающая теплообменный аппарат, сепараторы, компрессоры и концевые охладители газа, ресиверы газа высокого давления, регулирующую арматуру и систему регулирования состава смесевого хладагента, компрессоры сжатия смесевого хладагента, ресивер низкого давления на всасывание компрессора первой ступени (заявка на изобретение US 20200041179 А1, МПК: F25B 41/003, опубл. 06.02.2020).The closest analogue to the proposed group of inventions is a method for the production of liquefied natural gas, including regulation of the quantitative composition of the mixed refrigerant using low and high pressure receivers according to the temperature of the mixed refrigerant, and a cooling system with mixed refrigerants, including a heat exchanger, separators, compressors and gas aftercoolers, high-pressure gas receivers, control valves and a system for controlling the composition of the mixed refrigerant, compressors for compressing the mixed refrigerant, a low-pressure receiver for the suction of the first stage compressor (application for invention US 20200041179 A1, IPC: F25B 41/003, publ. 02/06/2020).
Недостатками известных способа и установки являются сложность перераспределения хладагента по системе и процесса регулирования работы установки. Целевой функцией для повышения энергоэффективности в данном изобретении является уменьшение недорекуперации потока и сокращение точек смешения двух потоков на разных температурных уровнях, что не всегда обеспечивает оптимальные режимы работы установки с минимальными затратами энергии. Кроме этого, не рассматривается влияние изменения температуры окружающей среды для повышения энергоэффективности.The disadvantages of the known method and installation are the complexity of the redistribution of the refrigerant throughout the system and the process of regulating the operation of the installation. The objective function for improving energy efficiency in this invention is to reduce under-recovery of the flow and reduce the mixing points of two flows at different temperature levels, which does not always provide optimal plant operation modes with minimal energy consumption. In addition, the effect of changing the ambient temperature to improve energy efficiency is not considered.
Кроме того, известная установка включает в себя расходомеры для регулирования состава, что существенно увеличивает капитальные затраты на систему автоматизации установки. Также использование пластинчато-ребристого теплообменного аппарата ограничивает применение установки для сжижения газов высокого давления.In addition, the prior art plant includes flowmeters for composition control, which greatly increases the capital cost of the plant automation system. Also, the use of a plate-fin heat exchanger limits the use of a plant for liquefying high-pressure gases.
Согласно описанию работы известной установки, охлаждаемый поток подвергают охлаждению в теплообменнике с помощью смесевого хладагента. Смесевой хладагент сжимается в системе сжатия смесевого хладагента и распределяется с помощью системы сепараторов и трубопроводов по теплообменному аппарату, обеспечивая его эффективную работу. Регулирование осуществляется при помощи датчика температуры, который измеряет температуру потока хладагента, выходящего из сепаратора холодного пара. Контроллер расхода жидкости связан с датчиком температуры, принимает предварительно определенную уставку температуры и регулирует расход через устройство расширения жидкости холодного сепаратора или устройство расширения жидкости высокого давления на основе измеренной температуры и предварительно определенной уставки температуры.According to the description of the known installation, the cooled stream is subjected to cooling in a heat exchanger using mixed refrigerant. The mixed refrigerant is compressed in the mixed refrigerant compression system and distributed through the system of separators and pipelines through the heat exchanger, ensuring its efficient operation. The regulation is carried out by means of a temperature sensor, which measures the temperature of the refrigerant flow leaving the cold vapor separator. The fluid flow controller is in communication with the temperature sensor, receives a predetermined temperature setpoint, and controls the flow through the cold separator fluid expansion device or the high pressure fluid expansion device based on the sensed temperature and the predetermined temperature setpoint.
Техническая проблема, решаемая предложенной группой изобретений, состоит в обеспечении оптимальных режимов производства сжиженного природного газа и работы установки для сжижения природного газа, при которых установка может работать круглогодично с минимальными затратами электроэнергии, а также в обеспечении снижения массогабаритных характеристик установки.The technical problem solved by the proposed group of inventions is to ensure optimal modes for the production of liquefied natural gas and the operation of an installation for liquefying natural gas, in which the installation can operate year-round with minimal power consumption, as well as to reduce the weight and size characteristics of the installation.
Техническим результатом изобретения является повышение энергоэффективности производства сжиженного газа посредством регулирования контура смесевого хладагента с учетом изменения температуры окружающей среды.The technical result of the invention is to increase the energy efficiency of liquefied gas production by regulating the mixed refrigerant circuit, taking into account changes in ambient temperature.
Достижение указанного технического результата обеспечивается тем, что в способе производства сжиженного природного газа, заключающемся в том, что поток природного газа высокого давления последовательно охлаждают, конденсируют и переохлаждают в первом и втором четырехпоточных и трехпоточном теплообменных аппаратах потоком смесевого хладагента, расширяют и направляют в резервуар на хранение, нагретый обратный поток хладагента из первого четырехпоточного теплообменного аппарата сжимают в ступенях компрессора с частотным регулированием и охлаждают после каждой ступени, далее последовательно охлаждают в первом и втором четырехпоточных и трехпоточном теплообменных аппаратах, расширяют и подают на охлаждение потока природного газа, при этом перед каждой ступенью компрессора от потока хладагента в первом и втором сепараторах отделяют жидкую фазу, которую насосом подают на смешивание со сжатым и охлажденным потоком хладагента в третьем сепараторе, после второй ступени компрессора часть потока хладагента через линию перепуска с соленоидным вентилем подают в резервуар газообразного хладагента, откуда через регулирующий вентиль подают в первый сепаратор, перед входом в каждый четырехпоточный теплообменный аппарат поток хладагента разделяют на газовую и жидкую фазы в третьем и четвертом сепараторах соответственно, от жидкой фазы отводят часть, которую дросселируют и смешивают с обратным потоком хладагента, при этом при изменении температуры природного газа перед дросселированием регулируют производительность компрессора путем изменения частоты вращения вала компрессора.The achievement of the specified technical result is ensured by the fact that in the method for the production of liquefied natural gas, which consists in the fact that the high-pressure natural gas stream is sequentially cooled, condensed and supercooled in the first and second four-stream and three-stream heat exchangers with a mixed refrigerant stream, it is expanded and sent to the reservoir for storage, the heated return flow of the refrigerant from the first four-flow heat exchanger is compressed in the stages of the compressor with frequency control and cooled after each stage, then sequentially cooled in the first and second four-flow and three-flow heat exchangers, expanded and fed to the cooling of the natural gas stream, while before each the compressor stage separates the liquid phase from the refrigerant stream in the first and second separators, which is pumped to mix with the compressed and cooled refrigerant stream in the third separator, after the second compressor stage, part of the stream x refrigerant is fed through a bypass line with a solenoid valve to the gaseous refrigerant tank, from where it is fed through a control valve to the first separator, before entering each four-flow heat exchanger, the refrigerant flow is divided into gas and liquid phases in the third and fourth separators, respectively, a part is removed from the liquid phase, which is throttled and mixed with the reverse flow of the refrigerant, while changing the temperature of natural gas before throttling, the compressor performance is controlled by changing the speed of the compressor shaft.
Упомянутая часть жидкой фазы может быть отведена после выхода из третьего и четвертого сепараторов, остальную жидкую фазу сжимают в насосах с частотным регулированием, смешивают с газовой фазой и подают объединенный поток на вход соответственно первого и второго четырехпоточного теплообменного аппарата.Said part of the liquid phase can be withdrawn after leaving the third and fourth separators, the rest of the liquid phase is compressed in pumps with frequency control, mixed with the gas phase, and the combined flow is fed to the input of the first and second four-stream heat exchangers, respectively.
Упомянутая часть жидкой фазы может быть отведена после выхода из четырехпоточного теплообменного аппарата, остальную жидкую фазу после третьего сепаратора дросселируют и объединяют с жидкой фазой из четвертого сепаратора перед входом во второй четырехпоточный теплообменный аппарат, а остальную часть жидкой фазы после четвертого сепаратора дросселируют и объединяют с газовой фазой из четвертого сепаратора перед входом в третий трехпоточный теплообменный аппарат.Said part of the liquid phase can be removed after leaving the four-flow heat exchanger, the rest of the liquid phase after the third separator is throttled and combined with the liquid phase from the fourth separator before entering the second four-flow heat exchanger, and the rest of the liquid phase after the fourth separator is throttled and combined with the gas phase from the fourth separator before entering the third three-flow heat exchanger.
Достижение указанного технического результата первым вариантом установки обеспечивается тем, что, согласно изобретению, установка для производства сжиженного природного газа включает:The achievement of the specified technical result by the first version of the installation is ensured by the fact that, according to the invention, the installation for the production of liquefied natural gas includes:
- контур смесевого хладагента, содержащий последовательно сообщенные газовыми трубопроводами первый сепаратор с установленным в нем датчиком уровня жидкости, датчик давления, первую ступень компрессора с частотным регулированием, первый аппарат воздушного охлаждения, второй сепаратор, вторую ступень компрессора, второй аппарат воздушного охлаждения, на выходе которого установлены датчики температуры и давления, третий сепаратор, при этом выходы по потоку жидкости из первого сепаратора и второго сепаратора соединены жидкостными трубопроводами с первым и вторым насосами соответственно с третьим сепаратором, на котором установлен датчик уровня жидкости, выход газообразной фазы смесевого хладагента из третьего сепаратора соединен со входом для парожидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкой фазы смесевого хладагента из третьего сепаратора соединен со входом для жидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата и со входом третьего насоса, выход которого соединен со входом парожидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата соединен через первый регулирующий вентиль с трубопроводом обратного потока перед первым четырехпоточным теплообменным аппаратом, выход по парожидкостному потоку первого четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом четвертого фазового сепаратора, на котором установлен датчик уровня жидкости, выход паровой фазы смесевого хладагента из четвертого сепаратора соединен со входом для парожидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкой фазы смесевого хладагента из четвертого сепаратора соединен со входом для жидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата и со входом четвертого насоса, выход которого, в свою очередь, соединен со входом парожидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата соединен через второй регулирующий вентиль с трубопроводом обратного потока, который соединен со входом обратного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход по парожидкостному потоку второго четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом третьего трехпоточного теплообменного аппарата, выход которого соединен со входом третьего регулирующего вентиля, выход третьего регулирующего вентиля соединен с трубопроводом обратного потока, который последовательно соединяет трехпоточный теплообменный аппарат, второй и первый четырехпоточные теплообменные аппараты, на входы по обратному потоку в первый и второй четырехпоточные теплообменные аппараты установлены датчики температуры, выход четвертого регулирующего вентиля и выход первого четырехпоточного теплообменного аппарата соединены со входом резервуара жидкого смесевого хладагента;- a mixed refrigerant circuit containing the first separator connected in series by gas pipelines with a liquid level sensor installed in it, a pressure sensor, the first stage of the compressor with frequency control, the first air cooler, the second separator, the second compressor stage, the second air cooler, at the outlet of which temperature and pressure sensors are installed, the third separator, while the liquid flow outlets from the first separator and the second separator are connected by liquid pipelines to the first and second pumps, respectively, with the third separator, on which the liquid level sensor is installed, the outlet of the gaseous phase of the mixed refrigerant from the third separator is connected with the input for the vapor-liquid flow of the first four-flow heat exchanger, the outlet of the liquid phase of the mixed refrigerant from the third separator is connected to the input for the liquid flow of the first four-flow heat exchanger and with the input of the third pump wasp, the output of which is connected to the inlet of the vapor-liquid flow of the first four-flow heat exchanger, the outlet of the liquid flow of the first four-flow heat exchanger is connected through the first control valve to the return flow pipeline in front of the first four-flow heat exchanger, the outlet along the vapor-liquid flow of the first four-flow heat exchanger is connected to the inlet of the fourth phase separator , on which the liquid level sensor is installed, the outlet of the vapor phase of the mixed refrigerant from the fourth separator is connected to the inlet for the vapor-liquid flow of the second four-flow heat exchanger, the outlet of the liquid phase of the mixed refrigerant from the fourth separator is connected to the inlet for the liquid flow of the second four-flow heat exchanger and to the inlet of the fourth pump , the output of which, in turn, is connected to the input of the vapor-liquid flow of the second four-flow heat exchanger, the output of the liquid flow of the second of the four-flow heat exchanger is connected through the second control valve to the return flow pipeline, which is connected to the return flow inlet of the second four-flow heat exchanger, the vapor-liquid flow outlet of the second four-flow heat exchanger is connected to the inlet of the third three-flow heat exchanger, the outlet of which is connected to the inlet of the third control valve, the outlet of the third control valve is connected to the return flow pipeline, which in series connects the three-flow heat exchanger, the second and the first four-flow heat exchangers, temperature sensors are installed at the reverse flow inlets of the first and second four-flow heat exchangers, the output of the fourth control valve and the output of the first four-flow heat exchanger are connected with the inlet of the liquid mixed refrigerant tank;
- линию перепуска, соединяющую трубопровод газа между вторым компрессором и вторым аппаратом воздушного охлаждения и первый сепаратор и содержащую последовательно соединенные соленоидный вентиль, резервуар газообразного смесевого хладагента и четвертый регулирующий вентиль; и- a bypass line connecting the gas pipeline between the second compressor and the second air cooler and the first separator and containing connected in series with a solenoid valve, a gaseous mixed refrigerant reservoir and a fourth expansion valve; and
- трубопровод природного газа, последовательно соединяющий первый четырехпоточный теплообменный аппарат, второй четырехпоточный теплообменный аппарат, трехпоточный теплообменный аппарат, датчик температуры, пятый регулирующий вентиль и резервуар хранения сжиженного природного газа.- a natural gas pipeline connecting in series the first four-flow heat exchanger, the second four-flow heat exchanger, the three-flow heat exchanger, the temperature sensor, the fifth control valve and the liquefied natural gas storage tank.
Компрессоры первой и второй ступени могут быть выполнены винтовыми, поршневыми, либо в виде турбокомпрессоров.Compressors of the first and second stages can be made of screw, piston, or in the form of turbochargers.
Теплообменные аппараты могут быть выполнены пластинчатыми либо витыми.Heat exchangers can be made of lamellar or twisted.
Достижение указанного технического результата вторым вариантом установки обеспечивается тем, что, согласно изобретению, установка включает:The achievement of the specified technical result by the second version of the installation is ensured by the fact that, according to the invention, the installation includes:
- контур смесевого хладагента, содержащий последовательно сообщенные газовыми трубопроводами первый сепаратор с установленным в нем датчиком уровня жидкости, датчик давления, первую ступень компрессора с частотным регулированием, первый аппарат воздушного охлаждения, второй сепаратор, вторую ступень компрессора, второй аппарат воздушного охлаждения, на выходе которого установлены датчики температуры и давления, третий сепаратор, при этом выходы по потоку жидкости из первого сепаратора и второго сепаратора посредством жидкостных трубопроводов с первым и вторым насосами соединены соответственно с третьим сепаратором, на котором установлен датчик уровня жидкости, выход газообразной фазы смесевого хладагента из третьего сепаратора соединен со входом для парожидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата, выход из третьего сепаратора жидкостной фазы смесевого хладагента соединен со входом для жидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкостного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом первого регулирующего вентиля и с входом второго регулирующего вентиля, выход первого регулирующего вентиля соединен с трубопроводом обратного потока, который соединен со входом обратного потока первого четырехпоточного теплообменного аппарата, выход второго регулирующего вентиля - со входом жидкостной фазы второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход по парожидкостному потоку первого четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом четвертого сепаратора, на котором установлен датчик уровня жидкости, выход газовой фазы смесевого хладагента из четвертого сепаратора соединен со входом для газового потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкой фазы смесевого хладагента из четвертого сепаратора соединен со входом для жидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход жидкостного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом третьего регулирующего вентиля и со входом четвертого регулирующего вентиля, выход третьего регулирующего вентиля соединен с трубопроводом обратного потока, который соединен со входом обратного потока второго четырехпоточного теплообменного аппарата, выход четвертого регулирующего вентиля - со входом двухфазного потока трехпоточного теплообменного аппарата, выход по парожидкостному потоку второго четырехпоточного теплообменного аппарата соединен со входом третьего трехпоточного теплообменного аппарата, выход которого соединен с пятым регулирующим вентилем, а выход пятого регулирующего вентиля соединен со входом обратного потока третьего трехпоточного теплообменного аппарата;- a mixed refrigerant circuit containing the first separator connected in series by gas pipelines with a liquid level sensor installed in it, a pressure sensor, the first stage of the compressor with frequency control, the first air cooler, the second separator, the second compressor stage, the second air cooler, at the outlet of which temperature and pressure sensors are installed, the third separator, while the liquid flow outlets from the first separator and the second separator are connected via liquid pipelines to the first and second pumps, respectively, with the third separator, on which the liquid level sensor is installed, the gaseous phase outlet of the mixed refrigerant from the third separator connected to the inlet for the vapor-liquid flow of the first four-flow heat exchanger, the outlet of the third separator of the liquid phase of the mixed refrigerant is connected to the inlet for the liquid flow of the first four-flow heat exchanger, the outlet of the liquid of the bone flow of the first four-flow heat exchanger is connected to the input of the first control valve and to the input of the second control valve, the output of the first control valve is connected to the return flow pipeline, which is connected to the return flow inlet of the first four-flow heat exchanger, the output of the second control valve is connected to the liquid phase inlet of the second four-flow heat exchanger, the vapor-liquid flow outlet of the first four-flow heat exchanger is connected to the inlet of the fourth separator, on which a liquid level sensor is installed, the gas phase outlet of the mixed refrigerant from the fourth separator is connected to the gas flow inlet of the second four-flow heat exchanger, the outlet of the liquid phase of the mixed refrigerant from of the fourth separator is connected to the liquid flow inlet of the second four-flow heat exchanger, the liquid flow outlet of the second four-flow heat exchanger is connected line with the inlet of the third control valve and with the inlet of the fourth control valve, the outlet of the third control valve is connected to the return flow pipeline, which is connected to the return flow inlet of the second four-stream heat exchanger, the output of the fourth control valve is connected to the two-phase the flow of the second four-flow heat exchanger is connected to the input of the third three-flow heat exchanger, the output of which is connected to the fifth control valve, and the output of the fifth control valve is connected to the return flow inlet of the third three-flow heat exchanger;
- линию перепуска, соединяющую трубопровод газа между вторым компрессором и вторым аппаратом воздушного охлаждения и первый сепаратор и содержащую последовательно соединенные соленоидный вентиль, резервуар газообразного смесевого хладагента и шестой регулирующий вентиль; и- a bypass line connecting the gas pipeline between the second compressor and the second air cooler and the first separator and containing connected in series with a solenoid valve, a reservoir of gaseous mixed refrigerant and a sixth control valve; and
- трубопровод природного газа, последовательно соединяющий первый четырехпоточный теплообменный аппарат, второй четырехпоточный теплообменный аппарат, трехпоточный теплообменный аппарат, датчик температуры, седьмой регулирующий вентиль и резервуар хранения сжиженного природного газа.- a natural gas pipeline connecting in series the first four-flow heat exchanger, the second four-flow heat exchanger, the three-flow heat exchanger, the temperature sensor, the seventh control valve and the liquefied natural gas storage tank.
Компрессор может быть выполнен в виде центробежного компрессора.The compressor may be in the form of a centrifugal compressor.
Выход жидкой фазы из третьего сепаратора может быть дополнительно соединен со входом во второй сепаратор линией, включающей регулирующий вентиль и проходящей через электродвигатель компрессора.The outlet of the liquid phase from the third separator can be additionally connected to the inlet to the second separator by a line including a control valve and passing through the compressor motor.
Теплообменные аппараты могут быть выполнены пластинчато-ребристыми.Heat exchangers can be made of lamellar and ribbed.
Применение регулирующей арматуры, насосов, датчиков температуры и датчиков уровня на сепараторах реализуют регулирование производства сжиженного газа с учетом температуры окружающей среды, позволяет повысить энергоэффективность установки за счет поддержания минимальной недорекуперации на теплообменных аппаратах. Поддержание минимальной недорекуперации позволяет снизить необходимую производительность компрессора, что снижает энергетические затраты установки в целом.The use of control valves, pumps, temperature sensors and level sensors on separators regulates the production of liquefied gas, taking into account the ambient temperature, and makes it possible to increase the energy efficiency of the plant by maintaining minimal underrecovery on heat exchangers. Maintaining a minimum underrecovery reduces the required compressor capacity, which reduces the energy costs of the plant as a whole.
Реализация регулирования количественного состава смесевого хладагента в зависимости от температуры окружающей среды выполняется с помощью следующих элементов: компрессоры с частотным регулированием, сепараторы с датчиками уровня, датчики температуры на обратном потоке смесевого хладагента и регулирующие вентили. При изменении температуры окружающей среды поддерживается программно заданная производительность компрессора с помощью изменения частоты вращения электродвигателя смесевого хладагента в контуре с учетом температуры продукционного потока перед расширением. Также регулирующими вентилями поддерживается программно заданный уровень смесевого хладагента в сепараторах, учитывающий температуру обратного потока смесевого хладагента, измеряемую датчиками, установленными между теплообменными аппаратами.Implementation of the regulation of the quantitative composition of the mixed refrigerant depending on the ambient temperature is carried out using the following elements: compressors with frequency control, separators with level sensors, temperature sensors on the return flow of the mixed refrigerant and control valves. When the ambient temperature changes, the programmed compressor capacity is maintained by changing the speed of the mixed refrigerant motor in the circuit, taking into account the temperature of the product stream before expansion. Also, the control valves maintain a programmatically specified level of the mixed refrigerant in the separators, taking into account the temperature of the return flow of the mixed refrigerant, measured by sensors installed between the heat exchangers.
В качестве смесевого хладагента используют смесь углеводородов и азота.A mixture of hydrocarbons and nitrogen is used as a mixed refrigerant.
Причем жидкостной поток из седьмого регулирующего вентиля, предназначенного для перераспределения жидкости в теплообменном аппарате, после второго теплообменного аппарата можно направить в третий теплообменный аппарат как третий горячий поток и, после переохлаждения, смешать с парожидкостным потоком из третьего теплообменного аппарата перед подачей на дросселирование в третий регулирующий вентиль.Moreover, the liquid flow from the seventh control valve, designed to redistribute the liquid in the heat exchanger, after the second heat exchanger can be sent to the third heat exchanger as the third hot flow and, after supercooling, mixed with the vapor-liquid flow from the third heat exchanger before being fed to the third control valve for throttling. valve.
На фиг.1, 2 показаны схемы установок, обеспечивающих реализацию предложенного способа малотоннажного производства сжиженного природного газа.Figure 1, 2 shows diagrams of installations that ensure the implementation of the proposed method of low-tonnage production of liquefied natural gas.
Установка для производства сжиженного природного газа (фиг.1) содержит технологическую линию, выполненную в виде последовательно сообщенных соединительными трубопроводами первого сепаратора 15, представляющего собой резервуар жидкого смесевого хладагента, и установленного в нем датчика уровня жидкости 27, выход по потоку газа которого соединен с датчиком давления 28 и первой ступенью компрессора 1 с частотным регулированием, а выход по потоку жидкости соединен с насосом 14. Выход компрессора из первой ступени компрессора 1 соединен трубопроводом со входом аппарата воздушного охлаждения 2, выход которого соединен со вторым сепаратором 31. Выход по потоку газа из сепаратора 31 соединен со второй ступенью компрессора 29, а выход по потоку жидкости - с насосом 32. Выход второй ступени компрессора 29 соединен со входом аппарата воздушного охлаждения 30, на выходе из которого установлены датчики температуры 20 и давления 21, и с линией перепуска. На линии перепуска последовательно соединены соленоидный вентиль 19, резервуар газообразного смесевого хладагента 17 и регулирующий вентиль 16. Трубопроводы с жидким смесевым хладагентом и трубопровод с газообразным смесевым хладагентом соединяют выход насоса 14, выход насоса 32 и выход аппарата воздушного охлаждения 30 с третьим сепаратором 3, на котором установлен датчик уровня жидкости 22. Выход газообразной фазы смесевого хладагента из сепаратора 3 соединен со входом для парожидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 5. Выход из сепаратора 3 жидкой фазы смесевого хладагента соединен со входом для жидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 5 и со входом насоса 4, выход которого, в свою очередь, соединен со входом парожидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 5. Выход жидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 5 соединен через регулирующий вентиль 7 с трубопроводом обратного потока, который соединен со входом обратного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 5. Выход по парожидкостному потоку четырехпоточного теплообменного аппарата 5 соединен со входом четвертого сепаратора 6, на котором установлен датчик уровня жидкости 23. Выход паровой фазы смесевого хладагента из сепаратора 6 соединен со входом для парожидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 9. Выход жидкой фазы смесевого хладагента из сепаратора 6 соединен со входом для жидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 9 и со входом насоса 8, выход которого, в свою очередь, соединен со входом парожидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 9. Выход жидкостного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 9 соединен через регулирующий вентиль 10 с трубопроводом обратного потока, который соединен со входом обратного потока четырехпоточного теплообменного аппарата 9. Выход по парожидкостному потоку четырехпоточного теплообменного аппарата 9 соединен со входом трехпоточного теплообменного аппарата 11, выход которого соединен со входом регулирующего вентиля 12. Выход регулирующего вентиля 12 соединен со входом обратного потока трехпоточного теплообменного аппарата 11. Далее трубопровод обратного потока последовательно соединяет теплообменные аппараты 11, 9, 5. На входе в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 по обратному потоку установлен датчик температуры 25, на входе в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 по обратному потоку установлен датчик температуры 24. Выход регулирующего вентиля 16 и выход четырехпоточного теплообменного аппарата 5 соединяются со входом резервуара жидкого смесевого хладагента 15. Входом в установку является вход в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 для потока природного газа. Трубопровод природного газа соединяет выход четырехпоточного теплообменного аппарата 5 со входом в четырехпоточный теплообменный аппарат 9. Выход четырехпоточного теплообменного аппарата 9 соединен со входом в трехпоточный теплообменный аппарат 11. Выход трехпоточного теплообменного аппарата 11 соединен со входом регулирующего вентиля 13, до которого стоит датчик температуры 25. Далее выход регулирующего вентиля 13 соединен с резервуаром хранения сжиженного природного газа 18.The installation for the production of liquefied natural gas (figure 1) contains a process line made in the form of sequentially communicated by connecting pipelines of the
Установка для производства сжиженного природного газа, показанная на фиг.2, отличается от установки по фиг.1 тем что:The installation for the production of liquefied natural gas, shown in figure 2, differs from the installation according to figure 1 in that:
- насос 4 и насос 8 отсутствуют;-
- добавлен трубопровод, соединяющий выход жидкости из теплообменного аппарата 5, с трубопроводом жидкости из сепаратора 6, при этом на этой линии установлен регулирующий вентиль 33;- a pipeline is added connecting the liquid outlet from the
- добавлен трубопровод, соединяющий выход жидкости из теплообменного аппарата 9, с трубопроводом газа из сепаратора 6, при этом на этой линии установлен регулирующий вентиль 34.- a pipeline was added connecting the liquid outlet from the
Установка для производства сжиженного природного газа работает следующим образом.Installation for the production of liquefied natural gas operates as follows.
Поток пара с давлением 4 бар направляется из резервуара жидкого смесевого хладагента 15 на вход в первую ступень компрессора 1 с частотным регулированием на сжатие до давления 11,5 бар. по трубопроводу, на котором установлен датчик давления 28. Далее газ идет на охлаждение до температуры 30°С в аппарат воздушного охлаждения (АВО) 2. После поток поступает в сепаратор 31, в котором происходит разделение потока на фазы: газ направляется на всасывание во вторую ступень компрессора 29, жидкость - на всасывание в насос 32. Затем газ сжимается во второй ступени компрессора 29 до давления 30 бар, и часть потока идет на охлаждение до температуры 30°С в аппарат воздушного охлаждения 30, другая часть потока - на линию перепуска. На линии перепуска газ поступает через соленоидный вентиль 19 в резервуар газообразного смесевого хладагента 17, и далее в регулирующий вентиль 16. После охлаждения в аппарате воздушного охлаждения 30 параметры газа контролируются датчиками температуры 20 и давления 21 и поддерживаются с помощью частотного регулирования компрессора 1. Датчик температуры 20, измеряющий температуру хладагента после АВО 30, фиксирует изменение температуры и посылает сигнал на контроллер, который по заранее заданному алгоритму посылает сигнал на частотный преобразователь, который регулирует частоту вращения электродвигателей компрессоров. Таким образом электродвигатели компрессоров, изменяя частоту вращения, а именно регулируя производительность компрессоров, понижают или повышают давление нагнетания, т.к. происходит распределение хладагента между полостями низкого и высокого давления. Давление всасывания регулируется степенью открытия дросселя 12: при изменении проходного сечения дросселя происходит распределение хладагента между полостями низкого и высокого давления. Уставка давления всасывания задана по заранее заданному алгоритму, которая изменяется в зависимости от температуры хладагента после АВО 30. Поток жидкости сжимается в насосе 32 до давления 11,5 бар. Жидкостной поток из сепаратора 15 направляется на нагнетание в насос 14 до давления 30 бар, который поддерживает требуемый уровень жидкости в сепараторе 15, контролируемый датчиком уровня жидкости 27. Далее двухфазный поток из аппарата воздушного охлаждения 30, поток жидкости из насоса 32 и насоса 14 поступают на смешивание в сепаратор 3 и последующее разделение на фазы. Поток газа из сепаратора 3 направляется на охлаждение и частичную конденсацию в четырехпоточный теплообменный аппарат 5, часть жидкостного потока из сепаратора 3 подается в теплообменный аппарат 5 с помощью насоса 4, смешиваясь с потоком газа из сепаратора 3, а другая часть - на переохлаждение в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 до температуры минус 58°С. После теплообменного аппарата 5 поток переохлажденной жидкости дросселируется регулирующим вентилем 7 до давления 4,5 бар. После регулирующего вентиля 7 двухфазный поток смешивается с обратным потоком и направляется на нагрев в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 до температуры 25°С. Уровень жидкости в сепараторе 3 поддерживается регулирующим вентилем 7, а температура обратного потока на входе в четырехпоточный теплообменный аппарата 5 - насосом 4 или регулирующим вентилем 33. Далее парожидкостной поток с температурой минус 58°С из четырехпоточного теплообменного аппарата 5 направляется в сепаратор 6, на выходе из которого поток пара направляется в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 на охлаждение и частичную конденсацию, часть жидкостного потока из сепаратора 6 подается в теплообменный аппарат 9 с помощью насоса 8, смешиваясь с потоком газа из сепаратора 6, а другая часть - на переохлаждение в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 до температуры минус 125°С. После теплообменного аппарата 9 поток переохлажденной жидкости дросселируется регулирующим вентилем 10 до давления 4,5 бар. После регулирующего вентиля 10 двухфазный поток смешивается с обратным потоком и направляется на нагрев в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 до температуры минус 62°С. Уровень жидкости в сепараторе 6 поддерживается регулирующим вентилем 10, а температура обратного потока на входе в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 - насосом 8 или регулирующим вентилем 34. Затем парожидкостной поток из четырехпоточного теплообменного аппарата 9 охлаждается и конденсируется в трехпоточном теплообменном аппарате 11, после которого направляется на дросселирование в регулирующий вентиль 12, поддерживающий необходимое давление на всасывание в первой ступени компрессора. Далее двухфазный поток из регулирующего вентиля 12 поступает на нагрев в трехпоточный теплообменный аппарат 11, смешивается с потоком из регулирующего вентиля 10 и затем поток с температурой минус 640С направляется на нагрев в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 по трубопроводу, на котором установлен датчик температуры 25. После четырехпоточного теплообменного аппарата 9 двухфазный поток смешивается с потоком из регулирующего вентиля 7 и затем поток с температурой минус 128°С поступает на нагрев в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 по трубопроводу, на котором установлен датчик температуры 24. Поток газа из четырехпоточного теплообменного аппарата 5 и поток газа из регулирующего вентиля 16 смешиваются в резервуаре жидкого хладагента 15. На входе в установку природный газ направляется на охлаждение и конденсацию в четырехпоточный теплообменный аппарат 5 до температуры минус 58°С и далее на охлаждение и конденсацию в четырехпоточный теплообменный аппарат 9 до температуры минус 125°С. Затем поток поступает на переохлаждение в трехпоточный теплообменный аппарат 11, после которого измеряется температура природного газа датчиком температуры 26 и поддерживается частотным регулированием компрессора 1, и дросселируется в регулирующем вентиле 13 до давления хранения 4 бар. Далее сжиженный природный газ поступает на хранение в хранилище сжиженного природного газа 18.A steam flow with a pressure of 4 bar is sent from the liquid
Система регулирования количественного состава смесевого хладагента состоит из линии перепуска с соленоидным вентилем 19, резервуаром газообразного смесевого хладагента 17 и регулирующим вентилем 16. Также в ее состав входят резервуар жидкого смесевого хладагента 15 и насос 14, насосы 4 и 8 (фиг.1) или регулирующие вентили 33 и 34 (фиг.2), датчик температуры 20, датчик давления 21, датчик температуры 24, датчик температуры 25, датчик температуры 26, датчик уровня жидкости в сепараторе 27, датчик давления 28.The system for regulating the quantitative composition of the mixed refrigerant consists of a bypass line with a
При изменении температуры окружающей среды с 30°С до 20°С с учетом недорекуперации в 10°С в аппаратах воздушного охлаждения 2 и 30, температура смесевого хладагента после АВО составит 30°С, на входе в теплообменный аппарат 5 по потоку природного газа - 30°С. Параметры в системе: давление нагнетания и всасывания, массовый расход и мольный состав хладагента по всему контуру установки за счет хранения части хладагента в ресиверах газообразного и жидкого смесевого хладагента, температуры по датчикам 24, 25 после теплообменных аппаратов, уровни в сепараторах начинают изменяться за счет изменения температуры после АВО и принимают требуемые значения по предварительно рассчитанным режимам работы установки для наихудших параметров природного газа на входе в установку (низкое давление газа на входе, высокая температура газа на входе). Датчик температуры фиксирует изменение температуры после АВО и посылает сигнал на контроллер, который по заранее заданному алгоритму посылает сигналы на исполнительные устройства (в т.ч. частотные преобразователи компрессора 1, насосов, регулирующие и соленоидные вентили. Датчик температуры 20 определяет температуру природного газа и смесевого хладагента, а привод компрессора 1 регулирует частоту вращения вала компрессора 1 и давление нагнетания, которое регистрирует датчик давления 21. По заранее заданному алгоритму контроллер поддерживает уставку давления нагнетания за счет открытия соленоидного вентиля 19. Соленоидный вентиль 19 открывается и часть хладагента после компрессора 1 направляется на линию перепуска, где в резервуаре газообразного хладагента 17 поддерживается определенное количество газообразного хладагента регулирующим вентилем 16. Поток жидкостного смесевого хладагента перепускается в резервуар жидкого смесевого хладагента 15, уровень в котором поддерживается насосом 14 и контролируется датчиком уровня жидкости 27. Давление всасывания, которое определяет датчик давления 28, поддерживается регулирующим вентилем 12. В связи с изменением массового расхода и количественного состава хладагента, циркулирующего по системе, изменяется уровень жидкости в сепараторах 3 и 6, определяемый датчиками уровня жидкости 22 и 23, который поддерживается насосами 4 и 8 за счет изменения их производительности с помощью частотного преобразователя. Уровень жидкости сепаратора изменяется от распределения жидкости и газа в ресиверах жидкости и газа соответственно, что и вносит изменения в мольный состав циркулирующего хладагента, а также от избыточной/недостающей холодопроизводительности, что эквивалентно массовому расходу хладагента. Уровень жидкости в сепараторе, который поддерживается для определенного режима работы по уставке с помощью вентилей за счет изменения степени их открытия или же насосами при изменении их производительности с помощью частотного преобразователя. Регулирующие вентили 7 и 10 поддерживают необходимую температуру обратного потока, определяемую датчиками температуры 24 и 25, обеспечением перепуска части потока. Если температура природного газа после теплообменного аппарата 11, определяемая датчиком температуры 26, превышает допустимую уставку, то подается сигнал на частотный преобразователь, который увеличивает частоту вращения электродвигателя, что в свою очередь увеличивает производительность компрессора и холодопроизводительность цикла. Производительность компрессора регулируется по температуре после АВО 30. В свою очередь, помимо основного алгоритма, если температура на датчике 26 будет ниже, чем температура уставки, то сигнал с датчика температуры 26 пойдет на контроллер, который, в свою очередь, подаст сигнал на частотный преобразователь, с помощью которого изменится частота вращения электродвигателя и производительность компрессора изменится в соответствии с необходимой холодопроизводительностью.When the ambient temperature changes from 30°C to 20°C, taking into account the underrecovery of 10°C in
Сравнение двух методов сжижения выполняется при следующих исходных данных состава природного газа:Comparison of two liquefaction methods is carried out with the following initial data on the composition of natural gas:
Параметры работы установки:Installation operation parameters:
- массовый расход природного газа на входе в холодильную машину - 3000 кг/ч;- mass flow rate of natural gas at the inlet to the refrigeration machine - 3000 kg/h;
- давление природного газа на входе в холодильную машину - 40 бар;- pressure of natural gas at the inlet to the refrigeration machine - 40 bar;
- температура природного газа на входе в холодильную машину - 40°С;- temperature of natural gas at the inlet to the refrigeration machine - 40°C;
- давление хранения сжиженного природного газа - 4 бар;- storage pressure of liquefied natural gas - 4 bar;
- полное сжижение природного газа;- complete liquefaction of natural gas;
- температура смесевого хладагента после аппарата воздушного охлаждения -40, 30, 20, 10°С для варианта работы установки с методом регулирования, для варианта работы установки без метода регулирования - 40°С.- the temperature of the mixed refrigerant after the air cooler is -40, 30, 20, 10°C for the unit operation option with the control method, for the unit operation option without the control method - 40°C.
В таблице 2 показаны энергозатраты на сжатие смесевого хладагента при изменении температуры окружающей среды по двум вариантам сжижения.Table 2 shows the energy consumption for compressing a mixed refrigerant with a change in ambient temperature for two liquefaction options.
Приведенные данные показывают, что с понижением температуры окружающей среды понижаются энергозатраты на сжатие смесевого хладагента. Среднегодовое потребление в базовом варианте сжижения составил - 987,5 кВт⋅ч, а в предложенном варианте с методом регулирования - 858,6 кВт⋅ч.The given data show that as the ambient temperature decreases, the energy consumption for compressing the mixed refrigerant decreases. The average annual consumption in the basic version of liquefaction was 987.5 kWh, and in the proposed version with the control method - 858.6 kWh.
Claims (16)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2780915C1 true RU2780915C1 (en) | 2022-10-04 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2142605C1 (en) * | 1997-07-24 | 1999-12-10 | Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. | Method and device for controllable monitoring of yield and temperature in equipment with combined cooling intended for liquefaction of natural gas |
RU2212601C2 (en) * | 1997-04-18 | 2003-09-20 | Линде Акциенгезельшафт | Method for liquefaction of hydrocarbon-rich gas stream |
RU2538192C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Method of natural gas liquefaction and device for its implementation |
RU2706892C2 (en) * | 2014-12-29 | 2019-11-21 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Cryogenic heat exchanger cooling method and device and hydrocarbon flow liquefaction method |
US20200041179A1 (en) * | 2013-03-15 | 2020-02-06 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed Refrigerant System and Method |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2212601C2 (en) * | 1997-04-18 | 2003-09-20 | Линде Акциенгезельшафт | Method for liquefaction of hydrocarbon-rich gas stream |
RU2142605C1 (en) * | 1997-07-24 | 1999-12-10 | Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. | Method and device for controllable monitoring of yield and temperature in equipment with combined cooling intended for liquefaction of natural gas |
US20200041179A1 (en) * | 2013-03-15 | 2020-02-06 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed Refrigerant System and Method |
RU2538192C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Method of natural gas liquefaction and device for its implementation |
RU2706892C2 (en) * | 2014-12-29 | 2019-11-21 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Cryogenic heat exchanger cooling method and device and hydrocarbon flow liquefaction method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2232169B1 (en) | Vapor compression system | |
CN101592412A (en) | Adjustable multi-temperature refrigeration device | |
EP1813889A1 (en) | Cryogenic liquefying refrigerating method and device | |
CN103743150B (en) | Absorption compression type automatic-overlapping refrigerating system and use method | |
WO2009147826A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
CN1142596A (en) | Capacity control for multi-stage compressors | |
KR20130025388A (en) | Turbo freezer device, control device therefor, and control method therefor | |
WO2003083382A1 (en) | Operating method for cascade refrigeration system | |
CA2711372A1 (en) | Method and system for regulation of cooling capacity of a cooling system based on a gas expansion process. | |
CN110207418A (en) | A kind of heat pump system and control method with double evaporating temperatures | |
CN111854119B (en) | Stepless regulation control method for load output of water chilling unit and water chilling unit | |
CN201449080U (en) | Multi-temperature refrigerating plant using single compressor | |
CN108895694A (en) | A kind of improvement self-cascade refrigeration system system and its control method | |
JPWO2008139528A1 (en) | Cooling cycle system, natural gas liquefaction facility, cooling cycle system operating method and remodeling method | |
CN103954062A (en) | Working condition concentration control system of mixed working medium throttling refrigerating machine and working condition concentration control method | |
CN203824143U (en) | Working condition and concentration control system of mixed working-medium throttling refrigerator | |
RU2780915C1 (en) | Method for producing liquefied natural gas and installation for its implementation (options) | |
CN209355524U (en) | A kind of cold and hot energy utility system | |
CN212299522U (en) | Refrigeration system | |
CN102997527B (en) | Gas-liquid heat exchange type refrigeration device | |
CN109520163A (en) | A kind of wide warm area small frozen refrigeration unit with fast-pulse defrosting function | |
CA3205743A1 (en) | Device and method for liquefying a fluid such as hydrogen and/or helium | |
US20220333834A1 (en) | Chiller system with multiple compressors | |
CN113375354A (en) | Refrigeration system and control method thereof | |
CN110375454B (en) | Natural gas pressure energy refrigerating system |