RU2779102C1 - Способ получения высокопрочной хромомолибденовой стали - Google Patents
Способ получения высокопрочной хромомолибденовой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2779102C1 RU2779102C1 RU2021133384A RU2021133384A RU2779102C1 RU 2779102 C1 RU2779102 C1 RU 2779102C1 RU 2021133384 A RU2021133384 A RU 2021133384A RU 2021133384 A RU2021133384 A RU 2021133384A RU 2779102 C1 RU2779102 C1 RU 2779102C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- chromium
- molybdenum
- strength
- ausforming
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 74
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 74
- -1 chromium-molybdenum Chemical compound 0.000 title claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 230000000930 thermomechanical Effects 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 230000001603 reducing Effects 0.000 claims description 8
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 4
- 230000001965 increased Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching Effects 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000001131 transforming Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- GYIFSXKTFMKQNG-UHFFFAOYSA-N [Si][Mn][Cr] Chemical compound [Si][Mn][Cr] GYIFSXKTFMKQNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 210000004027 cells Anatomy 0.000 description 1
- 230000001413 cellular Effects 0.000 description 1
- 210000003850 cellular structures Anatomy 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению высокопрочной хромомолибденовой стали, используемой для изготовления лезвийного режущего инструмента. В вакуумной индукционной печи выплавляют сталь, содержащую компоненты при следующем соотношении, в мас.%: углерод 0,350-0,400, кремний 0,200-0,370, марганец 0,500-0,600, хром 0,400-0,570, молибден 0,400-0,540, сера не более 0,009, фосфор не более 0,020, железо остальное. Осуществляют последующую термомеханическую обработку выплавленной стали путем аусформинга по режиму: нагрев до температуры 840-900°С, пластическая деформация с обжатием 15-20%, охлаждение в воде с последующим низким отпуском при температуре 200°С. Обеспечивается получение высокопрочной стали с повышенными прочностными свойствами. 7 табл., 4 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности, к высокопрочным хромомолибденовым сталям, применяемым в промышленности и сельском хозяйстве для изготовления оборудования и режущего инструмента. Предлагаемая сталь может применяться для изготовления лезвийного режущего инструмента сельскохозяйственной техники.
В современной промышленности широко применяются стали хромомарганцево-никелевой группы с молибденом и титаном. Примерами сталей этой группы могут служить такие марки как 20ХГНМ, 40ХГНМ и 25ХГНМТ (табл. 1). Стандартная термическая обработка сталей 20ХГНМ и 25ХГНМТ состоит из закалки в масло и низкого отпуска, а стали 40ХГНМ из закалки в масло и высокого отпуска (табл. 2). Низкий отпуск сталей позволяет получить предел прочности 1570 МПа при относительном удлинении после разрыва 7% и ударной вязкости KCU 59 Дж/см2 (табл. 2). Недостатком сталей хромомарганцево-никелевой группы является высокая стоимость из-за наличия в химическом составе никеля и низкая пластичность сталей в высокопрочном состоянии.
Другой широко применяемой в промышленности сталью является хромокремнемарганцовистая сталь ЗОХГСА, которая после закалки и низкого отпуска показывает временное сопротивление разрыву 1620 МПа при удовлетворительной пластичности (9%) и ударной вязкости (39 Дж/см2). Однако эта сталь имеет повышенную склонность к отпускной хрупкости первого и второго рода.
Известен способ термомеханической обработки стали: аусформинг, который позволяет повысить механические свойства конструкционных сталей. Способ включает в себя пластическую деформацию стали в температурной области стабильного или переохлажденного аустенита, ниже температуры начала рекристаллизации, после которой производится закалка и отпуск. Степени обжатия при аусформинге обычно составляют от 25 до 60% (Бернштейн М.Л. Термомеханическая обработка металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1968, том 2, с. 696). Аусформинг может способствовать повышению ударной вязкости, прочности сталей и понижению температуры хрупко-вязкого перехода за счет формирования в аустените при пластической деформации ячеистой дислокационной структуры, которая наследуется при последующем мартенситном превращении. Подвижные дислокации в ячейках могут способствовать релаксации напряжений в вершинах трещин из-за пластической деформации и увеличения радиуса кривизны острия трещин. Кроме того, ячеистая структура может способствовать более однородному распределению частиц избыточных фаз.
Аусформинг пружинных сталей позволяет достичь временного сопротивления разрыву 2700 МПа, предела текучести условного 2320 МПа при относительном удлинении после разрыва около 7% (Прокошкин Д.А. и др. в сб. "Термомеханическая и термомагнитная обработка стали". ГОСИНТИ, 1963, №7-63-734/20, с. 14). Однако эти свойства достигаются при увеличенном числе проходов и больших суммарных степенях деформации. Аусформинг пружинных сталей в промышленных условиях позволяет получить временное сопротивление разрыву 2300 МПа, предел текучести условный 2100 МПа при относительном удлинении после разрыва около 5% и ударной вязкости около 10 Дж/см2 (Рахштадт А.Г. Пружинные стали. М.: Металлургия, 1982, с. 211). В сталях хромомарганцево-никелевой группы аусформинг позволяет получить временное сопротивление разрыву 1940 МПа, предел текучести условный 1680 МПа, относительное удлинение после разрыва 15% и ударную вязкость 15 Дж/см2 (Tomita, Y. Low temperature mechanical properties of quenched and tempered 0,4C-Ni-Cr-Mo steel after controlled rolling. Mater. Sci. Technol. 1988, 4, 613-620). Эти свойства достигаются после прокатки с обжатием 50% за три-семь проходов. Несмотря на то, что аусформинг, по сравнению со стандартной закалкой и отпуском, позволяет повысить пластичность и ударную вязкость сталей, эти свойства остаются на низком уровне и изделия имеют низкую надежность при их использовании в сельскохозяйственной технике в качестве лезвийного инструмента. Кроме того, большие степени обжатия 25-60% переохлажденного аустенита, необходимые для достижения высокой прочности, могут являться препятствием для проведения аусформинга заготовок в промышленных условиях из-за больших нагрузок, действующих на детали оборудования.
Наиболее близким техническим решением, взятым в качестве прототипа, является сталь марки 38ХГМ по ГОСТ 4543-2016. Сталь содержит, мас.%
| углерод | 0,340-0,400 |
| кремний | 0,170-0,370 |
| марганец | 0,600-0,900 |
| хром | 0,800-1,100 |
| молибден | 0,150-0,250 |
| сера | не более 0,015 |
| фосфор | не более 0,025 |
| железо | остальное |
Стандартная термическая обработка стали 38ХГМ состоит из закалки с 870°С в масло и последующего высокого отпуска при 580-680°С (охлаждение после отпуска на воздухе). При комнатной температуре сталь имеет временное сопротивление разрыву 930 МПа, условный предел текучести 785 МПа, относительное удлинение после разрыва 11% и ударную вязкость, определенную на образцах Менаже (KCU), 78 Дж/см2. Низкий отпуск стали 38ХГМ позволяет получить временное сопротивление разрыву 1772 МПа, условный предел текучести 1641 МПа, относительное удлинение после разрыва 8%. Следует отметить, что аусформинг для стали 38ХГМ не проводят. По-видимому, это связано с недостаточной устойчивостью переохлажденного аустенита к фазовым превращениям при пластической деформации с большими обжатиями, а также с большими нагрузками на деформирующие устройства при пластической обработке переохлажденного аустенита.
Анализ известных решений показал, что технической проблемой применения высокопрочных сталей является их низкая пластичность и ударная вязкость.
Техническим результатом изобретения является получение высокопрочной стали хромомолибденового класса, в которой высокая прочность сочетается с удовлетворительной пластичностью и ударной вязкостью.
Для решения указанной проблемы и получения заявленного технического результата высокопрочная хромомолибденовая сталь содержит углерод, кремний, марганец, хром, молибден, азот, серу, фосфор, железо, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
| углерод | 0,350-0,400 |
| кремний | 0,200-0,370 |
| марганец | 0,500-0,600 |
| хром | 0,400-0,500 |
| молибден | 0,400-0,500 |
| сера | не более 0,009 |
| фосфор | не более 0,020 |
| железо | остальное |
при этом сталь подвергают аусформингу по режиму: нагрев до 840-900°С, пластическая деформация с обжатием до 15-20%, охлаждение в воде с последующим низким отпуском при 200°С.
Химический состав предложенной стали содержит следующие признаки.
Содержание углерода в количестве 0,35-0,40% повышает прокаливаемость стали, а также обеспечивает формирование карбидов. Содержание углерода менее 0,35% не обеспечивает необходимого уровня механических свойств. Повышение содержания углерода свыше 0,4% нецелесообразно, т.к. может негативно повлиять на ударную вязкость стали.
Кремний стабилизирует аустенит, а также используется для раскисления стали при выплавке.
Марганец стабилизирует аустенит и повышает прокаливаемость стали.
Хром используется для стабилизации аустенита и повышения прокаливаемости стали.
Предложенная сталь включает следующие новые, отличительные, неизвестные из уровня техники признаки.
Увеличение содержания молибдена в два раза, по сравнению с прототипом, повышает твердорастворное упрочнение и прокаливаемость стали. В дополнение к твердорастворному упрочнению, часть молибдена в предлагаемой стали может образовывать наноразмерные карбиды, которые будут вносить вклад в дисперсионное упрочнение. Однородно распределенные наноразмерные карбиды могут способствовать повышению пластичности и ударной вязкости стали, а также способствовать измельчению структурных элементов при аусформинге. Хром не оказывает существенного влияния на упрочнение стали, поэтому его содержание уменьшено, по сравнению с прототипом. Меньшее содержание хрома, по сравнению с прототипом, в предлагаемой стали компенсируется большим содержанием молибдена, который также является феррит-стабилизирующим элементом и увеличивает прокаливаемость стали. Для повышения ударной вязкости, в предлагаемой стали уменьшено допустимое содержание серы и фосфора, по сравнению с прототипом.
При проведении аусформинга уменьшена степень обжатия заготовки, по сравнению с известными техническими решениями. Уменьшение степени обжатия позволяет снизить нагрузку на оборудование для пластической деформации, уменьшить время контакта с холодным инструментом и, следовательно, сохранить более высокую температуру заготовки в процессе аусформинга, повысить устойчивость переохлажденного аустенита к фазовым превращениям. Кроме того, ограничение степени деформации 20% обусловлено необходимостью исключить протекание рекристаллизации при аусформинге. При степенях деформации от 15 до 20% аустенитные зерна вытягиваются вдоль направления прокатки. Происходит увеличение плотности дислокаций, которая, впоследствии наследуется мартенситными кристаллами. Также может происходить уменьшение пакетов и блоков мартенсита. Все эти структурные изменения способствуют повышению ударной вязкости стали.
Пример 1 осуществления изобретения
Сталь №1 предлагаемого химического состава (табл. 3) была выплавлена в вакуумной индукционной печи. Сталь была подвергнута аусформингу по режиму: нагрев до 850°С, выдержка 1 час, прокатка с обжатием 15-20%), охлаждение в воде. Механические свойства стали после различных режимов отпуска приведены в таблице 4.
Пример 2 осуществления изобретения
Сталь №2 (табл. 3) имеющая в составе 0,409 мас.% Мо подвергнута аусформингу, описанному в примере 1. Механические свойства стали после отпуска при 200°С приведены в таблице 5.
Пример 3 осуществления изобретения
Сталь №1 предлагаемого химического состава (табл. 3) была подвергнута аусформингу по режиму: нагрев до 900°С, выдержка 1 час, прокатка с обжатием 15-20%, охлаждение в воде. Механические свойства стали после отпуска при 200°С приведены в таблице 6.
Пример 4 осуществления изобретения
Сталь №2 предлагаемого химического состава (табл. 3) была подвергнута аусформингу по режиму из примера 3. Механические свойства стали после отпуска при 200°С приведены в таблице 7.
Как видно из таблиц 4-7, временное сопротивление разрыву и относительное удлинение после разрыва предлагаемой стали после аусформинга и низкого отпуска значительно выше, чем у прототипа и аналогов стали в высокопрочном состоянии. При этом величина ударной вязкости стали, определенная на образцах Шарпи, в два раза выше, чем в сталях хромомарганцево-никелевой группы, подвергнутых аусформингу и низкому отпуску. Более того, свойства предлагаемой стали после аусформинга и высокого отпуска при 550°С значительно выше, чем стали 38ХГМ после закалки и высокого отпуска.
Заявленный интервал значений совокупности всех ингредиентов оптимален для достижения заявленного технического результата. Соотношение указанных компонентов по изобретению обеспечивает получение высокопрочной стали хромомолибденового класса.
Отклонение от граничного предела в меньшую или большую сторону не позволяют достичь желаемого технологического результата. Так как при увеличении количества молибдена возникает риск выделения крупных карбидов, которые приводят к понижению ударной вязкости, а при уменьшении не происходит значимого упрочнения стали при аусформинге.
Выводы: по сравнению с прототипом предложенный состав стали имеет предел прочности не менее 1900 МПа, удлинение после разрыва не менее 9,5% и ударную вязкость, определенную, на образцах Шарпи (KCV), не менее 30 Дж/см2.
Claims (3)
- Способ получения высокопрочной хромомолибденовой стали, включающий выплавку стали в вакуумной индукционной печи и ее последующую термомеханическую обработку, отличающийся тем, что выплавляют сталь, содержащую углерод, кремний, марганец, хром, молибден, азот, серу, фосфор и железо, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
-
углерод 0,350-0,400 кремний 0,200-0,370 марганец 0,500-0,600 хром 0,400-0,570 молибден 0,400-0,540 сера не более 0,009 фосфор не более 0,020 железо остальное, - а в процессе термомеханической обработки сталь подвергают аусформингу по режиму: нагрев до температуры 840-900°С, пластическая деформация с обжатием 15-20%, охлаждение в воде с последующим низким отпуском при температуре 200°С.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2779102C1 true RU2779102C1 (ru) | 2022-08-31 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1080304A (en) * | 1965-03-12 | 1967-08-23 | Natural Res Dev Corp | Ausforming high-strength alloy steels |
| CA809164A (en) * | 1969-03-25 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland | Heat treated alloy steels | |
| CA861462A (en) * | 1971-01-19 | F. Zackay Victor | Treatment of steel | |
| GB1364235A (en) * | 1970-06-16 | 1974-08-21 | Apv Paramount Ltd | Process for making tool steels or alloys as part of the manufactu re of a cutting tool |
| JP2003073769A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | National Institute For Materials Science | 高強度機械構造用鋼 |
| RU2580578C2 (ru) * | 2011-05-12 | 2016-04-10 | Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл | Способ изготовления из сверхпрочной мартенситной стали и полученные таким образом лист или деталь |
| RU2688092C2 (ru) * | 2014-11-18 | 2019-05-17 | Арселормиттал | Способ изготовления высокопрочного стального изделия и стальное изделие, полученное таким образом |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA809164A (en) * | 1969-03-25 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland | Heat treated alloy steels | |
| CA861462A (en) * | 1971-01-19 | F. Zackay Victor | Treatment of steel | |
| GB1080304A (en) * | 1965-03-12 | 1967-08-23 | Natural Res Dev Corp | Ausforming high-strength alloy steels |
| GB1364235A (en) * | 1970-06-16 | 1974-08-21 | Apv Paramount Ltd | Process for making tool steels or alloys as part of the manufactu re of a cutting tool |
| JP2003073769A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | National Institute For Materials Science | 高強度機械構造用鋼 |
| RU2580578C2 (ru) * | 2011-05-12 | 2016-04-10 | Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл | Способ изготовления из сверхпрочной мартенситной стали и полученные таким образом лист или деталь |
| RU2688092C2 (ru) * | 2014-11-18 | 2019-05-17 | Арселормиттал | Способ изготовления высокопрочного стального изделия и стальное изделие, полученное таким образом |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101988144B1 (ko) | 재질 균일성이 우수한 후육 고인성 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
| WO2010137607A1 (ja) | 浸炭部品およびその製造方法 | |
| US20090291014A1 (en) | High strength military steel | |
| KR20080017365A (ko) | 내지연파괴특성이 우수한 고강도 강 및 금속볼트 | |
| RU2322531C2 (ru) | Сталь для холодной обработки и инструмент для холодной обработки | |
| KR102178736B1 (ko) | 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강, 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강으로 제조된 단조품 및 단조품 제조 방법 | |
| RU2750752C1 (ru) | Стальной профиль, имеющий толщину, составляющую по меньшей мере 100 мм, и способ его изготовления | |
| JP6089131B2 (ja) | 高炭素冷延鋼板及びその製造方法 | |
| RU2593567C2 (ru) | Высокопрочная стальная полоса с высокой ударной вязкостью и пределом текучести 700 мпа и способ ее производства | |
| CN107429352A (zh) | 酸洗性和淬火回火后的抗延迟断裂性优异的螺栓用线材及螺栓 | |
| CN110551878A (zh) | 一种超高强度超高韧性低密度双相层状钢板及其制备方法 | |
| CN108350548A (zh) | 具有优异可冷锻性的线材及其制造方法 | |
| EP3209806A1 (en) | An ultra-high strength thermo-mechanically processed steel | |
| WO2007123164A1 (ja) | 内燃機関用ピストンリング材 | |
| JP4299744B2 (ja) | 冷間鍛造用熱間圧延線材及びその製造方法 | |
| JPH09324219A (ja) | 耐水素脆性に優れた高強度ばねの製造方法 | |
| CN114134431A (zh) | 一种方坯连铸连轧2000Mpa级高强高韧高淬透性弹簧钢及其制造方法 | |
| RU2779102C1 (ru) | Способ получения высокопрочной хромомолибденовой стали | |
| KR100536660B1 (ko) | 저온충격 특성이 우수한 냉간압조용 강선과 그 제조 방법 | |
| KR101301617B1 (ko) | 고강도 고인성 소재 및 이를 이용한 타워 플랜지 제조방법 | |
| KR20210068090A (ko) | 구멍 확장비가 높은 열연 어닐링된 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN106319375A (zh) | 一种冲压用合金结构钢冷轧板及其制备方法 | |
| CN106609336A (zh) | 一种耐酸不锈钢及其生产方法 | |
| JP2000160285A (ja) | 高強度高靱性非調質鋼材 | |
| JPH09316540A (ja) | 冷鍛性に優れた輪郭高周波焼入用機械構造用鋼の製造方法及び冷間鍛造部品の製造方法 |