RU2764782C2 - Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации - Google Patents

Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации Download PDF

Info

Publication number
RU2764782C2
RU2764782C2 RU2020116107A RU2020116107A RU2764782C2 RU 2764782 C2 RU2764782 C2 RU 2764782C2 RU 2020116107 A RU2020116107 A RU 2020116107A RU 2020116107 A RU2020116107 A RU 2020116107A RU 2764782 C2 RU2764782 C2 RU 2764782C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
input
output
operational amplifier
ionosphere
antenna
Prior art date
Application number
RU2020116107A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2020116107A (ru
RU2020116107A3 (ru
Inventor
Борис Николаевич Воронков
Александр Сергеевич Щеголеватых
Original Assignee
Борис Николаевич Воронков
Александр Сергеевич Щеголеватых
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Борис Николаевич Воронков, Александр Сергеевич Щеголеватых filed Critical Борис Николаевич Воронков
Priority to RU2020116107A priority Critical patent/RU2764782C2/ru
Publication of RU2020116107A publication Critical patent/RU2020116107A/ru
Publication of RU2020116107A3 publication Critical patent/RU2020116107A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2764782C2 publication Critical patent/RU2764782C2/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S1/00—Beacons or beacon systems transmitting signals having a characteristic or characteristics capable of being detected by non-directional receivers and defining directions, positions, or position lines fixed relatively to the beacon transmitters; Receivers co-operating therewith
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S1/00—Beacons or beacon systems transmitting signals having a characteristic or characteristics capable of being detected by non-directional receivers and defining directions, positions, or position lines fixed relatively to the beacon transmitters; Receivers co-operating therewith
    • G01S1/02—Beacons or beacon systems transmitting signals having a characteristic or characteristics capable of being detected by non-directional receivers and defining directions, positions, or position lines fixed relatively to the beacon transmitters; Receivers co-operating therewith using radio waves
    • G01S1/08—Systems for determining direction or position line
    • G01S1/20—Systems for determining direction or position line using a comparison of transit time of synchronised signals transmitted from non-directional antennas or antenna systems spaced apart, i.e. path-difference systems
    • G01S1/30—Systems for determining direction or position line using a comparison of transit time of synchronised signals transmitted from non-directional antennas or antenna systems spaced apart, i.e. path-difference systems the synchronised signals being continuous waves or intermittent trains of continuous waves, the intermittency not being for the purpose of determining direction or position line and the transit times being compared by measuring the phase difference
    • G01S1/32—Systems in which the signals received, with or without amplification, or signals derived therefrom, are compared in phase directly contains no documents
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
  • Transmitters (AREA)

Abstract

Изобретение относится к геофизике и предназначено для мониторинга окружающей среды, обеспечения радиосвязи и навигации. Технический результат - повышение точности и надежности определения параметров каналов распространения радиоволн и упрощение используемого для этого устройства. Для этого предложено устройство зондирования ионосферы, состоящее из операционного усилителя, на неинверсный вход которого подается тестовый сигнал от генератора гармонического сигнала, а к инверсному входу которого подключается антенна, управление диаграммой направленности которой осуществляется блоком, подключенным к первому выходу процессора. При этом неинверсный вход операционного усилителя связан со входом фазосдвигающей цепи, выход которой подключен ко второму входу фазочувствительного детектора, а первый вход которого, подключен к выходу операционного усилителя. Выход фазочувствительного детектора подключен к первому входу блока регистрации результатов измерения, а второй вход этого блока подсоединен ко второму выходу процессора. 2 н.п. ф-лы, 7 ил.

Description

Изобретение относится к геофизике и предназначено для мониторинга окружающей среды, обеспечения радиосвязи и навигации. Технический результат состоит в повышении точности и надежности определения параметров каналов распространения радиоволн и упрощении используемого для этого устройства.
Известные способы зондирования плазменных слоев ионосферы и тропосферы подразделяются на следующие группы технологий:
1. Наклонное зондирование ионосферы (НЗИ);
2. Наземное и спутниковое радиозондирование ионосферы;
3. Зондирование на основе сигналов навигационных космических аппаратов (НКА);
4. Томография ионосферы;
5. Многочастотного зондирования с геостационарных космических аппаратов (ПСА).
В первой группе технологий зондирования в РФ используется редкая сеть наземных станций НЗИ. Для второй группы необходима система наземных ионозондов и ионозонды на отечественные космические аппараты (КА). Зарубежным аналогом этого направления является развитие американской сети современных цифровых ионозондов (например, «Диназонд 21») [1]. В третьей, четвертой и пятой группе для зондирования ионосферы используется просвечивание ионосферы сигналами НКА и ПСА [2] и требуется достаточно плотная сеть приемных станций для диагностики морфологии возмущений атмосферы.
Физической основой зондирования ионосферы является задержка и рефракция распространения сигналов КА в ионосфере и тропосфере из-за искажения траектории радиолуча (см. Фиг. 1). На основе диагностики этих эффектов при распространении сигналов, например, НКА и ГКА, оценивается содержание электронов в атмосфере, на основе которого определяются характеристики трассы распространения радиосигнала. Набег фазы при распространении сигнала НКА в неидеальной среде определяется протяженностью траектории распространения сигнала между приемником, передатчиком и коэффициентом преломления среды [3].
С учетом показателей преломления радиоволн в ионосфере и тропосфере, оценок задержек принимаемых сигналов и координат приемника и передатчика оцениваются характеристики просвечиваемой среды. При этом следует иметь в виду, что ряд характеристик просвечиваемой среды остаются недоступными для измерения, что при сложности процесса радиомониторинга и используемой при этом аппаратуры, характеристики трассы радиосигнала определяются с большой погрешностью.
Из известных способов зондирования ионосферы наиболее близким к заявляемому является способ, описанный в патенте РФ №2502080 С2 [4], который принимаем в качестве прототипа.
Указанный способ зондирования основан на использовании антенных устройств для приема сигналов от передатчиков, устанавливаемых как на Земле, так и во внеземном пространстве, зондирования ионосферы с последующей обработкой принятых сигналов на ПЭВМ оператора на базе процессора с устройством отображения информации, при этом процессор выполнен с возможностью управления приемными антенными устройствами в зависимости от уровня сигнал/шум путем обработки поступающих с выходов навигационных приемников сигналов и заданных сетевых планов приема информации.
Общая структура способа зондирования приведена на фиг. 1, где указано примерное расположение приемо-передающей аппаратуры и космических аппаратов (КА).
Для зондирования ионосферы и тропосферы с расчетом геодвижений используются принимаемые через антенные устройства (2, 3 фиг. 2) сигналы геостационарных КА. Антенны связаны с навигационными приемниками сигналов и с соответствующими блоками питания. Управление работой комплекса, планирование приема и обработка сигналов производится с помощью процессора (6, фиг. 2), в котором прошиты программы переключения антенных устройств через станцию приема-передачи данных (7, фиг. 2), решения прямой и обратной задачи радиопросвечивания атмосферы и восстановления высотных профилей, разрезов и полей концентрации заряженных частиц, характеристик тропосферной рефракции с использованием информации и верификации полученных результатов зондирования (8, фиг. 2), создания региональных моделей ионосферы.
Из изложенного следует, что процесс зондирования ионосферы и измерения фазовых сдвигов достаточно сложен, длителен, а результат измерения имеет недостаточную точность.
Для устранения указанных недостатков предлагается способ зондирования ионосферы, основанный на измерении мнимой составляющей входной проводимости антенны с управляемой диаграммой направленности.
Способ зондирования ионосферы, основанный на измерении мнимой составляющей выходного сигнала операционного усилителя, на неинверсный вход которого подается тестовый гармонический сигнал, а к инверсному входу которого подключается управляемая антенна, отличающийся тем, что по значению измеренной мнимой составляющей выходного сигнала операционного усилителя определяется высота отражающего слоя ионосферы h, исходя из следующей формулы:
Figure 00000001
где Y0 - входная проводимость антенны.
Рассмотрим сущность предлагаемого решения проблемы определения высоты отражающего слоя ионосферы на основе следующей модели расчета.
В первом приближении трассу распространения радиосигнала можно представить в виде волновода, нижней стенкой которого является земная поверхность, а верхней стенкой - отражающий слой ионосферы. На фиг. 3 представлена схема указанного волновода, где уровень z=0 означает земную поверхность, а уровень z=h - отражающий слой ионосферы. На этом рисунке использована цилиндрическая система, координаты которой обозначены через z, r и θ. Предполагается, что между земной поверхностью и отражающим слоем образован цилиндрический волновод, в центре которого располагается антенна. Диаметр этого цилиндра равен 2а, а высота - h. В дальнейшем будем называть а граничным радиусом.
Антенна 1 возбуждается генератором импульсов в виде дельта-функций V0δ(z) [2]. Вследствие осевой симметрии ненулевыми будут только компоненты электромагнитного поля Ez, Er и Нθ [2]. Так как Er становится равной нулю на обеих плоскостях 2 и 3, то компонент векторного потенциала Az удовлетворяет граничным условиям
Figure 00000002
Уравнение, удовлетворяющее векторному потенциалу Az во всех точках вне проводника, имеет вид
Figure 00000003
где k0=2π/λ - волновое число (λ - длина волны).
Подходящая функция Грина может быть получена, используя принцип отражения. При отражении на двух проводящих плоскостях 2 и 3 (рис. 1) получается бесконечная последовательность отражаемых источников. Они располагаются в точках (2mh-z'), где m=0, ±1, ±2, …, и точках (2mh+z'), где m=0, ±1, ±2, … Исходя из этого, получим функцию Грина вида
Figure 00000004
которая удовлетворяет неоднородному волновому уравнению с периодически распределенными источниками
Figure 00000005
и граничным условиям Неймана ∂G/∂z=0 при z=0 и z=h, и условиям излучения при r→∞ (r и r' - координаты векторов поля и источников, соответственно),
Figure 00000006
- пространственная дельта-функция Дирака
Figure 00000007
- расстояние между точками поля и источников, которые определяются как
Figure 00000008
где ϕ=θ'-θ.
Так как Ar-Аθ=∂А/∂θ=0, а метод возбуждения такой, что только z-компонента тока Iz присутствует в вибраторе, то Az должен удовлетворять следующим граничным условиям на поверхности антенны:
Figure 00000009
где μ0=4π⋅10-7 (Гн/м) - магнитная проницаемость свободного пространства.
Используя формулы (1)-(6), найдем
Figure 00000010
где ν - порядок интерференции (для целых чисел = максимумы, для полуцелых - минимумы).
Суммы, указанные в формуле (7), можно преобразовать, используя формулу суммирования Пуассона [3]
Figure 00000011
где F(ω) - преобразование Фурье функции ƒ(t), определяемое по формуле [2]:
Figure 00000012
Используем следующую формулу для косинус-преобразования Фурье [4]:
Figure 00000013
где K0(•) - модифицированная функция Бесселя второго рода.
Подставляя выражения (8) и (10) в уравнение (7), получим
Figure 00000014
где
Figure 00000015
Напряженность электрического поля на поверхности вибратора 1 (рис. 1) будет
Figure 00000016
где Zi - входной импеданс вибратора, V0δ(z) - напряжение сигнала в точке подключения антенны. Для относительно короткой антенны примем Zi=0, тогда Ez(a)=-V0δ(z).
Через векторный потенциал Az определим тангенциальную компоненту напряженности электрического поля на поверхности вибратора
Figure 00000017
Исходя из выражений (11)-(13), найдем
Figure 00000018
где ς0=120 π - волновое сопротивление свободного пространства, Ом; a i, i ∈ 0, 1, 2, … - коэффициенты ряда Фурье-Бесселя [4].
Ток в антенне 1 (рис. 1) представим косинус-рядом Фурье [5]
Figure 00000019
где Im=V0/(jς0h2 a m).
Обозначая через I a (z) и Ip (z) активную и реактивную составляющие тока вибратора, получим
Figure 00000020
где I0(•) и J0(•) - модифицированная и обычная функция Бесселя первого рода нулевого порядка, соответственно;
Figure 00000021
- функция Ханкеля нулевого порядка [5].
Для достаточно больших m, используем следующие формулы:
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
В результате проделанных математических операций получено выражение для комплексной входной проводимости антенны Y0 (фиг. 1), возбуждающей напряженность V0δ(z)
Figure 00000025
В формуле (18) присутствуют функции Бесселя, как действительного, так и мнимого аргумента. В формуле (12) выражение под радикалом изменяет знак при k0h=πm. При этом происходит бифуркация решения уравнения (14). Бифуркация относится к мнимой составляющей входной проводимости антенны. Это условие выполняется при длине волны излучения λ=2h. При этом резко (скачком) изменяются активная и реактивная составляющие входной проводимости антенны Y0, что является условием точного измерения расстояния между проводящими поверхностями. Зависимость параметра а от радиуса r0 медного проводника для длины волны λ=20 м приведена на фиг. 4 [5].
Зависимость входной проводимости антенны от высоты отражающего слоя для длины волны λ=20 м приведена на фиг. 5, откуда видно, что активная составляющая входной проводимости мала, а модуль входной проводимости определяется мнимой составляющей.
Поэтому имеет значение вопрос о связи высоты отражающего слоя с мнимой составляющей входной проводимости. Для диапазона частот 50…200 кГц на фиг. 6 приведена зависимость мнимой составляющей входной проводимости от высоты отражающего слоя и частоты сигнала, откуда видно, что с увеличением частоты и высоты отражающего слоя модуль мнимой составляющей входной проводимости уменьшается, что позволяет определять среднюю высоту отражающего слоя на трассе радиосигнала.
В качестве измерителя мнимой составляющей входной проводимости можно использовать устройство, структурная схема которого приведена фиг. 7.
Устройство реализации способа зондирования ионосферы (фиг. 7), состоит из операционного усилителя 1, на неинверсный вход которого подается тестовый сигнал от генератора гармонического сигнала 2, а к инверсному входу которого подключается антенна 3, управление диаграммой направленности которой осуществляется блоком 4, подключенным к первому выходу процессора 5, неинверсный вход операционного усилителя связан со входом фазосдвигающей цепи 6, выход которой подключен ко второму входу фазочувствительного детектора 7, а первый вход, которого подключен к выходу операционного усилителя, а выход фазочувствительного детектора 7 подключен к первому входу блока регистрации результатов измерения 8, а второй вход блока 8 подсоединен ко второму выходу процессора 5.
Работа устройства реализации способа зондирования ионосферы (фиг. 7) состоит в следующем.
Комплексная входная проводимость антенны Y0 (антенны 3) определяется как Y0=g+jbω, где g - действительная часть входной проводимости антенны, bω - мнимая часть входной проводимости антенны, ω - частота сигнала генератора гармонического сигнала 2.
Тогда напряжение на выходе операционного усилителя ES определяется как
Figure 00000026
где Е - напряжение тестового сигнала генератора гармонического сигнала 2, R - номинал резистора обратной связи операционного усилителя 1 (фиг. 7).
Так как измеряется только мнимая часть входной проводимости антенны, то из напряжения на выходе операционного усилителя ES необходимо выделить только квадратурную часть этого напряжения. С помощью фазочувствительного детектора 7 это достигается использованием фазосдвигающей цепи 6, подключаемой к его второму входу. Фазосдвигающая цепь 6 осуществляет сдвиг фазы тестового сигнала генератора Е на угол φ=π/2. В результате на выходе фазочувствительного детектора 7 появляется сигнал
Figure 00000027
где А - характеристика фазочувствительного детектора 7.
Напряжение Е0 прямо пропорционально мнимой части входной проводимости антенны 1. Блок регистрации результатов измерения 8 связан со вторым выходом процессора 5, с помощью которого осуществляется вычисление действительной высоты отражающего слоя ионосферы h с последующей визуальной регистрацией и запоминанием результатов расчета. В процессоре 5 также осуществляется выдача команд блоку 4 для управления диаграммой направленности антенны 1. Способы и аппаратура, используемые для управления диаграммой направленности антенны можно найти в [6].
Предложенная модель расчета высоты отражающего слоя необходима в чрезвычайных условиях, когда эта высота может изменяться непредсказуемым образом. В результате чего обычная радиосвязь становится невозможной. В этом случае предложенное устройство позволяет выбрать диапазон частот передачи сообщений и определить нужное направление излучения сигнала для обеспечения надежной связи.
Ссылки
1. Тертышников А. В. Технология мониторинга ионосферы с помощью приемников сигналов навигационных космических аппаратов GPS/ГЛОНАС (Galileo) / А.В. Тертышников, В.О. Большаков // Информация и космос, 2010, №1. - С. 100-105.
2. Афраймович Э.Л. GPS-мониторинг верхней атмосферы Земли / Э.Л. Афраймович, Н.П. Перевалова. - Иркутск: ГУ НЦ РВХ ВСНЦ СО РАМН, 2006. - 480 с.
3. Смирнов В.М. Радиофизические методы исследования и мониторинга ионосферы Земли / Плазменная геофизика / Под ред. Л.М. Зеленого, И.С. Веселовского. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2008, т. 2. - С. 350-367.
4. Патент RU 2502080 С2. Способ зондирования ионосферы, тропосферы, геодвижений и комплекс для его реализации. - Опубл. в БИ №4 20.12.2013.
5. Харченко К.П. KB антенны-рупоры без видимых стенок / К.П. Харченко. - М.: Радиософт, 2003. - 95 с.
6. Вендик О.Г. Антенны с электрическим сканированием / О.Г. Вендик, М.Д. Парнес - М.: САЙНС-ПРЕСС, 2002. - 232 с.

Claims (5)

1. Способ зондирования ионосферы, основанный на измерении мнимой составляющей выходного сигнала операционного усилителя, на неинверсный вход которого подается тестовый гармонический сигнал, а к инверсному входу которого, подключается управляемая антенна, отличающийся тем, что по значению измеренной мнимой составляющей выходного сигнала операционного усилителя определяется высота отражающего слоя ионосферы h, исходя из следующей формулы:
Figure 00000028
где Y0 - входная проводимость антенны;
k0=2π/λ - волновое число; λ - длина волны; z=0 означает земную поверхность; уровень z=h - отражающий слой ионосферы;
Figure 00000029
a - радиус цилиндра, в центре которого располагается антенна;
Figure 00000030
M - верхняя граница последовательности точек отражаемых источников;
Figure 00000031
и
Figure 00000032
- модифицированная и обычная функция Бесселя первого рода нулевого порядка соответственно;
Figure 00000033
- функция Ханкеля нулевого порядка;
Figure 00000034
- модифицированная функция Бесселя второго рода; π - общепринятое обозначение числа «пи».
2. Устройство для зондирования ионосферы, содержащее операционный усилитель, выход которого соединен с его инверсным входом через резистор обратной связи, на неинверсный вход операционного усилителя подается тестовый сигнал от генератора гармонического сигнала, а к инверсному входу подключена антенна, управление диаграммой направленности которой осуществляется блоком, подключенным к первому выходу процессора, отличающееся тем, что неинверсный вход операционного усилителя соединен со входом фазосдвигающей цепи, выход которой подключен ко второму входу фазочувствительного детектора, а первый вход которого подключен к выходу операционного усилителя, а выход фазочувствительного детектора подключен к первому входу блока регистрации результатов измерения, а второй вход этого блока подсоединен ко второму выходу процессора.
RU2020116107A 2020-04-28 2020-04-28 Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации RU2764782C2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020116107A RU2764782C2 (ru) 2020-04-28 2020-04-28 Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020116107A RU2764782C2 (ru) 2020-04-28 2020-04-28 Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2020116107A RU2020116107A (ru) 2021-10-28
RU2020116107A3 RU2020116107A3 (ru) 2021-10-28
RU2764782C2 true RU2764782C2 (ru) 2022-01-21

Family

ID=78466335

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020116107A RU2764782C2 (ru) 2020-04-28 2020-04-28 Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2764782C2 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1742762A1 (ru) * 1990-01-18 1992-06-23 Научно-исследовательский институт радиотехнических измерений Устройство дл зондировани ионосферы
RU2208814C2 (ru) * 2001-05-15 2003-07-20 Заренков Вячеслав Адамович Способ определения электронной концентрации в заданной области ионосферы и устройство для его осуществления
RU2502080C2 (ru) * 2011-07-07 2013-12-20 Александр Васильевич Тертышников Способ зондирования ионосферы, тропосферы, геодвижений и комплекс для его реализации
US20150192670A1 (en) * 2014-01-08 2015-07-09 Electronics And Telecommunications Research Institute Method and apparatus for extracting ionospheric trace

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1742762A1 (ru) * 1990-01-18 1992-06-23 Научно-исследовательский институт радиотехнических измерений Устройство дл зондировани ионосферы
RU2208814C2 (ru) * 2001-05-15 2003-07-20 Заренков Вячеслав Адамович Способ определения электронной концентрации в заданной области ионосферы и устройство для его осуществления
RU2502080C2 (ru) * 2011-07-07 2013-12-20 Александр Васильевич Тертышников Способ зондирования ионосферы, тропосферы, геодвижений и комплекс для его реализации
US20150192670A1 (en) * 2014-01-08 2015-07-09 Electronics And Telecommunications Research Institute Method and apparatus for extracting ionospheric trace

Also Published As

Publication number Publication date
RU2020116107A (ru) 2021-10-28
RU2020116107A3 (ru) 2021-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Brown Microwave optics
Black et al. Test zone field compensation
US4434648A (en) Electroacoustic transducer calibration method and apparatus
US4489271A (en) Reflection coefficient measurements
Huang et al. Multiple-frequency continuous wave ultrasonic system for accurate distance measurement
Hansen et al. Formulation of probe-corrected planar near-field scanning in the time domain
RU2421753C1 (ru) Способ определения параметров ионосферы и устройство для его осуществления
RU2764782C2 (ru) Способ зондирования ионосферы и устройство для его реализации
Piotrowsky et al. Near-field effects on micrometer accurate ranging with ultra-wideband mmwave radar
Migliore et al. Far-field antenna pattern estimation from near-field data using a low-cost amplitude-only measurement setup
Appel-Hansen On cylindrical near-field scanning techniques
RU2302584C1 (ru) Устройство для определения местонахождения утечек в магистральных трубопроводах
Afraimovich Cepstral analysis of broad-band radio emission-New possibilities in radio astronomy
Ross Fundamental problems in radio direction-finding at high frequencies (3–30 Mc/s)
Lindgren et al. A measurement system for the position and phase errors of the elements in an antenna array subject to mutual coupling
Hoffmann et al. Contactless distance measurement method
Gilmore et al. Investigation of dual mode (OX) correlation reflectometry for determination of magnetic field strength
RU2376612C1 (ru) Способ гидрометеорологических наблюдений за акваторией морского полигона и устройство для его осуществления
US2172871A (en) Acoustic apparatus
Jia et al. Calibration methods and facilities for vector receivers using a laser Doppler vibrometer in the frequency range 20 Hz to 10 kHz
Herbette et al. Using a 3D metamaterial to enhance surface wave propagation in HF band
Ma et al. Electromagnetic fields with arbitrary wave impedances generated inside a TEM cell
Hong et al. Ka-band electric-field probe calibration system with rotating and linear motion
Tereshchenko et al. Polarization characteristics of the elf–slf magnetic field excited by a linear vibrator
RU2798753C1 (ru) Способ диагностики антенной решетки