RU2762829C1 - Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности - Google Patents

Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности Download PDF

Info

Publication number
RU2762829C1
RU2762829C1 RU2021119551A RU2021119551A RU2762829C1 RU 2762829 C1 RU2762829 C1 RU 2762829C1 RU 2021119551 A RU2021119551 A RU 2021119551A RU 2021119551 A RU2021119551 A RU 2021119551A RU 2762829 C1 RU2762829 C1 RU 2762829C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
phase
tin
windings
voltage
output terminals
Prior art date
Application number
RU2021119551A
Other languages
English (en)
Inventor
Геннадий Сергеевич Мыцык
Original Assignee
федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") filed Critical федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ")
Priority to RU2021119551A priority Critical patent/RU2762829C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2762829C1 publication Critical patent/RU2762829C1/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области силовой преобразовательной техники и может быть использовано в системах электроснабжения и электропривода промышленных установок и транспортных средств. Технический результат заключается в повышении КПД и расширении области его применения при повышенных значениях напряжения питания. Технический результат заявленного изобретения достигается тем, что преобразователь, содержащий М число каналов, каждый в виде трехфазного инвертора напряжения (ТИН) со своей парой шин питания и с управлением по алгоритму ШИМ, и три М стержневых трансформатора (далее трансфильтра) с обмоткой на каждом стержне (ТФ-М), причем одни концы этих магнитно связанных М стержневым магнитопроводом обмоток каждого из трех ТФ-М подключены к одноименным по фазе выходным выводам М ТИН, а также блок управления, обеспечивающий фазовый сдвиг выходных напряжений МТИН на несущей (далее тактовой) частоте ШИМ на угол 2π/М, снабжен М числом конденсаторов, каждый из которых подключен между парой шин питания одного из М ТИН. М пар шин М ТИН соединены между собой согласно последовательно, а другие концы обмоток ТФ-М, расположенных на разных магнитопроводах и принадлежащие разным фазам М ТИН, образуют М трехфазных выходных выводов, выполненных с возможностью подключения к ним М гальванически развязанных трехфазных нагрузок (например, в виде М числа электрических тяговых двигателей). При этом при М=2 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из двух ТИН подключены концы обмоток разной полярности одного из трех ТФ-2, а при М≥3 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из М ТИН подключены концы обмоток одной полярности каждого из трех (m2=3) ТФ-М. М стержневые магнитопроводы трансфильтров выполнены по пространственно-магнитно-симметричной конструкции. 3 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относится к области силовой преобразовательной техники и может быть использовано в тех его применениях, когда требуется повышенная мощность преобразования параметров электроэнергии при повышенном значении напряжения питания, включая случаи, когда значение напряжения питания преобразователя превышает возможности (по рабочему напряжению) реально располагаемых ключевых элементов, например, транзисторов. Такая потребность возникает, например, в системах электроснабжения и электропривода промышленных установок и транспортных средств, например, на железнодорожном транспорте для электропитания тягового электропривода от сети постоянного тока 3÷12 кВ и более. Известно при этом также, что повышение напряжения питания преобразующих устройств обеспечивает повышение их КПД и снижение материалоемкости.
Традиционным способом решения задачи повышения рабочего напряжения на ключевых элементах (КЭ) преобразователей является последовательное их соединение. Однако, для равномерного распределения на них напряжения приходится использовать выравнивающие резистивные (R) и резистивно-емкостные (RC) цепочки, которые ухудшают энергетику устройства. Это является одним из недостатков такого решения данной задачи.
Известен трехфазный инвертор напряжения (ТИН) с трехуровневым выходным напряжением в транзисторном исполнении, способный работать при напряжении питания вдвое большем, чем традиционные (двухуровневые) ТИН (см., например, рис. 6.12 на стр. 208 в книге: Мыцык Г.С. Поисковое проектирование устройств силовой электроники (трансформаторно-выпрямительные устройства) / Г.С. Мыцык, А.В. Берилов, В.В. Михеев. - М.: Издательский дом МЭИ, 2010. - 284 с.). Он содержит 12 транзисторов и 18 диодов, а также блок управления транзисторами, который обеспечивает заданный алгоритм формирования трехуровневого напряжения ТИН с использованием управления его ключами на основе ШИМ. Это решение при той же мощности нагрузки позволяет снизить потери в транзисторах и в нагрузке (за счет повышения на ней напряжения питания и снижения тока) по сравнению с традиционным решением ТИН.
Недостатком настоящего технического решения является ограниченная область применения из-за возможности лишь удваивать напряжение питания и низкий КПД.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является регулируемый преобразователь постоянного тока в переменный с улучшенной формой кривой напряжения (авт. свидетельство СССР №381144, МКИ Н02М 7/48, Н02М 1/12, публ. 15.05.1973), которое содержит М число каналов, каждый из которых выполнен в виде трехфазного инвертора напряжения (ТИН) с общими шинами питания и с управлением их ключами по алгоритму ШИМ, а также три М стержневых трансформаторов (далее обозначаются здесь как трансфильтры - ТФ) с обмоткой на каждом стержне (ТФ-М), причем одни концы этих магнитно связанных обмоток каждого из трех ТФ-М подключены к одноименным по фазе трем выходным выводам МТИН, а другие концы обмоток каждого из трех ТФ-М объединены и образуют три выходных вывода, предназначенные для подключения к ним трехфазной нагрузки (m2=3). Особенностью управления каждым из М ТИН здесь является такое управление, которое обеспечивает фазовый сдвиг выходных напряжений М ТИН на несущей (далее тактовой) частоте ШИМ на угол 2π/M.
Недостатками данного технического решения являются низкий КПД и ограниченная область применения вследствие невозможности его использования при повышенных значениях напряжения питания, когда отсутствуют ключевые элементы (КЭ) с необходимым значением рабочего напряжения.
Технической задачей предлагаемого изобретения является улучшение энергетических показателей при использовании ограниченных по рабочему напряжению ключевых элементов за счет повышения напряжения питания.
Технический результат изобретения заключается в повышении КПД и расширении области его применения при повышенных значениях напряжения питания.
Это достигается тем, что известный преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трехфазное напряжение повышенной мощности, содержащий М число каналов, каждый в виде трехфазного инвертора напряжения (ТИН) со своей парой шин питания и с управлением по алгоритму ШИМ, и три М стержневых трансформатора (далее трансфильтра) с обмоткой на каждом стержне (ТФ-М), причем одни концы этих магнитно связанных М стержневым магнитопроводом обмоток каждого из трех ТФ-М подключены к одноименным по фазе выходным выводам М ТИН, а также блок управления, обеспечивающий фазовый сдвиг выходных напряжений М ТИН на несущей (далее тактовой) частоте ШИМ на угол 2π/М, снабжен М числом конденсаторов, каждый из которых подключен между парой шин питания одного из М ТИН, М пар шин М ТИН соединены между собой согласно последовательно, а другие концы обмоток ТФ-М, расположенных на разных магнитопроводах и принадлежащие разным фазам М ТИН, образуют М трехфазных выходных выводов, выполненных с возможностью подключения к ним М гальванически развязанных трехфазных нагрузок (например, в виде М числа электрических тяговых двигателей), при этом, при М=2 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из двух ТИН подключены концы обмоток разной полярности одного из трех ТФ-2, при М≥3 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из М ТИН подключены концы обмоток одной полярности каждого из трех (m2=3) ТФ-М, M стержневые магнитопроводы трансфильтров выполнены по пространственно-магнитно-симметричной конструкции.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлена структурно-функциональная схема преобразователя постоянного напряжения в квазисинусоидальное трехфазное напряжение повышенной мощности; на фиг. 2 приведен пример возможной блок-схемы блока управления, поясняющий принцип формирования импульсов для управления этим преобразователем; на фиг. 3 приведены осциллограммы рабочих процессов на примере двухканального преобразователя (с М=2) при ШИМ алгоритме управления.
Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трехфазное напряжение (в данном примере с числом каналов М=3 на фиг. 1) повышенной мощности содержит первый трехфазный инвертор напряжения (ТИН) 1 с парой шин питания 2, 3, второй ТИН 4 с парой шин питания 5, 6, третий ТИН 7 с парой шин питания 8, 9, первый трехстержневой трансфильтр (ТФ-3) 10 (с обмотками 10.1, 10.2, 10.3), второй трехстержневой трансфильтр 11 (с обмотками 11.1, 11.2, 11.3), третий трехстержневой трансфильтр 12 (с обмотками 12.1, 12.2, 12.3) и три конденсатора 13, 14, 15, представляющие собой делитель напряжения. Каждый трансфильтр 10, 11, 12 выполнен на М стержневом магнитопроводе с обмоткой на каждом стержне (ТФ-М).
Нагрузка преобразователя выполнена М-канальной (М=3) и представляет собой три гальванически развязанные, например, трехфазные (m2=3) якорные обмотки электрических тяговых двигателей (ЭТД) 16, 17, 18.
Выходные выводы 1.1 (А1) ТИН 1, 4.1 (А2) ТИН 4 и 7.1 (А3) ТИН 7, принадлежащие одной и той же фазе трехканальной нагрузки - Al, А2, A3, подключены к одним одноименным по полярности концам обмоток первого ТФ-3 10, другие концы которых подключены к выходным выводам одноименных фаз Al, А2, A3 трехканальной трехфазной (m2=3) нагрузки 16, 17, 18.
Выходные выводы 1.2 (В1) ТИН 1, 4.2 (В2) ТИН 4 и 7.2 (В3) ТИН 7, принадлежащие одной и той же фазе трехканальной нагрузки - B1, В2, В3 подключены к одним одноименным по полярности концам обмоток второго ТФ-3 11, другие концы которых подключены к выходным выводам одноименных фаз B1, В2, В3 трехканальной трехфазной нагрузки 16, 17, 18.
Выходные выводы 1.3 (С1) ТИН 1, 4.3 (С2) ТИН 4 и 7.3 (С3) ТИН 7, принадлежащие одной и той же фазе трехканальной нагрузки - C1, С2, С3 подключены к одним одноименным по полярности концам обмоток третьего ТФ-3 12, другие концы которых подключены к выходным выводам одноименных фаз C1, С2, С3 трехканальной трехфазной нагрузки 16, 17, 18. В общем случае нагрузка 16, 17, 18 обозначена как М канальная т2 фазная.
К управляющим входам транзисторов первого ТИН 1, второго ТИН 4 и третьего ТИН 7 подключен блок управления 19. Он содержит узел формирования 3-х фазной системы (М=3) развертывающих сигналов симметричной треугольной формы с тактовой частотой fт 20, выполненный с возможностью обеспечения последовательного фазового сдвига между М=3 развертывающими сигналами на угол 2π/3 (М=3), узел формирования 3-х фазной системы задающих сигналов синусоидальной или квазсинусоидальной формы частоты f2 - 21, по значению равной выходной частоте ТИН; три 3-х фазных компаратора - 22, 23, 24; три (М=3) узла распределения импульсов 25, 26, 27, а также узел синхронизации 28, включающий в себя задатчик частоты 28.1 и делители частоты 28., 28.3. Для повышения функциональной надежности частота задатчика частоты 28.1 задана кратной частотам всех узлов блока управления 19. Взаимосвязи между узлами показаны на фиг. 2. Узел 20 включает в себя три (М=3) генератора пилообразного напряжения (ГПН) - 20.1, 20.2, 20.3, распределители импульсов 20.2÷20.4, и делитель частоты 20.5.
Следует заметить, что блок управления 19 может быть выполнен полностью в цифровом (микропроцессорном) исполнении, Представленный пример в цифро-аналоговом исполнении позволяет раскрыть его функциональную сущность в виде легко воспринимаемой последовательности стандартных логических операций.
При М больше 3-х соответственно возрастает число ТИН, конденсаторов и гальванически развязанных М канальных m2 фазных нагрузок. Число трансфильтров при этом всегда равно числу фаз одного канала нагрузки (m2), а число стержней магнитопровода трансфильтра (и число его обмоток) равно числу М. При этом связи между элементами и узлами преобразователя во всех случаях определяются формулой изобретения.
Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трехфазное напряжение повышенной мощности работает следующим образом.
Принцип работы каждого из ТИН 1, 4, 7 при формировании в них выходного напряжения по алгоритму с ШИМ достаточно широко описан в технической литературе. Поэтому здесь приводятся лишь особенности взаимодействия их между собой, направленные на решение поставленной задачи.
Выходное напряжение ТИН 1 формируется в результате сравнения 1-го (i=a) сигнала развертки upi(t) тактовой частоты fт (где i=a, b, с - фазовый индекс системы развертывающих сигналов) с каждым из трех сигналов задания u3j (t) частоты(где j=А, В, С - фазовый индекс 3-х фазной системы сигналов задания). Полученные в результате этой операции сигналы - ψ1÷ψ6 с выхода узла распределения импульсов 25 обеспечивают управление транзисторами ТИН 1 (см. фиг. 2).
Сигналы для управления транзисторами ТИН 4 - ψ7÷ψ12, сформированные в результате сравнения 2-го (i=b) развертывающего сигнала uvb(t), с каждым из трех сигналов задания u3j (t) частоты f2, с выходов узла распределения импульсов 26 поступают на управляющие входы транзисторов ТИН 4.
Сигналы для управления транзисторами ТИН 7 - ψ13÷ψ18 сформированные в результате сравнения 3-го (i=с) развертывающего сигнала upc(t), с каждым из трех сигналов задания u3j (f) частоты f2, с выходов узла распределения импульсов 27 поступают на управляющие входы транзисторов ТИН 7. При этом (по определению), развертывающий сигнал upb (t) сдвинут по фазе (на частоте fт) относительно 1-го развертывающего сигнала upa(t) на угол 2π/3, а развертывающий сигнал upc(t) относительно развертывающего сигнала upb (t) тоже сдвинут на такой же угол.
В соответствии с фиг. 1 выходное напряжение каждого из М каналов 3-х фазной нагрузки 16, 17, 18 формируется своим ТИН (например, 3-х фазный канал нагрузки A1, B1, С1 - формируется ТИН 1). Но в его формировании участвуют при этом еще и другие (М-1=3-1=2) в данном примере два ТИН. Это их участие проявляется в заграждающем действии (для нагрузки) тех высших гармоник, которые образуют М фазные системы напряжений (при М=3 - трехфазные системы). Это получено за счет того, что обмотки 10.1, 102, 10.3 ТФ-М 10 включены последовательно между соответствующими одноименными по фазе выходными выводами трех ТИН 1.1 (А1), 4.1 (А2), 7.1 (A3) и выходными выводами A1, А2, A3 для подключения к ним М=3 числа одноименных фаз 3-х трехканальной нагрузки 16, 17, 18. Заграждающее воздействие определенных гармоник (по сути, их фильтрация) заключается в том, что три (m2=3) ТФ-М для них представляет достаточно большое сопротивление (как при работе трансформатора в режиме холостого хода), т.е. для них он представляет, по сути, фильтр-пробку. При этом те же гармоники напряжения в выходных напряжениях одноименных по фазе каналов ТИН (с М=3), которые между собой синфазны, в нагрузку через ТФ-М проходят беспрепятственно. Таковой гармоникой, прежде всего, является основная (первая) гармоника напряжения. Для таких гармоник нет условий в магнитопроводе ТФ-М для протекания в его стержнях магнитных потоков, следовательно, он для них «прозрачен». В результате взаимодействия МТИН с тремя ТФ-М в каждом из М каналов в одноименных по фазе нагрузках формируются напряжения одинаковой формы. Процесс формирования выходного напряжения для двух других фаз аналогичен. Отличие их будет лишь в том, что основные гармоники напряжения по фазе будут сдвинуты относительно напряжения фазы А1 соответственно на углы 2π/3 и 4π/3.
На фиг. 3 представлены осциллограммы рабочих процессов в 2П-ТИН+3ТФ-2 с ШИМ (при М=2 и следующих значениях его параметров: напряжение питания ЕП = 500 В; выходная частота f2(1)=50Тц; емкости конденсаторов делителя: С1=С2=100 мкФ; параметры фильтра: Lф=5 мГн; Cф=5 мкФ; модуль сопротивления каждой фазы нагрузки 1-го и 2-го каналов: ZH=3,51 Om с cosϕ2(1)=0,8): а) - выходные напряжения до и после фильтра и ток нагрузки (фазы А); б) - напряжение на обмотке одного трансфильтра (в фазе А) и ток через нее; в), г) - напряжения на конденсаторах 1-го и 2-го канала ТИН; д), е) - напряжение на транзисторе 1-го канала ТИН (с максимальным значением Uмакс=259 В - это практически половина напряжения питания). На транзисторе 2-го канала ТИН максимальное значение такое же.
Осциллограммы на фиг. 3 на простейшем примере преобразователя с М=2 подтверждают работоспособность предложенного решения и достижение поставленной в изобретении цели - возможности создания устройства, способного работать при высоковольтном напряжении питания при использовании ограниченных по рабочему напряжению и току транзисторов.
При этом число каналов определяется требуемым уровнем электропитания ТИН с МКП и допустимым уровнем рабочего напряжения реальных транзисторов и диодов. Взаимосвязь между числом каналов М, напряжением питания Еп и рабочим напряжением на транзисторе UVT определяется следующим соотношением:
M=Еп⋅K3(u)/UVT,
где UVT - паспортное значение рабочего напряжения транзистора, Кз(u)=1,4÷1,5 - коэффициент запаса по напряжению (для повышения надежности). По току транзисторов взаимосвязь аналогичная:
М=I2m ⋅K3(i) / IVTm,
где I2m - максимальное значение результирующего (суммарного) фазного тока одной фазы нагрузки одного ее канала, IVTm ~ паспортное значение максимального тока транзистора, Kз(i)≈1,4÷1,5 - коэффициент запаса по току (для повышения надежности).
Действующее значение фазного напряжения в одном канале нагрузки (при ШИМ с μ=1) определяется выражением:
Figure 00000001
Например, при
Figure 00000002
Что касается массогабаритных показателей трансфильтров, то, например, даже при тактовой частоте ШИМ 1200 Гц при М=2 (как показывают компьютерное моделирование и расчеты) габаритная мощность ТФ-2 одной его фазы (с приведением его расчетной частоты к выходной частоте 2П-ТИН+3ТФ-2) в долях от мощности одной фазы 2-х канальной нагрузки составляет примерно 0,3%.
Таким образом, результирующая энергетическая эффективность предлагаемого изобретения определяется возможностью увеличения (в М раз) напряжения питания и снижения в М раз тока нагрузки (при заданной ее мощности). Именно его значение определяет потери, как в нагрузке, так и в преобразователе (т.е. приводит к повышению КПД) при реально располагаемых ограниченных возможностях транзисторов.
Использование реальных ключевых элементов (транзисторов) со значительно меньшими значениями паспортных значений по напряжению и по току позволяет расширить область применения изобретения. Например, при использовании современных транзисторов с рабочим напряжением 6,5 кВ и током 500 А согласно изобретению при Еп=12кВ можно построить преобразователь (с М=3) для питания групповой (М=3) двигательной нагрузки мощностью 3 МВт. При этом коэффициенты запаса будут по напряжению и по току соответственно равны Kз(u)=1,6, а Кз(i)=2,1, т.е. более, чем достаточны для надежной работы.
Рост числа каналов М сопровождается улучшением электромагнитной совместимости преобразователя: искажения выходного напряжения и потребляемого тока уменьшаются обратно пропорционально числу М. При этом уровни квантования напряжения на нагрузке также уменьшаются тоже обратно пропорционально числу М. Этот эффект принципиально важен, т.к. способствует продлению срока службы изоляции якорных обмоток ЭТД.
Использование изобретения позволяет повысить КПД преобразователя и расширить область его применения при повышенных значениях напряжения питания.

Claims (4)

1. Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трехфазное напряжение повышенной мощности, содержащий М число каналов, каждый в виде трехфазного инвертора напряжения (ТИН) со своей парой шин питания и с управлением по алгоритму ШИМ, и три трансфильтра, каждый из которых выполнен на М стержневом магнитопроводе с обмоткой на каждом стержне (ТФ-М), причем одни концы этих обмоток каждого из трех ТФ-М подключены с соответствующей полярностью к одноименным по фазе выходным выводам М ТИН, а также блок управления, выполненный с возможностью обеспечения фазового сдвига выходных напряжений М ТИН на несущей (далее тактовой) частоте ШИМ на угол 2π/М, отличающийся тем, что он снабжен М числом конденсаторов, каждый из которых подключен между парой шин питания одного из М ТИН, М пар шин М ТИН соединены между собой согласно последовательно, а другие концы обмоток ТФ-М, расположенные на разных магнитопроводах и принадлежащие разным фазам М ТИН, образуют М трехфазных выходных выводов, выполненных с возможностью подключения к ним М гальванически развязанных трехфазных нагрузок.
2. Преобразователь по п. 1, отличающийся тем, что при М=2 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из двух ТИН подключены концы обмоток разной полярности одного из трех ТФ-2.
3. Преобразователь по п. 1, отличающийся тем, что при М≥3 к одноименным по фазе выходным выводам каждого из М ТИН подключены концы обмоток одной полярности каждого из трех (m2=3) ТФ-М.
4. Преобразователь по п. 1, отличающийся тем, что М стержневые магнитопроводы трансфильтров выполнены по пространственно магнитно-симметричной конструкции.
RU2021119551A 2021-07-05 2021-07-05 Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности RU2762829C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021119551A RU2762829C1 (ru) 2021-07-05 2021-07-05 Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021119551A RU2762829C1 (ru) 2021-07-05 2021-07-05 Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2762829C1 true RU2762829C1 (ru) 2021-12-23

Family

ID=80039302

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2021119551A RU2762829C1 (ru) 2021-07-05 2021-07-05 Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2762829C1 (ru)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU381144A1 (ru) * 1971-01-04 1973-05-15 А. В. Иванов, В. И. Климов В. Н. Левин Ленинградский институт авиационного прибсростроени Регулируемый преобразователь постоянного тока
SU817941A1 (ru) * 1979-05-31 1981-03-30 Предприятие П/Я М-5644 Трехфазный инвертор тока
SU964917A2 (ru) * 1981-02-19 1982-10-07 Красноярский Политехнический Институт Преобразователь посто нного напр жени в трехфазное переменное
EP0259240A2 (en) * 1986-07-30 1988-03-09 International Fuel Cells Corporation Apparatus and method for controlling a force commutated inverter
SU1443103A1 (ru) * 1985-02-20 1988-12-07 Куйбышевский политехнический институт им.В.В.Куйбышева Преобразователь посто нного напр жени в переменное квазисинусоидальное напр жение
RU2247466C1 (ru) * 2003-10-01 2005-02-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ (ТУ)") Двухканальный трехфазный инвертор напряжения

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU381144A1 (ru) * 1971-01-04 1973-05-15 А. В. Иванов, В. И. Климов В. Н. Левин Ленинградский институт авиационного прибсростроени Регулируемый преобразователь постоянного тока
SU817941A1 (ru) * 1979-05-31 1981-03-30 Предприятие П/Я М-5644 Трехфазный инвертор тока
SU964917A2 (ru) * 1981-02-19 1982-10-07 Красноярский Политехнический Институт Преобразователь посто нного напр жени в трехфазное переменное
SU1443103A1 (ru) * 1985-02-20 1988-12-07 Куйбышевский политехнический институт им.В.В.Куйбышева Преобразователь посто нного напр жени в переменное квазисинусоидальное напр жение
EP0259240A2 (en) * 1986-07-30 1988-03-09 International Fuel Cells Corporation Apparatus and method for controlling a force commutated inverter
RU2247466C1 (ru) * 2003-10-01 2005-02-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ (ТУ)") Двухканальный трехфазный инвертор напряжения

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2270968B1 (en) Power Transmission Method and Power Transmission Apparatus
CN108352777B (zh) 中压混合多电平变换器和用于控制中压混合多电平变换器的方法
EP2156542A2 (en) Prediction scheme for step wave power converter and inductive inverter topology
EP2605396B1 (en) A track-bound vehicle inverter
EP1687891A1 (en) Multilevel converter based intelligent universal transformer
WO2012164099A2 (en) Inverter
CN104052305B (zh) 功率变换系统
US20160380551A1 (en) Converter arrangement having multi-step converters connected in parallel and method for controlling these
Pramanick et al. A harmonic suppression scheme for full speed range of a two-level inverter fed induction motor drive using switched capacitive filter
US6590302B2 (en) Method for reducing natural system oscillations to ground potential in an electrical drive having a voltage intermediate circuit
KR101297320B1 (ko) 향상된 전력품질을 제공하는 단상풀브릿지인버터
CN112640280A (zh) 具有控制装置和无源频率滤波器的多相多级变流器以及用于控制多相多级装置变流器的方法
SE455147C (sv) Elektrisk vaexelriktare
RU2762829C1 (ru) Преобразователь постоянного напряжения в квазисинусоидальное трёхфазное напряжение повышенной мощности
US11228257B2 (en) Power circuits for modular multi-level converters (MMC) and modular multi-level converters
RU157607U1 (ru) Система тягового электроснабжения участка железной дороги переменного тока
RU2357352C1 (ru) Трехфазный высоковольтный преобразователь переменного напряжения
US20020117913A1 (en) Damping of resonant peaks in an electric motor, which is operated using a converter with a voltage intermediate circuit, by increasing the losses produced in the region of critical natural frequencies
GB2050083A (en) Electrical converter
CN102739097B (zh) 一种用低压逆变实现高压逆变的方法、电路和高压变换器
Ruderman et al. PWM voltage quality bounds of a single-phase multilevel converter
RU2521419C2 (ru) Система генерирования электрической энергии трехфазного переменного тока повышенного напряжения
RU2531378C2 (ru) Трехфазный инвертор напряжения с трансформаторным выходом
RU148288U1 (ru) Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями
RU2507670C2 (ru) Система генерирования электрической энергии трехфазного переменного тока