RU2759282C1 - Method for manufacturing products from molybdenum alloys - Google Patents
Method for manufacturing products from molybdenum alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2759282C1 RU2759282C1 RU2021107418A RU2021107418A RU2759282C1 RU 2759282 C1 RU2759282 C1 RU 2759282C1 RU 2021107418 A RU2021107418 A RU 2021107418A RU 2021107418 A RU2021107418 A RU 2021107418A RU 2759282 C1 RU2759282 C1 RU 2759282C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- products
- granules
- temperature
- ingot
- molybdenum alloys
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously
- B22F3/15—Hot isostatic pressing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области к области металлургии цветных металлов, в частности, к изготовлению продукции из молибдена и жаропрочных сплавов на его основе, и может быть использовано для изготовления жаропрочной продукции, подверженной высокотемпературным условиям эксплуатации в виде плит, листов, лент, прутков и других изделий, используемых в аэрокосмической, электронной промышленности, ядерной энергетике.The invention relates to the field of metallurgy of non-ferrous metals, in particular, to the manufacture of products from molybdenum and heat-resistant alloys based on it, and can be used for the manufacture of heat-resistant products exposed to high-temperature operating conditions in the form of plates, sheets, strips, rods and other products used in aerospace, electronics industry, nuclear power.
Острота и актуальность проблемы в последние годы усугубляется тем, что быстро развивающейся отечественной промышленности, особенно ракетостроению и атомной энергетике требуются массивные (весом 60 кг и более), крупногабаритные изделия из высокочистых сплавов молибдена. Заготовки нужной формы для таких изделий иногда невозможно изготовить методом вакуумной дуговой или электронно-лучевой плавки и последующей экструзии, а применение горячей свободной ковки слитков практически неприменимо из-за низкой пластичности слитка.The severity and urgency of the problem in recent years is aggravated by the fact that the rapidly developing domestic industry, especially rocketry and nuclear power, requires massive (weighing 60 kg or more), large-sized products made of high-purity molybdenum alloys. Billets of the desired shape for such products are sometimes impossible to manufacture by vacuum arc or electron beam melting and subsequent extrusion, and the use of hot free forging of ingots is practically inapplicable due to the low ductility of the ingot.
В настоящее время существуют две технологии изготовления изделий из молибдена и его сплавов: классическая порошковая технология и плавильная технология. Принципиальное отличие между ними состоит в методе получения исходной заготовки.Currently, there are two technologies for the manufacture of products from molybdenum and its alloys: classical powder technology and melting technology. The fundamental difference between them lies in the method of obtaining the original workpiece.
В классической порошковой технологи (Н.Н. Моргунова, Б.А. Клыпин, В.Я. Бояршинов, Л.А. Тараканов, Ю.В. Манегин, «Сплавы молибдена», Москва, «Металлургия» 1975 г. стр. 194) исходная заготовка изготавливается методом прессования в определенную форму (чаще всего это штабики или пластины прямоугольной формы) и последующее спекание в атмосфере водорода при температурах 1900 - 2400°С. Далее полученные заготовки подвергают первичной деформации горячей прокаткой, ковкой при температуре 1250-1300°С для получения продукции в виде листов, прутков, лент и др. Эта технология более экономична, обладает относительно низким расходным коэффициентом при изготовлении продукции.In classical powder technology (N.N. Morgunova, B.A. 194), the initial blank is made by pressing into a specific shape (most often these are bars or rectangular plates) and subsequent sintering in a hydrogen atmosphere at temperatures of 1900 - 2400 ° C. Further, the resulting blanks are subjected to primary deformation by hot rolling, forging at a temperature of 1250-1300 ° C to obtain products in the form of sheets, rods, strips, etc. This technology is more economical, has a relatively low consumption ratio in the manufacture of products.
Но она имеет существенный недостаток - низкую пластичность получаемой продукции при пониженных температурах из-за высокого объемного содержания кислорода в материале - 0,01-0,005 мас %. Известно, что кислород не растворяется в решетке молибдена. Как примесь он находится на границах зерен в виде пленки двуокиси молибдена и охрупчивает их.But it has a significant drawback - low plasticity of the resulting product at low temperatures due to the high volumetric oxygen content in the material - 0.01-0.005 wt%. It is known that oxygen does not dissolve in the molybdenum lattice. As an impurity, it is located at the grain boundaries in the form of a film of molybdenum dioxide and embrittles them.
Известен, принятый за прототип, способ получения первичного слитка вакуумной электронно-лучевой капельной плавкой (Батиенков Р.Б. и др., Проблема низкотемпературной пластичности молибдена и сплавов на его основе, Труды ВИАМ, №3 (63) 2018), обеспечивающий содержание кислорода на уровне 30-5 ppm., последующую обработкой его давлением, свободной ковкой или экструзией при температурах 1400-1600°С и термообработку.It is known, taken as a prototype, a method for producing a primary ingot by vacuum electron-beam drop melting (Batienkov R.B. et al., The problem of low-temperature plasticity of molybdenum and alloys based on it, Proceedings of VIAM, No. 3 (63) 2018), providing oxygen content at the level of 30-5 ppm., its subsequent processing by pressure, free forging or extrusion at temperatures of 1400-1600 ° C and heat treatment.
Однако выход годной продукции зачастую не превышает 60%, вследствие низкой пластичности слитка. При этом выход годной продукции еще меньше при применении свободной ковки, а изготовление крупногабаритных изделий ограничено возможностями экструзии.However, the yield of suitable products often does not exceed 60%, due to the low ductility of the ingot. At the same time, the yield of suitable products is even less when open-die forging is used, and the manufacture of large-sized products is limited by extrusion capabilities.
Предлагаемое изобретение решает задачу получения высокочистой и высокопластичной продукции, включающей крупногабартиную, при значительно более низкой температуре, что значительно снижает расходы на ее производство. Поставленная задача решается способом получения высокочистых по вредным примесям высокопластичных изделий из молибдена и сплавов на его основе, включающем выплавку слитка сплава методом капельной электронно-лучевой плавки, горячую обработку давлением заготовки с получением изделий и термообработку, новизна которого заключается в том, что из слитка методом газовой атомизации получают гранулы сферической формы, выделяют из них гранулы диаметром 40-180 мкм, размещают их в титановую капсулу, которую заваривают, помещают в газостат и проводят горячее газостатическое прессование при температуре 1250-1450°С до получения заготовок с плотностью не менее 98% от теоретической.The proposed invention solves the problem of obtaining high-purity and highly plastic products, including large-sized items, at a significantly lower temperature, which significantly reduces the cost of its production. The problem posed is solved by a method of obtaining high-purity high-plasticity products from molybdenum and alloys based on it, which includes smelting an alloy ingot by the method of drop electron-beam melting, hot working by pressure of the workpiece to obtain products and heat treatment, the novelty of which lies in the fact that from the ingot by the method gas atomization, spherical granules are obtained, granules with a diameter of 40-180 microns are isolated from them, placed in a titanium capsule, which is brewed, placed in a gasostat and hot gasostatic pressing is carried out at a temperature of 1250-1450 ° C until blanks with a density of at least 98% are obtained from the theoretical.
Горячее изостатическое перссование возможно проводить при температуре 1250-1300°С.Hot isostatic pressing can be carried out at a temperature of 1250-1300 ° C.
Проведение процесса предлагаемым способом позволяет получить высокочистые по вредным примесям высокопластичные изделия из молибдена и сплавов на его основе, включая крупногабаритные, с минимальным затратами благодаря снижению температуры изготовления конечных изделий, обусловленной их высокой пластичностью при низкой температуре.Carrying out the process by the proposed method makes it possible to obtain highly plastic products from molybdenum and alloys based on it, high-purity with respect to harmful impurities, including large-sized ones, with minimal costs due to a decrease in the manufacturing temperature of the final products due to their high plasticity at low temperatures.
Предложенная совокупность признаков является новой и, позволяя получить новый непредсказуемый эффект - получение высокочистой и высокопластичной при низкой температуре продукции, включающей крупногабаритную, что значительно снижает расходы на ее производство, сообщает всему изобретению соответствие критериям «новизна» и «изобретательский уровень». Возможность применения его на существующем технологическом оборудовании подтверждает соответствие его критерию «промышленная применимость».The proposed set of features is new and, allowing to obtain a new unpredictable effect - obtaining high-purity and highly plastic at low temperatures products, including large-sized ones, which significantly reduces the cost of their production, informs the entire invention of compliance with the criteria of "novelty" and "inventive step". The possibility of using it on existing technological equipment confirms its compliance with the criterion of "industrial applicability".
Приведенные ниже примеры, подтверждают, но не ограничивают предлагаемое изобретение.The examples below confirm but do not limit the invention.
Пример 1.Example 1.
Из шихты, содержащей молибден с содержанием 0,4% тантала методом вакуумной электронно-лучевой капельной плавки выплавляют слиток, диаметром 60 мм и длиной 500 мм. Слиток имеет грубозернистую структуру. Зерна диаметром 2-5 мм и длиной до 50 мм вытянуты по оси слитка под небольшим углом к ней. Содержание наиболее вредной примеси - кислорода в слитке составило 20 ppm, что в три раза ниже, чем было в исходной шихте.An ingot with a diameter of 60 mm and a length of 500 mm is melted from a charge containing molybdenum with a content of 0.4% tantalum by the method of vacuum electron-beam drop melting. The ingot has a coarse-grained structure. Grains with a diameter of 2-5 mm and a length of up to 50 mm are elongated along the axis of the ingot at a slight angle to it. The content of the most harmful impurity, oxygen, in the ingot was 20 ppm, which is three times lower than in the initial charge.
Для превращения его в гранулы методом газовой атомизации на установке УЦР-6 слиток протачивают до получения расходуемого электрода необходимой формы: пруток диаметром 50 и длиной 600 мм.To convert it into granules by gas atomization at the UCR-6 unit, the ingot is machined until a consumable electrode of the required shape is obtained: a rod with a diameter of 50 and a length of 600 mm.
Так при использовании плазмотрона мощностью 200 КВт при скорости вращения электрода 18000 об/мин при весе распыленной части электрода - 10 кг получают гранулы сферической формы. Полученные гранулы просеивают через сито для удаления гранул диаметром менее 40 и более 180 мкм, при этом общий вес оставшихся гранул составил 8,423 кг.So, when using a plasmatron with a power of 200 kW at an electrode rotation speed of 18000 rpm and a sprayed part of the electrode weighing 10 kg, spherical granules are obtained. The resulting granules are sieved through a sieve to remove granules with a diameter of less than 40 and more than 180 microns, while the total weight of the remaining granules was 8.423 kg.
Выделенный диапазон размера гранул обеспечивает получение плотного компакта при последующем газостатическом прессовании.The selected range of granule size provides a dense compact during subsequent gasostatic pressing.
Отобранные гранулы помещают в контейнер непосредственно внутри камеры установки УЦР-6 и герметизируют. Контейнер с гранулами перемещают в специальную вакуумную камеру СНВ, в которой происходит перемещение гранул в условиях вакуума в выполненную из титана капсулу цилиндрической формы. После этого капсулу заваривают электронным лучом, помещают в камеру газостата ABRA и выдерживают при температуре 1250°С в течение 2-х часов. Для достижения плотности заготовки не менее 98% от теоретической температура компактирования сплава не должна быть ниже 1250°С и выше 1450°С. При более низкой температуре не достигается необходимая плотность получаемого компакта, при более высокой температуре будет происходить химическое взаимодействие гранул и материала капсулы - титана, что недопустимо.The selected granules are placed in a container directly inside the chamber of the UCR-6 unit and sealed. The container with granules is moved into a special vacuum chamber SNV, in which the granules are moved under vacuum conditions into a cylindrical capsule made of titanium. After that, the capsule is welded with an electron beam, placed in the chamber of the ABRA gas control unit and kept at a temperature of 1250 ° C for 2 hours. To achieve a workpiece density of at least 98% of the theoretical, the alloy compaction temperature should not be lower than 1250 ° C and above 1450 ° C. At a lower temperature, the required density of the resulting compact is not achieved; at a higher temperature, a chemical interaction of granules and the material of the capsule, titanium, will occur, which is unacceptable.
После извлечения из камеры газостата капсулу удаляют методом токарной обработки. Полученный образец сплава имеет диаметр 10 мм, длину 60 мм и плотность 98,3% от теоретической. Содержание кислорода в полученной заготовке составило 20 ppm, т.е. не изменилось по сравнению с исходным слитком. Размер зерен находился в интервале 40-180 мкм, т.е. соответствовал размеру гранул. Полученную заготовку подвергают прокатке на лабораторном вакуумном прокатном стане Дуо 120 в полосу толщиной 2 мм. Прокатку осуществляли при температуре 1000°С с обжатием 20% за проход. Образец был прокатан без образования трещин, несмотря на относительно низкую температуру прокатки. Это свидетельствует об исключительно высокой пластичности материала заготовки. Обычно горячая деформация слитков молибдена из-за их грубозернистой структуры начинается при температуре 1400-1600°С. После прокатки образец отжигают в вакууме при температуре 900°С в течение 1 часа. Плотность образца после прокатки составила 99,7% от теоретической.After removing from the gasostat chamber, the capsule is removed by turning. The obtained alloy sample has a diameter of 10 mm, a length of 60 mm and a density of 98.3% of the theoretical. The oxygen content in the resulting billet was 20 ppm, i.e. unchanged from the original ingot. The grain size was in the range 40-180 μm, i.e. corresponded to the size of the granules. The resulting billet is rolled on a laboratory vacuum rolling mill Duo 120 into a strip with a thickness of 2 mm. Rolling was carried out at a temperature of 1000 ° C with a reduction of 20% per pass. The sample was rolled without cracking despite the relatively low rolling temperature. This indicates the extremely high ductility of the workpiece material. Usually, hot deformation of molybdenum ingots, due to their coarse-grained structure, begins at a temperature of 1400-1600 ° C. After rolling, the sample is annealed in vacuum at a temperature of 900 ° C for 1 hour. The density of the sample after rolling was 99.7% of the theoretical.
Пример 2.Example 2.
Из шихты, содержащей молибден с содержанием 0,4% тантала методом вакуумной электронно-лучевой капельной плавки выплавляют слиток, диаметром 60 мм и длиной 500 мм. Слиток имеет грубозернистую структуру. Зерна диаметром 2-5 мм и длиной до 50 мм вытянуты по оси слитка под небольшим углом к ней. Содержание наиболее вредной примеси - кислорода в слитке составило 20 ppm, что в три раза ниже, чем было в исходной шихте.An ingot with a diameter of 60 mm and a length of 500 mm is melted from a charge containing molybdenum with a content of 0.4% tantalum by the method of vacuum electron-beam drop melting. The ingot has a coarse-grained structure. Grains with a diameter of 2-5 mm and a length of up to 50 mm are elongated along the axis of the ingot at a slight angle to it. The content of the most harmful impurity, oxygen, in the ingot was 20 ppm, which is three times lower than in the initial charge.
Для превращения его в гранулы методом газовой атомизации на установке УЦР-6 слиток протачивают до получения расходуемого электрода необходимой формы: пруток диаметром 50 и длиной 600 мм.To convert it into granules by gas atomization at the UCR-6 unit, the ingot is machined until a consumable electrode of the required shape is obtained: a rod with a diameter of 50 and a length of 600 mm.
При использовании плазмотрона мощностью 200 КВт и скорости вращения электрода 18000 об/мин получают гранулы сферической формы.When using a plasmatron with a power of 200 kW and an electrode rotation speed of 18000 rpm, spherical granules are obtained.
Полученные гранулы просеивают через сито для удаления гранул диаметром менее 40 и более 180 мкм, помещают в контейнер непосредственно внутри камеры установки УЦР-6 и герметизируют. Контейнер с гранулами перемещают в специальную вакуумную камеру СНВ, в которой происходит перемещение гранул в условиях вакуума в выполненную из титана капсулу квадратной формы. После этого капсулу заваривают электронным лучом и помещают в камеру газостата ABRA и выдерживают при температуре 1400°С в течение 2-х часов.The resulting granules are sieved through a sieve to remove granules with a diameter of less than 40 and more than 180 microns, placed in a container directly inside the chamber of the UCR-6 unit and sealed. The container with the granules is moved into a special vacuum chamber SNV, in which the granules are moved under vacuum conditions into a square-shaped titanium capsule. After that, the capsule is welded with an electron beam and placed in the chamber of the ABRA gas control unit and kept at a temperature of 1400 ° C for 2 hours.
После извлечения из камеры газостата капсулу удаляют методом фрезерной обработки. Полученную заготовку диаметром 290 и высотой 60 мм нагревают в водородной печи до температуры 1200°С и прокатывают в двух взаимно перпендикулярных направлениях до толщины 20 мм.After removing from the gasostat chamber, the capsule is removed by milling. The resulting billet with a diameter of 290 and a height of 60 mm is heated in a hydrogen furnace to a temperature of 1200 ° C and rolled in two mutually perpendicular directions to a thickness of 20 mm.
Полученный лист квадратного сечения 500×500 и толщиной 20 мм, рихтуют для придания ему плоской формы и подвергают химическому травлению для удаления следов смазки и оксидной пленки и отжигают в печи с восстановительной атмосферой 40 мин при температуре 800°С.The resulting sheet of square section 500 × 500 and 20 mm thick is straightened to give it a flat shape and subjected to chemical etching to remove traces of grease and oxide film and annealed in an oven with a reducing atmosphere for 40 minutes at a temperature of 800 ° C.
Полученное изделие представляет собой элемент крупногабаритной конструкции атомной энергетической установки весом 51 кг, который практически невозможно изготовить другими методами. Полученный образец сплава имеет плотность 99,7% от теоретической. Содержание кислорода в полученной заготовке составило 20 ppm, т.е. не изменилось по сравнению с исходным слитком. Размер зерен находился в интервале 40-180 мкм, т.е. соответствовал размеру гранул.The resulting product is an element of a large-sized structure of a nuclear power plant weighing 51 kg, which is practically impossible to manufacture by other methods. The obtained alloy sample has a density of 99.7% of theoretical. The oxygen content in the resulting billet was 20 ppm, i.e. unchanged from the original ingot. The grain size was in the range 40-180 μm, i.e. corresponded to the size of the granules.
Как видно из приведенных примеров, предлагаемая технология позволяет получать продукцию из молибдена и его сплавов высокой химической чистоты с мелкозернистой структурой, высокой пластичностью, что в совокупности существенно повышает ее качество и делает возможным получение массивной крупногабаритной продукции. Кроме того, применение заявляемой технологии снизило на 400-600°С температуру горячей деформации слитков молибдена, что подтверждает их высокую пластичность при значительно низкой по сравнению с существующим уровнем техники температурой что в свою очередь существенно удешевляет технологию получения изделий из молибдена и сплавов на его основе и повышает выход годной продукции.As can be seen from the above examples, the proposed technology makes it possible to obtain products from molybdenum and its alloys of high chemical purity with a fine-grained structure, high ductility, which together significantly increases its quality and makes it possible to obtain massive large-sized products. In addition, the application of the claimed technology reduced the temperature of hot deformation of molybdenum ingots by 400-600 ° C, which confirms their high plasticity at a temperature significantly low compared to the existing level of technology, which in turn significantly reduces the cost of the technology for producing products from molybdenum and alloys based on it. and increases the yield of products.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021107418A RU2759282C1 (en) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | Method for manufacturing products from molybdenum alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021107418A RU2759282C1 (en) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | Method for manufacturing products from molybdenum alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2759282C1 true RU2759282C1 (en) | 2021-11-11 |
Family
ID=78607203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021107418A RU2759282C1 (en) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | Method for manufacturing products from molybdenum alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2759282C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU855063A1 (en) * | 1979-07-04 | 1981-08-15 | Институт физики твердого тела АН СССР | Method of treatment of molybdenum sheets |
| SU1068183A1 (en) * | 1982-07-21 | 1984-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Method of producing articles from refractory metals and alloys |
| UA16657A1 (en) * | 1987-02-09 | 1997-08-29 | Інститут Проблем Матеріалознавства Ім.І.М.Францевича Ан України | method of producing sintered porous molybdenum-copper alloy |
| RU2292988C1 (en) * | 2005-07-05 | 2007-02-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственный заказчик - Федеральное агентство по атомной энергии | Method for producing molybdenum-copper composition material |
| CN103302295B (en) * | 2013-06-20 | 2015-09-02 | 安泰科技股份有限公司 | A kind of method of rolling processing high-purity, high-density molybdenum alloy target |
| RU2570273C1 (en) * | 2014-09-04 | 2015-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of production of composite molybdenum-based material |
-
2021
- 2021-03-22 RU RU2021107418A patent/RU2759282C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU855063A1 (en) * | 1979-07-04 | 1981-08-15 | Институт физики твердого тела АН СССР | Method of treatment of molybdenum sheets |
| SU1068183A1 (en) * | 1982-07-21 | 1984-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Method of producing articles from refractory metals and alloys |
| UA16657A1 (en) * | 1987-02-09 | 1997-08-29 | Інститут Проблем Матеріалознавства Ім.І.М.Францевича Ан України | method of producing sintered porous molybdenum-copper alloy |
| RU2292988C1 (en) * | 2005-07-05 | 2007-02-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственный заказчик - Федеральное агентство по атомной энергии | Method for producing molybdenum-copper composition material |
| CN103302295B (en) * | 2013-06-20 | 2015-09-02 | 安泰科技股份有限公司 | A kind of method of rolling processing high-purity, high-density molybdenum alloy target |
| RU2570273C1 (en) * | 2014-09-04 | 2015-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of production of composite molybdenum-based material |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Батиенков Р.Б. и др., Проблема низкотемпературной пластичности молибдена и сплавов на его основе. Труды ВИАМ, 2018, N3 (63), с.12-17. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5076137B2 (en) | Products such as high purity tantalum and sputter targets containing it | |
| KR100438670B1 (en) | Tantalum sputtering target and method of manufacture | |
| EP3414035B1 (en) | Method of deoxygenating titanium or titanium alloy having oxygen dissolved therein in a solid solution | |
| JP5124275B2 (en) | Removal of magnesium from magnesium reduced metal powder | |
| CN111893325B (en) | High-purity tantalum ingot and preparation method thereof | |
| JP6886046B2 (en) | Manufacturing method of refractory metal powder by multi-stage / advanced reduction | |
| KR101342091B1 (en) | Preparation of ultra-high purity cylindrical ingot of refractory metals by electron beam drip melting | |
| CN113088752B (en) | Preparation method of beryllium-copper master alloy | |
| CN113088753B (en) | Method for preparing beryllium-copper master alloy by adopting vacuum consumable arc melting | |
| WO2019118991A1 (en) | A process and method for producing titanium and titanium alloy billets, spherical and non-spherical powder | |
| Kocich et al. | The methods of preparation of Ti–Ni–X alloys and their forming | |
| KR20240027010A (en) | Tantalum-tungsten alloy powder and method for producing the same | |
| RU2759282C1 (en) | Method for manufacturing products from molybdenum alloys | |
| CN111836913A (en) | Sputtering target material | |
| US4595413A (en) | Group IVb transition metal based metal and processes for the production thereof | |
| JP2782665B2 (en) | Method for producing titanium or titanium alloy powder | |
| RU2630740C1 (en) | Method for preparing alloy billets based on tini intermetallide | |
| US4655825A (en) | Metal powder and sponge and processes for the production thereof | |
| JP3893101B2 (en) | Manufacturing method of high purity titanium | |
| RU2228382C2 (en) | Tantalum-silicon alloy, products containing it, and a method for preparing alloys | |
| CN108883447B (en) | Titanium material and method for producing same | |
| RU2751065C1 (en) | Method of producing wire from titanium-niobium-tantalum alloy for use in the production of spherical powder | |
| JPS5935642A (en) | Production of mo alloy ingot | |
| RU2705487C1 (en) | METHOD OF PRODUCING WORKPIECES OF TiHfNi ALLOYS | |
| Armantrout et al. | Properties of Wrought Shapes Formed From Electroslag-Melted Titanium |