RU2750226C1 - Device for turning - Google Patents
Device for turning Download PDFInfo
- Publication number
- RU2750226C1 RU2750226C1 RU2020131098A RU2020131098A RU2750226C1 RU 2750226 C1 RU2750226 C1 RU 2750226C1 RU 2020131098 A RU2020131098 A RU 2020131098A RU 2020131098 A RU2020131098 A RU 2020131098A RU 2750226 C1 RU2750226 C1 RU 2750226C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- working
- frequency
- tool
- branch
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turning (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области металлообработки, в частности к обработке наружных поверхностей тел вращения на токарных станках.The present invention relates to the field of metalworking, in particular to the processing of the outer surfaces of bodies of revolution on lathes.
Известно устройство для чистовой обработки наружных поверхностей тел вращения, содержащее резец с упругим элементом, реализующий механизм бреющего резания [1].Known device for finishing the outer surfaces of bodies of revolution, containing a cutter with an elastic element, which implements the shaving cutting mechanism [1].
Недостатком данного устройства является невозможностьThe disadvantage of this device is the impossibility
регулирования жесткости резца и собственной частоты его колебаний в широком диапазоне частот.regulation of the rigidity of the cutter and the natural frequency of its oscillations in a wide frequency range.
Известно устройство для обработки внутренних поверхностей тел вращения, выбранное в качестве прототипа, содержащее резец, закрепленный на упругой рабочей ветви [2].Known device for processing the inner surfaces of bodies of revolution, selected as a prototype, containing a cutter attached to an elastic working branch [2].
Недостатком данного устройства является невозможностьThe disadvantage of this device is the impossibility
управления формой вибраций и сложностью настройки на уровень комплексных вибраций. Кроме того, устройство, реализующееcontrol of the vibration shape and the complexity of tuning to the level of complex vibrations. In addition, a device that implements
устройство, не может обеспечить высокую точность и низкую шероховатость при обработке наружных поверхностей при токарной обработке, т.к. настройка упругого элемента резца по кордите У имеет дискретный характер, узкий диапазон частот колебаний режущей части резца.device, cannot provide high accuracy and low roughness when processing external surfaces during turning, because the adjustment of the elastic element of the cutter along the cord Y has a discrete nature, a narrow range of vibration frequencies of the cutting part of the cutter.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в повышении эффективности обработки и производительности с достижением следующих технических результатов: расширение технологических возможностей за счет обеспечения черновой и чистовой обработки трудно обрабатываемых сплавов сThe problem to be solved by the claimed invention is to increase the efficiency of processing and productivity with the achievement of the following technical results: expanding technological capabilities by providing roughing and finishing processing of difficult-to-machine alloys with
различной структурой, повышение надежности работы инструмента за счет стабилизации высокочастотных колебаний инструмента, повышение точности и качества обработки путем снижения шероховатости и минимизации степени и глубины наклепа за счет создания условий обработки, подобных вибрационному резанию, снижение энергоемкости процесса резания за счет использования для возбуждения комплексных высокочастотных колебаний инструмента переменной составляющей энергии зоны стружкообразования.different structure, increasing the reliability of the tool due to the stabilization of high-frequency oscillations of the tool, improving the accuracy and quality of processing by reducing the roughness and minimizing the degree and depth of work hardening by creating processing conditions similar to vibration cutting, reducing the energy consumption of the cutting process due to the use of complex high-frequency oscillations to excite tool of the variable component of the energy of the chip formation zone.
Эта задача решается таким образом, что устройство для вибрационной обработки наружных поверхностей тел вращения, содержащее державку с упругим элементом «U-образной формы, снабжено волноводным резонатором, установленным на упомянутой рабочей упругой ветви. А внутри которого с возможностью продольного перемещения по оси Z установлена направляющая втулка. Один конец втулки жестко закреплен в рабочей упругой ветви, а другой установлен в рабочей части головки крепления режущей пластины. Во внутренней направляющей втулке ввинчен регулировочный винт с мелкой резьбой.This problem is solved in such a way that a device for vibration processing of the outer surfaces of bodies of revolution, containing a holder with an elastic U-shaped element, is equipped with a waveguide resonator mounted on the said working elastic branch. And inside which a guide sleeve is installed with the possibility of longitudinal movement along the Z axis. One end of the sleeve is rigidly fixed in the working elastic branch, and the other is installed in the working part of the cutting insert attachment head. An adjusting screw with a fine thread is screwed into the inner guide bush.
Оснащение резца волноводным резонатором комплексных колебаний позволяет реализовать условия резания, подобные высокочастотному вибрационному резанию, за счет использования в качестве источника ультразвуковых колебаний зоны контакта инструмента и обрабатываемой детали, с передачей комплексных колебаний инструменту через зону стружкообразования.Equipping the cutter with a waveguide resonator of complex vibrations allows you to implement cutting conditions similar to high-frequency vibration cutting, due to the use of the contact zone of the tool and the workpiece as a source of ultrasonic vibrations, with the transmission of complex vibrations to the tool through the chip formation zone.
Выполнение многозаходных винтовых пазов позволяет проводить черновую и чистовую обработку одним инструментом с оптимальными амплитудой и частотой колебаний инструмента для каждого вида обработки за счет возможности настройки на разные резонансные частоты зоны стружкообразования, обусловленные материалом обрабатываемой детали и режимами резания.The implementation of multi-start screw grooves allows roughing and finishing with one tool with the optimal amplitude and frequency of tool oscillations for each type of processing due to the ability to adjust to different resonant frequencies of the chip formation zone, due to the material of the workpiece and cutting modes.
Выполнение винтовых пазов с разными радиусами позволяет проводить согласование продольных и крутильных колебаний на двух разных резонансных частотах.Execution of screw grooves with different radii allows matching longitudinal and torsional vibrations at two different resonant frequencies.
Включение втулки во внутреннюю часть волновода дает возможность точной настройки на резонансные частоты путем ввинчивания в нее винта.The inclusion of the sleeve in the inner part of the waveguide makes it possible to fine tune the resonant frequencies by screwing a screw into it.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется чертежами, представленными на фиг. 1-3. На фиг. 1 приведено устройство для обработки наружных поверхностей деталей, общий вид; на фиг. 2 приведены конструктивные особенности рабочей ветви упругого элемента; на фиг. 3 приведена развертка винтовых пазов волновода-резонатора.The invention is illustrated by the drawings shown in FIG. 1-3. FIG. 1 shows a device for processing the outer surfaces of parts, general view; in fig. 2 shows the design features of the working branch of the elastic element; in fig. 3 shows a scan of the screw slots of the waveguide-resonator.
Устройство содержит замкнутую технологическую систему, включающую обрабатываемую деталь 1, резец, державка которого содержит упругий элемент 2, на одной из ветвей которого вмонтирован волноводный преобразователь 3, имеющий два винтовых паза 4 с шагом, уменьшающимся в сторону крепления режущей части головки резцедержателя 5. Волноводный преобразователь 3 одним концом закреплен в головке резцедержателя, а вторым крепится в торце рабочей ветви упругого элемента 6. Внутри волноводного преобразователя установлена втулка 7 с нарезанной мелкой резьбой, в которую ввинчивается регулировочный винт 8 с контро-гайкой 9.The device contains a closed technological system, including the
Длина волноводного преобразователя выбирается из условия обеспечения стабильности возбуждения высокочастотных комплексных колебаний режущего клина и по длине кратной полуволне продольных колебаний. Изготовление винтовых пазов 4 на длине, равной полуволне продольных колебаний, с радиусом, равным полуволне крутильных (сдвиговых) колебаний, позволяет проводить на единой частоте возбуждения их согласование и усиление.The length of the waveguide transducer is selected from the condition of ensuring the stability of the excitation of high-frequency complex vibrations of the cutting wedge and along the length of the multiple half-wave of longitudinal vibrations. The manufacture of
Винтовые пазы 4 выполняют с радиусом, равным длине полуволны крутильных колебаний и определяемым по формуле R=Lкр/2=Ссд/(2f), где Lкр - длина волны крутильных колебаний; Ссд - скорость распространения сдвиговых волн в стали; f - собственная частота колебаний волновода, при этом частота возмущений, возникающих в зоне стружкообразования за счет высокочастотных волновых сдвиговых колебаний в обрабатываемом материале, должна быть равна собственной частоте волновода резонатора 3 или являться одной из гармоник собственной частоты колебаний инструмента.
Пазы 4 располагаются последовательно и имеют разные радиусы, а ось симметрии начала одного паза повернута относительно оси симметрии другого на 90° для максимальной изгибной жесткости инструмента.The
Устройство работает следующим образом. Волноводный резонатор 3 предварительно настраивается на резонансный режим относительно переменной возбуждающей силы в зоне стружкообразования с учетом обрабатываемого материала и технологических режимов. При врезании резца 5 в заготовку, вследствие упругости волновода-резонатора 3 с винтовыми пазами 4, происходит его закручивание под действием сил резания. За счет упругой усадки волноводного резонатора 3 происходит смещение резца 5. Вследствие импульсных, релаксационных процессов в зоне стружкообразования происходит раскручивание и смещение резца 5 по оси Z в первоначальное положение. При совпадении собственной частоты инструмента и частоты волновых процессов в зоне стружкообразования происходит усиление амплитуды комплексных высокочастотных смещений резца 5. Втулка 7 как направляющий элемент одновременно обеспечивают изгибную устойчивость инструмента при резании по оси Y. Ее собственная частота настраивается с помощью винта 8 и фиксируется гайкой 9. Частота возбуждения зоны стружкообразования является функцией режимов резания, причем прямо пропорциональна скорости резания и обратно пропорциональна глубине резания и подаче. Поэтому, частота возбуждения на черновых операциях значительно меньше, чем на чистовых. Соответственно, на черновой операции используется паз с большим радиусом для меньшей частоты усиления, а на чистовой операции используется паз с меньшим радиусом для большей частоты усиления. В основу разработки и функционирования предложения положены: изучение особенностей динамики процесса резания на основе анализа взаимосвязи вектора функции сил и движений в широком частном диапазоне, а также изучения динамических явлений, возникающих в зоне стружкообразования, на основе анализа изменений акустико-термоэлектрических параметров процесса стружкообразования. Кроме того, в основу заложены особенности исследований динамических явлений в зоне резания при высокочастотных вибрационных методах обработки, приводящих к вибрационной линеаризации низкочастотных вибраций в направлении действия Ру и Pz и существенному уменьшению составляющих сил резания, а следовательно, уменьшению общей энергоемкости процесса разрушения в целом и, как следствие, улучшению качества формирования поверхностного слоя, повышения точности обработки за счет локализации зон пластического деформирования и повышения динамической жесткости обрабатываемых маложестких деталей и эффекта заострения режущего инструмента при условии значительного снижения температуры в зоне резания. При этом особое внимание уделялось изысканию новых методов высокочастотного вибрационного резания с использованием в качестве энергии возбуждения высокочастотного колебаний режущего клина саму энергию зоны резания, т.е. энергию спектра переменной составляющей силы резания Р, учитывая, что общая сила резания:The device works as follows. Waveguide resonator 3 is pre-tuned to a resonant mode with respect to a variable exciting force in the chip formation zone, taking into account the material being processed and technological modes. When cutting the
Наличие переменной составляющей силы резания - ΔP обусловлено импульсными релаксационными процессами разрушения в зоне стружкообразования, а также изменением коэффициента жесткости резания Kp, что приводит к перемещению одного из элементов замкнутой технологической системы непосредственно в ходе обработки, как правило, инструмента.The presence of a variable component of the cutting force - ΔP is due to impulsive relaxation processes of destruction in the chip formation zone, as well as a change in the coefficient of cutting rigidity K p , which leads to the displacement of one of the elements of the closed technological system directly during machining, as a rule, of the tool.
Согласно выражению (1), при условии гармоничного возбуждения или усиления высокочастотных колебаний инструмента в направлении скорости резания, составляющая силы резания Py(t) будет равна:According to expression (1), under the condition of harmonious excitation or amplification of high-frequency oscillations of the tool in the direction of the cutting speed, the component of the cutting force P y (t) will be equal to:
где (ω=2πfy) - круговая частота режущего клина инструмента, a fy - собственная частота комплексных колебаний инструмента между переменной составляющей силы резания Pz и перемещениями детали в ортогональном направлении Y; α - фазовый угол сдвига.where (ω = 2πf y ) is the circular frequency of the cutting wedge of the tool, af y is the natural frequency of the complex oscillations of the tool between the variable component of the cutting force P z and the movement of the part in the orthogonal direction Y; α is the phase shift angle.
Закон изменения перемещения детали во времени имеет вид:The law of changing the movement of a part in time has the form:
где K - коэффициент, характеризующий жесткость технологической системы под действием установившихся высокочастотных колебаний режущего клина, влияющих на время контакта (tк) инструмента со стружкой (т.е., время резания) в течение одного цикла (периода Т) колебаний инструмента:where K is a coefficient characterizing the rigidity of the technological system under the action of steady-state high-frequency oscillations of the cutting wedge, which affect the contact time (t to ) of the tool with the chips (i.e., cutting time) during one cycle (period T) of tool oscillations:
где Kg - коэффициент жесткости детали, тогда с учетом выражения (4) уравнение (3), отображающее закон изменения смещения заготовки во времени под действием составляющих сил, имеет вид:where K g is the stiffness coefficient of the part, then, taking into account expression (4), equation (3), which reflects the law of change in the displacement of the workpiece in time under the action of the component forces, has the form:
Анализ слагаемых в выражении (5) показывает, что первое слагаемое представляет собой статическую составляющую силы резания, а второе -динамическую силы резания, вызывающие в общем виде сложное перемещение обрабатываемой детали, причем составляющие сил резания, а следовательно, смещения уменьшаются с уменьшением отношения tк/T.Analysis of the terms in expression (5) shows that the first term is the static component of the cutting force, and the second is the dynamic cutting force, which in general causes a complex movement of the workpiece, and the components of the cutting forces, and therefore the displacements, decrease with decreasing ratio of t to / T.
Следовательно, чем меньше время контакта (tк) и чем выше частота (f) возбуждения комплексных колебаний с преобладанием крутильной составляющей (f=1/Т), тем меньше составляющие сил резания в процессе вибрационной обработки и выше точность, и качество выпускаемых изделий. Если глубину резания tp и скорость резания Vp выбрать в процессе технологической наладки таким образом, чтобы условия самовозбуждения колебаний поддерживались устойчивыми при: f=1/Т=Const, а время контакта tк (время резания) будет сохранятся только в течение (1/4)Т периода колебаний, то выражение (5) примет вид:Consequently, the shorter the contact time (t to ) and the higher the frequency (f) of excitation of complex vibrations with a predominance of the torsional component (f = 1 / T), the lower the components of the cutting forces during vibration processing and the higher the accuracy and quality of the products. If the depth of cut t p and the cutting speed V p are chosen in the process of technological setup in such a way that the conditions for self-excitation of oscillations are maintained stable at: f = 1 / T = Const, and the contact time t k (cutting time) will remain only for (1 / 4) T of the oscillation period, then expression (5) will take the form:
Согласно полученному выражению (6), можно сделать следующие выводы.According to the obtained expression (6), the following conclusions can be drawn.
Для уменьшения динамических составляющих сил резания Ру и Рх, приводящих, соответственно, к уменьшению изменения параметров Δtp и ΔS, возбуждение или усилие и синхронизацию высокочастотных колебательных смещений режущего клина инструмента необходимо производить в направлении скорости резания Vp, (в ортогональном направлении), при котором α=90°.To reduce the dynamic components of the cutting forces Р у and Р х , leading, respectively, to a decrease in the change in the parameters Δt p and ΔS, the excitation or force and synchronization of high-frequency oscillatory displacements of the cutting wedge of the tool must be performed in the direction of the cutting speed V p , (in the orthogonal direction) , at which α = 90 °.
При установившемся вибрационном режиме резания (т.е. при условии возбуждения установившихся колебаний в направлении скорости резания) низкочастотные колебательные смещения линеаризуется в ортогональных направлениях, исключая изменение глубины резания и величины подачи, т.е. наблюдается механизм резания при котором Δt=0, ΔS=0, а следовательно, параметр шероховатости (Rz), также стремится к нулю. В таком режиме шероховатость обработанной поверхности получается близкой к расчетной.With a steady vibration cutting mode (i.e., under the condition of excitation of steady vibrations in the direction of the cutting speed), the low-frequency vibrational displacement is linearized in orthogonal directions, excluding a change in the cutting depth and feed rate, i.e. a cutting mechanism is observed at which Δt = 0, ΔS = 0, and, consequently, the roughness parameter (R z ) also tends to zero. In this mode, the roughness of the processed surface is close to the calculated one.
Обеспечиваются условия технологической наладки, путем варьирования параметров tp и Vp при постоянных значениях величины подачи S и радиуса r закругления вершины резца, а также углов заточки инструмента, выбранных оптимальными с точки зрения получения заданной шероховатости и условиями обеспечения установившихся высокочастотных комплексных ультразвуковых колебаний режущего клина, когда величина динамической составляющей силы резания в направлении Рх и Ру=0, а статическая составляющая, уменьшается в (3+4) раза.The conditions for technological adjustment are provided by varying the parameters t p and V p at constant values of the feed S and the radius r of rounding of the cutter tip, as well as the sharpening angles of the tool, selected optimal from the point of view of obtaining a given roughness and the conditions for ensuring steady high-frequency complex ultrasonic vibrations of the cutting wedge , when the value of the dynamic component of the cutting force in the direction P x and P y = 0, and the static component decreases by (3 + 4) times.
Уменьшение составляющих сил резания при tк=(1/4)Т приводит к резкому снижению сопротивления резанию и коэффициента трения по передней грани, а следовательно, к резкому уменьшению температуры в зоне резания.A decrease in the components of cutting forces at t k = (1/4) T leads to a sharp decrease in cutting resistance and friction coefficient along the front face, and, consequently, to a sharp decrease in temperature in the cutting zone.
Чем больше величина амплитуды крутильных колебаний инструмента и их мощность, тем больше величина припуска, который можно снимать за один проход при обеспечении условия контакта tk=(1/3-1/4)Т. При этом на величину tk основное влияние при финишных методах обработки оказывает скорость резания Vp.. Критическую скорость резания Vp выбирают из условия Vp=2πfA, при А=0.025 мм, f=9600 Гц, Vp=1.507 м/с, при А=0,005 мм, f=9600 Гц, Vp=0.3 м/с.The greater the magnitude of the amplitude of torsional vibrations of the tool and their power, the greater the amount of allowance that can be removed in one pass while ensuring the contact condition t k = (1 / 3-1 / 4) T. In this case, the value of t k is mainly influenced by the cutting speed V p in finishing methods of processing. ... The critical cutting speed V p is selected from the condition V p = 2πfA, at A = 0.025 mm, f = 9600 Hz, V p = 1.507 m / s, at A = 0.005 mm, f = 9600 Hz, V p = 0.3 m / s ...
Согласно выражению (4) ультразвуковые колебания фиктивно увеличивают жесткость технологической системы и величину переднего угла в (T/tк)-раз. При принятых условиях вибрационной обработки фиктивная жесткость увеличивается в 4 раза больше фактической. На основании приведенного теоретического обоснования и выводов возбуждение (синхронизация и усиление) высокочастотных колебательных смещений согласно выражению (5) осуществляют в направлении скорости резания Vp (т.е., в направлении Z - ортогональном направлении X и Y). При котором, присутствует сдвиг фаз 90°, а в качестве исходного физического параметра выбирают минимальное значение силы резания, величины крутящего момента и осевого усилия согласно выражению (6) и максимальное значение колебательной скорости режущего клина Vк=Vc=2πfA, где f - частота колебаний, А - амплитуда колебаний, сопровождающееся значительным возрастанием уровня высокочастотных колебательных смещений с противоположной стороны инструмента 5.According to expression (4), ultrasonic vibrations fictitiously increase the rigidity of the technological system and the value of the rake angle by (T / t k ) -fold. Under the accepted conditions of vibration processing, the fictitious stiffness increases 4 times more than the actual one. Based on the above theoretical justification and conclusions, the excitation (synchronization and amplification) of high-frequency vibrational displacements according to expression (5) is carried out in the direction of the cutting speed V p (i.e., in the Z direction - orthogonal directions X and Y). At which, there is a phase shift of 90 °, and as the initial physical parameter, the minimum value of the cutting force, the magnitude of the torque and axial force according to expression (6) and the maximum value of the vibrational speed of the cutting wedge V к = V c = 2πfA are selected, where f is vibration frequency, A - vibration amplitude, accompanied by a significant increase in the level of high-frequency vibrational displacements from the opposite side of the
Наряду с усилением и синхронизацией колебательных смещений, волноводный резонатор преобразует продольные колебания в комплексные с преобладанием крутильной компоненты с помощью двух наклонных винтовых канавок волноводной длины (ϕ(2n), где n=1, 2, 3) с переменным шагом, уменьшающимся в сторону узла крепления режущего клина резца 5.Along with amplification and synchronization of vibrational displacements, the waveguide resonator converts longitudinal vibrations into complex vibrations with a predominance of the torsional component using two inclined helical grooves of the waveguide length (ϕ (2n), where n = 1, 2, 3) with a variable step decreasing towards the node attachment of the cutting wedge of the
Одновременно наличие винтовых канавок с переменным шагом, уменьшающимся к зоне резания, позволяет не только усиливать и преобразовывать продольные колебательные смещения в колебательные смещения разных векторных направлений, но и производить с большим быстродействием автоматическую адаптацию режущих клиньев инструмента 5. Указанная высокоскоростная циклическая адаптация возможна благодаря упругой податливости рабочей части инструмента на закручивание и сжатие волноводного преобразователя 3. Оптимальную (секундную) скорость подачи (Vs ОПТ) выбирают с учетом требуемой величины шероховатости поверхности и радиуса вершины резца (r), согласно выражению:At the same time, the presence of helical grooves with a variable pitch, decreasing to the cutting zone, makes it possible not only to enhance and convert longitudinal vibrational displacements into vibrational displacements of different vector directions, but also to perform with high speed automatic adaptation of the cutting wedges of the
Значение величины оборотной подачи (S) выбирается из условия:The value of the return flow (S) is selected from the condition:
S≤2f⋅r⋅n⋅D/Vp 106 мм/об.S≤2f⋅r⋅n⋅D / V p 10 6 mm / rev.
Для заданной геометрии заточки предельные значения (колебательных смещений) акустических режимов, не вызывающих периодического затирания инструмента по задней грани, выбирают из известного условия:For a given sharpening geometry, the limiting values (vibrational displacements) of acoustic modes that do not cause periodic grinding of the tool along the rear edge are selected from the known condition:
Использование данного устройства позволяет повысить производительность обработки, качество и точность обработанной поверхности, повысить надежность работы инструмента и обеспечить стабильность форм и размеров в эксплуатационный период детали.The use of this device makes it possible to increase the processing efficiency, the quality and accuracy of the machined surface, increase the reliability of the tool and ensure the stability of shapes and sizes during the operational period of the part.
ИсточникиSources of
1. С.П. Карцев. Инструмент для изготовления резьбы. Гос.Научно-техническое издательство машиностроительной литературы. - М.: 1955. - с. 19, ФИГ. 61.S.P. Kartsev. Tool for making threads. State Scientific and Technical Publishing House of Engineering Literature. - M .: 1955 .-- p. 19, FIG. 6
2. Устройство для обработки глубоких отверстий №2169058. В23В 29/03, 20.06.20012. Device for processing deep holes No. 2169058. В23В 29/03, 20.06.2001
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020131098A RU2750226C1 (en) | 2020-09-21 | 2020-09-21 | Device for turning |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020131098A RU2750226C1 (en) | 2020-09-21 | 2020-09-21 | Device for turning |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2750226C1 true RU2750226C1 (en) | 2021-06-24 |
Family
ID=76504914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020131098A RU2750226C1 (en) | 2020-09-21 | 2020-09-21 | Device for turning |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2750226C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1592156A (en) * | 1922-12-01 | 1926-07-13 | Fred A Reed | Lathe tool holder |
| SU730474A1 (en) * | 1978-04-05 | 1980-04-30 | Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения | Machining method |
| SU1726147A1 (en) * | 1989-10-04 | 1992-04-15 | Львовское Производственное Объединение Им.В.И.Ленина | Lathe damping cutting tool |
| RU2024363C1 (en) * | 1992-03-03 | 1994-12-15 | Научно-технический центр "Астрон" | Built-up cutting tool |
| RU2169058C1 (en) * | 1999-12-22 | 2001-06-20 | Тольяттинский политехнический институт | Apparatus for working deep holes |
| JP2019089147A (en) * | 2017-11-13 | 2019-06-13 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Cutting tool |
-
2020
- 2020-09-21 RU RU2020131098A patent/RU2750226C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1592156A (en) * | 1922-12-01 | 1926-07-13 | Fred A Reed | Lathe tool holder |
| SU730474A1 (en) * | 1978-04-05 | 1980-04-30 | Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения | Machining method |
| SU1726147A1 (en) * | 1989-10-04 | 1992-04-15 | Львовское Производственное Объединение Им.В.И.Ленина | Lathe damping cutting tool |
| RU2024363C1 (en) * | 1992-03-03 | 1994-12-15 | Научно-технический центр "Астрон" | Built-up cutting tool |
| RU2169058C1 (en) * | 1999-12-22 | 2001-06-20 | Тольяттинский политехнический институт | Apparatus for working deep holes |
| JP2019089147A (en) * | 2017-11-13 | 2019-06-13 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Cutting tool |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jin et al. | Development of a practical ultrasonic vibration cutting tool system | |
| Chiou et al. | Analysis of tool wear effect on chatter stability in turning | |
| Nath et al. | Effect of machining parameters in ultrasonic vibration cutting | |
| Tabatabaei et al. | Analysis of ultrasonic assisted machining (UAM) on regenerative chatter in turning | |
| Toews Iii et al. | A study of the influence of superimposed low-frequency modulation on the drilling process | |
| Celaya et al. | Ultrasonic assisted turning of mild steels | |
| US20210299756A1 (en) | Cutting apparatus and cutting method | |
| RU2750226C1 (en) | Device for turning | |
| Ni et al. | A novel free-form transducer for the ultra-precision diamond cutting of die steel | |
| Karpuschewski et al. | Improvement of dynamic properties in milling by integrated stepped cutting | |
| Basile | Modeling transverse motions of a drill bit for process understanding | |
| Svinin et al. | Control of self-excited vibrations in face milling with two-rim mill | |
| Lin et al. | Construction of a dynamic cutting force model for oblique cutting | |
| RU2548344C2 (en) | Device for ultrasonic processing | |
| RU2749013C1 (en) | Vibration turning cutter | |
| JP2007044849A (en) | Cutting method | |
| RU2169058C1 (en) | Apparatus for working deep holes | |
| Michael et al. | Development of control system for vibratory grinding process | |
| Vasilko et al. | Oscillations of Cutting Tool as a Useful Effect in Turning and Drilling. | |
| RU189825U1 (en) | Spring Cutter for Turning | |
| RU182846U1 (en) | Spring tool for turning | |
| Singh et al. | A study on the tool geometry and stresses induced in tool in ultrasonic machining process applied for the tough and brittle materials | |
| CN109807403A (en) | A kind of gear hobbing cutter and processing method of highly-efficient processing gear | |
| RU2799578C1 (en) | Through cutter | |
| Kremleva et al. | Dynamic stability of band saw machines |