RU2743869C1 - Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia - Google Patents

Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia Download PDF

Info

Publication number
RU2743869C1
RU2743869C1 RU2020119451A RU2020119451A RU2743869C1 RU 2743869 C1 RU2743869 C1 RU 2743869C1 RU 2020119451 A RU2020119451 A RU 2020119451A RU 2020119451 A RU2020119451 A RU 2020119451A RU 2743869 C1 RU2743869 C1 RU 2743869C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gas
lts
apcs
signal
avo
Prior art date
Application number
RU2020119451A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Олег Борисович Арно
Анатолий Кузьмич Арабский
Михаил Николаевич Макшаев
Алексей Леонидович Агеев
Сергей Иванович Гункин
Александр Александрович Турбин
Этибар Гурбанали оглы Талыбов
Владислав Леонидович Пономарев
Дмитрий Иванович Датков
Илья Александрович Дяченко
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург"
Priority to RU2020119451A priority Critical patent/RU2743869C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2743869C1 publication Critical patent/RU2743869C1/en

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17DPIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D3/00Arrangements for supervising or controlling working operations
    • F17D3/01Arrangements for supervising or controlling working operations for controlling, signalling, or supervising the conveyance of a product

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

FIELD: oil, gas and coke-chemical industries.SUBSTANCE: invention relates to the field of extraction and preparation of natural gas for long-distance transportation at complex gas treatment plants (CGTP) of oil and gas condensate fields (OGCF) of Northern Russia. Proposed method includes control of a number of parameters by means of an automated process control system (APCS) of the CGTP. Among them is the flow of dried gas supplied to the main gas pipeline (MGP) and the flow of unstable gas condensate (UGC) supplied to the main condensate line (MCL). APCS maintains temperature of gas separation in each low-temperature separator and controls mode of its operation at specified value of gas flow therefrom. APCS, having received the task on production volume of CGTP UGC, executes it by means of PID-regulator of flow rate maintenance of UGC in MCL, implemented on the basis of APCS. At the SP input, this proportional-integral-derivative controller (PID) controller of the APCS PID controller controls the dispatcher setting signal, and at the same time to its feedback input the PV signals the current flow rate of the UGC to the MCL. Comparing the setpoint and current flow rate of the UGC, this PID controller generates a CV at its output CV, which sends the PID regulators of all process lines (PL) of low-temperature separation (LTS) of the gas, which are also implemented on the basis of APCS. To the PV feedback input of these PID-controllers APCS transmits the signal of actual flow of dried gas to CGTP. Also, at the input of CV of PID-controllers of each LTS TL, a signal of the coefficient of the proportionality factor Cp_i, (where i is the LTS TL number), which determines the degree of action of this PID-controller on the control valve (CV) of the gas flow rate through it LTS TL. Value of the coefficient of proportionality Cp_iis determined for each LTS TL by its proportionality coefficient calculation unit depending on the cooling capacity of its air cooling apparatus (ACA), installed after separator of first stage of separation, and its operation is controlled by individual automatic control system - ACS. At that, ACS in accordance with APCS task, which is generated taking into account current process parameters in each low-temperature separator and state of environment, controls cooling capacity of ACA gas and sends its corresponding signal to unit for calculation of coefficient of proportionality of its LTS TL.EFFECT: use of said method enables to provide a given degree of extraction of UGC from natural gas to CGTP at stages of constant, falling and final stages of operation of OGCF at compliance with norms and restrictions on process technological parameters, which are set by process procedure of installation.4 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к области добычи и подготовки природного газа валанжинских залежей (далее природный газ) к дальнему транспорту на установках комплексной подготовки газа (УКПГ) нефтегазоконденсатных месторождений (НГКМ) Севера РФ.The invention relates to the field of production and preparation of natural gas from Valanginian deposits (hereinafter natural gas) for long-distance transport at integrated gas treatment units (CTP) of oil and gas condensate fields (NGKM) in the North of the Russian Federation.

На НГКМ Севера РФ производится разработка валанжинских залежей, расположенных на глубине порядка 3500÷3600 м, пластовый газ которых содержит значительное количество конденсата, достигающее 300÷350 г/куб метр [см., например, стр. 360, Андреев Е.Б. и др. Автоматизация технологических процессов добычи и подготовки нефти и газа: учебное пособие для вузов. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2008. - 399 с.]. Подготовка газа валанжинских залежей к дальнему транспорту на НГКМ Севера РФ осуществляют методом низкотемпературной сепарации (НТС) или низкотемпературной абсорбции (НТА), которые сводятся к охлаждению природного газа с последующим разделением газоконденсатной смеси на жидкую и газовую фазу.At the oil and gas condensate field of the North of the Russian Federation, the Valanginian deposits are being developed, located at a depth of about 3500 ÷ 3600 m, the formation gas of which contains a significant amount of condensate, reaching 300 ÷ 350 g / cubic meter [see, for example, p. 360, Andreev E.B. and other Automation of technological processes of oil and gas production and preparation: textbook for universities. - M .: LLC "Nedra-Business Center", 2008. - 399 p.]. The preparation of gas from Valanginian deposits for long-distance transport at the oil and gas condensate field of the North of the Russian Federation is carried out by the method of low-temperature separation (LTS) or low-temperature absorption (LTS), which are reduced to cooling natural gas with subsequent separation of the gas-condensate mixture into liquid and gas phases.

Технология промысловой обработки природных газов НГКМ Севера РФ характеризуется низкой степенью извлечения жидких углеводородов: этана - около 10, пропан-бутанов - 30, компонентов тяжелых углеводородов С5+в - 95 мас. % от их потенциального содержания в пластовом газе [например, см. стр. 371, Гриценко А.И. и др. Сбор, промысловая подготовка газа на северных месторождениях России. - М.: ОАО «Издательство «Недра», 1999. - 473 с.]. Именно относительно низкий уровень извлечения углеводородов в промысловых условиях НГКМ Севера РФ стимулировал широкое применение на УКПГ технологического процесса НТС с температурным уровнем до минус 30°С [например, см. 371-403, Гриценко А.И. и др. Сбор, промысловая подготовка газа на северных месторождениях России. - М.: ОАО «Издательство «Недра», 1999. - 473 с.].The technology of field processing of natural gases from the oil and gas condensate field of the North of the Russian Federation is characterized by a low degree of recovery of liquid hydrocarbons: ethane - about 10, propane-butanes - 30, heavy hydrocarbon components С 5 + в - 95 wt. % of their potential content in reservoir gas [for example, see p. 371, Gritsenko A.I. and other Collection, field preparation of gas in the northern fields of Russia. - M .: JSC "Publishing house" Nedra ", 1999. - 473 p.]. It is the relatively low level of hydrocarbon recovery in the field conditions of the oil and gas condensate field of the North of the Russian Federation that stimulated the widespread use of the LTS technological process with a temperature level of up to minus 30 ° C at the gas processing plant [for example, see 371-403, Gritsenko A.I. and other Collection, field preparation of gas in the northern fields of Russia. - M .: JSC "Publishing house" Nedra ", 1999. - 473 p.].

На УКПГ природный газ осушается по влаге и углеводородам до определенных кондиций в соответствии с требованиями и нормами для природного газа холодной климатической зоны по ОСТ 51.40-93 «Газы горючие природные, поставляемые и транспортируемые по магистральным газопроводам», а конденсат газовый нестабильный (товарный) по СТО Газпром 5.11-2008 «Конденсат газовый нестабильный». Для соблюдения норм и требований этих регламентирующих документов, а также для получения температуры осушенного газа на выходе УКПГ близкой к температуре грунта, обеспечивающей стационарное состояние системы «трубопровод-многолетнемерзлые породы», температура в низкотемпературном сепараторе должна поддерживаться в интервале минус 23-30°С [например, см. стр. 778, Вяхирев Р.И., Гриценко А.И., Тер-Саркисов P.M. Разработка и эксплуатация газовых месторождений. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2002. - 880 с.].At the GPP, natural gas is dried for moisture and hydrocarbons to certain conditions in accordance with the requirements and standards for natural gas in a cold climatic zone according to OST 51.40-93 "Natural combustible gases supplied and transported through main gas pipelines", and unstable gas condensate (commercial) according to STO Gazprom 5.11-2008 “Unstable gas condensate”. In order to comply with the norms and requirements of these regulatory documents, as well as to obtain the temperature of the dried gas at the outlet of the gas treatment plant close to the ground temperature, which ensures a steady state of the "pipeline-permafrost" system, the temperature in the low-temperature separator must be maintained in the range of minus 23-30 ° С [ for example, see p. 778, Vyakhirev R.I., Gritsenko A.I., Ter-Sarkisov PM Development and operation of gas fields. - M .: LLC "Nedra-Business Center", 2002. - 880 p.].

Для получения низких температур в УКПГ используют пластовую энергию природного газа или его искусственное охлаждение. В первом случае температура природного газа понижается в результате адиабатического расширения (дросселирования), во втором - за счет внешних источников холода - аппаратов воздушного охлаждения (АВО) в холодный период года, и турбодетандерных агрегатов (ТДА) в теплый период года.To obtain low temperatures, the gas treatment plant uses reservoir energy of natural gas or its artificial cooling. In the first case, the temperature of natural gas decreases as a result of adiabatic expansion (throttling), in the second - due to external sources of cold - air coolers (AVO) in the cold season, and turboexpander units (TDA) in the warm season.

Длительность холодного периода года, т.е. низкая температура окружающей среды в условиях севера длится с сентября по май месяц, что позволяет широко использовать АВО для охлаждения природного газа на УКПГ.The duration of the cold period of the year, i.e. the low ambient temperature in the north lasts from September to May, which makes it possible to widely use the AVO for cooling natural gas at the GPP.

Технологический процесс сбора и подготовки природного газа к дальнему транспорту предусматривает его подачу от кустов эксплуатационных скважин в здание переключающей арматуры УКПГ. Из него, через общий коллектор, добытый газ распределяется по нескольким (до 8, а в перспективе - и более) идентичным технологическим линиям (ТЛ) НТС [см. стр. 361, Андреев Е.Б. и др. Автоматизация технологических процессов добычи и подготовки нефти и газа: учебное пособие для вузов. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2008. - 399 с.]. Например, на Заполярном НГКМ в УКПГ используются по четыре ТЛ НТС.The technological process of collecting and preparing natural gas for long-distance transport provides for its supply from the clusters of production wells to the switching valve building of the UKPG. From it, through a common collector, the produced gas is distributed over several (up to 8, and in the future - and more) identical technological lines (TL) LTS [see. p. 361, Andreev E.B. and other Automation of technological processes of oil and gas production and preparation: textbook for universities. - M .: LLC "Nedra-Business Center", 2008. - 399 p.]. For example, at the Zapolyarnoye oil and gas condensate field, the gas treatment plant uses four LTS TLs.

В процессе эксплуатации по различным причинам, например, из-за залповых выбросов воды и пескопроявления в скважинах, возникающих при добыче природного газа, из-за коррозии оборудования и т.д., происходит изменение состояния оборудования ТЛ НТС, ведущее к ухудшению качества его работы. Все это в совокупности снижает разделяющие свойства сепараторов, увеличивая унос капельной жидкости и механических примесей из них. Происходит снижение эффективности работы АВО и рекуперативных теплообменников (ТО) из-за загрязнения поверхности их теплообменных труб, т.е. снижается их термический коэффициент полезного действия. Образование гидратных и иных отложений в аппаратах УКПГ приводит к изменению перепада давления в них, что в конечном итоге, также сказывается на эффективности их работы.During operation, for various reasons, for example, due to burst outbursts of water and sand production in wells arising from natural gas production, due to corrosion of equipment, etc., there is a change in the state of equipment TL LTS, leading to a deterioration in the quality of its operation. ... All this together reduces the separating properties of separators, increasing the carryover of dropping liquid and mechanical impurities from them. There is a decrease in the efficiency of the AVO and recuperative heat exchangers (HE) due to contamination of the surface of their heat exchange tubes, i.e. their thermal efficiency decreases. The formation of hydrate and other deposits in the units of the UKPG leads to a change in the pressure drop in them, which ultimately also affects the efficiency of their work.

Очевидно то, что изменение состояния оборудования ТЛ НТС на УКПГ протекает не одинаково. Поэтому фактическое состояние оборудования ТЛ НТС по работоспособности будет отличаться друг от друга. Следовательно, для повышения эффективности процесса подготовки природного газа к дальнему транспорту распределение нагрузки между ТЛ НТС УКПГ в реальном режиме работы должно проводиться с учетом фактического состояния оборудования каждой линий. Это позволит значительно повысить качество подготавливаемого природного газа к дальнему транспорту при соблюдении норм и ограничений технологического регламента УКПГ.It is obvious that the change in the state of the equipment of TL NTS at the GPP does not proceed in the same way. Therefore, the actual state of the equipment of TL NTS in terms of operability will differ from each other. Consequently, in order to increase the efficiency of the process of preparing natural gas for long-distance transport, the distribution of the load between the TL NTS of the UKPG in real mode of operation should be carried out taking into account the actual state of the equipment of each line. This will make it possible to significantly improve the quality of prepared natural gas for long-distance transport, subject to the norms and restrictions of the technological regulations of the CGTP.

На качество товарной продукции в процессе НТС существенное влияние оказывает изменение температуры в низкотемпературном сепараторе [например, см., А.В. Кравцов и др. Анализ влияния технологических параметров и оптимизация процессов низкотемпературной сепарации. Известия Томского политехнического университета. 2009. Т. 315. №3, стр. 57-60]. Поэтому, при подготовке природного газа к дальнему транспорту, поддержание заданной температуры в низкотемпературном сепараторе, регламентируемое технологическим регламентом УКПГ, имеет первостепенное значение. Т.е. для получения нестабильного газового конденсата (НТК) на выходе УКПГ с заданными характеристиками необходимо строго соблюдать температурный режим работы низкотемпературного сепаратора в рамках уставок, предусмотренных технологическим регламентом установки. Известно, что снижение температуры в низкотемпературном сепараторе ниже минимальной уставки Тмин вызовет выделение легких фракций конденсата, что может привести к проблемам при его транспортировке, а повышение температуры в нем выше максимальной уставки Тмакс приведет к неоправданным потерям ценных компонентов конденсата.The quality of marketable products in the process of low-temperature fusion is significantly influenced by the change in temperature in the low-temperature separator [for example, see, A.V. Kravtsov et al. Analysis of the influence of technological parameters and optimization of low-temperature separation processes. Bulletin of the Tomsk Polytechnic University. 2009. T. 315. No. 3, pp. 57-60]. Therefore, when preparing natural gas for long-distance transport, maintaining the set temperature in the low-temperature separator, regulated by the technological regulations of the UKPG, is of paramount importance. Those. to obtain unstable gas condensate (NTK) at the outlet of the gas treatment plant with the specified characteristics, it is necessary to strictly observe the operating temperature of the low-temperature separator within the limits of the settings provided for by the technological regulations of the unit. It is known that a decrease in the temperature in a low-temperature separator below the minimum setting T min will cause the release of light fractions of condensate, which can lead to problems during its transportation, and an increase in temperature in it above the maximum setting T max will lead to unjustified losses of valuable condensate components.

Известен способ автоматического управления подготовки природного газа на ТЛ НТС газа к дальнему транспорту, который позволяет автоматически поддерживать температуру сепарации газа в низкотемпературном сепараторе, при заданном значении расхода газа по ТЛ НТС, путем изменения степени дросселирования газа на штуцерах, стоящих перед этими сепараторами [см., стр. 111-112, Б.Ф. Тараненко, В.Т. Герман. Автоматическое управление газопромысловыми объектами. М., "Недра", 1976 г., 213 с.].A known method of automatic control of natural gas preparation on TL LTS gas for long-distance transport, which allows you to automatically maintain the temperature of gas separation in a low-temperature separator, at a given value of gas flow rate on TL LTS, by changing the degree of gas throttling on the fittings facing these separators [see. , pp. 111-112, B.F. Taranenko, V.T. Hermann. Automatic control of gas production facilities. M., "Nedra", 1976, 213 p.].

Недостатком указанного способа является то, что он никак не учитывает фактическое состояние оборудования при распределении нагрузки между ТЛ НТС. Кроме этого данный способ использует технологические схемы получения холода за счет дросселирования газа на штуцере, установленном перед низкотемпературным сепаратором, что применимо лишь в начальной и нарастающей стадиях эксплуатации НГКМ. Эти факторы снижают эффективность данного способа охлаждения, т.к. он не применим для подготовки природного газа к дальнему транспорту на стадиях постоянной, падающий и завершающий стадий эксплуатации НГКМ.The disadvantage of this method is that it does not take into account the actual state of the equipment in the distribution of the load between TL NTS. In addition, this method uses technological schemes for obtaining cold by throttling gas at the choke installed in front of the low-temperature separator, which is applicable only in the initial and increasing stages of oil and gas condensate field operation. These factors reduce the effectiveness of this cooling method, because it is not applicable for the preparation of natural gas for long-distance transport at the stages of constant, falling and final stages of oil and gas condensate field operation.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является способ автоматического управления подготовкой газа на ТЛ НТС газа к дальнему транспорту, который позволяет автоматически поддерживать температуру сепарации газа в низкотемпературном сепараторе при заданном значении расхода газа путем применения ТДА в схемах НТС газа [см. стр. 312, Бекиров Т.М., Ланчаков Г.А. Технология обработки газа и конденсата. М.: ООО «Недра-Бизнесцентр». 1999. - 596 с.]The closest in technical essence to the claimed invention is a method for automatic control of gas preparation on TL LTS gas for long-distance transport, which allows you to automatically maintain the temperature of gas separation in a low-temperature separator at a given value of gas consumption by using TDA in LTS gas schemes [see. p. 312, Bekirov T.M., Lanchakov G.A. Gas and condensate processing technology. M .: LLC "Nedra-Business Center". 1999. - 596 p.]

Существенным недостатком данного способа является то, что в нем, как и в аналоге, происходящие в процессе эксплуатации изменения состояния оборудования ТЛ НТС не учитываются при распределении нагрузки между ними.A significant disadvantage of this method is that in it, as in the analogue, the changes in the state of the equipment TL LTS occurring during operation are not taken into account when distributing the load between them.

Целью настоящего изобретения является повышение эффективности процесса подготовки природного газа к дальнему транспорту, которое позволяет улучшить качество подготавливаемой продукции (осушенного газа и НТК), поставляемой потребителям на постоянной, падающей и завершающей стадиях эксплуатации НГКМ.The aim of the present invention is to improve the efficiency of the process of preparing natural gas for long-distance transport, which allows to improve the quality of prepared products (dried gas and STC) supplied to consumers at the constant, declining and final stages of oil and gas condensate field operation.

Техническим результатом, достигаемым от реализации настоящего изобретения, является обеспечение заданной степени извлечения НТК из природного газа на УКПГ при соблюдении норм и ограничений на технологические параметры процессов, установленные технологическим регламентом установки, обеспечивая заданное качество подготовки природного газа и НТК для дальнего транспорта с одновременным учетом фактического состояния оборудования каждой ТЛ НТС.The technical result achieved from the implementation of the present invention is to ensure a predetermined degree of extraction of STC from natural gas at the GPP while observing the norms and restrictions on the technological parameters of the processes established by the technological regulations of the installation, ensuring the specified quality of preparation of natural gas and STC for long-distance transport, while taking into account the actual the condition of the equipment of each TL NTS.

Указанная задача решается, а технический результат достигается за счет того, что способ автоматического распределения нагрузки между ТЛ НТС газа на УКПГ, с применением АВО, НГКМ Севера РФ включает контроль средствами автоматизированной системы управления технологическими процессами (АСУ ТП) УКПГ ряда параметров. Среди них расход осушенного газа, поступающего в магистральный газопровод (МГП) и НТК, поступающего в магистральный конденсатопровод (МКП). АСУ ТП поддерживает температуру сепарации газа в каждом низкотемпературном сепараторе и управляет режимом его работы при заданном значении расхода газа по нему.The specified problem is solved, and the technical result is achieved due to the fact that the method of automatic load distribution between the TL LTS of gas at the GPP, with the use of AVO, NGKM of the North of the Russian Federation, includes control by means of an automated process control system (APCS) of the UKPG of a number of parameters. Among them is the consumption of dried gas entering the main gas pipeline (MGP) and STC entering the main condensate pipeline (MCP). The APCS maintains the gas separation temperature in each low-temperature separator and controls the mode of its operation at a given value of the gas flow through it.

Поставленная цель достигается за счет того, что АСУ ТП, получив задание по объему добычи НТК УКПГ, исполняет его с помощью пропорционально интегрально дифференцирующего (ПИД) регулятора поддержания расхода НТК в МКП. На вход задания SP этого ПИД-регулятора АСУ ТП подает сигнал задания диспетчера, и одновременно на его вход обратной связи PV подает сигнал текущего расхода НТК в МКП. Сравнивая задание и текущий расход НТК, этот ПИД-регулятор формирует на своем выходе CV сигнал задания, который подает на вход задания SP ПИД-регуляторов всех ТЛ НТС. На вход обратной связи PV этих ГГИД-регуляторов АСУ ТП подает сигнал фактического расхода осушенного газа по УКПГ. Также одновременно на вход Кр ПИД-регулятора, установленного на входе низкотемпературного сепаратора каждой ТЛ НТС, подается сигнал значения коэффициента пропорциональности Кп_i (где i номер ТЛ НТС), определяющего степень воздействия этого ПИД-регулятора на управляемый им клапан-регулятор (КР) расхода газа по его ТЛ НТС. При этом величина коэффициента пропорциональности Кп_i определяется блоком расчета коэффициента пропорциональности ТЛ НТС в зависимости от холодопроизводительности ее АВО, установленного после сепаратора первой ступени сепарации ТЛ НТС. Работа АВО контролируется индивидуальной системой автоматического управления (САУ) АВО.This goal is achieved due to the fact that the automated process control system, having received the task for the production volume of the STC UKPG, performs it with the help of a proportionally integral differentiating (PID) regulator for maintaining the STC flow rate in the MCP. The APCS sends the dispatcher's task signal to the SP reference input of this PID controller, and at the same time, the PV feeds the current flow rate signal of the NTC to the MCP to its feedback input. Comparing the reference and the current flow rate of the NTC, this PID controller generates a reference signal at its output CV, which feeds the input of the reference SP of the PID regulators of all TL NTS. The ACS TP provides a signal of the actual dry gas flow rate through the GTP to the PV feedback input of these GHID-regulators. Also, at the same time, a signal of the proportionality coefficient value K p_i (where i is the number of TL LTS) is fed to the input Кр of the PID controller installed at the input of the low-temperature separator of each TL LTS, which determines the degree of influence of this PID controller on the flow control valve (KR) controlled by it gas on its TL NTS. In this case, the value of the proportionality coefficient K p_i is determined by the unit for calculating the proportionality coefficient of TL LTS, depending on the refrigerating capacity of its AVO, installed after the separator of the first stage of separation of TL LTS. The AVO operation is controlled by the AVO individual automatic control system (ACS).

Холодопроизводительность АВО зависит от температуры окружающей среды и объема перемещаемого воздуха его вентиляторами. Она характеризуется текущим значением тока, потребляемого электродвигателями АВО, выраженным в процентах от суммы токов номинальных паспортных значений электродвигателей АВО.Cooling capacity of AVO depends on the ambient temperature and the volume of air transported by its fans. It is characterized by the current value of the current consumed by the AVO electric motors, expressed as a percentage of the sum of the currents of the nominal rating values of the AVO electric motors.

При этом САУ, в соответствии с заданием АСУ ТП, учитывающем текущие значения параметров технологического процесса в каждом низкотемпературном сепараторе и состояния окружающей среды, изменяет холодопроизводительность АВО газа требуемым образом и подает соответствующий ее значению сигнал в блок расчета коэффициента пропорциональности ее ТЛ НТС.In this case, the ACS, in accordance with the task of the ACS TP, taking into account the current values of the parameters of the technological process in each low-temperature separator and the state of the environment, changes the refrigerating capacity of the AVO gas in the required way and sends a signal corresponding to its value to the unit for calculating the proportionality coefficient of its TL LTS.

Коэффициент пропорциональности Кп для ПИД-регулятора каждой ТЛ НТС определяет ее блок расчета коэффициента пропорциональности используя текущее значение холодопроизводительности АВО газа этой линий по следующим формулам:The proportionality coefficient K p for the PID controller of each TL NTS determines its block for calculating the proportionality coefficient using the current value of the cooling capacity of the AVO gas of this line according to the following formulas:

если добычу НТК по данной ТЛ НТС по необходимо повысить, т.е. Fплан-Fфакт>0, то:if the production of STC for a given STL of STC needs to be increased, i.e. F plan -F fact > 0, then:

Figure 00000001
Figure 00000001

если добычу НТК по данной ТЛ НТС необходимо понизить, т.е. Fплан-Fфакт<0, то:if the production of STC under this STL TL needs to be reduced, i.e. F plan -F fact <0, then:

Figure 00000002
Figure 00000002

где Wi - текущее значение холодопроизводительности АВО i-ой ТЛ НТС, поступающее с САУ АВО, в виде сигнала на вход I.1 блока расчета коэффициента пропорциональности этой линии;where W i - the current value of the cooling capacity of the AVO i-th TL LTS, coming from the ACS AVO, in the form of a signal to input I. 1 of the unit for calculating the proportionality coefficient of this line;

Кп_макс_i - уставка максимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора i-ой ТЛ НТС, поступающая на вход I.4 ее блока расчета коэффициента пропорциональности;K p_max_i is the setting of the maximum value of the proportionality coefficient of the PID controller of the i-th TL NTS, entering the input I. 4 of its blocks for calculating the proportionality coefficient;

Кп_мин_i - уставка минимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора i-ой ТЛ НТС, поступающая на вход I.5 ее блока расчета коэффициента пропорциональности этой линии.K p_min_i is the setting of the minimum value of the proportionality coefficient of the PID controller of the i-th TL NTS, entering the input I. 5 of its block for calculating the proportionality coefficient of this line.

Wмакс_i - уставка максимальной холодопроизводительности АВО, поступающая в виде сигнала на вход I.2 блока расчета коэффициента пропорциональности i-ой ТЛ НТС;W max_i - the setting of the maximum cooling capacity of the AVO, supplied as a signal to input I. 2 blocks for calculating the proportionality coefficient of the i-th TL NTS;

Wмин_i - уставка минимальной холодопроизводительности АВО, поступающая в виде сигнала на вход I.3 блока расчета коэффициента пропорциональности i-ой ТЛ НТС;W min_i is the setting of the minimum cooling capacity of the AVO, which is supplied as a signal to input I. 3 blocks for calculating the proportionality coefficient of the i-th TL NTS;

При этом вычисление Кп_i по формулам (1) и (2) ограничивается следующими условиями:In this case, the calculation of K p_i according to formulas (1) and (2) is limited by the following conditions:

если Кп_iп_мин_i, то Kп_iп_мин_i,if K p_i <K p_min_i , then K p_i = K p_min_i ,

если Kп_i> Кп_макс_i, то Kп_iп_макс_i.if K p_i > K p_max_i , then K p_i = K p_max_i .

Значения Кп_мин_i и К Кп_макс_i для каждого ПИД-регулятора задаются при настройке системы управления обслуживающим персоналом исходя из состояния оборудования ТЛ НТС на момент запуска системы с учетом технологических норм и ограничений, предусмотренных технологическим регламентом установки.The values of K p_min_i and K K p_max_i for each PID controller are set when setting up the control system by the service personnel based on the state of the equipment of the TL NTS at the time of starting the system, taking into account the technological norms and restrictions provided for by the technological regulations of the installation.

Значения Wмaкc_i и Wмин_i задаются при настройке системы управления обслуживающим персоналом для каждой ТЛ НТС исходя из состояния оборудования конкретной ТЛ НТС на момент запуска системы с учетом паспортных данных АВО.The values of W max_i and W min_i are set when setting up the management system for service personnel for each TL NTS based on the state of the equipment of a particular TL NTS at the time the system is launched, taking into account the AVO passport data.

Если в ходе технологического процесса значение холодопроизводительности АВО хотя бы одной из ТЛ НТС выйдет за Wмакс_i или Wмин_i, обозначенные в технологическом регламенте УКПГ, то САУ АВО через АСУ ТП формирует сообщение об этом оператору установки для оценки сложившейся ситуации и принятия решения по изменению технологического режима работы установки.If in the course of the technological process the value of the cooling capacity of the AVO at least one of the TL LTS goes beyond W max_i or W min_i indicated in the technological regulations of the UKPG, then the ACS of the AVO through the APCS generates a message about this to the plant operator to assess the current situation and make a decision on changing the technological operating mode of the installation.

Если в ходе технологического процесса значение температуры точки росы осушенного газа, поступающего в МГП, достигнет верхней допустимой границы, определенной технологическим регламентом установки, АСУ ТП формирует об этом сообщение оператору установки для принятия решения по изменению режима работы установки.If in the course of the technological process the value of the dew point temperature of the dried gas entering the MHP reaches the upper permissible limit determined by the technological regulations of the installation, the APCS generates a message about this to the operator of the installation to make a decision on changing the operating mode of the installation.

Применение данного способа позволяет обеспечить заданную степень извлечения НТК из природного газа на УКПГ на стадиях постоянной, падающей и завершающей стадиях эксплуатации НГКМ при соблюдении норм и ограничений на технологические параметры процесса, предъявляемые технологическим регламентом установки. Одновременно обеспечивается заданное качество подготовки природного газа и газового конденсата для дальнего транспорта благодаря учету фактического состояния оборудования УКПГ.The use of this method makes it possible to provide a given degree of NTK extraction from natural gas at the CGTP at the stages of constant, falling and final stages of operation of the NGKF, subject to the norms and restrictions on the technological parameters of the process, imposed by the technological regulations of the unit. At the same time, the specified quality of natural gas and gas condensate preparation for long-distance transport is ensured by taking into account the actual condition of the gas treatment plant equipment.

На фиг. 1 приведена укрупненная принципиальная технологическая схема УКПГ, а на фиг. 2 структурная схема автоматического управления распределением нагрузки между ТЛ НТС УКПГ.FIG. 1 shows an enlarged schematic flow diagram of the GPP, and Fig. 2 block diagram of automatic control of load distribution between TL NTS UKPG.

На фиг. 1 использованы следующие обозначения:FIG. 1, the following designations are used:

1 - коллектор сырого газа;1 - raw gas collector;

2i - входная линия i-ой ТЛ НТС (i - номер ТЛ НТС, i=1, 2, …, n, где n - число ТЛ НТС на УКПГ);2 i - input line of the i-th LNV TL (i is the number of the LNV TL, i = 1, 2, ..., n, where n is the number of LNV TL at the GPP);

3i - сепаратор первой ступени сепарации i-ой ТЛ НТС;3 i - separator of the first stage of separation of the i-th TL LTS;

4i - разделитель жидкостей i-ой ТЛ НТС;4 i - liquid separator of the i-th TL NTS;

5i - аппарат воздушного охлаждения i-ой ТЛ НТС5 i - air cooler of the i-th TL NTS

6i - САУ АВО i-ой ТЛ НТС;6 i - ACS AVO of the i-th TL NTS;

7 - датчик расхода газового конденсата по УКПГ;7 - gas condensate flow sensor for the UKPG;

8i - рекуперативный ТО газ-конденсат i-ой ТЛ НТС;8 i - recuperative TO gas-condensate of the i-th TL NTS;

9i - рекуперативный ТО газ-газ i-ой ТЛ НТС;9 i - recuperative TO gas-gas of the i-th TL LTS;

10i - промежуточный сепаратор i-ой ТЛ НТС;10 i - intermediate separator of the i-th TL NTS;

11i - КР расхода газоконденсатной смеси i-ой ТЛ НТС;11 i - KP flow rate of the gas condensate mixture of the i-th TL LTS;

12i - низкотемпературный сепаратор i-ой ТЛ НТС;12 i - low-temperature separator of the i-th TL NTS;

13i - датчики температуры в низкотемпературном сепараторе i-ой ТЛ НТС;13 i - temperature sensors in the low-temperature separator of the i-th TL NTS;

14i - датчик расхода осушенного газа i-ой ТЛ НТС;14 i - flow sensor of dried gas of the i-th TL NTS;

15 - датчик температуры точки росы осушенного газа;15 - dry gas dew point temperature sensor;

16 - АСУ ТП УКПГ;16 - ACS TP UKPG;

Для простоты на фиг. 1 показаны связи датчиков и КР с АСУ ТП только для 1-ой ТЛ НТС.For simplicity, FIG. 1 shows the connections of the sensors and KR with the APCS only for the 1st TL NTS.

На фиг. 2 использованы следующие обозначения:FIG. 2, the following notation is used:

17 - сигнал фактического расхода НТК по УКПГ, значение которого АСУ ТП определяет по показаниям датчика 7;17 - signal of the actual flow rate of the NTC at the UKPG, the value of which is determined by the APCS according to the readings of the sensor 7;

18 - сигнал плана добычи НТК по УКПГ, задаваемый оператором установки исходя из суточного плана добычи по УКПГ, устанавливаемого диспетчером нефтегазодобывающего предприятия;18 - signal of the STC production plan for the GTP, set by the plant operator based on the daily production plan for the GTP, set by the dispatcher of the oil and gas production company;

19 - сигнал фактического расхода осушенного газа по УКПГ, значение которого АСУ ТП определяет путем суммирования показания датчиков 14i;19 - signal of the actual flow rate of dried gas at the UKPG, the value of which is determined by the APCS by summing the readings of the sensors 14 i ;

20i - сигнал фактической холодопроизводительности АВО 5i по холоду Wi i-ой ТЛ НТС;20 i - signal of the actual cooling capacity of AVO 5 i for cold W i i-th TL NTS;

21i - сигнал уставки по максимальной холодопроизводительности АВО 5i по холоду Wмакс_i i-ой ТЛ НТС;21 i - signal of the setpoint for the maximum cooling capacity of AVO 5 i for cold W max_i of the i-th TL NTS;

22i - сигнал уставки по минимальной холодопроизводительности АВО 5i по холоду Wмин_i i-ой ТЛ НТС;22 i - setpoint signal for the minimum cooling capacity of AVO 5 i for cold W min_i of the i-th TL NTS;

23i - сигнал уставки Кп_макс_i максимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора 27i i-ой ТЛ НТС;23 i - setpoint signal K p_max_i of the maximum value of the proportionality coefficient of the PID controller 27 i of the i-th TL NTS;

24i - сигнал уставки Кп_мин_i минимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора 27i i-ой ТЛ НТС;24 i - setpoint signal K p_min_i of the minimum value of the proportionality coefficient of the PID controller 27 i of the i-th TL NTS;

25 - ПИД-регулятор поддержания уровня добычи НТК по УКПГ;25 - PID-regulator for maintaining the level of production of NTK at the UKPG;

26i - блок расчета коэффициента пропорциональности i-ой ТЛ НТС;26 i - block for calculating the proportionality coefficient of the i-th TL NTS;

27, - ПИД-регулятор, управляющий уровнем добычи НТК по i-ой ТЛ НТС;27, - PID-regulator that controls the production level of STC according to the i-th STL STC;

28i - сигнал управления, подаваемый на КР 11i расхода газоконденсатной смеси по i-ой ТЛ НТС.28 i - control signal supplied to KR 11 i of the gas-condensate mixture flow rate according to the i-th TL LNV.

Процесс подготовки природного газа к дальнему транспорту на НТС ТЛ, приведенной на фиг. 1, предусматривает:The process of preparing natural gas for long-distance transport on the LTS TL, shown in Fig. 1, provides:

- первичную сепарацию природного газа во входном сепараторе 3i;- primary separation of natural gas in the inlet separator 3 i ;

- охлаждение добытой газоконденсатной смеси в аппарате воздушного охлаждения 5i;- cooling of the extracted gas-condensate mixture in the air cooler 5 i ;

- охлаждение входного потока газоконденсатной смеси в рекуперативных ТО газ-газ 9i потоком охлажденного газа и газ-конденсат 8i потоком охлажденного конденсата;- cooling the input flow of the gas-condensate mixture in the recuperative TO gas-gas 9 i with the flow of cooled gas and gas-condensate 8 i with the flow of cooled condensate;

- промежуточную сепарацию газоконденсатной смеси в сепараторе 10i для последующего его разделения;- intermediate separation of the gas-condensate mixture in the separator 10 i for its subsequent separation;

- частичное охлаждение газоконденсатной смеси за счет дросселирования потока на KP11i;- partial cooling of the gas-condensate mixture by throttling the flow on the KP11 i ;

- окончательную сепарацию охлажденной газоконденсатной смеси в низкотемпературном сепараторе 12i.- final separation of the cooled gas-condensate mixture in the low-temperature separator 12 i .

ПИД-регулятор 25 поддержания уровня добычи НТК по УКПГ, блоки расчета коэффициента пропорциональности 26 и ПИД-регуляторы 27, управляющие объемом добычи НТК по каждой ТЛ НТС, реализованы на базе АСУ ТП.The PID controller 25 for maintaining the production level of the STC at the UKPG, the blocks for calculating the proportionality coefficient 26 and the PID regulators 27 that control the production volume of the STC for each TL of the STC are implemented on the basis of the APCS.

Способ автоматического распределения нагрузки между ТЛ НТС газа на УКПГ, с применением АВО, НГКМ Севера РФ реализуют следующим образом.The method of automatic distribution of the load between the TL LTS of gas at the GPP, using the AVO, NGKM of the North of the Russian Federation, is implemented as follows.

Добытый природный газ от кустов эксплуатационных скважин поступает в здание переключающей арматуры УКПГ, откуда через коллектор сырого газа 1 распределяется между всеми ТЛ НТС. Для i-ой ТЛ НТС, по ее входной линии 2i добытый газ подается в сепаратор 3i первой ступени сепарации, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенным ингибитором и сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарированная газоконденсатная смесь подается в АВО 5i, управляемый своей САУ 6i, где происходит ее предварительное охлаждение до температуры, которая обеспечивает заданный технологический режим в низкотемпературном сепараторе 12, (если температура окружающей среды гарантирует его реализацию). С выхода АВО 5i газоконденсатная смесь разделяется на два потока, которые направляются в рекуперативный 9i газ-газ и ТО 8i газ-конденсат, для рекуперации холода из потока осушенного газа, поступающего из низкотемпературного сепаратора 12i, и газо-жидкостной фазы с конденсатом, отводимой из промежуточного сепаратора 10i и низкотемпературного сепаратора 12i. Для предупреждения гидратообразования в поток смеси перед ТО 8i и ТО 9i впрыскивают ингибитор гидратообразования (на фиг. 1 не показан). Далее потоки охлажденной газо-жидкостной смеси с выходов ТО 8i «газ-конденсат» и ТО 9i «газ-газ» объединяются и суммарный поток поступает на вход промежуточного сепаратора 10i, где происходит дальнейшее отделение жидкой фазы. С выхода промежуточного сепаратора 10i газожидкостная смесь через КР 11i, регулирующий объем добычи конденсата по i-ой ТЛ НТС, поступает в низкотемпературный сепаратор 12i, где из потока смеси окончательно отделяются сконденсировавшиеся жидкие углеводороды и водный раствор ингибитора (ВРИ) гидратообразования.The produced natural gas from the clusters of production wells enters the building of the switching valves of the UKPG, from where it is distributed through the raw gas collector 1 between all TL LTS. For the i-th TL LTS, through its inlet line 2 i, the produced gas is supplied to the separator 3 i of the first separation stage, where the liquid phase is separated (formation water with a dissolved inhibitor and condensed hydrocarbon condensate). The separated gas-condensate mixture is fed to the AVO 5 i , controlled by its ACS 6 i , where it is pre-cooled to a temperature that provides a given technological mode in the low-temperature separator 12 (if the ambient temperature guarantees its implementation). From the outlet of AVO 5 i, the gas-condensate mixture is divided into two streams, which are directed to the recuperative 9 i gas-gas and TO 8 i gas-condensate, to recover cold from the dried gas stream coming from the low-temperature separator 12 i , and the gas-liquid phase with condensate removed from the intermediate separator 10 i and the low-temperature separator 12 i . To prevent hydrate formation, a hydrate inhibitor (not shown in Fig. 1) is injected into the mixture stream before TO 8 i and TO 9 i. Further, the flows of the cooled gas-liquid mixture from the outlets TO 8 i "gas-condensate" and TO 9 i "gas-gas" are combined and the total flow enters the inlet of the intermediate separator 10 i , where further separation of the liquid phase takes place. From the outlet of the intermediate separator 10 i, the gas-liquid mixture through KP 11 i , which regulates the volume of condensate production according to the i-th TL of the LTS, enters the low-temperature separator 12 i , where condensed liquid hydrocarbons and an aqueous solution of an inhibitor (VRI) of hydrate formation are finally separated from the mixture stream.

Поддержание заданной температуры газоконденсатной смеси в низкотемпературном сепараторе 12, происходит за счет регулирования температуры газожидкостной смеси в АВО 5, и дросселирования газа на КР 11i. При этом поддержание необходимой температуры в низкотемпературном сепараторе 12i производится АСУ ТП 16 путем управления холодопроизводительностью АВО 6i на основании показаний датчика температуры 13, в низкотемпературном сепараторе i-ой ТЛ НТС.Maintaining the set temperature of the gas-condensate mixture in the low-temperature separator 12 is due to the regulation of the temperature of the gas-liquid mixture in the AVO 5, and the throttling of the gas at the KP 11 i . At the same time, the maintenance of the required temperature in the low-temperature separator 12 i is carried out by the ACS 16 by controlling the cooling capacity of the AVO 6 i based on the readings of the temperature sensor 13, in the low-temperature separator of the i-th TL NTS.

Осушенный газ из низкотемпературного сепаратора 12i проходит через рекуперативный ТО 9i, где нагревается и отправляется в МГП, оснащенный датчиком расхода газа 14i. НГК, выходящий из низкотемпературного сепаратора 12i и промежуточного сепаратора 10i, проходит через рекуперативный ТО 8i и нагревается. После этого он смешивается с жидкой фазой, отводимой из сепаратора 3i, и поступает в трехфазный разделитель жидкостей 4i. Из разделителя жидкостей 4, газ выветривания отправляется либо на факел, либо используется на собственные нужды. ВРИ, выводимый из нижней части трехфазного разделителя жидкостей 4i, направляют на регенерацию в цех регенерации ингибитора УКПГ. НТК подается в МКП для дальнейшей транспортировки потребителям.The dried gas from the low-temperature separator 12 i passes through the recuperative TO 9 i , where it is heated and sent to the MGP equipped with a gas flow sensor 14 i . The NGK leaving the low-temperature separator 12 i and the intermediate separator 10 i passes through the recuperative TO 8 i and heats up. After that, it is mixed with the liquid phase withdrawn from the separator 3 i , and enters the three-phase separator of liquids 4 i . From the liquid separator 4, the weathering gas is sent either to the torch or used for own needs. VRI, withdrawn from the lower part of the three-phase separator of liquids 4 i , is sent for regeneration to the regeneration shop of the inhibitor of the UKPG. NTK is fed to MCP for further transportation to consumers.

НТК по сравнению с осушенным газом считается более ценным продуктом, поэтому на УКПГ в первую очередь поддерживают уровень добычи НТК.NTK is considered to be a more valuable product in comparison with dried gas, therefore, at the GPP, first of all, the level of production of NTK is maintained.

Задание диспетчера газодобывающего предприятия по уровню добычи НТК АСУ ТП 16 поддерживает путем регулирования расхода природного газа по УКПГ с помощью ПИД-регулятора 25. Для этого АСУ ТП 16 на вход задания SP ПИД-регулятора 25 подает сигнал 18, соответствующий плану добычи НТК по УКПГ. Одновременно АСУ ТП 16 на вход обратной связи PV этого же ПИД-регулятора с датчика 7 подает сигнал 17 значения фактического расхода НТК по УКПГ. Сравнивая эти два сигнала, ПИД-регулятор 25 на своем выходе CV формирует управляющий сигнал, обеспечивающий заданный уровень добычи НТК по УКПГ, который подается на вход задания SP ПИД-регулятора 27i каждой ТЛ НТС. Одновременно на вход обратной связи PV каждого ПИД-регулятора 27i АСУ ТП 16 подает общий для всех сигнал 19, соответствующий значению фактического суммарного расхода осушенного газа по всем ТЛ НТС УКПГ, определяемый путем суммирования показаний их датчиков расхода газа 14i. Также одновременно на вход Кр ПИД-регуляторов 27i подается сигнал значения коэффициента пропорциональности Кп_i определяющий степень воздействия этого ПИД-регулятора на КР 11i расхода газо-жидкостной смеси по i-ой ТЛ НТС. Величина коэффициента пропорциональности Кп_i для ПИД-регулятора 27i ТЛ НТС определяется ее блоком расчета коэффициента пропорциональности 26i в зависимости от текущей холодопроизводительности АВО 5i, значение которой в виде сигнала 20i поступает от САУ АВО 6i на вход I.1 блока расчета 26i.The ASU TP 16 supports the task of the dispatcher of the gas production company by the production level of STC by regulating the flow of natural gas at the GPP using the PID controller 25. For this, the APCS 16 sends a signal 18 to the input of the SP task of the PID controller 25, which corresponds to the production plan of the STC at the GPP. At the same time, the ACS TP 16 at the feedback input PV of the same PID controller from the sensor 7 sends a signal 17 of the value of the actual flow rate of the NTC at the UKPG. Comparing these two signals, the PID controller 25 at its CV output generates a control signal that provides a predetermined production level of the STC at the GTP, which is fed to the input of the SP setting of the PID controller 27 i of each TL LTV. At the same time, to the PV feedback input of each PID controller 27 i, the APCS 16 sends a common signal 19 for all, corresponding to the value of the actual total consumption of dried gas for all TL LTS UKPG, determined by summing the readings of their gas flow sensors 14 i . Also, at the same time, the signal of the value of the proportionality coefficient K p_i is fed to the input Кр of the PID controllers 27 i , which determines the degree of influence of this PID controller on the КР 11 i of the flow rate of the gas-liquid mixture along the i-th TL LTS. The value of the proportionality coefficient K p_i for the PID controller 27 i TL LTS is determined by its block for calculating the proportionality coefficient 26 i , depending on the current cooling capacity of AVO 5 i , the value of which in the form of a signal 20 i comes from the ACS AVO 6 i to input I. 1 of the calculation block 26 i .

ПИД-регулятор 25 поддержания уровня добычи НТК непрерывно контролирует разность значений между планом добычи НТК по УКПГ, поступающий от оператора установки, который задается исходя из суточного плана добычи диспетчером нефтегазодобывающего предприятия Fплан и его фактическим значением Fфакт, поступающим с датчика 5. Если в результате сравнения выясниться, что Fплан- Fфакт>0, то на выходе ПИД-регулятора 25 будет сформирован управляющий сигнал на увеличение прохождения природного газа по установке. Если Fплан-Fфакт<0, то на выходе ПИД-регулятора 25 будет сформирован управляющий сигнал на уменьшение прохождения природного газа по установке. Этот сигнал в качестве задания поступит на вход SP задания каждого ПИД-регулятора 27i. В результате добыча НТК УКПГ будет повышаться в первом случае, либо понижаться во втором случае ПИД-регуляторами 27i до достижения планового задания, характеризующегося соотношением Fплан-Fфакт=0. При этом коэффициенты пропорциональности Kп_i для каждого ПИД-регулятора 27i будут рассчитываться в его блоке 24, по следующей формулам:The PID controller 25 for maintaining the production level of the STC continuously monitors the difference in values between the production plan of the STC at the GPP, coming from the plant operator, which is set on the basis of the daily production plan by the dispatcher of the oil and gas production company F the plan and its actual value F fact coming from the sensor 5. If As a result of the comparison, it turns out that F plan - Fact> 0, then at the output of the PID controller 25 a control signal will be generated to increase the flow of natural gas through the installation. If F plan -F fact <0, then the output of the PID controller 25 will generate a control signal to reduce the flow of natural gas through the installation. This signal as a reference will go to the input SP of the reference of each PID controller 27 i . As a result, the production of STC UKPG will increase in the first case, or decrease in the second case by the PID regulators 27 i until the planned target is reached, characterized by the ratio F plan -F fact = 0. In this case, the proportionality coefficients K p_i for each PID controller 27 i will be calculated in its block 24, according to the following formulas:

Если добычу НТК необходимо повысить, т.е. Fплан-Fфакт>0, то:If the production of STC needs to be increased, i.e. F plan -F fact > 0, then:

Figure 00000003
Figure 00000003

если добычу НТК необходимо понизить, т.е. Fплан-Fфакт<0, то:if the production of STC needs to be reduced, i.e. F plan -F fact <0, then:

Figure 00000004
Figure 00000004

где Wi - текущее значение холодопроизводительности АВО 5i, поступающее с САУ АВО 6i, в виде сигнала 20, на вход I.1 блока расчета коэффициента пропорциональности 26i;where W i is the current value of the cooling capacity of AVO 5 i , supplied from the ACS AVO 6 i , in the form of a signal 20, to the input I. 1 of the unit for calculating the proportionality coefficient 26 i ;

Wмакс_i - уставка максимальной холодопроизводительности АВО 5i, поступающая в виде сигнала 21i на вход I.2 блока расчета коэффициента пропорциональности 26i;W max_i - the setting of the maximum cooling capacity of AVO 5 i , supplied in the form of a signal 21 i to input I. 2 blocks for calculating the proportionality coefficient 26 i ;

Wмин_i - уставка минимальной холодопроизводительности АВО 5i, поступающая в виде сигнала 22i на вход I.3 блока расчета коэффициента пропорциональности 26i;W min_i is the setting of the minimum cooling capacity of AVO 5 i , which is supplied in the form of a signal 22 i to input I. 3 blocks for calculating the proportionality coefficient 26 i ;

Кп_макс_i - уставка максимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора 27i, поступающая в виде сигнала 23i на вход I.4 блока расчета коэффициента пропорциональности 26i;K p_max_i is the setting of the maximum value of the proportionality coefficient of the PID controller 27 i , which is fed in the form of a signal 23 i to the input I. 4 blocks for calculating the proportionality coefficient 26 i ;

Кп_мин_i - уставка минимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора 27i, поступающая в виде сигнала 24i на вход I.5 блока расчета коэффициента пропорциональности 26i;K p_min_i is the setting of the minimum value of the proportionality coefficient of the PID controller 27 i , supplied in the form of a signal 24 i to the input I. 5 of the unit for calculating the proportionality coefficient 26 i ;

Вычисление Kп_i по формулам (1) и (2) ограничивается следующими условиями:Calculation of K p_i according to formulas (1) and (2) is limited by the following conditions:

если Кп_iп_мин_i, то Kп_iп_мин_i,if K p_i <K p_min_i , then K p_i = K p_min_i ,

если Kп_i> Кп_макс_i, то Kп_iп_макс_i.if K p_i > K p_max_i , then K p_i = K p_max_i .

Значения Кп_мин_i и Кп_макс_i для ПИД-регулятора задаются при настройке системы управления обслуживающим персоналом исходя из состояния оборудования i-ой ТЛ НТС на момент запуска системы с учетом технологических норм и ограничений, предусмотренных технологическим регламентом установки.The values K p_min_i and K p_max_i for the PID controller are set when setting up the control system by the service personnel based on the state of the equipment of the i-th TL STC at the time of the system startup, taking into account the technological standards and restrictions provided for by the technological regulations of the installation.

Значения Wмакс_i и Wмин_i задаются при настройке системы управления обслуживающим персоналом исходя из состояния оборудования i-ой ТЛ на момент запуска системы с учетом паспортных данных АВО 5i.The values of W max_i and W min_i are set when setting up the management system for service personnel based on the state of the equipment of the i-th TL at the time of starting the system, taking into account the passport data of AVO 5 i .

Такой способ управления производительностью установки по добыче НТК позволяет распределить нагрузку между ТЛ НТС с учетом состояния их оборудования в зависимости от значения текущей холодопроизводительности АВО 5i, что, в свою очередь, приводит к получению НТК и газа с более стабильными характеристиками качества.This method of controlling the productivity of the unit for the production of STC allows you to distribute the load between TL STS, taking into account the state of their equipment, depending on the value of the current refrigerating capacity of AVO 5 i , which, in turn, leads to the production of STC and gas with more stable quality characteristics.

САУ АВО 6i через АСУ ТП 16 строго следит за температурным режимом низкотемпературного сепаратора 12i. Если в ходе технологического процесса значение холодопроизводительности АВО 5i выйдет за Wмакс_i или Wмин_i, (например, в случае потепления или похолодания атмосферы) то САУ АВО 6i через АСУ ТП 16 формирует сообщение об этом оператору установки для оценки сложившейся ситуации и принятия решения по изменению технологического режима работы установки.ACS AVO 6 i through ACS TP 16 strictly monitors the temperature regime of the low-temperature separator 12 i . If in the course of the technological process the value of the cooling capacity of AVO 5 i goes beyond W max_i or W min_i , (for example, in the event of warming or cooling of the atmosphere), then the ACS AVO 6 i through the ACS TP 16 generates a message about this to the installation operator to assess the situation and make a decision on changing the technological mode of operation of the installation.

АСУ ТП 16 в режиме реального времени контролирует параметры температуры точки росы, используя показания датчика 15. В случае достижения значения температуры точки росы осушенного газа, поступающего в МГП, своей верхней границы Тр_max, определенной технологическим регламентом установки, АСУ ТП 16 формирует об этом сообщение оператору установки для принятия решения по изменению режима работы установки.ACS TP 16 in real time monitors the parameters of the dew point temperature using the readings of the sensor 15. If the dew point temperature of the dried gas entering the MGP reaches its upper limit T p_max, determined by the technological regulations of the installation, the ACS TP 16 generates a message about this to the installation operator to make a decision on changing the installation operating mode.

Настройку используемых ПИД-регуляторов проводит обслуживающий персонал в момент запуска системы в работу под конкретный режим работы установки согласно методу, изложенному, например, в «Энциклопедии АСУ ТП», п. 5.5, ПИД- регулятор, ресурс:The tuning of the used PID controllers is carried out by the maintenance personnel at the time of starting the system into operation for a specific operating mode of the installation according to the method set forth, for example, in the "Encyclopedia of ACS TP", p. 5.5, PID controller, resource:

http://www.bookasutp.ru/Chapter5_5.aspx#HandTiming.http://www.bookasutp.ru/Chapter5_5.aspx#HandTiming.

Способ автоматического распределения нагрузки между ТЛ НТС газа на УКПГ, с применением АВО, НГКМ Севера РФ реализован в ПАО «Газпром» ООО «Газпром добыча Ямбург» на Заполярном НГКМ на УКПГ 1 В, УКПГ 2 В. Результаты эксплуатации показали его высокую эффективность. Заявляемое изобретение может широко использоваться и на других действующих и вновь осваиваемых газоконденсатных месторождениях РФ.The method of automatic load distribution between TL LTS gas at the GPP using AVO, oil and gas condensate field of the North of the Russian Federation was implemented in PJSC Gazprom, OOO Gazprom dobycha Yamburg at the Zapolyarnoye oil and gas condensate field at GPP 1 V, UKPG 2 V. The results of operation showed its high efficiency. The claimed invention can be widely used in other operating and newly developed gas condensate fields in the Russian Federation.

Применение данного способа позволяет обеспечить заданную степень извлечения НТК из природного газа на УКПГ на постоянной, падающей и завершающей стадиях эксплуатации НГКМ при соблюдении норм и ограничений на технологические параметры процесса, определяемые технологическим регламентом установки, при заданном качестве подготовки природного газа к дальнему транспорту с одновременным учетом фактического состояния оборудования ТЛ НТС и использованием энергии (холода) окружающей среды для экономии пластовой энергии добываемого газа.The use of this method makes it possible to provide a given degree of NTK extraction from natural gas at the GPP at the constant, declining and final stages of the oil and gas condensate field operation, subject to the norms and restrictions on the technological parameters of the process determined by the technological regulations of the installation, with a given quality of natural gas preparation for long-distance transport, while taking into account the actual state of the equipment of TL NTS and the use of energy (cold) of the environment to save reservoir energy of the produced gas.

Claims (17)

1. Способ автоматического распределения нагрузки между технологическими линиями - ТЛ низкотемпературной сепарации - НТС газа на установках комплексной подготовки газа - УКПГ, с применением аппаратов воздушного охлаждения - АВО, нефтегазоконденсатных месторождений Севера РФ, включающий контроль средствами автоматизированной системы управления технологическим процессами - АСУ ТП УКПГ расхода осушенного газа, поступающего в магистральный газопровод - МГП, расхода нестабильного газового конденсата - НТК, поступающего в магистральный конденсатопровод - МКП, автоматическое поддержание температуры сепарации газа в низкотемпературном сепараторе при заданном значении расхода газа по нему, отличающийся тем, что задание диспетчера газодобывающего предприятия по объему добычи НТК поступает в АСУ ТП, которая исполняет задание с помощью ПИД-регулятора поддержания расхода НТК в МКП, реализованного на базе АСУ ТП, на вход задания SP которого АСУ ТП подает сигнал задания диспетчера, и одновременно на его вход обратной связи PV подает сигнал текущего расхода НТК в МКП, сравнивая которые, этот ПИД-регулятор формирует на своем выходе CV сигнал задания, который подает на вход задания SP ПИД-регуляторов всех ТЛ НТС, а на вход обратной связи PV этих ПИД-регуляторов АСУ ТП подает сигнал фактического расхода осушенного газа по УКПГ, также одновременно на вход Kp ПИД-регулятора каждой ТЛ НТС подается индивидуальный сигнал значения коэффициента пропорциональности Кп, определяющего степень воздействия этого ПИД-регулятора на управляемый им клапан-регулятор - КР расхода газа по его ТЛ НТС, при этом величина коэффициента пропорциональности Кп определяется индивидуально для каждой ТЛ НТС ее блоком расчета коэффициента пропорциональности в зависимости от текущей холодопроизводительности по охлаждению ее АВО газа, установленного после сепаратора первой ступени сепарации газа ТЛ НТС и управляемого индивидуальной системой автоматического управления - САУ, которая по заданию АСУ ТП, вырабатываемого с учетом текущих параметров технологического процесса в каждом низкотемпературном сепараторе и состояния окружающей среды, контролирует холодопроизводительность АВО газа каждой ТЛ НТС и подает соответствующий только ей сигнал в блок расчета коэффициента пропорциональности ее ТЛ НТС.1. Method of automatic load distribution between technological lines - TL of low-temperature separation - LTS of gas at integrated gas treatment plants - UKPG, using air coolers - AVO, oil and gas condensate fields of the North of the Russian Federation, including control by means of an automated process control system - ACS TP UKPG consumption of dried gas entering the main gas pipeline - MGP, the flow rate of unstable gas condensate - NTC, entering the main condensate pipeline - MKP, automatic maintenance of the gas separation temperature in the low-temperature separator at a given value of the gas flow through it, characterized in that the task of the dispatcher of the gas production enterprise by volume production STC enters the APCS, which performs the task with the help of the PID controller for maintaining the STC flow rate in the MCP, implemented on the basis of the APCS, to the SP input of which the APCS sends a dispatcher's task signal, and at the same time to its th feedback input PV sends a signal of the current flow rate of the NTC to the MCP, comparing which, this PID controller forms a reference signal at its output CV, which feeds the input of the reference SP of the PID controllers of all TL NTS, and controllers of the automated process control system sends a signal of the actual flow rate of dried gas through the gas treatment plant, and at the same time an individual signal of the value of the proportionality coefficient Kp is supplied to the input Kp of the PID controller of each TL LTS, which determines the degree of influence of this PID controller on the valve-regulator controlled by it - KP of the gas flow rate by its TL LTS, while the value of the proportionality coefficient Kp is determined individually for each TL LTS by its proportionality coefficient calculation unit, depending on the current refrigerating capacity for cooling its AVO gas, installed after the separator of the first stage of gas separation TL LTS and controlled by an individual automatic control system - ACS, which on the instructions of the APCS produced from Taking into account the current parameters of the technological process in each low-temperature separator and the state of the environment, it controls the refrigerating capacity of the AVO gas of each TL LTS and sends a signal corresponding only to it to the unit for calculating the proportionality coefficient of its TL LTS. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что коэффициент пропорциональности Кп_i для ПИД-регулятора i-й ТЛ НТС определяет ее блок расчета коэффициента пропорциональности, используя текущее значение холодопроизводительности АВО газа этой ТЛ, по следующим формулам:2. The method according to claim 1, characterized in that the proportionality coefficient K p_i for the PID controller of the i-th TL NTS determines its block for calculating the proportionality coefficient, using the current value of the cooling capacity of the AVO gas of this TL, according to the following formulas: если добычу НТС необходимо повысить, т.е. Fплан-Fфакт>0, тоif production of NTS needs to be increased, i.e. F plan -F fact > 0, then
Figure 00000005
Figure 00000005
если добычу НТС необходимо понизить, т.е. Fплан-Fфакт<0, тоif the production of NTS needs to be reduced, i.e. F plan -F fact <0, then
Figure 00000006
Figure 00000006
где Wi - текущее значение холодопроизводительности АВО i-й ТЛ НТС, поступающее с САУ АВО в виде сигнала на вход I.1 блока расчета коэффициента пропорциональности этой линии;where W i - the current value of the cooling capacity of the AVO i-th TL LTS, coming from the ACS AVO in the form of a signal to input I. 1 of the unit for calculating the proportionality coefficient of this line; Wмaкc_i - уставка максимальной холодопроизводительности АВО, поступающая в виде сигнала на вход I.2 блока расчета коэффициента пропорциональности для i-й ТЛ НТС;W max_i - the setting of the maximum cooling capacity of the AVO, supplied as a signal to input I. 2 blocks for calculating the proportionality coefficient for the i-th TL LTS; Wмин_i - уставка минимальной холодопроизводительности АВО, поступающая в виде сигнала на вход I.3 блока расчета коэффициента пропорциональности для i-й ТЛ НТС;W min_i is the setting of the minimum cooling capacity of the AVO, which is supplied as a signal to input I. 3 blocks for calculating the proportionality coefficient for the i-th TL NTS; Кп_макс_i - уставка максимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора для этой ТЛ НТС, поступающая в виде сигнала на вход I.4 блока расчета коэффициента пропорциональности i-й ТЛНТС;K p_max_i is the setting of the maximum value of the proportionality coefficient of the PID controller for this TL NTS, which is supplied as a signal to the input I.4 of the block for calculating the proportionality coefficient of the i-th TLNTS; Кп_мин_i - уставка минимального значения коэффициента пропорциональности ПИД-регулятора для i-й ТЛ НТС, поступающая в виде сигнала на вход I.5 блока расчета коэффициента пропорциональности этой ТЛ НТС,K p_min_i is the setting of the minimum value of the proportionality coefficient of the PID controller for the i-th TL NTS, which is supplied as a signal to input I. 5 of the block for calculating the proportionality coefficient of this TL NTS, при этом вычисление КП по формулам (1) и (2) ограничивается следующими условиями:in this case, the calculation of K P by formulas (1) and (2) is limited by the following conditions: если Кп_iп_мин_i, то Кп_iп_мин_i,if K p_i <K p_min_i , then K p_i = K p_min_i , если Кп_iп_макс_i, то Кп_iп_макс_i,if K p_i > K p_max_i , then K p_i = K p_max_i , при этом значения Кп_мин_i и Кп_макс_i для каждого ПИД-регулятора ТЛ НТС задаются при настройке системы управления обслуживающим персоналом с учетом текущего состояния оборудования линий, технологических норм и ограничений, предусмотренных технологическим регламентом установки, а значения Wмакс_i и Wмин_i задаются при настройке системы управления для каждой ТЛ НТС обслуживающим персоналом исходя из состояния оборудования в момент запуска системы с учетом паспортных данных АВО.at the same time, the values of K p_min_i and K p_max_i for each PID regulator of the TL NTS are set when setting up the control system by the service personnel, taking into account the current state of the equipment of the lines, technological standards and restrictions provided for by the technological regulations of the installation, and the values of W max_i and W min_i are set when setting up the system control for each TL NTS by the service personnel based on the state of the equipment at the time of the system startup, taking into account the passport data of the AVO. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что если в ходе технологического процесса значение холодопроизводительности АВО хотя бы одной из ТЛ НТС выйдет за границы Wмакс_i или Wмин_i, обозначенные в технологическом регламенте УКПГ, то АСУ ТП формирует сообщение об этом оператору установки для оценки сложившейся ситуации на конкретной ТЛ НТС и принятия решения по изменению технологического режима работы установки.3. The method according to claim 1, characterized in that if during the technological process the value of the cooling capacity of the AVO of at least one of the TL LTS goes beyond the boundaries of W max_i or W min_i indicated in the technological regulations of the UKPG, then the APCS generates a message about this to the plant operator to assess the current situation at a specific TL LTS and make a decision on changing the technological mode of operation of the installation. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что если в ходе технологического процесса значение температуры точки росы осушенного газа, поступающего в МГП, достигнет верхней допустимой границы, определенной технологическим регламентом установки, АСУ ТП формирует об этом сообщение оператору установки для принятия решения по изменению режима работы установки.4. The method according to claim 1, characterized in that if during the technological process the value of the dew point temperature of the dried gas entering the MGP reaches the upper permissible limit determined by the technological regulations of the installation, the APCS generates a message about this to the operator of the installation for making a decision on changing the operating mode of the installation.
RU2020119451A 2020-06-04 2020-06-04 Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia RU2743869C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020119451A RU2743869C1 (en) 2020-06-04 2020-06-04 Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020119451A RU2743869C1 (en) 2020-06-04 2020-06-04 Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2743869C1 true RU2743869C1 (en) 2021-03-01

Family

ID=74857443

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020119451A RU2743869C1 (en) 2020-06-04 2020-06-04 Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2743869C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2803996C1 (en) * 2023-03-13 2023-09-25 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatically controlling gas drying process at complex gas treatment plants in the far north of the russian federation

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105674054A (en) * 2014-11-17 2016-06-15 罗纳德·格兰特·肖莫迪 Waste gas treatment and transportation for conserving resources and reducing emission
CN104006295B (en) * 2014-04-28 2018-01-05 张夏炎 A kind of equipment of the displaced type pressure carrying method of liquefied gas at low temp
RU2680532C1 (en) * 2018-04-17 2019-02-22 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic support of the temperature mode of technological processes with the use of turboexpander aggregate on the installation of low-temperature gas separation under the far north conditions
RU2709045C1 (en) * 2019-01-09 2019-12-13 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method of automatic control of capacity of low-temperature gas separation unit
RU2709044C1 (en) * 2019-01-09 2019-12-13 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method of automatic control of capacity of installation of low-temperature gas separation in conditions of extreme north

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104006295B (en) * 2014-04-28 2018-01-05 张夏炎 A kind of equipment of the displaced type pressure carrying method of liquefied gas at low temp
CN105674054A (en) * 2014-11-17 2016-06-15 罗纳德·格兰特·肖莫迪 Waste gas treatment and transportation for conserving resources and reducing emission
RU2680532C1 (en) * 2018-04-17 2019-02-22 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic support of the temperature mode of technological processes with the use of turboexpander aggregate on the installation of low-temperature gas separation under the far north conditions
RU2709045C1 (en) * 2019-01-09 2019-12-13 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method of automatic control of capacity of low-temperature gas separation unit
RU2709044C1 (en) * 2019-01-09 2019-12-13 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method of automatic control of capacity of installation of low-temperature gas separation in conditions of extreme north

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2803996C1 (en) * 2023-03-13 2023-09-25 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatically controlling gas drying process at complex gas treatment plants in the far north of the russian federation
RU2803993C1 (en) * 2023-03-13 2023-09-25 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatically controlling gas drying process on multifunctional absorbers of complex gas treatment plants located in the north of the russian federation
RU2804000C1 (en) * 2023-03-13 2023-09-25 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic load distribution between gas drying trains at complex gas treatment plants
RU2803998C1 (en) * 2023-03-13 2023-09-25 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic control of gas drying process in multifunctional absorbers of complex gas treatment plants
RU2805067C1 (en) * 2023-03-13 2023-10-11 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic load distribution between gas drying trains at complex gas treatment plants
RU2811554C1 (en) * 2023-03-13 2024-01-15 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatical control of gas drying process at complex gas treatment plants in the far north of the russian federation
RU2811555C1 (en) * 2023-03-13 2024-01-15 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Ямбург" Method for automatic control of gas drying process in multifunctional absorbers of complex gas treatment plants

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2680532C1 (en) Method for automatic support of the temperature mode of technological processes with the use of turboexpander aggregate on the installation of low-temperature gas separation under the far north conditions
RU2685460C1 (en) Method for automatic support of the temperature mode of technological processes of the installation of low-temperature gas separation under the far north conditions
EP1865249B1 (en) A gas pressure reducer, and an energy generation and management system including a gas pressure reducer
US10393430B2 (en) Method and system to control the methane mass flow rate for the production of liquefied methane gas (LMG)
RU2709044C1 (en) Method of automatic control of capacity of installation of low-temperature gas separation in conditions of extreme north
NO317035B1 (en) Process and apparatus for regulating production and temperature in a mixed refrigerant LNG plant
RU2692164C1 (en) Method for automatic maintenance of density of unstable gas condensate supplied to the main condensate line, using the air cooling apparatus, at the units of low-temperature gas separation in areas of the far north
JPH05196349A (en) Control system of gas liquefaction process
RU2609175C2 (en) Method of updating operational installation for low-temperature gas separation
RU2697208C1 (en) Method for automatic maintenance of density of unstable gas condensate supplied to main condensate line, using turboexpander unit, in installations of low-temperature gas separation in areas of extreme north
CN105567363B (en) A kind of de- hydrocarbon device and method of natural gas dewaxing dehydration
RU119389U1 (en) INSTALLATION FOR PREPARATION OF GAS OIL AND GAS-CONDENSATE DEPOSITS FOR TRANSPORT
RU2743869C1 (en) Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants using air cooling units, oil and gas condensate fields of northern russia
RU2009117473A (en) OPTIMIZED REGULATION WITH PREVENTION OF ICING OF THE INCLUDED PARALLEL EXITS OF FRESH AIR OF AIR CONDITIONERS
RU2709045C1 (en) Method of automatic control of capacity of low-temperature gas separation unit
RU2743690C1 (en) Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines with turbo-expander units at gas treatment facilities of northern russia
US11326116B2 (en) Natural gas liquids recovery process
RU2743870C1 (en) Method for automatic load distribution between low-temperature gas separation lines at gas treatment plants of oil and gas condensate fields of northern russia
WO2009096028A1 (en) Motive power supply system for plant, method for operating the same, and method for modifying the same
CN201648315U (en) Skid-mounted natural gas condensate stabilizer
CN104804760B (en) Mixed hydrocarbon from oil associated gas recovery system and method
RU2756965C1 (en) Method for automatic maintenance of temperature mode of installation of low temperature gas separation by adiabatic expansion, air cooling devices and/or their combination
RU2756966C1 (en) Method for automatically maintaining the temperature regime of technological processes of low-temperature gas separation installation by turbo expanding unit in the conditions of north of russian federation
RU2783035C1 (en) Method for automatic control of low-temperature gas separation unit with air cooling apparatus in the north of rf
RU2783037C1 (en) Method for automatic maintenance of the temperature condition on low-temperature gas separation installations with air cooling apparatus in the extreme north of the russian federation