RU2743868C1 - Steam-to-steam power plant - Google Patents

Steam-to-steam power plant Download PDF

Info

Publication number
RU2743868C1
RU2743868C1 RU2020123164A RU2020123164A RU2743868C1 RU 2743868 C1 RU2743868 C1 RU 2743868C1 RU 2020123164 A RU2020123164 A RU 2020123164A RU 2020123164 A RU2020123164 A RU 2020123164A RU 2743868 C1 RU2743868 C1 RU 2743868C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steam
turbine unit
steam turbine
power
power plant
Prior art date
Application number
RU2020123164A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Аркадий Ефимович Зарянкин
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Симонов и партнеры"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Симонов и партнеры" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Симонов и партнеры"
Priority to RU2020123164A priority Critical patent/RU2743868C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2743868C1 publication Critical patent/RU2743868C1/en
Priority to PCT/RU2021/050202 priority patent/WO2022015205A1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G1/00—Steam superheating characterised by heating method
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G5/00—Controlling superheat temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24V—COLLECTION, PRODUCTION OR USE OF HEAT NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F24V30/00—Apparatus or devices using heat produced by exothermal chemical reactions other than combustion

Abstract

FIELD: energy generating industry.
SUBSTANCE: invention relates to the field of heat engineering and is intended to increase the efficiency of steam turbine units due to transition to a fundamentally new heat balance diagram. Steam-to-steam power plant is disclosed, which consists of two units, the main power steam turbine unit I, operating at standard supercritical steam parameters, and an additional steam turbine unit II connected to it through an external superheater (22), operating at supercritical initial steam parameters. The main unit contains a power boiler (1), whereas the additional unit contains a heat recovery steam generator (23). The superheated steam generated when the heat of fuel combustion is used in the external superheater (22). It is then used to generate power in the low-pressure cylinder (14) of the main power steam turbine unit I.
EFFECT: expanded range of applicable initial temperatures and steam pressure while simultaneous increasing power plant efficiency (the plant efficiency increases to 50-57%).
9 cl, 1 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к области теплотехники и предназначено для увеличения экономичности паротурбинных блоков за счёт перехода к принципиально новой тепловой схеме.The invention relates to the field of heat engineering and is intended to increase the efficiency of steam turbine units due to the transition to a fundamentally new thermal scheme.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИLEVEL OF TECHNOLOGY

В настоящее время все энергетические паротурбинные установки работают по стандартной тепловой схеме, осуществляющей цикл Ренкина (см., например, А.В. Щегляев, Паровые турбины, Энергоатомиздат, 1993).At present, all steam turbine power plants operate according to a standard thermal scheme implementing the Rankine cycle (see, for example, A.V. Shcheglyaev, Steam turbines, Energoatomizdat, 1993).

Начальная температура пара в паротурбинных установках (ПТУ) находится на уровне 550-580°С (для лучших отечественных турбин паровых). КПД паротурбинных энергоблоков составляет порядка 45%. За рубежом уже освоен уровень температур, равный 650°С, и в стадии разработок находятся турбины, рассчитанные на работу при начальной температуре пара 700°С. А в парогазовых установках (ПГУ) начальная температура достигает 1400-1700°С. (КПД ПГУ составляет 58%-60%). Главная причина столь большой разницы в экономичности сравниваемых энергетических установок состоит в разнице начальных температур и давлений теплоносителей в сравниваемых установках. Для корректности сравнения цикла Ренкина (ПТУ) с циклами ПГУ необходимо это сравнение производить при одинаковых начальных температурах теплоносителей. Однако при использовании чисто конденсационного цикла Ренкина провести такое сравнение нельзя, так как в этом цикле существует некоторый предельный уровень начальных температур, зависящий от начального давления пара, КПД турбины и давления в конденсаторе, превышение которого приводит к выходу из последней ступени конденсационной турбины перегретого пара с повышением его температуры, почти пропорционально повышению начальной температуры пара, без совершения полезной работы.The initial temperature of steam in steam turbine units (STU) is at the level of 550-580 ° C (for the best domestic steam turbines). The efficiency of steam turbine power units is about 45%. A temperature level equal to 650 ° C has already been mastered abroad, and turbines designed to operate at an initial steam temperature of 700 ° C are under development. And in steam-gas plants (CCGT), the initial temperature reaches 1400-1700 ° C. (The efficiency of the CCGT unit is 58% -60%). The main reason for such a large difference in the efficiency of compared power plants is the difference in the initial temperatures and pressures of the coolants in the compared plants. For the correct comparison of the Rankine cycle (STC) with the CCGT cycles, it is necessary to make this comparison at the same initial temperatures of the coolants. However, when using a purely Rankine condensation cycle, such a comparison cannot be made, since in this cycle there is a certain limiting level of initial temperatures, which depends on the initial steam pressure, turbine efficiency and condenser pressure, exceeding which leads to the exit of superheated steam from the last stage of the condensing turbine with an increase in its temperature, almost proportional to an increase in the initial temperature of the steam, without performing useful work.

Однако экономичность газовых турбин, как и паротурбинных блоков, работающих с противодавлением без конденсации рабочей среды, непрерывно растет с повышением начальной температуры этих сред. Их КПД оказывается ниже КПД конденсационных ПТУ так как температуры теплоносителей, покидающих указанные установки, оказывается весьма высокими. Соответственно, в этом случае единственным способом увеличения экономичности является утилизация теплоты сред, покидающих паровые или газовые турбины. Именно такая утилизация и происходит в газовых турбинах при использовании теплоты, отработавших высокотемпературных газов для генерации пара в котлах утилизаторах утилизационных паротурбинных блоков.However, the efficiency of gas turbines, as well as steam turbine units operating with back pressure without condensation of the working medium, continuously increases with an increase in the initial temperature of these media. Their efficiency turns out to be lower than the efficiency of condensing STPs, since the temperatures of the coolants leaving these installations are very high. Accordingly, in this case, the only way to increase efficiency is to utilize the heat of the media leaving steam or gas turbines. It is this utilization that occurs in gas turbines when using heat, high-temperature exhaust gases to generate steam in waste heat boilers of utilization steam turbine units.

Так, например, из уровня техники известна энергетическая парогазовая установка с одновременным сжиганием твердого и газообразного топлива (RU 2 248 452 C2, опубликовано 20.03.2005), содержащая паротурбинный блок с работающим на твердом топливе паровым котлом и паровой турбиной и газотурбинный блок с газовой турбиной, использующей в качестве рабочего тела нагретый сжатый воздух, поверхностный подогреватель сжатого воздуха продуктами сгорания твердого топлива и камеру сгорания газообразного топлива для дополнительного контактного подогрева сжатого воздуха. Поверхностный подогреватель сжатого воздуха установлен в высокотемпературной части конвективного газохода парового котла. Газотурбинный блок дополнительно содержит регенератор тепла отработавшего в газовой турбине рабочего тела, соединенный по холодной стороне воздухопроводами с выходом компрессора и входом поверхностного подогревателя сжатого воздуха. Достигаемым результатом изобретения является обеспечение возможности работы ПГУ со сжиганием твердого топлива при более высокой экономичности.So, for example, from the prior art there is known a steam-gas power plant with simultaneous combustion of solid and gaseous fuels (RU 2 248 452 C2, published 20.03.2005), containing a steam turbine unit with a solid fuel steam boiler and a steam turbine and a gas turbine unit with a gas turbine using heated compressed air as a working medium, a surface heater of compressed air with products of solid fuel combustion and a combustion chamber of gaseous fuel for additional contact heating of compressed air. Surface compressed air heater is installed in the high-temperature part of the steam boiler convection flue. The gas turbine unit additionally contains a heat regenerator of the working fluid spent in the gas turbine, connected along the cold side by air ducts with the compressor outlet and the inlet of the surface compressed air heater. The achieved result of the invention is to provide the possibility of operation of the CCGT unit with solid fuel combustion with higher efficiency.

Также, известны разработки в области повышения мощности двухконтурных АЭС.Also, there are known developments in the field of increasing the power of two-circuit nuclear power plants.

Так, известен (RU 2 707 182 C2, опубликовано 25.11.2019) способ повышения мощности двухконтурной АЭС за счет комбинирования с водородным циклом, который осуществляется за счет того, что питательная вода после тракта охлаждения продуктов сгорания водорода в кислороде поступает в смешивающий пароводяной подогреватель для её подогрева выше номинальной температуры, но не выше температуры кипения при данном давлении перед подачей в парогенератор. Подмешанные к питательной воде сконденсировавшиеся продукты сгорания водорода в кислороде после срабатывания в паротурбинной установке выводятся из цикла после конденсатора паротурбинной установки и направляются в бак-аккумулятор. Часть продуктов сгорания водорода в кислороде направляется в смешивающий паро-паровой перегреватель. Подмешанные к перегреваемому пару продукты сгорания водорода в кислороде после срабатывания в паротурбинной установке выводятся из цикла после конденсатора паротурбинной установки и направляются в бак-аккумулятор. Изобретение позволяет повысить эффективность использования водородного топлива при его стехиометрическом сжигании.So, there is a known (RU 2 707 182 C2, published on November 25, 2019) a method for increasing the power of a two-circuit NPP by combining it with a hydrogen cycle, which is carried out due to the fact that the feed water after the cooling path of hydrogen combustion products in oxygen enters a mixing steam-water heater for its heating above the nominal temperature, but not above the boiling point at a given pressure before feeding it to the steam generator. Condensed products of combustion of hydrogen in oxygen mixed with feed water after operation in a steam turbine unit are removed from the cycle after the condenser of the steam turbine unit and are sent to the storage tank. Part of the combustion products of hydrogen in oxygen is sent to a mixing steam-steam superheater. The products of hydrogen combustion in oxygen mixed with the superheated steam after operation in the steam turbine unit are removed from the cycle after the condenser of the steam turbine unit and are sent to the storage tank. The invention improves the efficiency of using hydrogen fuel during its stoichiometric combustion.

Также, известен (RU 2 709 783 C2, опубликовано 20.12.2019) способ водородного подогрева питательной воды на АЭС, содержащий водород-кислородную камеру сгорания, тракт охлаждения продуктов сгорания, подогреватели высокого давления питательной воды, питательный насос, компрессор, бак-аккумулятор. Смесь дополнительно генерируемого в парогенераторе пара, полученного за счет подогрева питательной воды перед парогенератором, и продуктов сгорания водорода в кислородной среде после тракта охлаждения продуктов сгорания направляется в дополнительную паровую турбоустановку для выработки мощности, при этом сконденсированный в конденсаторе дополнительно генерируемый пар направляется в регенеративный цикл основной паротурбинной установки, а сконденсированный водяной пар из продуктов сгорания направляется в бак-аккумулятор. При этом неконденсирующиеся из продуктов сгорания газы через систему спецгазоочистки выбрасываются в атмосферу. Изобретение позволяет эффективно и надежно использовать водородное топливо.Also, there is a known (RU 2 709 783 C2, published on 20.12.2019) a method of hydrogen heating of feed water at a nuclear power plant, containing a hydrogen-oxygen combustion chamber, a path for cooling combustion products, high pressure feed water heaters, a feed pump, a compressor, a storage tank. A mixture of additional steam generated in the steam generator, obtained by heating the feed water in front of the steam generator, and hydrogen combustion products in an oxygen atmosphere after the combustion products cooling path is sent to an additional steam turbine unit to generate power, while the additionally generated steam condensed in the condenser is sent to the main regenerative cycle. steam turbine unit, and condensed water vapor from the combustion products is sent to the storage tank. In this case, gases non-condensing from the combustion products are released into the atmosphere through the special gas cleaning system. The invention makes it possible to efficiently and reliably use hydrogen fuel.

Анализ указанных известных решений позволяет утверждать, что существует необходимость создания такой паротурбинной установки, которая имела бы КПД около или выше 50%, при этом должна быть возможность переоборудовать действующие в Российской Федерации АЭС, не затрагивая их оборудования.The analysis of these known solutions allows us to assert that there is a need to create a steam turbine plant that would have an efficiency of about or above 50%, while it should be possible to re-equip nuclear power plants operating in the Russian Federation without affecting their equipment.

Изменить ситуацию, не затрагивая оборудования действующих установок и блоков АЭС, предложено в патенте RU 2661341 C1 (опубликовано 16.07.2018), путём перехода к гибридным АЭС – путем присоединения к основному паропроводу, идущему к действующей влажнопаровой турбине, байпасного трубопровода, позволяющего отводить часть или весь пар, идущий от реактора, на внешний пароперегреватель, использующий для перегрева теплоту сгорания органического или водородного топлива.It is proposed to change the situation without affecting the equipment of existing plants and units of nuclear power plants in the patent RU 2661341 C1 (published on July 16, 2018), by switching to hybrid nuclear power plants - by connecting to the main steam pipeline going to the existing wet-steam turbine, a bypass pipeline that allows all the steam coming from the reactor to an external superheater, which uses the heat of combustion of organic or hydrogen fuel for superheating.

Раскрытая в данном патентном документе энергетическая установка позволяет выбрать его в качестве наиболее близкого аналога. Согласно патенту гибридная АЭС содержит последовательно соединенные ядерный реактор, низкотемпературный реакторный парогенератор, низкотемпературную паровую турбину с сепаратором пароперегревателем, конденсатор, конденсатный насос, регенеративные подогреватели низкого давления, деаэратор, питательный насос и подогреватель высокого давления. При этом к основной низкотемпературной паровой турбине присоединяется высокотемпературный паротурбинный блок с котлом пароперегревателем, использующий для перегрева часть пара, идущего из реакторного парогенератора, теплоту сгорания органического топлива. Перегретый высокотемпературный пар направлен к высокотемпературной паровой турбине, присоединенной к стандартной АЭС и общему реакторному парогенератору.The power plant disclosed in this patent document makes it possible to select it as the closest analogue. According to the patent, a hybrid nuclear power plant contains a series-connected nuclear reactor, a low-temperature reactor steam generator, a low-temperature steam turbine with a superheater separator, a condenser, a condensate pump, low-pressure regenerative heaters, a deaerator, a feed pump and a high-pressure heater. In this case, a high-temperature steam turbine unit with a superheater boiler is connected to the main low-temperature steam turbine, which uses the heat of combustion of organic fuel for superheating a part of the steam coming from the reactor steam generator. The superheated high temperature steam is directed to a high temperature steam turbine connected to a standard nuclear power plant and a common reactor steam generator.

Недостатком известного устройства является то, что в этом случае превышение начальных температур пара свыше (t0 II=650°С) ведет не к повышению, а к снижению КПД цикла, так как при начальном давлении P0 II=5,2 МПа, давлении в конденсаторе Pк=4,5 кПа и КПД турбины ηоэ=0,88 из последней ступени выходит перегретый пар, не совершающий работы.The disadvantage of the known device is that in this case, the excess of the initial steam temperatures above (t 0 II = 650 ° C) leads not to an increase, but to a decrease in the efficiency of the cycle, since at the initial pressure P 0 II = 5.2 MPa, the pressure in the condenser P k = 4.5 kPa and the turbine efficiency η oe = 0.88, superheated steam leaves the last stage, which does not perform work.

Также недостатком является то, что присоединенный к основному блоку высокотемпературный блок работает при начальном давлении пара ниже начального давления пара перед основным паротурбинным блоком, что неизбежно влечет за собой снижение КПД присоединенного блока.It is also a disadvantage that the high-temperature unit connected to the main unit operates at an initial steam pressure lower than the initial steam pressure in front of the main steam turbine unit, which inevitably entails a decrease in the efficiency of the connected unit.

Возвращаясь к паротурбинным установкам следует отметить, что здесь уже работают блоки при начальной температуре пара, равной 650°С при давлении Р0 = 30 МПа, и диапазон дальнейшего повышения начальных температур пара даже при повышении начального давления до 35 МПа не превышает 150-200°С.Returning to steam turbine installations, it should be noted that the units are already operating here at an initial steam temperature equal to 650 ° C at a pressure of P 0 = 30 MPa, and the range of further increase in the initial steam temperatures even with an increase in the initial pressure to 35 MPa does not exceed 150-200 ° FROM.

Переход к новым суперсверхкритическим параметрам пара требует создания не только турбинного, но и всего котельного оборудования, которое, как показывает опыт эксплуатации новейших паротурбинных установок с начальной температурой пара 650°С, пока не может обеспечить их надежную эксплуатацию при указанной температуре.The transition to new supercritical steam parameters requires the creation of not only turbine, but also all boiler equipment, which, as the experience of operating the latest steam turbine plants with an initial steam temperature of 650 ° C shows, cannot yet ensure their reliable operation at the specified temperature.

Целью настоящего изобретения является преодоление указанных проблем и создание паротурбинной установки на базе уже работающих энергетических паротурбинных установок, позволяющей отработать все проблемные решения перехода к следующим уровням повышения начальных параметров пара с одновременным увеличением экономичности паропаровой установки.The aim of the present invention is to overcome these problems and create a steam turbine plant based on already operating power steam turbine plants, which allows to work out all the problem solutions of the transition to the next levels of increasing the initial parameters of steam with a simultaneous increase in the efficiency of the steam plant.

РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDISCLOSURE OF THE INVENTION

Техническим результатом, которого позволяет достичь предлагаемое изобретение, является расширение диапазона применимых начальных температур и давления пара с одновременным повышением экономичности энергетической установки.The technical result, which the present invention allows to achieve, is to expand the range of applicable initial temperatures and vapor pressure with a simultaneous increase in the efficiency of the power plant.

Указанный технический результат достигается за счет организации принципиально новой тепловой схемы такой паротурбинной энергетической установки, которая является паропаровой энергетической установкой и характеризуется тем, что состоит из двух блоков, основного энергетического паротурбинного блока, работающего при стандартных сверхкритических параметрах пара, и присоединенного к нему через внешний пароперегреватель дополнительного паротурбинного блока, работающего при суперсверхкритических начальных параметрах пара, основной энергетический паротурбинный блок содержит энергетический котел, а дополнительный паротурбинный блок содержит котел-утилизатор, при этом пар, покидающий цилиндр среднего давления основного энергетического паротурбинного блока, направляется во внешний пароперегреватель, обеспечивающий увеличение температуры и давления для достижения суперсверхкритических параметров пара, являющихся начальными для присоединенного дополнительного паротурбинного блока, а образующийся при использовании во внешнем пароперегревателе теплоты сгорания топлива перегретый пар используется далее для выработки мощности в цилиндре низкого давления основного энергетического паротурбинного блока.The specified technical result is achieved by organizing a fundamentally new thermal scheme of such a steam turbine power plant, which is a steam-steam power plant and is characterized by the fact that it consists of two blocks, the main power steam turbine unit operating at standard supercritical steam parameters, and connected to it through an external superheater of an additional steam turbine unit operating at supercritical initial steam parameters, the main power steam turbine unit contains a power boiler, and an additional steam turbine unit contains a waste heat boiler, while steam leaving the medium pressure cylinder of the main power steam turbine unit is sent to an external superheater, which provides an increase in temperature and pressure to achieve supercritical steam parameters, which are initial for the attached additional steam turbine unit, and the resulting pr and the use of the fuel combustion heat in the external superheater, the superheated steam is further used to generate power in the low pressure cylinder of the main power steam turbine unit.

Стандартными сверхкритическими параметрами пара для работы основного энергетического паротурбинного блока являются температура 540°C и давление 23,8 МПа. Суперсверхкритическими начальными параметрами для работы присоединенного дополнительного паротурбинного блока являются температура 650°C и давление 30 МПа.The standard supercritical steam parameters for the operation of the main power steam turbine unit are a temperature of 540 ° C and a pressure of 23.8 MPa. The supercritical initial parameters for the operation of the attached additional steam turbine unit are a temperature of 650 ° C and a pressure of 30 MPa.

Внешний пароперегреватель обеспечивает увеличение температуры до значений от 670°С до 850°С.An external superheater provides an increase in temperature up to values from 670 ° C to 850 ° C.

Пар, покидающий цилиндр среднего давления основного паротурбинного блока, перегревается во внешнем пароперегревателе теплотой сгорания водородного или органического топлива.The steam leaving the medium pressure cylinder of the main steam turbine unit is superheated in an external superheater by the combustion heat of hydrogen or fossil fuel.

Теплота перегретого пара после котла-утилизатора дополнительного паротурбинного блока полностью используется в цилиндре низкого давления основного энергетического паротурбинного блока. Для генерации пара суперсвехкритических параметров используется теплота перегретого пара низкого давления.The heat of the superheated steam after the waste-heat boiler of the additional steam turbine unit is fully used in the low pressure cylinder of the main power steam turbine unit. To generate supercritical steam, the heat of superheated low pressure steam is used.

Внешний пароперегреватель представляет собой камеру сгорания. Котёл-утилизатор представляет собой поверхностный теплообменник.The external superheater is a combustion chamber. The waste heat boiler is a surface heat exchanger.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS

На Фиг. 1 показана тепловая схема паропаровой энергетической установки.FIG. 1 shows a thermal diagram of a steam-steam power plant.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

Предложена паротурбинная энергетическая установка, которая является сдвоенной и состоит из двух блоков: основного энергетического паротурбинного блока – Блок I, и дополнительного паротурбинного блока – Блок II (Фиг. 1). The proposed steam turbine power plant, which is double and consists of two blocks: the main power steam turbine block - Block I, and an additional steam turbine block - Block II (Fig. 1).

Основной энергетический паротурбинный – Блок I работает при стандартных начальных параметрах пара. Дополнительный паротурбинный Блок II работает при суперсверхкритических начальных параметрах пара и присоединен к основному энергетическому паротурбинному – Блок I через внешний пароперегреватель (22).Main power steam turbine - Unit I operates at standard initial steam parameters. The additional steam turbine Unit II operates at supercritical initial steam parameters and is connected to the main power steam turbine Unit I through an external superheater (22).

Стандартными сверхкритическими параметрами пара для работы Блока I являются температура 540°C и давление 23,8 МПа. Суперсверхкритическими начальными параметрами для работы Блока II являются температура 650°C и давление 30 МПа.Typical supercritical steam parameters for Unit I operation are 540 ° C and 23.8 MPa. The supercritical initial parameters for the operation of Block II are 650 ° C and 30 MPa.

Внешний пароперегреватель (22) обеспечивает увеличение температуры до значений от 670°С до 850°С.An external superheater (22) provides an increase in temperature to values from 670 ° C to 850 ° C.

Конструкционно основной энергетический паротурбинный – Блок I содержит энергетический котёл (1), цилиндр высокого давления (12), цилиндр среднего давления (13), цилиндр низкого давления (14), конденсатор (15), конденсатный насос (16), подогреватель низкого давления (17), деаэратор (18), питательный насос (19), подогреватель высокого давления (20), промежуточный пароперегреватель (21).Structurally, the main power steam turbine - Block I contains an energy boiler (1), a high-pressure cylinder (12), a medium-pressure cylinder (13), a low-pressure cylinder (14), a condenser (15), a condensate pump (16), a low-pressure heater ( 17), deaerator (18), feed pump (19), high pressure heater (20), reheater (21).

Конструкционно присоединенный дополнительный паротурбинный Блок II содержит котел-утилизатор (23), цилиндр высокого давления паровой турбины (2), цилиндр среднего давления паровой турбины (3), цилиндр низкого давления паровой турбины (4), конденсатор (5), конденсатный насос (6), подогреватель низкого давления (7), деаэратор (8), питательный насос (9), подогреватель высокого давления (10), промежуточный пароперегреватель (11).The structurally connected additional steam turbine Unit II contains a waste heat boiler (23), a high-pressure cylinder of a steam turbine (2), a medium-pressure cylinder of a steam turbine (3), a low-pressure cylinder of a steam turbine (4), a condenser (5), a condensate pump (6 ), low pressure heater (7), deaerator (8), feed pump (9), high pressure heater (10), reheater (11).

Согласно приведенной на Фиг. 1 тепловой схеме, заявляемая паропаровая энергетическая установка работает следующим образом.As shown in FIG. 1 thermal scheme, the claimed steam power plant operates as follows.

Перегретый пар после энергетического котла (1) с начальным давлением P0 I=23,8 МПа и температурой t0 I=540°C (параметры пара российских турбин сверхвысокого давления) поступает в цилиндр высокого давления (12) основного энергетического паротурбинного Блока I. После цилиндра высокого давления (12) основного энергетического паротурбинного Блока I пар вновь возвращается в энергетический котел (1) на промежуточный перегрев (21), где перегревается до температуры, равной начальной температуре пара t0 I = 540°C, и далее поступает в цилиндр среднего давления (13) основного энергетического паротурбинного Блока I.Superheated steam after power boiler (1) with initial pressure P 0 I = 23.8 MPa and temperature t 0 I = 540 ° C (steam parameters of Russian ultra-high pressure turbines) enters the high-pressure cylinder (12) of the main power steam turbine Unit I. After the high pressure cylinder (12) of the main power steam turbine Unit I, the steam returns to the power boiler (1) for reheating (21), where it overheats to a temperature equal to the initial steam temperature t 0 I = 540 ° C, and then enters the cylinder medium pressure (13) of the main power steam turbine Unit I.

Отработавший в цилиндре среднего давления (13) основного энергетического паротурбинного Блока I пар вновь идет на вторичный высокотемпературный перегрев во внешний пароперегреватель (22), где перегревается до температуры tвп I, которая, как минимум, на 15-20°С превышает начальную температуру пара перед дополнительным паротурбинным блоком II. При начальной температуре пара перед дополнительным паротурбинным блоком II 650°С, температура греющего пара на входе в котёл-утилизатор (23) tвп I = от 670°С до 850°С.The spent medium pressure in the cylinder (13) of main power a steam turbine unit I is again couples to the secondary high-temperature overheated to an external superheater (22) where the superheated to a temperature t vp I, which, as a minimum, at 15-20 ° C above the initial temperature of the steam before the additional steam turbine unit II. At the initial steam temperature before the additional steam turbine unit II 650 ° С, the temperature of the heating steam at the inlet to the waste heat boiler (23) t VP I = from 670 ° С to 850 ° С.

При этом продукты сгорания водородного или органического топлива во внешнем пароперегревателе (22), представляющем собой камеру сгорания, смешиваются с основным паром и примерно на 15% увеличивают расход пара, покидающего внешний пароперегреватель (22). In this case, the products of combustion of hydrogen or fossil fuel in an external superheater (22), which is a combustion chamber, are mixed with the main steam and increase the consumption of steam leaving the external superheater by about 15% (22).

Сжигание водородного или органического топлива во внешнем пароперегревателе (22) происходит непосредственно в паровой среде и при подаче окислителя - кислорода, так как продуктами сгорания является такой же пар, как и рабочая среда основного энергетического паротурбинного Блока I. В данном случае сжигание топлива в паровой среде происходит при низком давлении, величина которого находится на уровне 0,3-0,4 МПа.Combustion of hydrogen or fossil fuel in an external superheater (22) occurs directly in a steam environment and with the supply of an oxidizer - oxygen, since the combustion products are the same steam as the working medium of the main power steam turbine Unit I. In this case, fuel combustion in a steam environment occurs at low pressure, the value of which is at the level of 0.3-0.4 MPa.

Далее высокотемпературный пар, покидающий внешний пароперегреватель (22), поступает в качестве греющего агента в котел-утилизатор (23) присоединенного дополнительного паротурбинного блока II.Further, the high-temperature steam leaving the external superheater (22) enters the waste heat boiler (23) of the attached additional steam turbine unit II as a heating agent.

После котла-утилизатора (23) греющий пар основного энергетического паротурбинного блока I, отдавший основную часть тепловой энергии в присоединенный паротурбинный блок II, при температуре порядка 280-300°С поступает в цилиндр низкого давления (14) основного энергетического паротурбинного Блока I. При этом греющий пар состоит из пара, отработавшего в цилиндре высокого давления (12) основного энергетического паротурбинного Блока I и цилиндре среднего давления (13) основного энергетического паротурбинного Блока I, и пара, образовавшегося при сжигании водородного или органического топлива.After the waste heat boiler (23), the heating steam of the main power steam turbine unit I, which gave the main part of the thermal energy to the connected steam turbine unit II, at a temperature of about 280-300 ° C enters the low pressure cylinder (14) of the main power steam turbine Unit I. In this case The heating steam consists of steam that has been exhausted in the high pressure cylinder (12) of the main power steam turbine Unit I and the medium pressure cylinder (13) of the main power steam turbine Unit I, and steam generated during the combustion of hydrogen or fossil fuel.

Поскольку в этом случае количество пара, поступающего в цилиндр низкого давления (14) основного энергетического паротурбинного Блока I, за счёт добавочного расхода топлива и кислорода, на 5-7% больше количества пара, покидающего цилиндр среднего давления (13) основного энергетического паротурбинного Блока I, то, соответственно, на 5-7% увеличивается мощность, вырабатываемая в цилиндре низкого давления (14) основного энергетического паротурбинного Блока I. В результате происходит повышение экономичности – увеличение КПД основного энергетического паротурбинного блока I на 2-3%.Since in this case the amount of steam entering the low pressure cylinder (14) of the main power steam turbine Unit I, due to the additional consumption of fuel and oxygen, is 5-7% more than the amount of steam leaving the medium pressure cylinder (13) of the main power steam turbine Unit I , then, accordingly, the power generated in the low-pressure cylinder (14) of the main power steam turbine Unit I increases by 5-7%. As a result, there is an increase in efficiency - an increase in the efficiency of the main power steam turbine unit I by 2-3%.

Теплота, переданная от внешнего пароперегревателя (22) к котлу-утилизатору (23), обеспечивает функционирование присоединенного дополнительного паротурбинного Блока II при суперсверхкритических начальных параметрах пара – t0 II = от 650°С, P0 II = 30 МПа.The heat transferred from the external superheater (22) to the waste heat boiler (23) ensures the operation of the attached additional steam turbine Unit II with supercritical initial steam parameters - t 0 II = from 650 ° C, P 0 II = 30 MPa.

Вместо энергетического котла (1) в присоединенном дополнительном паротурбинном блоке II используется котёл-утилизатор (23), а теплота перегретого (греющего) пара, покидающего котёл-утилизатор и имеющего температуру на уровне 300°С, используется в цилиндре низкого давления (14) основного энергетического паротурбинного блока I. Эти обстоятельства совместно с высокими начальными параметрами пара в дополнительном паротурбинном Блоке II обеспечивает повышение КПД дополнительного паротурбинного Блока II до 52-55%.Instead of a power boiler (1), a waste heat boiler (23) is used in the attached additional steam turbine block II, and the heat of the superheated (heating) steam leaving the waste heat boiler and having a temperature of 300 ° C is used in the low pressure cylinder (14) of the main power steam turbine unit I. These circumstances, together with high initial steam parameters in the additional steam turbine Unit II, increase the efficiency of the additional steam turbine Unit II up to 52-55%.

При этом КПД паропаровой энергетической установки достигает величин от 50% до 57%.In this case, the efficiency of a steam-steam power plant reaches values from 50% to 57%.

ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯCARRYING OUT THE INVENTION

Были проведены расчеты и тестирование предлагаемой паропаровой энергетической установки, которые подтвердили достижение указанных технических результатов.Calculations and testing of the proposed steam-steam power plant were carried out, which confirmed the achievement of the indicated technical results.

В частности, была протестирована установка, в которой в энергетическом котле (1) вырабатывается пар с параметрами P0 I=23,8 МПа и t0 I=540°C, который направляется в цилиндр высокого давления (12). После того, как пар преобразовал тепловую энергию в механическую работу в цилиндре высокого давления (12), он направляется на промежуточный перегрев в промежуточный пароперегреватель (21). Пар возвращается в цилиндр среднего давления (13) с температурой, равной tпп I=t0 I=540°C, при давлении Pпп I=3,8 МПа. In particular, an installation was tested in which steam with parameters P 0 I = 23.8 MPa and t 0 I = 540 ° C is generated in a power boiler (1), which is directed into a high-pressure cylinder (12). After the steam has converted thermal energy into mechanical work in the high pressure cylinder (12), it is sent for reheating to an intermediate superheater (21). The vapor is returned to the medium-pressure cylinder (13) to a temperature equal to claims I = t 0 t I = 540 ° C, at a pressure P of claims I = 3.8 MPa.

Отработав в цилиндре среднего давления (13) пар поступает не в цилиндр низкого давления (14), а во внешний пароперегреватель (22) смешивающего типа с температурой tвп I’=240°C, где его температура повышается до tвп I=670°C при давлении Pвп I=0,3 МПа. Помимо перегрева пара, при сгорании подведенного водородного топлива в кислороде (окислитель также подводится) непосредственно в паровой среде GI (рабочее тело основного энергетического паротурбинного Блока I) образуется дополнительный расход пара Gдоп (за счет химического соединения водорода с кислородом), который полезно используется в качестве добавочного расхода в цилиндре низкого давления (14). Having worked out in the medium-pressure cylinder (13), the steam enters not into the low-pressure cylinder (14), but into the external superheater (22) of the mixing type with the temperature t VP I '= 240 ° C, where its temperature rises to t VP I = 670 ° C at a pressure P vp I = 0.3 MPa. In addition to overheating the steam, during the combustion of the supplied hydrogen fuel in oxygen (the oxidizer is also supplied) directly in the steam medium G I (the working medium of the main power steam turbine Unit I), an additional steam consumption G add is formed (due to the chemical combination of hydrogen with oxygen), which is used beneficially as an additional flow in the low pressure cylinder (14).

После внешнего пароперегревателя (22) пар, расход которого уже увеличен на 5-7% за счет добавочного пара, направляется в котёл-утилизатор (23), представляющий собой поверхностный теплообменник, в котором тепловая энергия пара основного энергетического паротурбинного блока I передается пару присоединенного дополнительного паротурбинного блока II. Отдав тепловую энергию в котле-утилизаторе (23), пар с параметрами P0 ЦНД I=0,25 МПа и t0 ЦНД I=300°C возвращается в цилиндр низкого давления (14), где продолжает совершать полезную работу.After the external superheater (22), the steam, the flow rate of which has already been increased by 5-7% due to the additional steam, is sent to the waste heat boiler (23), which is a surface heat exchanger, in which the thermal energy of the steam of the main power steam turbine unit I is transferred to a pair of the connected additional steam turbine unit II. Having given off heat energy in the waste heat boiler (23), steam with the parameters P 0 LPC I = 0.25 MPa and t 0 LPC I = 300 ° C returns to the low pressure cylinder (14), where it continues to perform useful work.

После цилиндра низкого давления (14) пар конденсируется в конденсаторе (15), конденсат подается конденсатным насосом (16) в подогреватель низкого давления (17), а затем направляется в деаэратор (18), где происходит очистка пара от газовых примесей. Далее питательная вода (очищенный от примесей конденсат) питательным насосом (19) подается в подогреватель высокого давления (20), а затем в энергетический котёл (1) с температурой питательной воды tпв I=280°C, замыкая цикл основного энергетического паротурбинного блока I.After the low pressure cylinder (14), the steam is condensed in the condenser (15), the condensate is fed by the condensate pump (16) to the low pressure heater (17), and then goes to the deaerator (18), where the steam is purified from gas impurities. Further, feed water (condensate purified from impurities) is fed by a feed pump (19) to a high-pressure heater (20), and then to a power boiler (1) with a feed water temperature tpw I = 280 ° C, closing the cycle of the main power steam turbine unit I ...

Параллельно в котле-утилизаторе (23) полученным от пара основного энергетического паротурбинного блока I теплом происходит выработка пара присоединенного дополнительного паротурбинного блока II. Этот пар с параметрами P0 II=30 МПа и t0 II=650°C направляется в цилиндр высокого давления (2). После цилиндра высокого давления (2) пар направляется на промежуточный перегрев в промежуточный пароперегреватель (11) котла-утилизатора (23). Пар, прошедший промежуточный пароперегреватель (11), с температурой, равной tпп II=t0 II=650°C, при давлении Pпп I=6 МПа совершает работу в цилиндре среднего давления (3) и цилиндре низкого давления (4), после чего конденсируется в конденсаторе (5). Конденсат подается конденсатным насосом (6) в подогреватель низкого давления (7), а затем направляется в деаэратор (8), где происходит очистка пара от газовых примесей. Далее питательная вода (очищенный от примесей конденсат) питательным насосом (9) подается в подогреватель высокого давления (10), а затем в котёл-утилизатор (23) с температурой tпв II=280°C, замыкая цикл присоединенного дополнительного паротурбинного Блока II.In parallel, in the waste heat boiler (23), the heat obtained from the steam of the main power steam turbine unit I is generating steam for the connected additional steam turbine unit II. This steam with the parameters P 0 II = 30 MPa and t 0 II = 650 ° C is directed into the high-pressure cylinder (2). After the high pressure cylinder (2), the steam is directed for intermediate superheating to the intermediate superheater (11) of the waste heat boiler (23). Steam passing through the intermediate superheater (11), with a temperature equal to t pp II = t 0 II = 650 ° C, at pressure P pp I = 6 MPa, performs work in a medium pressure cylinder (3) and a low pressure cylinder (4), after which it condenses in the condenser (5). The condensate is fed by the condensate pump (6) to the low pressure heater (7), and then goes to the deaerator (8), where the steam is purified from gas impurities. Further, the feed water (purified from impurities condensate) feed pump (9) is supplied to the high-pressure preheater (10) and then to heat recovery boiler (23) with the temperature t nB II = 280 ° C, closing the cycle of connection of additional steam turbine unit II.

В качестве основного паротурбинного Блока I рассматривался, блок с турбиной К-800-240 ЛМЗ) с присоединенной добавочной турбины к нему утилизационным блоком на базе турбины мощностью 240 МВт.As the main steam turbine Unit I, a unit with a K-800-240 LMZ turbine was considered) with an additional turbine attached to it, a utilization unit based on a turbine with a capacity of 240 MW.

Результаты расчетов тепловой схемы (Фиг.1) сведены в Таблицу 1.The calculation results of the thermal circuit (Fig. 1) are summarized in Table 1.

Таблица 1Table 1

Технико-экономические показатели всей установкиTechnical and economic indicators of the entire installation Мощность Блока 1Unit 1 Power МВтMW Nэ1 N e1 818,3818.3 Мощность Блока 2Unit 2 Power МВтMW Nэ2 N e2 253,0253.0 Абсолютный электрический КПД «брутто» Блока 1Absolute gross electrical efficiency of Unit 1 %% ηэ1 η e1 47,147.1 Абсолютный электрический КПД «брутто» Блока 2Absolute gross electrical efficiency of Unit 2 %% ηэ2 η e2 52,052.0 Абсолютный электрический КПД «брутто» комбинированного циклаAbsolute gross electrical efficiency of the combined cycle %% ηэ комб η e com 50,050.0 Расход водорода на подогревательHydrogen consumption per heater кг/сkg / s ВH2 In H2 3,4903.490 Расход кислорода на подогревательOxygen consumption per heater кг/сkg / s ВО2 In O2 27,92227,922 Прирост мощности за счёт добавочного расхода водородного топливаIncrease in power due to additional consumption of hydrogen fuel МВтMW ΔNэ ΔN e 18,318.3 Суммарная мощностьTotal power МВтMW Nэ N e 1071,31071.3

Также были протестированы установки, в которых пар перегревался до начальных значений 770°C и 850°C.Installations were also tested in which the steam was superheated to initial values of 770 ° C and 850 ° C.

Во всех установках были определены их КПД. Результаты сведены в Таблицу 2.In all installations, their efficiency was determined. The results are summarized in Table 2.

Таблица 2table 2

Температура пара tвп I Steam temperature t VP I КПДEfficiency 50 %fifty % 52-53 %52-53% 57 %57%

Таким образом, результаты показывают, что осуществление предлагаемого изобретения позволило достичь всех заявленных технических результатов: диапазон применимых начальных температуры и давления пара был существенно расширен, и одновременно значительным образом повысилась экономичность энергетической установки (КПД установки увеличился до 50-57%). Thus, the results show that the implementation of the proposed invention made it possible to achieve all the claimed technical results: the range of applicable initial temperature and vapor pressure was significantly expanded, and at the same time, the efficiency of the power plant increased significantly (the efficiency of the plant increased to 50-57%).

Claims (10)

1. Паропаровая энергетическая установка, характеризующаяся тем, что состоит из двух блоков, основного энергетического паротурбинного блока, работающего при стандартных сверхкритических параметрах пара, и присоединенного к нему через внешний пароперегреватель дополнительного паротурбинного блока, работающего при суперсверхкритических начальных параметрах пара, основной энергетический паротурбинный блок содержит энергетический котел, а дополнительный паротурбинный блок содержит котел-утилизатор, при этом пар, покидающий цилиндр среднего давления основного энергетического паротурбинного блока, направляется во внешний пароперегреватель, обеспечивающий увеличение температуры и давления для достижения суперсверхкритических параметров пара, являющихся начальными для присоединенного дополнительного паротурбинного блока, а образующийся при использовании во внешнем пароперегревателе теплоты сгорания топлива перегретый пар используется далее для выработки мощности в цилиндре низкого давления основного энергетического паротурбинного блока.1. Steam power plant, characterized by the fact that it consists of two units, the main power steam turbine unit operating at standard supercritical steam parameters, and an additional steam turbine unit connected to it through an external superheater, operating at supercritical initial steam parameters, the main power steam turbine unit contains power boiler, and the additional steam turbine unit contains a waste heat boiler, while the steam leaving the medium pressure cylinder of the main power steam turbine unit is directed to an external superheater, which provides an increase in temperature and pressure to achieve super-supercritical steam parameters, which are initial for the attached additional steam turbine unit, and the superheated steam generated when used in an external superheater of the fuel combustion heat is used further to generate power in the main low-pressure cylinder ovny power steam turbine unit. 2. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что стандартными сверхкритическими параметрами пара для работы основного энергетического паротурбинного блока являются температура 540°C и давление 23,8 МПа.2. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the standard supercritical parameters of steam for the operation of the main power steam turbine unit are a temperature of 540 ° C and a pressure of 23.8 MPa. 3. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что суперсверхкритическими начальными параметрами для работы присоединенного дополнительного паротурбинного блока являются температура 650°C и давление 30 МПа.3. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the super-supercritical initial parameters for the operation of the attached additional steam turbine unit are a temperature of 650 ° C and a pressure of 30 MPa. 4. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что внешний пароперегреватель обеспечивает увеличение температуры до значений от 670 до 850°С.4. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the external superheater provides an increase in temperature to values from 670 to 850 ° C. 5. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что пар, покидающий цилиндр среднего давления основного паротурбинного блока, перегревается во внешнем пароперегревателе теплотой сгорания водородного топлива.5. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the steam leaving the medium pressure cylinder of the main steam turbine unit is overheated in an external superheater by the combustion heat of hydrogen fuel. 6. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что пар, покидающий цилиндр среднего давления основного паротурбинного блока, перегревается во внешнем пароперегревателе теплотой сгорания органического топлива.6. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the steam leaving the medium pressure cylinder of the main steam turbine unit is overheated in the external superheater by the organic fuel combustion heat. 7. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что теплота перегретого пара после котла-утилизатора дополнительного паротурбинного блока полностью используется в цилиндре низкого давления основного энергетического паротурбинного блока.7. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the heat of the superheated steam after the waste heat boiler of the additional steam turbine unit is fully used in the low pressure cylinder of the main power steam turbine unit. 8. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что для генерации пара суперсверхкритических параметров используется теплота перегретого пара низкого давления.8. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the heat of superheated low pressure steam is used to generate supercritical steam. 9. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что внешний пароперегреватель представляет собой камеру сгорания.9. Steam power plant according to claim 1, characterized in that the external superheater is a combustion chamber. 10. Паропаровая энергетическая установка по п. 1, отличающаяся тем, что котёл-утилизатор представляет собой поверхностный теплообменник.10. Steam-steam power plant according to claim 1, characterized in that the waste heat boiler is a surface heat exchanger.
RU2020123164A 2020-07-13 2020-07-13 Steam-to-steam power plant RU2743868C1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020123164A RU2743868C1 (en) 2020-07-13 2020-07-13 Steam-to-steam power plant
PCT/RU2021/050202 WO2022015205A1 (en) 2020-07-13 2021-07-05 Steam-steam power plant

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020123164A RU2743868C1 (en) 2020-07-13 2020-07-13 Steam-to-steam power plant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2743868C1 true RU2743868C1 (en) 2021-03-01

Family

ID=74857449

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020123164A RU2743868C1 (en) 2020-07-13 2020-07-13 Steam-to-steam power plant

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2743868C1 (en)
WO (1) WO2022015205A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2776225C1 (en) * 2021-07-05 2022-07-14 Общество с ограниченной ответственностью "Симонов и партнеры" Steam-heated power plant with a double zaryankin cycle

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU46045U1 (en) * 2004-06-07 2005-06-10 Открытое Акционерное Общество "Научно-производственное предприятие "Оснастка" BINARY STEAM TURBINE UNIT WITH COMBINED STEAM-STEAM CYCLE
RU2014122015A (en) * 2014-05-30 2015-12-10 Юрий Эдуардович Багдасаров NUCLEAR POWER PLANT AND METHOD FOR REGULATING ENERGY CONSUMPTION IN A NPP ENERGY SYSTEM
WO2017158511A1 (en) * 2016-03-16 2017-09-21 Briola Stefano Plant and method for the supply of electric power and/or mechanical power, heating power and/or cooling power
WO2017169594A1 (en) * 2016-03-29 2017-10-05 三菱重工業株式会社 Gas turbine plant and operation method therefor
RU2691881C1 (en) * 2018-07-06 2019-06-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") Thermal power plant

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2661341C1 (en) * 2017-11-28 2018-07-16 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") Hybrid npp with additional high-temperature steam turbine

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU46045U1 (en) * 2004-06-07 2005-06-10 Открытое Акционерное Общество "Научно-производственное предприятие "Оснастка" BINARY STEAM TURBINE UNIT WITH COMBINED STEAM-STEAM CYCLE
RU2014122015A (en) * 2014-05-30 2015-12-10 Юрий Эдуардович Багдасаров NUCLEAR POWER PLANT AND METHOD FOR REGULATING ENERGY CONSUMPTION IN A NPP ENERGY SYSTEM
WO2017158511A1 (en) * 2016-03-16 2017-09-21 Briola Stefano Plant and method for the supply of electric power and/or mechanical power, heating power and/or cooling power
WO2017169594A1 (en) * 2016-03-29 2017-10-05 三菱重工業株式会社 Gas turbine plant and operation method therefor
RU2691881C1 (en) * 2018-07-06 2019-06-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") Thermal power plant

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2776225C1 (en) * 2021-07-05 2022-07-14 Общество с ограниченной ответственностью "Симонов и партнеры" Steam-heated power plant with a double zaryankin cycle

Also Published As

Publication number Publication date
WO2022015205A1 (en) 2022-01-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Ameri et al. Exergy analysis of a 420 MW combined cycle power plant
CN109356679B (en) Nuclear energy steam-Brayton combined cycle power generation system
JPH09510276A (en) Method for operating combined gas and steam turbine plant and plant operated by this method
RU2691881C1 (en) Thermal power plant
US5079909A (en) Combined gas and steam turbine plant with coal gasification
CN110793018A (en) Steam reheating system of household garbage incineration waste heat boiler adopting saturated steam for heating
JP3905967B2 (en) Power generation / hot water system
CN210197273U (en) Household garbage incineration waste heat boiler steam reheating system adopting main steam for heating
CN111457353A (en) Boiler feed water heating and oxygen removing system and method coupled to boiler workshop of household garbage incineration power plant
RU2743868C1 (en) Steam-to-steam power plant
RU2253917C2 (en) Mode of exploiting of an atomic steam-turbine plant and an installation for executing it
RU2752123C1 (en) Thermal power station
CN114909193A (en) Thermal power generating unit flexible operation system based on molten salt heat storage
Aminov et al. Evaluation of the efficiency of combining wet-steam NPPs with a closed hydrogen cycle
JP3017937B2 (en) Hydrogen combustion turbine plant
CN111206968A (en) Subcritical complementary energy waste heat recovery power generation system of steel plant and working method thereof
CN103147806B (en) Steam Rankine-organic Rankine combined cycle power generation device
CN203036625U (en) Coal-fired unit steam thermal system
Kindra et al. Thermodynamic analysis of an innovative steam turbine power plant with oxy-methane combustors
RU167924U1 (en) Binary Combined Cycle Plant
RU2747786C1 (en) Thermal power station
RU2709783C1 (en) Method of hydrogen heating of feed water to npp
RU2768325C1 (en) Thermal power plant
RU2776225C1 (en) Steam-heated power plant with a double zaryankin cycle
RU2771618C1 (en) Hybrid two-block nuclear power plant according to zaryankin's thermal scheme