RU2736375C2 - Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации - Google Patents

Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации Download PDF

Info

Publication number
RU2736375C2
RU2736375C2 RU2018113247A RU2018113247A RU2736375C2 RU 2736375 C2 RU2736375 C2 RU 2736375C2 RU 2018113247 A RU2018113247 A RU 2018113247A RU 2018113247 A RU2018113247 A RU 2018113247A RU 2736375 C2 RU2736375 C2 RU 2736375C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
fuel gas
fluidized bed
diffusers
fuel
housing
Prior art date
Application number
RU2018113247A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2018113247A (ru
RU2018113247A3 (ru
Inventor
Мэттью Т. ПРЕТЦ
Ричард Э. УОЛТЕР
Дон Ф. ШОУ
Фермин А. САНДОВАЛ
Ливэй ЛИ
Original Assignee
Дау Глоубл Текнолоджиз Ллк
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дау Глоубл Текнолоджиз Ллк filed Critical Дау Глоубл Текнолоджиз Ллк
Publication of RU2018113247A publication Critical patent/RU2018113247A/ru
Publication of RU2018113247A3 publication Critical patent/RU2018113247A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2736375C2 publication Critical patent/RU2736375C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J7/00—Apparatus for generating gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
    • B01J38/02—Heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/34—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/44—Fluidisation grids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
    • F23C10/12—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated exclusively within the combustion zone
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/18—Details; Accessories
    • F23C10/20—Inlets for fluidisation air, e.g. grids; Bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/18—Details; Accessories
    • F23C10/22—Fuel feeders specially adapted for fluidised bed combustion apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/584—Recycling of catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Предоставлена система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации, содержащая корпус, имеющий нижнюю часть и верхнюю часть; множество диффузоров для впрыска воздуха, расположенных в нижней части этого корпуса; множество диффузоров для впрыска топливного газа, расположенных на распределителях топливного газа, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, причем диффузоры для впрыска топливного газа размещены таким образом, чтобы максимизировать равномерное распределение массы топливного газа, выпрыскиваемого через диффузоры топливного газа в указанном корпусе; причем каждый топливный распределитель содержит трубу, имеющую множество диффузоров для впрыска топливного газа, один или более опциональных узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, и расположенных на расстоянии от распределителей топливного газа и под ними для максимизации равномерного распределения массы воздуха; и один или более узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии над распределителями газового топлива. 14 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится к системе камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации.
Уровень техники
Известные процессы реактивации или регенерации катализатора, при которых обрабатывают катализаторы со сниженной каталитической активностью, по меньшей мере частично обусловленной осаждением кокса на каталитические поверхности, включают удаление этого кокса обычно посредством контакта таких катализаторов при высокой температуре (например, по меньшей мере 450 градусов Цельсия (ºC) для катализатора дегидратации этанола и по меньшей мере 650°C для катализатора каталитического крекинга с флюидизированным катализатором (FCC, fluid catalyst cracking)) с воздухом или другим кислородосодержащим газом. Обычные процессы регенерации катализатора не обеспечивают достаточного количества теплоты для проведения реакции эндотермической дегидрогенизации. Следовательно, к некоторым процессам должно быть добавлено дополнительное топливо. Дополнительное топливо дополнительно дезактивирует катализатор в процессе каталитической дегидрогенизации, использующем галлиево-платиновый катализатор на алюмооксидном или алюмосиликатном носителе, т.е. катализаторы, используемые в каталитической дегидрогенизации этана, пропана, бутана, изобутана, бутилена и этилбензола. Специалистам, практикующим дегидрогенизацию алканов, в частности дегидрогенизацию пропана (PDH, propane dehydrogenation), понятно, что если для проведения эндотермической реакции не обеспечивается достаточное количество теплоты, выработка алкенов снижается до точки, где экономика процесса диктует добавление дополнительных источников теплоты для проведения реакции.
Во время процесса регенерации активность дегидрогенизации нарушена из-за сгорания внешнего источника топлива. Распределение источника топлива является критическим для достижения максимального сгорания внешнего источника топлива на катализаторе, а также минимизации любой возможной дезактивации катализатора из-за неравномерного распределения топлива.
Одно ограничение состоит в том, что сами трубы распределителя не могут блокировать высокий процент проходного сечения камеры сгорания, или камера сгорания будет заполнена до этого уровня, или катализатор не будет способен к обратному смешиванию и будет образовывать плотный слой. Например, в одной существующей разработке трубы распределителя блокируют ~26% проходного сечения. Базовая поверхностная скорость равна примерно 3,5 - 4 фут/с (приблизительно 1 - 1,2 м/с) на этом уровне в камере сгорания. С такой блокировкой фактическая скорость будет 4,7 - 5,4 фут/с (приблизительно 1,4 - 1,6 м/с), что будет ниже максимума в 8,0 фут/с (приблизительно 5,4 м/с), где катализатор не будет способен протекать вниз.
Топливо часто впрыскивают при температуре окружающей среды, что вызывает его нагрев по мере его прохождения по трубе распределителя в слое, который работает при температуре 680-800°C и, предпочтительно, от 700-770°C. По мере нагрева топлива по мере его прохождения по заданному трубчатому распределителю плотность газа уменьшается, что приводит к неравномерному распределению. Первая часть трубы будет выпускать большую массу топлива, чем та часть трубы, которая позволяет газу находиться в корпусе дольше. Следовательно, возникает неравномерное распределение. Неравномерное распределение может побуждать части камеры сгорания иметь более стехиометрическое топливо, чем воздух локально, что означает, что топливо должно будет смешиваться с дополнительным воздухом и/или катализатором перед сжиганием. Такое топливо, контактирующее с катализатором при высокой температуре, приводит к дезактивации катализатора, что является нежелательным.
Раскрытие сущности изобретения
В одном варианте осуществления настоящее изобретение предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации, содержащую корпус, имеющий нижнюю часть и верхнюю часть; множество диффузоров для впрыска воздуха, расположенных в нижней части этого корпуса; опциональные распределители мазута для пуска; множество диффузоров для впрыска топливного газа, расположенных на распределителях топливного газа, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, причем диффузоры для впрыска топливного газа размещены таким способом, чтобы максимизировать равномерное распределение массы топливного газа, выпрыскиваемого через диффузоры топливного газа в указанном корпусе; один или более опциональных узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, и расположенных на расстоянии от распределителей топливного газа и под ними для максимизации равномерного распределения массы воздуха; и один или более узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии над распределителями газового топлива.
Краткое описание чертежей
Для целей иллюстрации настоящего изобретения на чертежах показаны примерные виды; однако следует понимать, что настоящее изобретение не ограничивается показанными точными компоновками и средствами.
На фиг. 1 показан вид в вертикальном разрезе корпуса, используемого в регенерации катализатора, в соответствии с настоящим изобретением;
на фиг. 2 показан вид сверху первого варианта осуществления распределителей топливного газа;
на фиг. 3 показан вид в сечении первого варианта осуществления усиленной трубы;
на фиг. 4 показан вид сверху второго варианта осуществления распределителей топливного газа;
на фиг. 5 показан вертикальный схематичный вид в поперечном сечении нижней части корпуса, иллюстрирующий распределители топливного газа и распределителей горючей смеси; и
на фиг. 6 показан вертикальный схематичный вид в поперечном сечении второго варианта осуществления трубы и распределителя впрыска топливного газа.
Осуществление изобретения
Со ссылкой на фиг. 1 показан вид в вертикальном разрезе варианта осуществления корпуса 1, используемого в качестве системы камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации. Корпус 1 содержит нижнюю часть 2, в целом имеющую форму цилиндра, и верхнюю часть 3 в форме усеченной пирамиды. Угол между усеченной пирамидой 3 и внутренней горизонтальной воображаемой линией, выполненной на пересечении усеченной пирамиды 3 и нижней части 2, может находиться в диапазоне от 10 до 80 градусов. В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны от 10 до 80 градусов; например, угол между этими трубчатым компонентом и компонентом в форме усечённой пирамиды может быть в диапазоне от нижнего предела, равного 10, 40 или 60 градусам, до верхнего предела, равного 30, 50, 70 или 80 градусам. Например, угол может быть от 10 до 80 градусов, или в альтернативном варианте осуществления от 30 до 60 градусов, или в альтернативном варианте осуществления от 10 до 50 градусов, или в альтернативном варианте осуществления от 40 до 80 градусов. Кроме того, в альтернативных вариантах осуществления угол может изменяться по высоте усеченной пирамиды либо непрерывно, либо дискретно. В некоторых вариантах осуществления корпус 1 может быть или может не быть облицован огнеупорным материалом.
Отработанный или частично дезактивированный катализатор входит в корпус 1 через спускную трубу 4. В альтернативных конфигурациях отработанный или частично дезактивированный катализатор может входить в корпус 1 из бокового входного отверстия или из нижнего питающего трубопровода, проходя вверх через воздушный распределитель. Использованный катализатор падает на грязевой щиток 5 и распределяется им. Корпус 1 дополнительно содержит воздушные распределители 6, которые расположены на высоте грязевого щитка 5 или незначительно ниже его. Над воздушными распределителями 6 и выходным отверстием 7 спускной трубы находится решетка 8. Над решеткой 8 расположено множество распределителей 9 топливного газа. Над распределителями 9 топливного газа внутри корпуса могут быть расположены одна или более дополнительных решеток 10.
В первом варианте осуществления распределители 9 топливного газа входят в корпус 1 и пересекают его по существу по хорде корпуса 1. Как видно на фиг. 2 и 3, каждый распределитель 9 топливного газа содержит трубу 30 с концом 11 подачи топлива и терминальным концом 12. Обратимся теперь к фиг. 3, на которой видно, что каждая труба 30 может дополнительно содержать по меньшей мере один усиливающий элемент 20, проходящий вдоль по меньшей мере части длины трубы 30. Усиливающий элемент (элементы) 20 могут быть любой формы или выполнены из материала, который добавляет прочность трубе 30, включая, например, прутки квадратного сечения (как показано на фиг. 3) и прутки круглого сечения. Каждый распределитель 9 топливного газа дополнительно содержит множество диффузоров 13 для впрыска топливного газа. Диффузоры 13 для впрыска топливного газа позволяют топливному газу входить в трубу 30 с допустимой скоростью, как правило, 50-300 футов в секунду (приблизительно 15 - 91 м/с) и входить во внутреннее пространство корпуса 1. Небольшое отверстие 14 в начале каждого из диффузоров 13 для впрыска топливного газа создает падение давления и обеспечивает более равномерное распределение топливного газа в слой. Как показано на фиг. 2, концы 11 подачи топлива смежных распределителей 9 топливного газа находятся на противоположных сторонах корпуса 1. Такие чередующиеся концы 11 подачи топлива обеспечивают один способ для максимизации равномерного распределения массы топливного газа, впрыскиваемого через диффузоры 9 топливного газа в корпус 1, благодаря нагреву. Альтернативно, максимизация равномерного распределения массы топлива может быть достигнута посредством использования комплектов из двух труб, которые проходят только по части хорды, входя с противоположных сторон корпуса, как показано на фиг. 2 при помощи распределителей топливного газа, отмеченных ссылочными обозначениями 9а и 9b. Еще один способ максимизации равномерного распределения массы топлива состоит в использовании градиентного распределения диффузоров 13 для впрыска топливного газа с большим количеством диффузоров 13 для впрыска топливного газа по направлению к терминальному концу 12 каждой трубы 30. Еще один способ состоит в увеличении размера диффузоров 13 для впрыска топливного газа и небольших отверстий 14 к терминальному концу 12 каждой трубы 30. Могут быть использованы другие типы конфигураций впрыска топливного газа, такие как трубчатые распределители, которые питаются от одного или более коллекторов 15, что обеспечивает возможность основному потоку топливного газа входа сбоку, сверху или снизу корпуса 1 и питания от множества труб 30, причем каждая труба 30 имеет множество диффузоров 13 для впрыска топливного газа, как показано на фиг. 4. Концы 11 подачи топлива труб 10 на фиг. 4 соединяются с коллектором 15, а терминальные концы 12 расположены вблизи стенки корпуса. Топливный газ может подаваться на различных высотах внутри корпуса 1, хотя в предпочтительном варианте осуществления топливный газ должны подавать на одном уровне.
Углеводородное сырье, такое как метан, может начинать коксоваться в этих щелях и отжимать диффузор от трубы. Диффузоры могут быть приварены к наружной части этой трубы, при этом указанное отверстие просверлено через трубу, или любым способом, который предупреждает внутренние щели, в которые может входить углеводород. На фиг. 6 показан другой вариант осуществления трубы и диффузоров для впрыска топливного газа. На фиг. 6 в поперечном сечении изображены труба 30 и один диффузор 39 для впрыска топливного газа. Как видно на фиг. 6, нет усиливающих элементов или огнеупорного материала. Диффузор 39 для впрыска топливного газа содержит кожух 41, который прикреплен на трубу 30, и проходное отверстие 43, проходящее через наружную стенку трубы 30 и сообщающееся с внутренним каналом 45 кожуха 41. Кожух 41 прикреплен к трубе 30 таким образом, чтобы не допускать открытую щель между внутренней частью трубы 30 и диффузором 39 для впрыска топливного газа. Как показано на фиг. 6, такое прикрепление выполнено посредством сварного шва 47, который проходит вокруг наружной поверхности кожуха 41 на месте его соединения с наружной поверхностью трубы 30.
Альтернативные способы максимизации равномерного распределения массы топливного газа могут быть выполнены с использованием альтернативных конфигураций, таких как конфигурации питающего распределителя, показанного на фиг. 2 патента США 8,894,940, содержание которого включено в настоящий документ посредством ссылки.
Топливный газ может являться метаном, природным газом, этаном, пропаном, водородом или любым газом, содержащим энергетическую ценность при сгорании.
Корпус 1 может дополнительно содержать один или более компонентов, выбранных из группы, состоящей из входного отверстия 33 для кислородосодержащего газа, сообщающегося с пространством 49, входного отверстия для дополнительного топлива, входного отверстия 35 для отработанного катализатора, входного отверстия катализатора рециркуляции регенератора и выходного отверстия 37 корпуса.
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему для впрыска топлива в соответствии с любым вариантом осуществления изобретения, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что одна или более усиленных труб по меньшей мере частично покрыты огнеупорным материалом для минимизации теплопередачи от слоя к газообразному топливу. Со ссылкой на вариант осуществления, показанный на фиг. 3, труба 30 имеет два усиливающих элемента 11. Между каждыми усиливающими элементами 11 труба 30 покрыта опциональным огнеупорным материалом 16. Аналогично, огнеупорный материал может быть расположен между диффузорами 13 для впрыска топливного газа и усиливающими элементами 11. Могут быть использованы любые подходящие огнеупорный материал и способ крепления, включая, например, материалы ESCOCAST AA22S, RESCOCAST 7, 8 и 9 и R-MAX MP (доступны в продаже от Resco Products, Inc. (Питтсбург, Пенсильвания, США)), ACTCHEM 85 (доступен в продаже от ARTech Inc.). Как правило, для высокотемпературных применений может быть использован тонкий слой облицовки огнеупорным материалом ½-1 дюйм (приблизительно 1,27 - 2,54 см) в специализированной крепежной системе, такой как шестигранная сетка или выступы трубы, как известно из уровня техники.
Под распределителями 9 топливного газа находится узел 8 решетки. Узел 8 решетки способствует максимизации равномерного распределения массы воздуха. В некоторых вариантах осуществления узлы 8 и 10 решетки могут иметь формы, раскрытые в заявке на патент США № 14/755,008 от 30.06.2015 и заявке на патент США № 14/751,424 от 26.06.2015, содержание которых включено в настоящий документ посредством ссылки.
Выходное отверстие 7 спускной трубы 4 расположено под распределителями 9 топливного газа и узлом 8 решетки и опорожняется в пространство между узлом 8 решетки и воздушным распределителем 6.
Воздушный распределитель 6 содержит множество диффузоров 16 для впрыска воздуха. Между диффузорами 16 для впрыска воздуха может быть использован опциональный огнеупорный материал. В конкретном варианте осуществления для минимизации температуры диффузоров 16 для впрыска воздуха могут быть использованы от трех до семи дюймов (приблизительно 7,6 - 17,8 см) огнеупорного материала, такого как материал RESCOCAST 8. Например, воздух, входящий в диффузоры для впрыска воздуха, может быть при температуре около 635°C, при этом температура решетки 8 приблизительно равна 750°C. В таком примере температура диффузоров для впрыска воздуха будет около 640°C.
Диффузоры 16 для впрыска воздуха могут быть расположены на плоской решетчатой пластине и полом цилиндре, на вогнутой решетчатой пластине и полом цилиндре или на трубчатом решетчатом распределителе. В некоторых вариантах осуществления воздушный распределитель 6 на своей нижней части может иметь более тонкую металлическую окантовку.
На фиг. 5 показана опция решетчатой пластины и полого цилиндра для поддержки диффузоров 16 для впрыска воздуха. Как показано на фиг. 5, полый цилиндр 17 проходит вниз от воздушного распределителя 6. В конкретном варианте осуществления длина полого цилиндра 17, проходящего вниз от воздушного распределителя 6, может быть в диапазоне от 3 до 7 футов (приблизительно 0,9 - 2,1 м). В конкретном варианте осуществления полый цилиндр 17 может иметь толщину от 0,75 до 3 дюймов (приблизительно 1,9 - 7,6 см) по своей длине, проходящей от воздушного распределителя 6, по длине от 6 до 18 дюймов (приблизительно 15,2 - 45,7 см) с сужением толщины полого цилиндра (не показано) до 0,25 до 0,625 дюймов (приблизительно 0,63 - 1,59 см) далее ниже по длине полого цилиндра. Такое постепенное сужение толщины полого цилиндра обеспечивает большую его прочность вблизи воздушного распределителя 6 для сопротивления термическому напряжению и напряжению давления, а также большей гибкости полого цилиндра в его нижней части.
В альтернативных вариантах осуществления воздушный распределитель 6 может иметь конфигурации, описанные выше, в связи с распределителем топливного газа. То есть, воздушный распределитель может содержать множество труб, входящих в боковую стенку корпуса 1, или может питаться через коллектор.
Использованный катализатор, выходящий из выходного отверстия 7 спускной трубы 4 падает на грязевой щиток 5 и распределяется им. В некоторых вариантах осуществления грязевой щиток 5 может быть по меньшей мере частично покрыт огнеупорным материалом, например, огнеупорным материалом в виде шестигранной сетки толщиной 0,5-1 дюйм (приблизительно 1,27 - 2,54 см).
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации в соответствии с любым вариантом осуществления, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что каждая усиленная труба содержит два ряда диффузоров топливного газа с плотностью от 5 до 100 диффузоров на квадратный метр площади поперечного сечения камеры сгорания, причем указанные ряды расположены на расстоянии и под углом вниз от 45 градусов до приблизительно 90 градусов друг от друга. В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны от 5 до 100 диффузоров на квадратный метр; например, плотность диффузоров топливного газа может быть в диапазоне от нижнего предела, равного 5, 10 или 15, до верхнего предела, равного 100, 90 или 80 диффузорам на квадратный метр. Например, плотность диффузоров топливного газа может быть в диапазоне от 5 до 100 диффузоров на квадратный метр, или в альтернативном варианте осуществления от 10 до 80 диффузоров на квадратный метр, или в альтернативном варианте осуществления от 15 до 70 диффузоров на квадратный метр.
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации в соответствии с любым вариантом осуществления, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что воздушный распределитель является трубчатым распределителем, решетчатым распределителем в виде вогнутой пластины или плоской пластины с плотностью воздушных диффузоров от 5 до 100 воздушных диффузоров на квадратный метр. В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны от 5 до 100 воздушных диффузоров на квадратный метр; например, плотность воздушных диффузоров может быть в диапазоне от нижнего предела, равного 5, 10 или 15 диффузорам на квадратный метр, до верхнего предела, равного 100, 90 или 80 воздушным диффузорам на квадратный метр. Например, плотность воздушных диффузоров может быть в диапазоне от 5 до 100 воздушных диффузоров на квадратный метр, или в альтернативном варианте осуществления от 10 до 90 диффузоров на квадратный метр, или в альтернативном варианте осуществления от 20 до 80 диффузоров на квадратный метр.
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации в соответствии с любым вариантом осуществления, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что воздушный распределитель подает достаточное количество воздуха для обеспечения более, чем 110% стехиометрического требуемого количества кислорода для сгорания топливного газа. В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны, большие чем 110%. Например, воздушный распределитель может подавать достаточное количество воздуха для обеспечения более, чем 125% стехиометрического требуемого количества кислорода для сгорания топливного газа, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 135%, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 150%, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 165%.
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации в соответствии с любым вариантом осуществления, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что воздушный распределитель подает достаточное количество воздуха для обеспечения более, чем 105% стехиометрического требуемого количества кислорода для сгорания топливного газа и кокса. В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны, большие чем 105%. Например, воздушный распределитель может подавать достаточное количество воздуха для обеспечения более, чем 125% стехиометрического требуемого количества кислорода для сгорания топливного газа и кокса, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 135%, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 150%, или в альтернативном варианте осуществления более, чем 165%.
Настоящее изобретение дополнительно предоставляет систему камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации в соответствии с любым вариантом осуществления, раскрытым в настоящем документе, за исключением того, что секции узла решетки содержат средства для блокировки проходного сечения, имеющего проходное сечение от 30% до 98% со скоростями газа через отверстия меньше, чем 8 футов в секунду (приблизительно 5,4 м/с). В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны от 30 до 98%; например, проходное сечение может быть в диапазоне от нижнего предела, равного 30, 40, 50, 60, 70 или 80%, до верхнего предела, равного 50, 60, 70, 80, 90 или 98%. Например, проходное сечение может быть в диапазоне от 30 до 98%, или в альтернативном варианте осуществления от 30 до 75%, или в альтернативном варианте осуществления от 75 до 98%, или в альтернативном варианте осуществления от 65 до 95% Такие средства содержат, например, уплотнение, шевроны и подземные решетки, а также любые средства, раскрытые в заявке на патент США № 14/755,008 от 30.06.2015 и заявке на патент США № 14/751,424 от 26.06.2015, содержание которых включено в настоящий документ посредством ссылки.
В системе камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации частично дезактивированный или использованный катализатор нагревается до температуры, по меньшей мере равной 660°C, но не больше, чем 850°C, предпочтительно от 700°C до 770°C, более предпочтительно от 720°C до 750°C. Снова предпочтительно, как для реактора дегидрогенизации, что камера сгорания, которая служит в качестве части участка восстановления, и в которой будут сгорать дополнительное топливо и кокс (т.е. окисляться с помощью кислородосодержащего газа) для образования H2O и CO2, содержит нижнюю секцию, работающую как быстрый кипящий, турбулентный или пузырьковый слой, и верхнюю секцию, работающую как подъемный участок. Это обеспечивает камере сгорания возможность работы со средним катализатором и потоком газа, перемещающимся одновременно вверх. В этой конфигурации внутренние элементы являются критическими для разрушения пузырей и содействия смешиванию топлива, воздуха и катализатора. Другая возможная конфигурация, разработанная в качестве альтернативы для обеспечения возможности протекания среднего катализатора вниз и протекания среднего газа вверх, содержит быстрый кипящий, турбулентный или пузырьковый слой. Независимо от конфигурации теплота для сгорания регенератора происходит от сочетания сгорания осажденного кокса, т.е. сам кокс поставляет теплоту в результате реакции окисления, и сгорания дополнительного топлива для процессов, которые не производят достаточное количество кокса для проведения реакции в реакторе. Как использован в настоящем документе, термин "дополнительное" означает топливо, отличное от самого кокса.
Объемная скорость (WHSV, weight hour space velocity) в системе камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем просто может находится в диапазоне от приблизительно 0,1 до приблизительно 100 фунтов (приблизительно 0,04 - 45,36 кг) подачи смеси воздух + топливо в час (ч) на фунт катализатора в камере сгорания (подача, фунт/ч/катализатор, фунт). Например, когда камера сгорания содержит нижнюю часть, которая работает как быстрый реактор с кипящим или турбулентным слоем, и верхнюю часть, которая работает как лифт-реактор, поверхностная скорость газового потока может быть в диапазоне от приблизительно 1 фута в секунду (приблизительно 0,3 м/с) до приблизительно 8 фут/с (приблизительно 24,38 м/с), предпочтительно, от приблизительно 2 фут/с (приблизительно 0,61 м/с) до 10 фут/с (приблизительно 3,05 м/с) в нижней части камеры сгорания, и от приблизительно 20 фут/с (приблизительно 6,09 м/с) до 70 фут/с (приблизительно 21,31 м/с) в верхней части камеры сгорания. В альтернативном, но менее предпочтительном варианте осуществления конфигурация камеры сгорания, которая выполнена полностью подъемного типа, может работать при одной высокой поверхностной скорости газового потока, например, в некоторых вариантах осуществления равной на всем протяжении по меньшей мере 30 фут/с (приблизительно 9,15 м/с).
Отметим, что в вариантах осуществления, таких как камера сгорания, состоящая из двух частей и описанная в настоящим документе выше, поток катализатора предпочтительно равен от приблизительно 1 фунта за квадратный фут-секунду (фунт/фут2-с) (приблизительно 4,89 кг/м2-с) до приблизительно 20 фунт/фут2-с (приблизительно 97,7 кг/м2-с) в нижней части камеры сгорания, и от приблизительно 10 фунт/фут2-с (приблизительно 48,9 кг/м2-с) до приблизительно 200 фунт/фут2-с (приблизительно 489 кг/м2-с) в верхней части камеры сгорания. В нисходящей камере сгорания могут использовать поток катализатора выше, чем 200 фунт/фут2-с, но это в целом не является предпочтительным. Специалисты в данной области техники смогут соответствующим образом регулировать поток катализатора на основе WHSV и соотношения подачи катализатора к подаче воздуха/дополнительного топлива.
Давление в системе камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем находится в диапазоне от 15 до 70 фунтов на квадратный дюйм (приблизительно 103,4 - 482,6 кПа). В настоящем документе раскрыты и включены в него все индивидуальные значения и поддиапазоны от 5 до 70 фунтов на квадратный дюйм. Например, давление в системе камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем может быть в диапазоне от 15 до 70 фунтов на квадратный дюйм (приблизительно 103,4 - 482,6 кПа), или в альтернативном варианте осуществления от 15 до 45 фунтов на квадратный дюйм (приблизительно 103,4 - 310,3 кПа), или в альтернативном варианте осуществления от 25 до 40 фунтов на квадратный дюйм (приблизительно 172,4 - 275,8 кПа), или в альтернативном варианте осуществления от 35 до 70 фунтов на квадратный дюйм (приблизительно 241,3 - 482,6 кПа).
Настоящее изобретение может быть воплощено в других формах без отклонения от его сущности и существенных атрибутов, и, соответственно, должны быть сделаны ссылки на сопутствующую формулу изобретения, а не на приведенное выше описание, как указание на объем настоящего изобретения.

Claims (21)

1. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации, содержащая:
корпус, имеющий нижнюю часть и верхнюю часть;
множество диффузоров для впрыска воздуха, расположенных в нижней части этого корпуса;
опциональные распределители мазута для пуска;
множество распределителей топливного газа, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, причем каждый распределитель топливного газа содержит множество диффузоров для впрыска топливного газа, которые размещены таким образом, чтобы максимизировать равномерное распределение массы топливного газа, выпрыскиваемого через диффузоры для впрыска топливного газа в указанном корпусе;
один или более опциональных узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии от множества диффузоров для впрыска воздуха и над ними, и расположенных на расстоянии от распределителей топливного газа и под ними для максимизации равномерного распределения массы воздуха; и
один или более узлов решетки, расположенных в указанном корпусе на расстоянии над распределителями газового топлива.
2. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой каждый распределитель топливного газа содержит трубу, имеющую множество диффузоров для впрыска топливного газа, конец подачи топлива и терминальный конец.
3. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой каждая труба содержит трубу и по меньшей мере один элемент, прикрепленный по существу по длине указанной трубы.
4. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой каждая труба проходит по хорде корпуса, а входные концы смежных усиленных труб расположены на противоположных сторонах корпуса.
5. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой каждая труба проходит около одной половины хорды корпуса.
6. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой одна или более из указанных труб по меньшей мере частично покрыты огнеупорным материалом.
7. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой каждая труба содержит два ряда топливных сопел с плотностью от 5 до 100 элементов на квадратный метр, причем указанные ряды расположены на расстоянии и под углом вниз от 45 градусов до приблизительно 90 градусов друг от друга.
8. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой воздушный распределитель является трубчатым распределителем или вогнутым или пластинчатым решетчатым распределителем с плотностью диффузоров от 5 до 100 элементов на квадратный метр.
9. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой воздушный распределитель подает достаточное количество воздуха для обеспечения более чем 110% стехиометрического требуемого количества кислорода для сгорания топливного газа.
10. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой секции узла решетки содержат подземные решетки, шевроны и другие средства для блокировки проходного сечения, имеющего проходное сечение от 30% до 98% со скоростями газа через отверстия меньшими чем 8 футов в секунду.
11. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем по п. 1, в которой распределители мазута являются распылительными распределителями.
12. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации по п. 1, в которой камера сгорания работает при температуре, большей или равной 660°С.
13. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации по п. 1, в которой камера сгорания содержит быстрый кипящий, турбулентный или пузырьковый слой и работает с потоком среднего катализатора, направленным вверх.
14. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации по п. 1, в которой камера сгорания работает с объемной скоростью подачи от 0,1 до 100 фунтов смеси воздуха и топлива в час на фунт катализатора в камере сгорания.
15. Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации по п. 1, в которой камера сгорания содержит нижнюю часть, которая работает как быстрый реактор с кипящим или турбулентным слоем, и верхнюю часть, которая работает как лифт-реактор.
RU2018113247A 2015-09-29 2016-09-28 Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации RU2736375C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/868,507 2015-09-29
US14/868,507 US9889418B2 (en) 2015-09-29 2015-09-29 Fluidized fuel gas combustor system for a catalytic dehydrogenation process
PCT/US2016/054081 WO2017058854A1 (en) 2015-09-29 2016-09-28 A fluidized fuel gas combustor system for a catalytic dehydrogenation process

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2018113247A RU2018113247A (ru) 2019-10-14
RU2018113247A3 RU2018113247A3 (ru) 2020-01-21
RU2736375C2 true RU2736375C2 (ru) 2020-11-16

Family

ID=57153531

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018113247A RU2736375C2 (ru) 2015-09-29 2016-09-28 Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9889418B2 (ru)
EP (1) EP3356023B1 (ru)
KR (1) KR102614557B1 (ru)
CN (1) CN108025275B (ru)
AR (1) AR106077A1 (ru)
BR (1) BR112018004497A2 (ru)
CA (1) CA3000174C (ru)
MX (1) MX2018002989A (ru)
RU (1) RU2736375C2 (ru)
WO (1) WO2017058854A1 (ru)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AR111124A1 (es) 2017-03-13 2019-06-05 Dow Global Technologies Llc Métodos para fabricar olefinas ligeras a partir de corrientes de alimentación diferentes
AR111237A1 (es) 2017-03-13 2019-06-19 Dow Global Technologies Llc Métodos y aparatos para formar olefinas ligeras por craqueo
CN108799822B (zh) * 2018-06-15 2020-04-17 绿城农科检测技术有限公司 一种氮气连续供气系统
CA3104495A1 (en) 2018-07-05 2020-01-09 Dow Global Technologies Llc Chemical processes and systems that include the combustion of supplemental fuels
KR20210030355A (ko) 2018-07-05 2021-03-17 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 촉매 가공을 위한 보충 연료를 함유하는 수소를 이용하는 화학 처리
CN112236222B (zh) * 2018-07-05 2023-02-28 陶氏环球技术有限责任公司 开始流化催化反应器系统的操作的方法
JP7482868B2 (ja) * 2018-11-27 2024-05-14 キング・アブドゥッラー・ユニバーシティ・オブ・サイエンス・アンド・テクノロジー 炭化水素原料の石油化学製品への触媒転換のためのゾーン分けされた流動化プロセス
US11577237B2 (en) * 2019-12-13 2023-02-14 Uop Llc Process and apparatus for regenerating catalyst with supplemental fuel
US11807817B2 (en) 2020-05-12 2023-11-07 Uop Llc Process for recycling supplemental fuel for regenerating catalyst
US11286217B2 (en) 2020-07-29 2022-03-29 Uop Llc Process and apparatus for reacting feed with fluidized catalyst and confined quench
US11491453B2 (en) 2020-07-29 2022-11-08 Uop Llc Process and apparatus for reacting feed with a fluidized catalyst over a temperature profile
JP2023544693A (ja) * 2020-09-30 2023-10-25 ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー 流動床システムにおける化学原料分配器のための分配器支持システム
US11931728B2 (en) 2021-03-12 2024-03-19 Uop Llc Process and apparatus for distributing fuel and air to a catalyst regenerator
CA3233173A1 (en) 2021-10-04 2023-04-13 Lin Luo Methods for processing chemicals
WO2023219899A1 (en) 2022-05-11 2023-11-16 Dow Global Technologies Llc Methods of operating gas distributors
US20230407345A1 (en) * 2022-06-16 2023-12-21 Lanzatech, Inc. Liquid distributor system and process of liquid distribution
WO2024092198A1 (en) * 2022-10-28 2024-05-02 Dow Global Technologies Llc Chemical processing vessels having fluid directors and methods of operating the same
WO2024118432A1 (en) 2022-11-29 2024-06-06 Dow Global Technologies Llc Methods for forming light olefins with catalyst recycle
WO2024118369A1 (en) 2022-11-29 2024-06-06 Dow Global Technologies Llc Methods for producing light olefins
US11873452B1 (en) 2022-12-12 2024-01-16 Saudi Arabian Oil Company Methods for processing hydrocarbons to produce light olefins using catalyst formulations or mixtures

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4646637A (en) * 1985-12-26 1987-03-03 Cloots Henry R Method and apparatus for fluidized bed combustion
RU2431082C2 (ru) * 2006-01-09 2011-10-10 Снекма Многорежимное устройство впрыска топлива, камера сгорания и турбореактивный двигатель

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2472502A (en) 1945-07-28 1949-06-07 Standard Oil Dev Co Apparatus for stripping finely dividfd solids
US2481439A (en) 1945-08-07 1949-09-06 Standard Oil Dev Co Gas-solids contacting apparatus including means for stripping solid particles
US2545165A (en) 1945-08-14 1951-03-13 Standard Oil Dev Co Gas-solid contacting apparatus, including means for stripping solid particles
US4198210A (en) 1979-02-23 1980-04-15 Exxon Research & Engineering Co. Gas distributor for fluidized bed coal gasifier
JPS568638A (en) * 1979-07-02 1981-01-29 Sanei Kagaku Kogyo Kk Fishery and livestock processed product
US4443551A (en) * 1982-01-11 1984-04-17 Texaco Inc. Method and new distributor for delivering high velocity gas from a gas distributor through a nozzle with decreased erosion in the nozzle
US4615992A (en) 1985-04-02 1986-10-07 Air Products And Chemicals, Inc. Catalyst regeneration process with improved catalyst distribution in a fluidized bed
SE9100122D0 (sv) 1991-01-15 1991-01-15 Abb Carbon Ab Anordning vid foerbraenning i fluidiserad baedd
US6525232B1 (en) * 1992-04-27 2003-02-25 Sunoco, Inc. (R&M) Process and apparatus for endothermic reactions of organic compounds
US5411710A (en) 1993-06-30 1995-05-02 E. I. Dupont De Nemours And Company Apparatus for processing materials
US6248298B1 (en) 1996-12-23 2001-06-19 Mobil Oil Corporation FCC unit catalyst stripper
JP2003517027A (ja) * 1999-12-17 2003-05-20 ダウ・グローバル・テクノロジーズ・インコーポレーテツド 流動床反応槽を用いたアルキル芳香族化合物の脱水素および触媒再生
US6680030B2 (en) 1999-12-29 2004-01-20 Uop Llc Stripping process with horizontal baffles
US7022221B1 (en) 2002-08-16 2006-04-04 Uop Llc Stripping apparatus and process
US7077997B1 (en) 2002-08-16 2006-07-18 Uop Llc Stripping apparatus
WO2005077867A2 (en) 2004-02-09 2005-08-25 The Dow Chemical Company Process for the preparation of dehydrogenated hydrocarbon compounds
WO2007094771A1 (en) 2006-02-13 2007-08-23 Uop Llc Stripping apparatus and process
US7842846B2 (en) * 2006-03-30 2010-11-30 Basf Aktiengesellschaft Process for heterogeneously catalyzed partial dehydrogenation of at least one hydrocarbon to be dehydrogenated
US8092755B2 (en) 2009-04-06 2012-01-10 Lummus Technology Inc. Devices for injection of gaseous streams into a bed of fluidized solids
US9089839B2 (en) 2009-12-28 2015-07-28 Petroleo Brasileiro S.A.-Petrobras High-performance combustion device and fluid catalytic cracking process for the production of light olefins
US9261274B2 (en) 2011-12-21 2016-02-16 Res Usa, Llc Supplemental fuel to combustor of dual fluidized bed gasifier
US9023286B2 (en) 2012-03-23 2015-05-05 Uop Llc MTO regenerator multi-pass grids
US9873641B2 (en) 2013-03-29 2018-01-23 Uop Llc Reactor multi-pass grids for improved catalyst hydrodynamics
US9205393B2 (en) 2013-03-29 2015-12-08 Uop Llc Reactor multi-pass grids for improved catalyst hydrodynamics
CN203944364U (zh) * 2014-07-03 2014-11-19 刘英聚 一种高操作弹性密相流化床再生器

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4646637A (en) * 1985-12-26 1987-03-03 Cloots Henry R Method and apparatus for fluidized bed combustion
RU2431082C2 (ru) * 2006-01-09 2011-10-10 Снекма Многорежимное устройство впрыска топлива, камера сгорания и турбореактивный двигатель

Also Published As

Publication number Publication date
BR112018004497A2 (pt) 2018-09-25
CN108025275B (zh) 2021-10-15
WO2017058854A1 (en) 2017-04-06
CA3000174C (en) 2023-09-26
EP3356023B1 (en) 2023-12-27
RU2018113247A (ru) 2019-10-14
EP3356023A1 (en) 2018-08-08
US9889418B2 (en) 2018-02-13
US20170087528A1 (en) 2017-03-30
AR106077A1 (es) 2017-12-13
CA3000174A1 (en) 2017-04-06
KR20180063136A (ko) 2018-06-11
KR102614557B1 (ko) 2023-12-18
RU2018113247A3 (ru) 2020-01-21
MX2018002989A (es) 2018-05-02
CN108025275A (zh) 2018-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2736375C2 (ru) Система камеры сгорания топливного газа с кипящим слоем для процесса каталитической дегидрогенизации
RU2699635C2 (ru) Устройство для контактирования текучей среды с твердыми частицами
US9827543B2 (en) Fluid solids contacting device
RU2750041C2 (ru) Катализаторная трубка для риформинга
JP5898785B2 (ja) 混合器／流量分配器
RU2588982C1 (ru) Способ и устройство для распределения углеводородного сырья по потоку катализатора
US9266103B1 (en) Catalyst regenerators and methods for regenerating catalysts
CN102639936A (zh) 高性能燃烧设备和用于生产轻石蜡的流体催化裂化工艺
US11009229B2 (en) Method for fluidizing spent catalyst
CN114829010B (zh) 利用补充燃料再生催化剂的方法和设备
KR20170099433A (ko) 촉매층 내부에 열원 플레이트가 장착된 자체 열공급 탈수소 반응기
KR101846099B1 (ko) 탈수소화 반응기
Wijnja New Technologies in Ethylene Cracking Furnace Design
JPS62195B2 (ru)