RU2733071C1 - Switching filter compensating unit - Google Patents
Switching filter compensating unit Download PDFInfo
- Publication number
- RU2733071C1 RU2733071C1 RU2020110769A RU2020110769A RU2733071C1 RU 2733071 C1 RU2733071 C1 RU 2733071C1 RU 2020110769 A RU2020110769 A RU 2020110769A RU 2020110769 A RU2020110769 A RU 2020110769A RU 2733071 C1 RU2733071 C1 RU 2733071C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- switch
- damping resistor
- output
- voltage
- terminal
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H83/00—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current
Abstract
Description
Изобретение относится к системам электроснабжения электрических железных дорог переменного тока, в частности, к устройствам поперечной емкостной компенсации реактивной мощности тяговой нагрузки и фильтрации высших гармоник тока и напряжения в тяговой сети, то есть к фильтрокомпенсирующим установкам (ФКУ). The invention relates to power supply systems for electric railways of alternating current, in particular, to devices for transverse capacitive compensation of reactive power of traction load and filtering of higher harmonics of current and voltage in the traction network, that is, to filter-compensating installations (FKU).
Известны ФКУ, подключаемые между питающей шиной 27,5 кВ и нулевой шиной, содержащие последовательно включенные конденсатор и реактор, образующие LC контур, настраиваемый на фильтрацию третьей гармонической составляющей. Принцип работы и пояснения к схеме ФКУ в тяговой сети даны в [1,2]. Для ограничения бросков тока и перенапряжений на конденсаторе при включении ФКУ, последовательно в LC контур на время коммутации включают демпфирующий (пусковой) резистор, который после включения ФКУ шунтируется выключателем.Known PKU, connected between the supply bus 27.5 kV and the zero bus, containing a capacitor and a reactor connected in series, forming an LC circuit, tuned to filter the third harmonic component. The principle of operation and explanations for the PKU scheme in the traction network are given in [1,2]. To limit inrush currents and overvoltages on the capacitor when the PKU is turned on, a damping (starting) resistor is connected in series in the LC circuit for the duration of switching, which, after turning on the FKU, is shunted by the switch.
Недостаток указанных аналогов заключается в том¸ что тяговая нагрузка на межподстанционной зоне постоянно изменяется, в то время как значение емкости ФКУ независимо от нагрузки остается постоянным. Значение емкости ФКУ согласно существующим нормативным документам выбирается из расчета получения минимальных потерь электроэнергии или из расчета максимально возможного повышения напряжения для обеспечения провозной способности железной дороги. Во втором случае емкость получается примерно в 1,5 раза больше чем в первом случае. Это значит, что если выбрать емкость по первому варианту для получения минимальных потерь при средних нагрузках, то этой емкости не хватит, чтобы поддержать напряжение при проходе тяжеловесных поездов. Если же выбрать емкость такой, чтобы пропускать тяжеловесные поезда, то при средних нагрузках будет перекомпенсация реактивной мощности и при этом может чрезмерно возрасти напряжение и потери электроэнергии. При этом может произойти аварийное отключение ФКУ. К тому же при высоком напряжении резко снижается надежность работы конденсаторов. Следовательно, ФКУ должно быть регулируемым и иметь хотя бы два значения для указанных выше режимов, чтобы обеспечить снижение потерь электроэнергии, т.е. энергосбережение без ущерба для перевозочного процесса при пропуске тяжеловесных составов путем изменения значения емкости ФКУ.The disadvantage of these analogs is that the traction load in the inter-substation zone is constantly changing, while the value of the capacitance of the PKU, regardless of the load, remains constant. The value of the PKU capacity in accordance with the existing regulatory documents is selected from the calculation of obtaining the minimum losses of electricity or from the calculation of the maximum possible increase in voltage to ensure the carrying capacity of the railway. In the second case, the capacity is approximately 1.5 times greater than in the first case. This means that if you choose the capacity according to the first option in order to obtain minimum losses at average loads, then this capacity will not be enough to support the voltage during the passage of heavy trains. If you choose a capacity such as to allow heavy trains to pass, then at average loads there will be an overcompensation of reactive power and, at the same time, voltage and electricity losses may increase excessively. In this case, an emergency shutdown of the PKU may occur. In addition, at high voltage, the reliability of the capacitors is sharply reduced. Consequently, the PKU must be adjustable and have at least two values for the above modes in order to ensure a reduction in power losses, i.e. energy saving without prejudice to the transportation process when passing heavy trains by changing the value of the PKU capacity.
Известно также устройство поперечной емкостной компенсации с переводом в форсированный режим [3]. Недостатком его является то, что ступени ФКУ при одной и той же индуктивности реактора и разных значениях емкостей имеют разные резонансные частоты, что сказывается на фильтрующих свойствах устройства. It is also known a device for transverse capacitive compensation with a transfer to a forced mode [3]. Its disadvantage is that the stages of the PKU with the same inductance of the reactor and different values of the capacitances have different resonant frequencies, which affects the filtering properties of the device.
В качестве наиболее близкого технического решения, т.е прототипа принимаем переключаемую фильтрокомпенсирующую установку, описанную в [4]. Наличие двух секций в конденсаторной батарее обеспечивает две ступени мощности ФКУ – наименьшую и наибольшую. Для перевода ФКУ в режим наибольшей мощности одна секция шунтируется выключателем. Для перевода ФКУ из режима наибольшей мощности в режим наименьшей мощности замкнутая накоротко секция расшунтируется. As the closest technical solution, ie the prototype, we take the switchable filter-compensating installation described in [4]. The presence of two sections in the capacitor bank provides two power levels of the PKU - the smallest and the largest. To transfer the PKU to the highest power mode, one section is shunted by a switch. To transfer the PKU from the highest power mode to the lowest power mode, the short-circuited section is shunted.
Недостатком прототипа является то, что при расшунтировании замкнутой секции возможны перенапряжения на конденсаторе этой секции. The disadvantage of the prototype is that when bridging a closed section, overvoltages are possible on the capacitor of this section.
Цель изобретения - повышение эффективности устройства за счет снижения бросков напряжения на секциях конденсатора при расшунтировании замкнутой секции, т.е. при переключении на меньшую мощность. За счет этого повышается эксплуатационная надежность ФКУ и его долговечность.The purpose of the invention is to improve the efficiency of the device by reducing voltage surges on the capacitor sections when shunting the closed section, i.e. when switching to lower power. Due to this, the operational reliability of the PKU and its durability are increased.
Указанная цель достигается за счет того, что в переключаемое фильтрокомпенсирующее устройство, содержащее первый выключатель, подключенный первым выводом к питающей шине, а вторым выводом через первый реактор - к первому выводу конденсаторной батареи с двумя последовательно соединенными секциями, второй вывод конденсаторной батареи через второй реактор подключен к первому выводу демпфирующего резистора, зашунтированного вторым управляемым выключателем, в качестве которого использован биполярный тиристорный ключ, второй вывод демпфирующего резистора через датчик тока соединен с нулевой шиной, третий управляемый выключатель, в качестве которого использован биполярный тиристорный ключ, подключен первым выводом к точке соединения двух секций конденсаторной батареи, датчик напряжения, подключенный между питающей шиной и нулевой шиной и блок управления с двумя входами и двумя выходами, первый вход блока управления подключен к выходу датчика напряжения, а второй вход – к выходу датчика тока, выходы блока управления подключены к управляющим входам второго и третьего выключателя¸ дополнительно введены второй демпфирующий резистор и четвертый управляемый выключатель, в качестве которого использован биполярный тиристорный ключ, подключенный параллельно второму демпфирующему резистору, первый вывод второго демпфирующего резистора подключен к второму выводу третьего управляемого выключателя, а второй вывод второго демпфирующего резистора соединен с первым выводом первого демпфирующего резистора, в блок управления введен третий выходной вывод, соединенный с управляющим входом четвертого управляемого выключателя. This goal is achieved due to the fact that in a switchable filter-compensating device containing a first switch connected by the first output to the supply bus, and by the second output through the first reactor to the first output of the capacitor bank with two series-connected sections, the second output of the capacitor bank is connected through the second reactor to the first terminal of the damping resistor shunted by the second controlled switch, which is a bipolar thyristor switch, the second terminal of the damping resistor is connected to the zero bus through the current sensor, the third controlled switch, which is a bipolar thyristor switch, is connected by the first terminal to the connection point of the two sections of the capacitor bank, a voltage sensor connected between the supply bus and the zero bus and a control unit with two inputs and two outputs, the first input of the control unit is connected to the output of the voltage sensor, and the second input to the output of the sensor current, the outputs of the control unit are connected to the control inputs of the second and third switches a second damping resistor and a fourth controlled switch are additionally introduced, which is a bipolar thyristor switch connected in parallel with the second damping resistor, the first terminal of the second damping resistor is connected to the second terminal of the third controlled switch , and the second terminal of the second damping resistor is connected to the first terminal of the first damping resistor, a third output terminal is introduced into the control unit, connected to the control input of the fourth controllable switch.
На рисунке 1 показана схема предлагаемого изобретения, на которой приняты следующие обозначения: Figure 1 shows a diagram of the proposed invention, in which the following designations are adopted:
1 – питающая шина 27,5 кВ,1 - supply bus 27.5 kV,
2 - первый выключатель,2 - the first switch,
3 – первый реактор,3 - the first reactor,
4 и 5 – первая и вторая секции конденсаторной батареи,4 and 5 - the first and second sections of the capacitor bank,
6 - конденсаторная батарея,6 - capacitor bank,
7 - точка соединения первой и второй секций конденсаторной батареи7 - connection point of the first and second sections of the capacitor bank
8 - второй реактор,8 - the second reactor,
9 – первый демпфирующий резистор, 9 - the first damping resistor,
10 - второй выключатель,10 - the second switch,
11 - третий выключатель,11 - the third switch,
12 – второй демпфирующий резистор,12 - the second damping resistor,
13 -четвертый выключатель,13 - fourth switch,
14 – датчик тока,14 - current sensor,
15 – блок управления,15 - control unit,
16 – датчик напряжения,16 - voltage sensor,
17 – нулевая шина.17 - zero bus.
Схема работает следующим образом. Перед включением первого - главного выключателя 2, вводящего устройство в работу, размыкаются выключатели 10 и 11. Включается выключатель 2 и устройство с двумя последовательно включенными конденсаторными секциями подключается к питающему напряжению через демпфирующий резистор 9. Через несколько периодов питающего напряжения, когда закончится переходный процесс, в момент прохождения тока ФКУ через нулевое значение включается второй управляемый выключатель 10 и демпфирующий резистор 9 шунтируется, Демпфирующее сопротивление становится равным нулю и ФКУ при средних нагрузках работает в штатном режиме минимальной мощности. The scheme works as follows. Before turning on the first - the main switch 2, which puts the device into operation, switches 10 and 11 open. Switch 2 is turned on and the device with two series-connected capacitor sections is connected to the supply voltage through the damping resistor 9. After several periods of the supply voltage, when the transient process ends, at the moment of the passage of the PKU current through the zero value, the second controlled
Когда проходят тяжеловесные поезда и тяговая нагрузка возрастает, напряжение в тяговой сети падает. Получив от датчика напряжения 16 сигнал об уменьшении напряжения, блок управления 15 подает сигнал на отключение выключателя 10 и в цепь ФКУ вводится первый демпфирующий резистор 9. После отключения выключателя 10 в момент прохождения напряжения на конденсаторах через нулевое значение включается сначала управляемый выключатель 11, а затем управляемый выключатель 13. Вторая секция ФКУ (конденсатор 5 и реактор 8) исключается из работы. Емкость ФКУ при этом возрастает, что обеспечивает необходимое повышение напряжения в контактной сети. Через небольшой промежуток времени при прохождении тока ФКУ через нуль первый демпфирующий резистор 9 шунтируется выключателем 10 и ФКУ при больших нагрузках работает в режиме максимальной мощности. When heavy trains pass and the traction load increases, the voltage in the traction network drops. Having received from the voltage sensor 16 a signal about a decrease in voltage, the control unit 15 gives a signal to open the
При этом резонансная частота ФКУ остается прежней, так как обе секции ФКУ настроены на одну и ту же частоту 142 Гц для фильтрации третьей гармоники с небольшой расстройкой. Как показали исследования авторов, в шунтируемой секции при шунтировании ее в момент прохождения напряжения на конденсаторе через нуль никаких опасных бросков тока и напряжения не возникает. В замкнутом контуре возникают не опасные колебания напряжения и тока с частотой 142 Гц, которые за счет небольшого активного сопротивления реактора постепенно затухают. При шунтировании второй секции первый демпфирующий резистор 9 включается последовательно с первой секцией ФКУ. Это значительно уменьшает броски тока и напряжения на элементах первой секции. Через несколько периодов питающего напряжения после включения управляемых выключателей 11 и 13 включается управляемый выключатель 10, шунтирующий первый демпфирующий резистор 9. In this case, the resonant frequency of the PKU remains the same, since both sections of the PKU are tuned to the same frequency of 142 Hz to filter the third harmonic with a small detuning. As shown by the research of the authors, in the shunted section when it is shunted at the moment the voltage on the capacitor passes through zero, no dangerous surges of current and voltage arise. In a closed loop, non-dangerous voltage and current fluctuations occur with a frequency of 142 Hz, which, due to the small active resistance of the reactor, gradually damp. When shunting the second section, the first damping resistor 9 is connected in series with the first section of the PKU. This significantly reduces the inrush current and voltage across the elements of the first section. After several periods of the supply voltage after the controlled
Благодаря наличию датчика тока 14 блок управления 15 подает импульс на включение управляемого выключателя 10 (биполярного тиристора) в тот момент времени¸ когда ток установки переходит через нуль. Это обеспечивает протекание переходного процесса с минимальными превышениями тока и напряжения. Due to the presence of the
Когда нагрузка в тяговой сети спадает, для перевода ФКУ в штатный режим энергосбережения сначала отключается выключатель 10, затем – выключатель 13, и, наконец.- выключатель 11. Затем, спустя некоторое время, включается выключатель 10, шунтирующий демпфирующий резистор 9 и ФКУ переводится в штатный режим энергосбережения, т.е. в режим минимальной мощности. Напряжение на конденсаторах уменьшается и они меньше изнашиваются. Потери электроэнергии в этом режиме минимальные.When the load in the traction network drops, to transfer the FKU to the normal power saving mode,
Необходимость введения второго демпфирующего резистора 12 и четвертого управляемого ключа 13 вызвана следующим обстоятельством.The need to introduce a
Процесс расшунтирования второй секции с помощью отключения управляемого выключателя 11 при замкнутом ключе 13 и при нулевом значении напряжения на конденсаторе С1. протекает идеально без перенапряжений. Энергия на конденсаторах С1 и С2 в момент расшунтирования одинакова и равна нулю.The process of shunting the second section by opening the controlled
Однако, за счет сдвига по фазе между напряжением на конденсаторе С1 и током ФКУ, ток ФКУ при нулевом напряжении на конденсаторе С1 имеет значение близкое к максимальному значению тока. Следовательно, выключение выключателя 11 должно происходить при максимальном токе. Известно, что в вакуумном и тиристорном выключателе прерывание тока происходит при прохождении его через нулевое значение. Для прерывания тока при его максимальном значении требуется значительное усложнение конструкции выключателя. However, due to the phase shift between the voltage across the capacitor C1 and the current of the FCD, the current of the FCD at zero voltage across the capacitor C1 has a value close to the maximum value of the current. Therefore, the switching off of the
Такими образом, если процесс расшунтирования второй секции производится обычным серийно выпускаемым выключателем или тиристорным выключателем, то прерывание тока происходит при прохождении тока через нуль. В этот момент времени напряжение на конденсаторе С1 максимальное, а на конденсаторе С1 оно равно нулю. Не равны и энергии на этих конденсаторах. Это вызывает неблагоприятный переходный процесс и приводит к значительным перенапряжениям на конденсаторах С1 и С2. Указанное подтверждается экспериментальными исследованиям, выполненными авторами.Thus, if the process of bridging the second section is performed with a conventional commercially available switch or thyristor switch, then the current interruption occurs when the current passes through zero. At this moment in time, the voltage across the capacitor C1 is maximum, and on the capacitor C1 it is equal to zero. The energies on these capacitors are not equal either. This causes an unfavorable transient process and leads to significant overvoltages on capacitors C1 and C2. This is confirmed by experimental studies carried out by the authors.
Амплитудные значения напряжений на каждом конденсаторе практически равны амплитудному значению питающего напряжения, что неблагоприятно отражается на конденсаторах. The amplitude values of the voltages on each capacitor are practically equal to the amplitude value of the supply voltage, which adversely affects the capacitors.
Чтобы избежать этого явления, перед расшунтированием второй секции, в шунтирующую цепь предварительно вводится второй демпфирующий резистор 12 и напряжения на конденсаторах С1 и С2 перед расшунтированием практически выравниваются. Далее процесс отключения выключателя 11 происходит спокойно, не вызывая перенапряжений на конденсаторах. To avoid this phenomenon, before the bypassing of the second section, the second damping
Перед отключением установки выключают выключатель 10 и в цепь ФКУ вводится демпфирующий резистор 9. После этого отключается главный выключатель 2. Before turning off the installation, switch off
Экономический эффект изобретения выражается в увеличении надежности работы устройства, что позволяет его включать и отключать по мере надобности при переменной тяговой нагрузке и переводить устройство из нерегулируемого режима в регулируемый. Последнее актуально для исключения генерирования реактивной мощности при малых тяговых нагрузках и для повышения напряжения в контактной сети при больших тяговых нагрузках. The economic effect of the invention is expressed in an increase in the reliability of the device, which allows it to be switched on and off as needed at a variable traction load and to transfer the device from an unregulated mode to a regulated one. The latter is relevant to exclude the generation of reactive power at low traction loads and to increase the voltage in the contact network at high traction loads.
Источники информацииSources of information
1. Герман Л.А., Серебряков А.С. Регулируемые установки емкостной компенсации в системах тягового электроснабжения железных дорог: монография. М.: МИИТ, 2012. – 211с.1. Herman L.A., Serebryakov A.S. Adjustable installations of capacitive compensation in traction power supply systems of railways: monograph. M .: MIIT, 2012 .-- 211p.
2. Бородулин Б.М., Герман Л.А., Николаев Г.А. Конденсаторные установки электрифицированных железных дорог. – М.: Транспорт, 1983. – 183с.2. Borodulin B.M., Herman L.A., Nikolaev G.A. Condensing units for electrified railways. - M .: Transport, 1983 .-- 183p.
3. Патент №2475912 от 09.03.2011. Устройство переключаемой однофазной поперечной емкостной компенсации (Серебряков А.С., Герман Л.А., Дулепов Д.Е., Семенов Д.А.). Опубл.20.02.2013. Бюл. 5.3. Patent No. 2475912 dated 09.03.2011. Device for switchable single-phase transverse capacitive compensation (Serebryakov A.S., German L.A., Dulepov D.E., Semenov D.A.). Published on February 20, 2013. Bul. five.
4. Патент №2710022 от 21.08.2019. Переключаемая фильтрокомпенсирующая установка (Серебряков А.С., Герман Л.А., Осокин В. Л. ). Опубл.24.12.2019. Бюл. № 36.4. Patent No. 2710022 dated 08.21.2019. Switchable filter-compensating installation (Serebryakov A.S., German L.A., Osokin V.L.). Publ. 24.12.2019. Bul. No. 36.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020110769A RU2733071C1 (en) | 2020-03-13 | 2020-03-13 | Switching filter compensating unit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020110769A RU2733071C1 (en) | 2020-03-13 | 2020-03-13 | Switching filter compensating unit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2733071C1 true RU2733071C1 (en) | 2020-09-29 |
Family
ID=72926899
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020110769A RU2733071C1 (en) | 2020-03-13 | 2020-03-13 | Switching filter compensating unit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2733071C1 (en) |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1450931A (en) * | 1973-01-17 | 1976-09-29 | Ass Elect Ind | Frequency selective damping circuits for use in ac power systems |
DE3341984A1 (en) * | 1983-11-21 | 1985-05-30 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Reactive-power compensation |
RU2074474C1 (en) * | 1994-05-16 | 1997-02-27 | Георгий Александрович Славин | Reactive-power corrector |
RU2083388C1 (en) * | 1992-08-25 | 1997-07-10 | Гец Альстом Транспор С.А. | Active filter for traction vehicle supplied from ac overhead contact system |
RU2191458C1 (en) * | 2001-10-02 | 2002-10-20 | Московский государственный университет путей сообщения | DEVICE FOR CURRENT HARMONIC FILTERING AND COMPENSATION OF REACTIVE POWER IN 27,5-Kv 50-hZ TRACTION LINE |
RU2352478C1 (en) * | 2008-01-18 | 2009-04-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский государственный открытый технический университет путей сообщения" (РГОТУПС) | Post of ac contact circuit sectionalisation incorporating transverse capacitive compensation |
RU2475912C2 (en) * | 2011-03-09 | 2013-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный инженерно-экономический институт (НГИЭИ) | Switchable single-phase transversal capacitive compensation device within tract dc network |
RU2499341C1 (en) * | 2012-03-20 | 2013-11-20 | Леонид Абрамович Герман | Filtration and compensation device of traction ac energy system |
RU2710022C1 (en) * | 2019-03-21 | 2019-12-24 | Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Нижегородский государственный инженерно-экономический университет (НГИЭУ) | Switching filter compensating unit |
-
2020
- 2020-03-13 RU RU2020110769A patent/RU2733071C1/en active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1450931A (en) * | 1973-01-17 | 1976-09-29 | Ass Elect Ind | Frequency selective damping circuits for use in ac power systems |
DE3341984A1 (en) * | 1983-11-21 | 1985-05-30 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Reactive-power compensation |
RU2083388C1 (en) * | 1992-08-25 | 1997-07-10 | Гец Альстом Транспор С.А. | Active filter for traction vehicle supplied from ac overhead contact system |
RU2074474C1 (en) * | 1994-05-16 | 1997-02-27 | Георгий Александрович Славин | Reactive-power corrector |
RU2191458C1 (en) * | 2001-10-02 | 2002-10-20 | Московский государственный университет путей сообщения | DEVICE FOR CURRENT HARMONIC FILTERING AND COMPENSATION OF REACTIVE POWER IN 27,5-Kv 50-hZ TRACTION LINE |
RU2352478C1 (en) * | 2008-01-18 | 2009-04-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский государственный открытый технический университет путей сообщения" (РГОТУПС) | Post of ac contact circuit sectionalisation incorporating transverse capacitive compensation |
RU2475912C2 (en) * | 2011-03-09 | 2013-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный инженерно-экономический институт (НГИЭИ) | Switchable single-phase transversal capacitive compensation device within tract dc network |
RU2499341C1 (en) * | 2012-03-20 | 2013-11-20 | Леонид Абрамович Герман | Filtration and compensation device of traction ac energy system |
RU2710022C1 (en) * | 2019-03-21 | 2019-12-24 | Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Нижегородский государственный инженерно-экономический университет (НГИЭУ) | Switching filter compensating unit |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4571535A (en) | VAR Generator having controlled discharge of thyristor switched capacitors | |
KR100349734B1 (en) | Power supply device for electromotive railcar | |
JP6472799B2 (en) | Inverter including a switch between a midpoint of a DC intermediate circuit and a neutral conductor terminal of an AC grid and method of operating the inverter | |
EP2122796B1 (en) | 3-phase high power ups | |
US9099891B2 (en) | Submodule for a multi-stage power converter having additional energy storage device | |
US6768223B2 (en) | Apparatus and method for rapid fault detection and transfer in a utility-interactive uninterruptible power supply | |
RU2475912C2 (en) | Switchable single-phase transversal capacitive compensation device within tract dc network | |
US20140002048A1 (en) | Voltage balancing control method for modular multilevel converter | |
EP0442455B1 (en) | Series capacitor equipment | |
US6075349A (en) | Compensation device and power transmission system using a compensation device | |
CA2814978A1 (en) | Power supply device for a nonlinear, time-varying load | |
RU188806U1 (en) | The device of the three-stage filter-compensating installation of the traction network AC | |
RU2733071C1 (en) | Switching filter compensating unit | |
RU2710022C1 (en) | Switching filter compensating unit | |
CN207218560U (en) | A kind of concatenation unit and its shunting device for exchanging cascade system | |
RU2704023C1 (en) | Three-stage filtering compensating plant of ac traction network | |
KR101339180B1 (en) | Automatic Voltage Regulator based on Series Voltage Compensation with AC Chopper | |
RU2212086C2 (en) | Facility to compensate for reactive | |
CN109873432B (en) | System for power factor and harmonic correction in an electrical grid | |
RU2593210C1 (en) | Method for compensation of reactive power and device for its implementation | |
US20220360094A1 (en) | Power supply system | |
EP1387461A1 (en) | Static VAR (reactive power) compensator for A.C. railway networks | |
RU2739329C1 (en) | Switching filter compensating unit | |
CN109193694B (en) | Low-voltage reactive power compensation system | |
SE442076B (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR OPERATION OF POWER CONDENSERS FOR COMPENSATION OF REACTIVE DRUMS |