RU2723493C1 - Method of laser welding with control of formation process of welded seam - Google Patents
Method of laser welding with control of formation process of welded seam Download PDFInfo
- Publication number
- RU2723493C1 RU2723493C1 RU2019122708A RU2019122708A RU2723493C1 RU 2723493 C1 RU2723493 C1 RU 2723493C1 RU 2019122708 A RU2019122708 A RU 2019122708A RU 2019122708 A RU2019122708 A RU 2019122708A RU 2723493 C1 RU2723493 C1 RU 2723493C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- laser beam
- zone
- amplitude
- frequency
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
- B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
- B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/351—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for trimming or tuning of electrical components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/70—Auxiliary operations or equipment
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
Изобретения относятся к области лазерной сварки с глубоким проплавлением и могут быть использованы при лазерной сварке с контролем процесса формирования сварного шва непосредственно в процессе сварки.The invention relates to the field of laser welding with deep penetration and can be used in laser welding with control of the process of formation of the weld directly in the welding process.
Стабильность и качество сварного шва при лазерной сварке с глубоким проплавлением зависят от множества различных факторов. При этом обеспечение качественного формирования шва и воспроизводимости геометрических параметров сварных соединений, полученных лазерной сваркой, требует осуществления контроля процесса взаимодействия лазерного луча с металлом.The stability and quality of the weld in deep penetration laser welding depends on many different factors. At the same time, ensuring the quality of the weld formation and reproducibility of the geometric parameters of the welded joints obtained by laser welding requires monitoring the process of interaction of the laser beam with the metal.
Взаимодействие мощного лазерного луча с металлом приводит к интенсивному испарению металла. Ионизация этих паров лазерным излучением вызывает образование над зоной сварки плазменного облака.The interaction of a powerful laser beam with metal leads to intense evaporation of the metal. The ionization of these vapors by laser radiation causes the formation of a plasma cloud above the welding zone.
Известен способ контроля процесса лазерной сварки (GB2259269A), в котором контроль процесса сварки осуществляется путем регистрации акустического сигнала, испускаемого плазменным облаком в зоне воздействия лазерного луча.A known method of monitoring the process of laser welding (GB2259269A), in which the control of the welding process is carried out by recording the acoustic signal emitted by the plasma cloud in the area of the laser beam.
Недостатком этого способа является низкая точность контроля процесса лазерной сварки, связанная с наличием посторонних акустических воздействий, вносящих погрешность в регистрируемый сигнал.The disadvantage of this method is the low accuracy of the control of the laser welding process, associated with the presence of extraneous acoustic influences, introducing an error into the recorded signal.
Наиболее близким к первому и второму варианту заявляемого способа по технической сущности и достигаемому эффекту является способ контроля процесса лазерной сварки (US4827099), при котором контроль процесса осуществляется путем регистрации электромагнитного излучения (ультрафиолетового - из плазменного облака и инфракрасного - из расплавленного металла) в зоне воздействия лазерного луча.The closest to the first and second version of the proposed method in terms of technical nature and the achieved effect is a method for controlling the laser welding process (US4827099), in which the process is controlled by registering electromagnetic radiation (ultraviolet from a plasma cloud and infrared from a molten metal) in the exposure zone laser beam.
Недостатком известного способа является невысокая точность контроля процесса лазерной сварки, так как процесс детектирования регистрируемых электромагнитных излучений достаточно сложен и подвержен влиянию посторонних помех.The disadvantage of this method is the low accuracy of the control of the laser welding process, since the detection process of detected electromagnetic radiation is quite complicated and is subject to the influence of extraneous interference.
Задачей, решаемой вариантами изобретения, является повышение точности контроля процесса лазерной сварки с глубоким проплавлением.The problem solved by the variants of the invention is to increase the accuracy of the control of the laser welding process with deep penetration.
Техническим результатом, достигаемым вариантами изобретения, является повышение качества сварных соединений, полученных при лазерной сварке с глубоким проплавлением.The technical result achieved by the variants of the invention is to improve the quality of welded joints obtained by laser welding with deep penetration.
Технический результат достигается тем, что в способе лазерной сварки изделия, включающем сварку лазерным лучом с контролем процесса формирования сварного шва, согласно первому варианту изобретения, процесс сварки проводят в вакууме, в процессе сварки управляют удельной мощностью лазерного луча, при этом измеряют амплитуду и/или частоту вторично-эмиссионного электронного тока в плазме, образующейся над зоной воздействия лазерного луча на металл свариваемого изделия, для чего устанавливают над зоной сварки коллектор заряженных частиц, подают на коллектор положительный потенциал относительно свариваемого изделия и создают внешнюю цепь для зарядов плазмы, а в процессе сварки поддерживают амплитуду и/или частоту полученного сигнала на заданном уровне.The technical result is achieved by the fact that in the method of laser welding of the product, including laser beam welding with control of the weld formation process, according to the first embodiment of the invention, the welding process is carried out in vacuum, the specific power of the laser beam is controlled in the process of welding, and the amplitude and / or the frequency of the secondary-emission electron current in the plasma generated above the zone of the laser beam affecting the metal of the welded product, for which a collector of charged particles is installed above the welding zone, a positive potential is applied to the collector relative to the welded product and an external circuit is created for plasma charges, and during welding maintain the amplitude and / or frequency of the received signal at a given level.
Технический результат также достигается тем, что в способе лазерной сварки изделия, включающем сварку лазерным лучом с контролем процесса формирования сварного шва, согласно второму варианту изобретения, процесс сварки проводят в вакууме, в процессе сварки управляют удельной мощностью лазерного луча, при этом измеряют амплитуду и/или частоту ионного тока в плазме, образующейся над зоной воздействия лазерного луча на металл свариваемого изделия, для чего устанавливают над зоной сварки коллектор заряженных частиц, подают на коллектор отрицательный потенциал относительно свариваемого изделия и создают внешнюю цепь для зарядов плазмы, а в процессе сварки поддерживают амплитуду и/или частоту полученного сигнала на заданном уровне.The technical result is also achieved by the fact that in the method of laser welding of the product, including laser beam welding with control of the weld formation process, according to the second embodiment of the invention, the welding process is carried out in vacuum, the specific power of the laser beam is controlled in the process of welding, and the amplitude and / or the frequency of the ion current in the plasma generated above the zone of the laser beam affecting the metal of the welded product, for which a collector of charged particles is installed above the welding zone, a negative potential is applied to the collector relative to the welded product and an external circuit for plasma charges is created, and the amplitude is maintained during welding and / or the frequency of the received signal at a given level.
Заявляемый способ позволяет с высокой точностью осуществлять оперативный контроль процесса лазерной сварки с глубоким проплавлением, что обеспечивает высокое качество сварного соединения при лазерной сварке. Наличие вакуума в зоне проведения лазерной сварки обеспечивает дополнительное преимущество, заключающееся в повышении эффективности процесса сварки в результате снижения интенсивности потерь мощности лазерного излучения в плазменном облаке, так как плотность плазмы в вакуумной среде значительно снижается по сравнению с плотностью плазмы, возникающей при воздействии лазерного луча на металл при атмосферном давлении.The inventive method allows with high accuracy to carry out operational control of the laser welding process with deep penetration, which ensures high quality of the welded joint during laser welding. The presence of vacuum in the laser welding zone provides an additional advantage, which consists in increasing the efficiency of the welding process as a result of a decrease in the intensity of laser radiation power losses in the plasma cloud, since the plasma density in a vacuum medium is significantly reduced compared with the plasma density that occurs when a laser beam metal at atmospheric pressure.
При лазерной сварке с высокими значениями удельной мощности лазерного луча в свариваемом металле образуется узкий и глубокий канал проплавления, из которого происходит истечение паров металла в окружающую среду, а процесс взаимодействия мощного лазерного луча с металлом носит колебательный характер. Параметры этих колебаний зависят от удельной мощности лазерного луча в области его взаимодействия с металлом. Воздействие мощного лазерного луча на металл в канале проплавления обуславливает нагрев металла до высоких температур, что в свою очередь приводит к появлению интенсивной термоэлектронной эмиссии из зоны воздействия лазерного луча на металл, при этом электронный поток из зоны сварки имеет колебательный характер, связанный с колебательными процессами в канале проплавления.When laser welding with high values of the specific power of the laser beam in the metal being welded, a narrow and deep penetration channel is formed, from which the vapor of the metal flows into the environment, and the interaction of a powerful laser beam with the metal is oscillatory in nature. The parameters of these oscillations depend on the specific power of the laser beam in the region of its interaction with the metal. The influence of a powerful laser beam on the metal in the penetration channel leads to the heating of the metal to high temperatures, which in turn leads to the appearance of intense thermionic emission from the zone of the laser beam's influence on the metal, while the electron flux from the welding zone has an oscillatory character associated with oscillatory processes in penetration channel.
При наличии вакуумной среды в зоне взаимодействия лазерного луча с металлом плотность нейтральных частиц плазмы уменьшается, и плазма становится идеальным проводником тока, формируемого термоэлектронной эмиссией из канала проплавления в металле. Этот вторично-эмиссионный ток в плазме регистрируется путем установки над зоной лазерной сварки с глубоким проплавлением коллектора заряженных частиц, на который подается положительный потенциал, и создается внешняя цепь для зарядов плазмы.In the presence of a vacuum medium in the zone of interaction of the laser beam with the metal, the density of neutral plasma particles decreases, and the plasma becomes an ideal conductor of current generated by thermionic emission from the penetration channel in the metal. This secondary emission current in the plasma is detected by installing a collector of charged particles above the zone of laser welding with deep penetration, to which a positive potential is applied, and an external circuit is created for plasma charges.
Колебательные процессы в канале проплавления при лазерной сварке вызывают соответствующие колебания вторично-эмиссионного тока в плазме, регистрация которых осуществляется путем выделения этих колебаний на резисторе нагрузки и измерения их параметров (частоты и (или) амплитуды).Oscillation processes in the penetration channel during laser welding cause the corresponding oscillations of the secondary emission current in the plasma, the registration of which is carried out by isolating these oscillations on the load resistor and measuring their parameters (frequency and (or) amplitude).
Предлагаемый способ поясняется чертежами, представленными на фиг. 1-4.The proposed method is illustrated by the drawings shown in FIG. 1-4.
На фиг. 1 представлена структурная схема устройства, предназначенного для осуществления заявляемого способа.In FIG. 1 presents a structural diagram of a device designed to implement the proposed method.
На фиг. 2 изображена осциллограмма вторично-эмиссионного сигнала, регистрируемая коллектором заряженных частиц при подаче на него положительного потенциала.In FIG. Figure 2 shows the waveform of the secondary emission signal recorded by the charged particle collector when a positive potential is applied to it.
На фиг. 3 изображена зависимость амплитудно-частотного параметра - энергии импульсов вторично-эмиссионного тока, регистрируемого коллектором заряженных частиц, от величины удельной мощности лазерного луча.In FIG. Figure 3 shows the dependence of the amplitude-frequency parameter — the energy of the pulses of the secondary emission current detected by the charged particle collector — on the specific power of the laser beam.
На фиг. 4 изображена зависимость коэффициента формы сварного шва от удельной мощности лазерного луча.In FIG. 4 shows the dependence of the shape factor of the weld on the specific power of the laser beam.
Способ лазерной сварки с контролем процесса формирования сварного шва осуществляется следующим образом.The method of laser welding with control of the process of formation of the weld is as follows.
В установке для лазерной сварки (фиг. 1) в зоне сварки изделия 1 создают вакуум с помощью вакуумной камеры 2, над зоной сварки устанавливают коллектор 3 заряженных частиц и подают на него положительный или отрицательный потенциал с помощью источника 4 постоянного напряжения. При выполнении процесса сварки сигнал с резистора 5 нагрузки поступает в блок 6 обработки сигнала, где происходит его частотное и (или) амплитудное детектирование. Сигнал с блока 6 обработки сигнала в блоке 7 сравнения сравнивается с опорным сигналом, формируемым блоком 8 установки заданного значения сигнала, и сигнал рассогласования поступает в блок 9 управления лазерной установкой, корректируя величину удельной мощности лазерного луча путем изменения положения фокуса лазерного луча до значений, обеспечивающих равенство регистрируемого и опорного сигналов.In the installation for laser welding (Fig. 1) in the welding zone of the
Переключатель 10 полярности источника 4 постоянного напряжения обеспечивает возможность подачи на коллектор 3 заряженных частиц как положительного напряжения для регистрации параметров сигнала вторично-эмиссионного электронного тока в плазме, так и отрицательного потенциала для регистрации параметров сигнала ионного тока в плазме.The
Экспериментальная апробация способа проводилась путем исследования взаимосвязи энергии импульсов вторично-эмиссионного тока, регистрируемого в плазме над зоной лазерной сварки в вакууме, и удельной мощности лазерного луча при воздействии лазерного луча на плоские образцы толщиной 4 мм из стали 12Х18Н10Т. С целью уменьшения отражающей способности зачистка поверхности образцов не проводилась. Для экспериментов использовалась установка ALFA-300 с варьированием максимального напряжения накопителя от 200 В до 400 В, длительностью импульсов от 4 мс до 20 мс, частотой следования импульсов 1 Гц.The experimental testing of the method was carried out by studying the relationship between the energy of pulses of the secondary emission current detected in the plasma above the laser welding zone in vacuum and the specific power of the laser beam when the laser beam was applied to 4 mm thick flat samples made of 12X18H10T steel. In order to reduce the reflectivity, the surface cleaning of the samples was not carried out. For the experiments, we used the ALFA-300 setup with a variation in the maximum storage voltage from 200 V to 400 V, pulse durations from 4 ms to 20 ms, and a pulse repetition rate of 1 Hz.
Для контроля процесса формирования сварного шва при лазерной сварке в вакууме по параметрам вторично-эмиссионного сигнала в соответствии со схемой на фиг.1 над зоной сварки был установлен коллектор заряженных частиц, на который подавался положительный потенциал, и создавалась внешняя электрическая цепь для регистрации тока, протекающего в плазме над зоной сварки.To control the process of formation of a weld during laser welding in vacuum according to the parameters of the secondary emission signal in accordance with the scheme in Fig. 1, a charged particle collector was installed above the welding zone, to which a positive potential was applied, and an external electric circuit was created to record the current flowing in plasma above the weld zone.
В ходе экспериментов проводилось изменение точки фокусировки лазерного излучения в пределах ±1.6 мм, что приводило к изменению удельной мощности лазерного луча. Удельную мощность лазерного луча вычисляли, в приближении ее равномерного распределения по диаметру пучка, который определяли путем прожигания фольги при импульсном воздействии лазерного луча. Для определения усредненных значений энергии импульсов Ei по формуле где Im - амплитуда импульсов тока, осциллограмма которого приведена на фиг. 2, ψ - коэффициент формы импульса тока I(t), t - длительность импульса, использовались полученные в ходе экспериментов средние значения амплитуды и частоты импульсов вторично-эмиссионного тока, при этом средняя длительность импульса приближенно принималась равной где - средняя частота колебаний вторично-эмиссионного тока. На фиг. 3 приведен график зависимости энергии импульсов вторично-эмиссионного тока, регистрируемого коллектором заряженных частиц, от величины удельной мощности лазерного луча, а на фиг. 4 - зависимость коэффициента формы сварного шва от удельной мощности лазерного луча. Таким образом, амплитудно-частотный параметр - энергия импульсов вторично-эмиссионного тока - в первом приближении пропорциональна отношению глубины сварного шва к его ширине. Это подтверждает возможность осуществления оперативного контроля процесса формирования сварного шва при лазерной сварке в вакууме по амплитудно-временным параметрам импульсов тока, регистрируемого в плазме над зоной лазерной сварки в вакууме.During the experiments, the focus point of the laser radiation was changed within ± 1.6 mm, which led to a change in the specific power of the laser beam. The specific power of the laser beam was calculated in the approximation of its uniform distribution over the diameter of the beam, which was determined by burning the foil under the pulsed action of the laser beam. To determine the average values of the pulse energy E i according to the formula where I m is the amplitude of the current pulses, the waveform of which is shown in FIG. 2, ψ is the current pulse shape factor I (t), t is the pulse duration, the average values of the amplitude and frequency of pulses of the secondary emission current obtained during the experiments were used, and the average pulse duration was approximately equal to Where - the average oscillation frequency of the secondary emission current. In FIG. 3 is a graph of the energy of pulses of the secondary emission current recorded by the charged particle collector on the specific power of the laser beam, and FIG. 4 - dependence of the shape factor of the weld on the specific power of the laser beam. Thus, the amplitude-frequency parameter — the energy of the pulses of the secondary emission current — is, to a first approximation, proportional to the ratio of the depth of the weld to its width. This confirms the possibility of real-time monitoring of the process of formation of the weld during laser welding in vacuum according to the amplitude-time parameters of the current pulses recorded in the plasma above the laser welding zone in vacuum.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019122708A RU2723493C1 (en) | 2019-07-15 | 2019-07-15 | Method of laser welding with control of formation process of welded seam |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019122708A RU2723493C1 (en) | 2019-07-15 | 2019-07-15 | Method of laser welding with control of formation process of welded seam |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2723493C1 true RU2723493C1 (en) | 2020-06-11 |
Family
ID=71095800
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019122708A RU2723493C1 (en) | 2019-07-15 | 2019-07-15 | Method of laser welding with control of formation process of welded seam |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2723493C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763706C1 (en) * | 2021-03-16 | 2021-12-30 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им.А.Н. Туполева - КАИ" | Method for laser welding of dissimilar metal alloys |
RU2789635C1 (en) * | 2022-01-21 | 2023-02-06 | Общество с ограниченной ответственностью "Технологический центр "Лазарт" (ООО "ТЦЛ") | Method for laser processing of metal materials |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1391834A1 (en) * | 1985-05-11 | 1988-04-30 | Предприятие П/Я В-2190 | Method of tracing the joint in beam welding |
US4827099A (en) * | 1986-09-27 | 1989-05-02 | Hoesch Aktiengesellschaft | Method and apparatus for continuous production of tubular bodies by means of laser longitudinal seam welding |
RU2028897C1 (en) * | 1991-04-04 | 1995-02-20 | Санкт-Петербургский государственный технический университет | Method of control over process of laser treatment |
JP2004158472A (en) * | 2002-09-13 | 2004-06-03 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | Laser, laser irradiation method, semiconductor device or its producing process |
RU2258589C1 (en) * | 2004-12-30 | 2005-08-20 | Керемжанов Акимжан Фазылжанович | Method and device for diagnostics and quality control of laser welding |
RU2312745C2 (en) * | 2002-04-05 | 2007-12-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Method and apparatus for inspecting welding zone, system and method for controlling welding process |
RU2529136C2 (en) * | 2008-11-21 | 2014-09-27 | Прецитек Кг | Method and device for control over laser processing of part and laser processing head with above described device |
RU2563908C1 (en) * | 2014-07-21 | 2015-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ "ИРЭ-Полюс" (ООО НТО "ИРЭ-Полюс") | Laser radiation distribution method and multibeam laser system therefor |
JP6163035B2 (en) * | 2013-07-18 | 2017-07-12 | 浜松ホトニクス株式会社 | Laser processing equipment |
RU2016129836A (en) * | 2016-07-20 | 2018-01-25 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем машиноведения Российской академии наук (ИПМаш РАН) | METHOD OF RESTORING THE CARRIER ABILITY OF MACHINE PARTS AND DESIGN ASSEMBLIES |
-
2019
- 2019-07-15 RU RU2019122708A patent/RU2723493C1/en active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1391834A1 (en) * | 1985-05-11 | 1988-04-30 | Предприятие П/Я В-2190 | Method of tracing the joint in beam welding |
US4827099A (en) * | 1986-09-27 | 1989-05-02 | Hoesch Aktiengesellschaft | Method and apparatus for continuous production of tubular bodies by means of laser longitudinal seam welding |
RU2028897C1 (en) * | 1991-04-04 | 1995-02-20 | Санкт-Петербургский государственный технический университет | Method of control over process of laser treatment |
RU2312745C2 (en) * | 2002-04-05 | 2007-12-20 | Вольво Аэро Корпорейшн | Method and apparatus for inspecting welding zone, system and method for controlling welding process |
JP2004158472A (en) * | 2002-09-13 | 2004-06-03 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | Laser, laser irradiation method, semiconductor device or its producing process |
RU2258589C1 (en) * | 2004-12-30 | 2005-08-20 | Керемжанов Акимжан Фазылжанович | Method and device for diagnostics and quality control of laser welding |
RU2529136C2 (en) * | 2008-11-21 | 2014-09-27 | Прецитек Кг | Method and device for control over laser processing of part and laser processing head with above described device |
JP6163035B2 (en) * | 2013-07-18 | 2017-07-12 | 浜松ホトニクス株式会社 | Laser processing equipment |
RU2563908C1 (en) * | 2014-07-21 | 2015-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ "ИРЭ-Полюс" (ООО НТО "ИРЭ-Полюс") | Laser radiation distribution method and multibeam laser system therefor |
RU2016129836A (en) * | 2016-07-20 | 2018-01-25 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем машиноведения Российской академии наук (ИПМаш РАН) | METHOD OF RESTORING THE CARRIER ABILITY OF MACHINE PARTS AND DESIGN ASSEMBLIES |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763706C1 (en) * | 2021-03-16 | 2021-12-30 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им.А.Н. Туполева - КАИ" | Method for laser welding of dissimilar metal alloys |
RU2789635C1 (en) * | 2022-01-21 | 2023-02-06 | Общество с ограниченной ответственностью "Технологический центр "Лазарт" (ООО "ТЦЛ") | Method for laser processing of metal materials |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5247155A (en) | Apparatus and method for monitoring laser material processing | |
US5086207A (en) | Monitoring of arc welding by analyzing modulation of radiation from carrier signals superimposed on weld current | |
RU2723493C1 (en) | Method of laser welding with control of formation process of welded seam | |
JPH07509562A (en) | Evaluation method for welded joints | |
US4376886A (en) | Method for electron beam welding | |
US4127762A (en) | Method for controlling and stabilizing fusion depth in electron-beam welding and device for effecting same | |
Olszewska et al. | Control of the electron beam active zone position in electron beam welding processes | |
GB2155175A (en) | Method and device for controlling welding processes by analysing the light generated during welding | |
da Cunha et al. | Effects of current pulsation at ultra-high frequency on physical aspects of the arc and its implications in the weld bead morphology in the GTAW process | |
JPH08155670A (en) | Laser beam machine and its machining method | |
US3463900A (en) | Electron beam welding apparatus | |
RU2721244C1 (en) | Method of controlling laser metal processing | |
RU144976U1 (en) | DEVICE FOR MONITORING AND CONTROL OF BEAM FOCUSING IN ELECTRON BEAM METAL WELDING | |
RU2532626C1 (en) | Method of electron beam welding | |
RU2148484C1 (en) | Electron-beam welding method | |
SU650748A1 (en) | Method of welding regulation | |
JPH0255154B2 (en) | ||
RU2567962C2 (en) | Control over beam focusing at electron welding of metals and device to this end | |
JPS6182984A (en) | Method and equipment for welding by electron beam | |
JP2004090081A (en) | Method and apparatus for controlling laser ablation in solution | |
Nikolaevich et al. | Weld formation control at electron beam welding with beam oscillations | |
Belen'Kii et al. | Control of electron beam welding using plasma phenomena in the molten pool region | |
JP2619403B2 (en) | Plasma processing apparatus and plasma processing end point determination method | |
SU733921A1 (en) | Method of monitoring fusion depth during electron-beam welding | |
SU1260142A1 (en) | Method and apparatus for electron-beam welding |