RU2717181C1 - Electric power generation system and method of power generation from coal gas with low calorific value - Google Patents

Electric power generation system and method of power generation from coal gas with low calorific value Download PDF

Info

Publication number
RU2717181C1
RU2717181C1 RU2018144999A RU2018144999A RU2717181C1 RU 2717181 C1 RU2717181 C1 RU 2717181C1 RU 2018144999 A RU2018144999 A RU 2018144999A RU 2018144999 A RU2018144999 A RU 2018144999A RU 2717181 C1 RU2717181 C1 RU 2717181C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
superheater
steam
screen
low
water
Prior art date
Application number
RU2018144999A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Шэфэн ЛИ
Сюэхай ЯН
Сяолун ВАН
Цзысинь СУН
Original Assignee
Висдри Сити Инвайронмент Протекшн Инжиниринг Ко., Лтд
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN201621288487.9U external-priority patent/CN206369199U/en
Priority claimed from CN201621288416.9U external-priority patent/CN206347547U/en
Priority claimed from CN201621288479.4U external-priority patent/CN206600188U/en
Priority claimed from CN201621288488.3U external-priority patent/CN206398683U/en
Priority claimed from CN201621288465.2U external-priority patent/CN206531044U/en
Priority claimed from CN201611068562.5A external-priority patent/CN106594699B/en
Priority claimed from CN201621288394.6U external-priority patent/CN206625876U/en
Application filed by Висдри Сити Инвайронмент Протекшн Инжиниринг Ко., Лтд filed Critical Висдри Сити Инвайронмент Протекшн Инжиниринг Ко., Лтд
Application granted granted Critical
Publication of RU2717181C1 publication Critical patent/RU2717181C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D15/00—Adaptations of machines or engines for special use; Combinations of engines with devices driven thereby
    • F01D15/10—Adaptations for driving, or combinations with, electric generators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
    • F22B31/08—Installation of heat-exchange apparatus or of means in boilers for heating air supplied for combustion

Abstract

FIELD: physics.
SUBSTANCE: invention relates to a power generation system. System for power generation from coal gas with low calorific value comprises a boiler operating on coal gas and an electric generator plant. Electric generator plant includes steam turbine and electric generator. Boiler operated on coal gas comprises furnace housing and boiler drum. Furnace body contains a horizontal furnace channel and a vertical heating channel and is equipped with a water screen located on it. Water screen communicates with fluid outlet and steam outlet of boiler drum. Housing of the furnace is also equipped with a superheater unit and an economizer unit. Superheater unit communicates with the steam outlet of the boiler drum and inlet of the high-pressure cylinder of the steam turbine. Economizer unit communicates with steam turbine exhaust steam outlet and boiler fluid inlet. On furnace housing there is an overhead pipeline and shield screen pipeline, separated saturated steam is delivered to ceiling pipeline through boiler drum, steam is divided in overhead pipeline into four tracts.
EFFECT: invention is aimed at increasing efficiency of electric power generation from coal gas with low calorific value.
10 cl, 2 dwg

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к выработке электроэнергии из каменноугольного газа и в частности к системе выработки электроэнергии и способу выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью.The present invention relates to generating electricity from coal gas, and in particular to a system for generating electricity and a method for generating electricity from coal gas with a low calorific value.

Уровень техникиState of the art

Вследствие быстрого развития черной металлургии Китай в последние годы стал крупнейшей в мире страной-производителем продукции черной металлургии. В ходе процесса плавки на предприятиях черной металлургии в виде побочных продуктов образуется большое количество каменноугольных газов, таких как каменноугольный газ доменных печей, каменноугольный газ, отходящий из конвертеров, и каменноугольный газ коксовых печей. В производстве и быту могут быть эффективно использованы каменноугольный газ, отходящий из конвертеров, и каменноугольный газ коксовых печей, которые имеют высокую теплотворную способность. Однако, что касается каменноугольного газа доменных печей, он обладает такими признаками, как наибольший выход, наименьшая теплотворная способность, неустойчивое горение и низкий КПД выработки электроэнергии.Due to the rapid development of ferrous metallurgy, in recent years, China has become the world's largest producer of ferrous metallurgy products. During the smelting process in the iron and steel industry, large quantities of coal gases are produced as by-products, such as coal gas from blast furnaces, coal gas from the converters, and coal gas from coke ovens. In production and in everyday life, coal gas leaving the converters and coal gas of coke ovens, which have a high calorific value, can be effectively used. However, with regard to the coal gas of blast furnaces, it has such characteristics as the highest yield, the lowest calorific value, unstable combustion and low efficiency of electricity generation.

Каменноугольный газ доменных печей представляет собой бесцветную, не имеющую запаха смесь газов, состоящую главным образом из CO, CO2, N2, H2, CH4 и т.д., в которой содержание горючего компонента CO составляет приблизительно 25 %; содержание H2 и CH4 является относительно низким и не оказывает значительного влияния на теплоотдачу; содержание инертных газов CO2 и N2 составляет, соответственно, 15 % и 55 % (вычислены в расчете на объемные доли) и занимает большую часть. Эти инертные газы не принимают участие в горении с образованием тепла и не содействуют горению; напротив, они поглощают большое количество тепла, образующегося в процессе горения. Их пламя является относительно длинным, и температура воспламенения составляет приблизительно 700°C; пламя распространяется с низкой скоростью и имеет низкую температуру, что в результате приводит к неудовлетворительной устойчивости горения; теплотворная способность обычно находится в диапазоне от 3100 кДж/нм3 до 4200 кДж/нм3, и объем дымового газа является большим. Таким образом, эффективная конверсия и использование каменноугольного газа доменных печей имеет большое значение для обеспечения экологической чистоты производства и экономии энергии на предприятиях черной металлургии.The blast furnace coal gas is a colorless, odorless gas mixture consisting mainly of CO, CO 2 , N 2 , H 2 , CH 4 , etc., in which the content of the combustible component of CO is about 25%; the content of H 2 and CH 4 is relatively low and does not significantly affect heat transfer; the inert gas content of CO 2 and N 2 is 15% and 55%, respectively (calculated based on volume fractions) and occupies a large part. These inert gases do not participate in combustion with the formation of heat and do not promote combustion; on the contrary, they absorb a large amount of heat generated during combustion. Their flame is relatively long and the flash point is approximately 700 ° C; the flame spreads at a low speed and has a low temperature, which results in poor combustion stability; the calorific value is usually in the range of 3100 kJ / nm 3 to 4200 kJ / nm 3 , and the volume of flue gas is large. Thus, the efficient conversion and use of coal gas from blast furnaces is of great importance for ensuring the environmental cleanliness of production and energy saving in the iron and steel industry.

Каменноугольный газ доменных печей, исходя из его топливных свойств и характеристик горения, значительно отличается от других твердых или газообразных топлив с высокой теплотворной способностью. Если котел, работающий на каменноугольном газе, подвергается действию больших изменений свойств теплопередачи, его поверхность нагрева располагается заметно иным образом, чем в углесжигающем котле, работающем на каменноугольном газе. Несмотря на то, что в патентах «Flue Gas Waste Heat Recycling System for Clean-burn Blast Furnace Coal Gas Boiler» (заявка № 201320444475.0) и «Deep Recycling System for Flue Gas Waste Heat of Clean-burn Blast Furnace Coal Gas Boiler» (заявка № 201320446384.0) раскрыты относящиеся к данному случаю системы повторного использования отбросного тепла дымового газа для котла, работающего на каменноугольном газе доменных печей, они охватывают лишь усовершенствование повторного использования отбросного тепла на стороне дымового газа. В обоих указанных патентах не затрагиваются такие основные проблемы, как расположение поверхности теплопередачи и поверхности нагрева котла, работающего на каменноугольном газе, на которых необходимо делать больший акцент, так как каменноугольный газ доменных печей имеет низкую теплотворную способность, неустойчив при горении и т.д. Более того, в них не рассмотрено, как повысить КПД выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью путем оптимизации процесса на паровой стороне.The coal gas of blast furnaces, based on its fuel properties and combustion characteristics, is significantly different from other solid or gaseous fuels with high calorific value. If a coal-fired gas boiler is exposed to large changes in the heat transfer properties, its heating surface is located in a significantly different way than in a coal-burning coal-fired boiler. Despite the fact that in the patents “Flue Gas Waste Heat Recycling System for Clean-burn Blast Furnace Coal Gas Boiler” (application No. 201320444475.0) and “Deep Recycling System for Flue Gas Waste Heat of Clean-burn Blast Furnace Coal Gas Boiler” ( Application No. 201320446384.0) discloses related systems for the reuse of flue gas waste heat for a coal fired boiler operating in blast furnaces, they cover only the improvement of the reuse of waste heat on the flue gas side. Both of these patents do not address such basic problems as the location of the heat transfer surface and the heating surface of the coal-fired boiler, which should be more emphasized, since the coal-fired gas of blast furnaces has a low calorific value, is unstable when burning, etc. Moreover, they did not consider how to increase the efficiency of generating electricity from coal gas with low calorific value by optimizing the process on the steam side.

В то же время во многих котлах, работающих на каменноугольном газе доменных печей, в настоящее время существует проблема того, что объем воды, подаваемой в пароохладитель, при высоких нагрузках находится далеко за пределами расчетных значений. Главным образом, в случае, когда происходит увеличение нагрузки котла, работающего на каменноугольном газе, или если при высоких нагрузках возникают флуктуации нагрузки котла, работающего на каменноугольном газе, воды, подаваемой в пароохладитель, становится недостаточно, и поверхности нагрева пароперегревателя в котле, работающем на каменноугольном газе, подвергаются перегреву. В виду этого, различные поверхности нагрева котла, работающего на каменноугольном газе доменных печей, требуется расположить рационально (включая то, что касается форм и пропорций расположения), для того чтобы таким образом решить проблему подверженности перегреву поверхностей нагрева пароперегревателя в котле, работающем на каменноугольном газе, стабилизировать параметры пара и воды, и повысить общий тепловой КПД устройства выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью.At the same time, in many boilers operating on coal-fired gas of blast furnaces, there is now a problem that the volume of water supplied to the desuperheater at high loads is far beyond the calculated values. Mainly, in the case when the load of a coal-fired gas boiler increases, or if high loads cause fluctuations in the load of a coal-fired gas boiler, the water supplied to the desuperheater becomes insufficient, and the heating surface of the superheater in the boiler that runs on coal gas, are overheated. In view of this, the different heating surfaces of the coal-fired boiler of blast furnaces need to be positioned rationally (including with regard to the shapes and proportions of the arrangement), in order to thus solve the problem of exposure to overheating of the heating surfaces of the superheater in the coal-fired gas boiler , stabilize the parameters of steam and water, and increase the overall thermal efficiency of the device for generating electricity from coal gas with low calorific value.

Краткое описание сущности изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION

Целью настоящего изобретения является создание системы выработки энергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью для решения проблемы низкого теплового КПД существующего каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью.The aim of the present invention is to provide a system for generating energy from coal gas with low calorific value to solve the problem of low thermal efficiency of existing coal gas with low calorific value.

Настоящее изобретение реализовано следующим образом.The present invention is implemented as follows.

Вариант осуществления настоящего изобретения предусматривает систему выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, которая содержит котел, работающий на каменноугольном газе, и электрогенераторную установку, при этом электрогенераторная установка содержит паровую турбину, соединенную трубопроводом с котлом, работающим на каменноугольном газе, и электрогенератор, приводимый во вращение паровой турбиной; котел, работающий на каменноугольном газе, содержит корпус топки, снабженный расположенной в нем топочной камерой, и барабан котла, выполненный с возможностью отделения пара от воды; корпус топки содержит горизонтальный топочный канал, расположенный над топочной камерой, и вертикальный топочный канал, находящийся в сообщении с горизонтальным топочным каналом; корпус топки снабжен расположенным на нем водным экраном; по меньшей мере один канал водного экрана сообщается с жидкостным выпуском барабана котла; по меньшей мере один канал сообщается с паровым впуском барабана котла; в горизонтальном топочном канале и вертикальном топочном канале расположены, соответственно, блок пароперегревателя и блок экономайзера; блок пароперегревателя сообщается с паровым выпуском барабана котла и впуском цилиндра высокого давления паровой турбины; блок экономайзера сообщается с выпуском отработанного пара паровой турбины и жидкостным выпуском барабана котла; и в трубопроводе между блоком экономайзера и паровой турбиной расположен конденсатор.An embodiment of the present invention provides a low calorific value coal-fired gas generation system that includes a coal-fired gas boiler and an electric generating unit, the electric generating unit comprising a steam turbine connected by a pipeline to the coal-fired gas boiler and an electric generator, driven by a steam turbine; a coal-fired gas boiler comprises a furnace body provided with a combustion chamber located therein and a boiler drum configured to separate steam from water; the furnace body comprises a horizontal furnace channel located above the furnace chamber, and a vertical furnace channel in communication with the horizontal furnace channel; the furnace body is equipped with a water screen located on it; at least one channel of the water screen is in fluid communication with the drum of the boiler; at least one channel communicates with the steam inlet of the drum of the boiler; in the horizontal furnace channel and the vertical furnace channel are located, respectively, a superheater unit and an economizer unit; the superheater unit communicates with the steam outlet of the boiler drum and the inlet of the high pressure cylinder of the steam turbine; the economizer unit communicates with the release of the exhaust steam of the steam turbine and the liquid output of the boiler drum; and in the pipeline between the economizer unit and the steam turbine is a capacitor.

Вариант осуществления настоящего изобретения дополнительно предусматривает способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, который включает следующие этапы:An embodiment of the present invention further provides a method for generating electricity from coal gas of low calorific value, which comprises the following steps:

каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью подается из трубопровода каменноугольного газа через горелку в топочную камеру котла, работающего на каменноугольном газе, для его сгорания с образованием тепла для нагрева всех поверхностей нагрева;coal with low calorific value is supplied from the coal gas pipeline through the burner to the combustion chamber of the coal gas boiler for its combustion with the formation of heat to heat all heating surfaces;

жидкая вода в барабане котла сбрасывается через жидкостный выпуск, и затем подается по трубопроводу в водный экран корпуса топки котла, работающего на каменноугольном газе, при этом жидкая вода нагревается в водном экране и претерпевает фазовый переход из жидкости в пароводяную смесь, которая подается по трубопроводу обратно в барабан котла;liquid water in the boiler drum is discharged through the liquid outlet, and then it is piped to the water screen of the furnace body of the coal-fired boiler, while liquid water is heated in the water screen and undergoes a phase transition from liquid to the steam-water mixture, which is fed back through the pipeline into the boiler drum;

пароводяная смесь подвергается разделению пара и воды в барабане котла, при этом отделенный насыщенный пар подается по трубопроводу в потолочный трубопровод, по которому насыщенный пар вводится в блок пароперегревателя в корпусе топки для дальнейшего нагрева с образованием перегретого пара;the steam-water mixture is subjected to the separation of steam and water in the boiler drum, while the separated saturated steam is piped to the ceiling pipe, through which saturated steam is introduced into the superheater block in the furnace body for further heating to form superheated steam;

перегретый пар подается по трубопроводу в цилиндр высокого давления паровой турбины для вращения лопаток паровой турбины с тем, чтобы паровая турбина приводила в действие электрогенератор с целью выработки электроэнергии, при этом в результате выполнения работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;superheated steam is piped to the high pressure cylinder of the steam turbine to rotate the blades of the steam turbine so that the steam turbine drives an electric generator to generate electricity, and as a result of the rotation work, both the temperature and the vapor pressure are reduced;

пар, сбрасываемый из цилиндра высокого давления, попадает в низкотемпературный промежуточный пароперегреватель; затем он попадает в высокотемпературный промежуточный пароперегреватель и нагревается с образованием перегретого пара, и этот перегретый пар вводится в цилиндр низкого давления паровой турбины, при этом в результате выполнения работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;the steam discharged from the high-pressure cylinder enters the low-temperature intermediate superheater; then it enters the high-temperature intermediate superheater and heats up with the formation of superheated steam, and this superheated steam is introduced into the low pressure cylinder of the steam turbine, and as a result of the rotation work, both the temperature and the vapor pressure decrease;

отработанный пар, сбрасываемый из цилиндра низкого давления паровой турбины, попадает в конденсатор для конденсации; затем он конденсируется в конденсаторе в жидкую воду; затем жидкая вода перекачивается конденсатным насосом в подогреватель низкого давления и нагревается в подогревателе низкого давления отборным паром низкого давления из паровой турбины;the exhaust steam discharged from the low pressure cylinder of the steam turbine enters the condenser for condensation; then it condenses in the condenser into liquid water; then liquid water is pumped by a condensate pump to a low-pressure heater and heated in the low-pressure heater by selective low-pressure steam from a steam turbine;

вода, сбрасываемая из подогревателя низкого давления, попадает в деаэратор, где она подвергается удалению кислорода; затем она перекачивается с использованием водоподающего насоса в подогреватель высокого давления и нагревается в подогревателе высокого давления отборным паром высокого давления из паровой турбины, а затем попадает в главный экономайзер;water discharged from the low-pressure heater enters the deaerator, where it is subjected to oxygen removal; then it is pumped using a water supply pump to the high-pressure heater and heated in the high-pressure heater by selective high-pressure steam from the steam turbine, and then it enters the main economizer;

жидкая вода нагревается в главном экономайзере посредством дымового газа; затем она попадает в обводной экономайзер, где дополнительно нагревается, и повторно вводится в барабан котла для повторного использования.liquid water is heated in the main economizer by means of flue gas; then it enters the bypass economizer, where it is additionally heated, and re-introduced into the boiler drum for reuse.

Настоящее изобретение обладает следующими полезными эффектами.The present invention has the following beneficial effects.

В системе выработки электроэнергии согласно настоящему изобретению каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью сначала попадает в топочную камеру корпуса топки и сгорает в котле с образованием тепла, жидкая вода из барабана котла вводится через жидкостный выпуск в водный экран корпуса топки, и жидкая вода в водном экране нагревается теплом, выделяемым в результате сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью таким образом, что некоторая часть жидкой воды поглощает тепло и переходит из жидкого состояния в парообразное; пароводяная смесь из водного экрана повторно вводится в барабан котла для разделения воды и пара, при этом отделенная жидкость попадает через жидкостный выпуск в водный экран для подогрева, тогда как пар попадает в блок пароперегревателя для нагрева с образованием перегретого пара; перегретый пар может вводиться в паровую турбину и выполнять работу с целью выработки электроэнергии; в результате выполнения работы отработанный пар конденсируется с образованием жидкой воды посредством конденсатора; затем жидкая вода попадает в блок экономайзера для нагрева и подогрева, и жидкая вода после подогрева вводится в барабан котла для повторного использования. В вышеописанном способе каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью устойчиво сгорает с использованием горелки. Сначала жидкая вода в водном экране нагревается до состояния пара; затем пар нагревается с образованием перегретого пара с помощью блока пароперегревателя, и, за счет работы, выполняемой перегретым паром, вырабатывается электроэнергия. Данное решение может стабилизировать параметры пара и воды не только для того, чтобы обеспечить безопасность, но также для того чтобы повысить КПД выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью (КПД выработки электроэнергии может составлять до 37 % или более), в то же время с относительно высоким коэффициентом использования тепла.In the electric power generation system of the present invention, low-calorific value coal gas first enters the combustion chamber of the furnace body and burns in the boiler to generate heat, liquid water from the boiler drum is introduced through the liquid outlet into the water screen of the furnace body, and the liquid water in the water screen is heated heat generated by the combustion of coal gas with a low calorific value so that some of the liquid water absorbs heat and transfers from the liquid state I am in vapor; the steam-water mixture from the water screen is reintroduced into the boiler drum to separate water and steam, while the separated liquid enters through the liquid outlet into the water screen for heating, while the steam enters the superheater unit for heating to form superheated steam; superheated steam can be introduced into a steam turbine and perform work to generate electricity; as a result of the work, the spent steam condenses to form liquid water by means of a condenser; then liquid water enters the economizer unit for heating and heating, and liquid water after heating is introduced into the boiler drum for reuse. In the above method, low calorific value coal gas is stably burned using a burner. First, the liquid water in the water screen is heated to a state of steam; then the steam is heated to form superheated steam using the superheater unit, and, due to the work performed by the superheated steam, electricity is generated. This solution can stabilize the parameters of steam and water, not only in order to ensure safety, but also in order to increase the efficiency of generating electricity from coal gas with low calorific value (the efficiency of generating electricity can be up to 37% or more), at the same time with relatively high heat utilization.

Краткое описание графических материаловA brief description of the graphic materials

Для более ясного описания технических решений в вариантах осуществления настоящего изобретения или в существующей технологии, ниже кратко описаны сопроводительные графические материалы, необходимые для описания вариантов осуществления или существующей технологии. Очевидно, что в сопроводительных графических материалах в нижеследующем описании приведены лишь некоторые варианты осуществления настоящего изобретения, и средние специалисты в данной области техники по-прежнему могут получать другие графические материалы исходя из данных сопроводительных графических материалов без приложения творческих усилий.To more clearly describe the technical solutions in the embodiments of the present invention or in the existing technology, the accompanying graphic materials necessary for describing the embodiments or existing technology are briefly described below. Obviously, in the accompanying graphic materials in the following description, only some embodiments of the present invention are given, and those of ordinary skill in the art can still obtain other graphic materials based on the data of the accompanying graphic materials without applying creative efforts.

На фиг. 1 приведена принципиальная схема конструкции системы выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения; иIn FIG. 1 is a schematic diagram of a structure of a low calorific value coal-fired gas generation system in accordance with an embodiment of the present invention; and

на фиг. 2 приведена схема последовательности операций системы выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, приведенной на фиг. 1.in FIG. 2 is a flowchart of a low-calorific value coal-fired gas generation system shown in FIG. 1.

Подробное описание настоящего изобретенияDetailed description of the present invention

Ниже со ссылкой на сопроводительные графические материалы в вариантах осуществления настоящего изобретения в явном виде и полностью описаны технические решения в вариантах осуществления настоящего изобретения. Очевидно, что описанные варианты осуществления представляют собой некоторые варианты осуществления настоящего изобретения, но не все варианты его осуществления. Все остальные варианты осуществления, полученные специалистами в данной области техники на основе вариантов осуществления настоящего изобретения без приложения творческих усилий, будут находиться в пределах объема защиты настоящего изобретения.Below with reference to the accompanying graphic materials in the embodiments of the present invention, the technical solutions in the embodiments of the present invention are fully and explicitly described. Obviously, the described embodiments are some embodiments of the present invention, but not all embodiments. All other embodiments obtained by those skilled in the art based on the embodiments of the present invention without creative efforts will fall within the protection scope of the present invention.

Со ссылкой на фиг. 1 и фиг. 2, вариант осуществления настоящего изобретения предусматривает систему выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, которая содержит котел 1, работающий на каменноугольном газе, и электрогенераторную установку 2, при этом каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью может быть введен в котел 1, работающий на каменноугольном газе, для сгорания, а затем тепло, образующееся при сгорании каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, используется для выработки электроэнергии посредством электрогенераторной установки 2; электрогенераторная установка 2 содержит паровую турбину 21 и электрогенератор 22, паровая турбина 21 содержит цилиндр 211 высокого давления, в котором тепло, образующееся в котле 1, работающем на каменноугольном газе, при сгорании каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, может быть использовано для нагрева жидкой воды с образованием пара с тем, чтобы этот пар мог быть введен в цилиндр 211 высокого давления для приведения в действие паровой турбины 21; затем электрогенератор 22 вращается под действием паровой турбины 21, вырабатывая электроэнергию, и в результате выполнения паром работы образуется отработанный пар, который сбрасывается из выпуска отработанного пара для повторного использования. Более подробно, конструкция котла 1, работающего на каменноугольном газе, включает корпус 11 топки, снабженный расположенной в нем топочной камерой 111, и барабан 12 котла, выполненный с возможностью отделения пара от воды; топочная камера 111 снабжена расположенной в ней горелкой 112, и каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью вводится в топочную камеру 111 и зажигается горелкой 112 для выделения тепла; обычно топочная камера 111 снабжена расположенным в ней множеством горелок 112, которые могут быть разделены на уровни и расположены на передней и задней стенках топочной камеры 111 посредством держателей для горелок 112. Например, на передней стенке может быть расположено два уровня горелок, тогда как на задней стенке может быть расположен один уровень горелок; три горелки 112 последовательно расположены на каждом уровне разнесенным образом; посредством такого расположения каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью, попадающий в топочную камеру 111, может сгорать полностью. В качестве средства зажигания в топочной камере 111 может использоваться каменноугольный газ коксовых печей, в качестве воспламенителей могут использоваться высокоэнергетические инжекторы запального пламени, и каждая горелка 112 снабжена высокоэнергетическим инжектором запального пламени и газовой пушкой, работающей на газе коксовых печей; первоначально для зажигания каменноугольного газа коксовых печей с целью вызова зажигания соответствующих горелок 112 используют высокоэнергетические инжекторы запального пламени; затем горелки 112 зажигают каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью; горелки 112 на верхнем уровне могут не снабжаться запальными устройствами, и их зажигание вызывают горелки 112 на нижнем уровне. В дополнение, для выполнения сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью каждая горелка 112 имеет форму конструкции с двойным вихрем. Разумеется, для обеспечения безопасного сгорания на держателе каждой горелки 112 зарезервировано отверстие для устройства обнаружения пламени, предназначенное для установки устройства обнаружения пламени с целью обеспечения безопасности котла 1, работающего на каменноугольном газе, во время горения. Кроме того, снаружи корпуса 11 топки расположен барабан 12 котла, выполненный с возможностью выполнения разделения пара и воды; принятой является система одностадийного испарения, и барабан 12 котла снабжен такими расположенными в нем устройствами, как циклонный сепаратор, промывочная диафрагма, верхний сепаратор из гофрированных пластин и верхняя перфорированная пластина; когда пароводяная смесь вводится в барабан 12 котла, пар и вода в пароводяной смеси могут быть тщательно разделены с использованием вышеописанных сепараторов; кроме того, паром заполняется верхнее пространство барабана 12 котла, тогда как жидкая вода находится в нижнем пространстве барабана 12 котла. Барабан 12 котла снабжен двумя двухцветными водомерами, двумя электрически соединенными водомерами и тремя однокамерными емкостями для выравнивания уровня воды для обеспечения пара высокого качества и своевременного блокирования явления переполнения барабана 12 котла водой. Для обеспечения качества воды барабан 12 котла обычно также снабжен расположенным в нем трубопроводом для подачи фосфата, трубопроводом для непрерывного сброса сточных вод и трубопроводом для аварийного отвода воды. Далее подробно описана конструкция корпуса 11 топки. Его главная часть представляет собой полностью стальную двухрамную конструкцию, образованную при помощи сварки, и его внутреннее пространство дополнительно содержит горизонтальный топочный канал 113 и вертикальный топочный канал 114, при этом горизонтальный топочный канал 113 расположен над топочной камерой 111 и сообщается с топочной камерой 111 и вертикальным топочным каналом 114, в то время как топочная камера 111 расположена противоположно вертикальному топочному каналу 114, и эти три компонента являются замкнутыми с образованием π-образной формы; дымовой газ, образующийся после сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, проходит в порядке следования через топочную камеру 111, горизонтальный топочный канал 113 и вертикальный топочный канал 114, а затем сбрасывается из котла 1, работающего на каменноугольном газе. Безусловно, дымовой газ, сбрасываемый из котла 1, работающего на каменноугольном газе, требует дальнейшей очистки перед его выбросом в атмосферу. Корпус 11 топки снабжен расположенным на нем полномембранным водным экраном 115 наряду с потолочным трубопроводом и трубопроводом экранного ограждения. Пар, отделенный в барабане 12 котла, сначала попадает в потолочный трубопровод и трубопровод экранного ограждения; затем он распределяется в следующий блок 13 пароперегревателя, при этом как потолочный трубопровод, так и трубопровод экранного ограждения относятся к типу гладких труб в сочетании с конструкцией мембранных экранов из полосовой стали. Водный экран 115 содержит по меньшей мере один канал, находящийся в сообщении с жидкостным выпуском барабана 12 котла. Обычно водный экран 115 содержит множество каналов, находящихся в сообщении с жидкостным выпуском барабана 12 котла, и, таким образом, жидкая вода из барабана 12 котла может попадать в водный экран 115 через соответствующий трубопровод. Кроме того, водный экран 115 также содержит по меньшей мере один канал, находящийся в сообщении с паровым впуском барабана 12 котла. Водный экран 115 образован посредством сварки с использованием гладких труб в сочетании с полосовой сталью, и на водный экран 115 нанесено покрытие экрана с огнеупорной футеровкой; вес водного экрана 115 корпуса 11 топки подвешен на балку ростверка с использованием подвесного стержня через верхний коллектор; по диагонали назад водный экран 115 подвешен на верхнюю стальную решетку с использованием отводного трубопровода, проходящего через горизонтальный топочный канал 113; после нагрева весь корпус 11 топки расширяется вниз, и для увеличения жесткости водного экрана 115 и удовлетворения требований расчетного давления в топочной камере 111, в направлении высоты по периметру наружной части водного экрана 115 приблизительно каждые 3 м расположено кольцо жесткой балки. Кроме того, в горизонтальном топочном канале 113 и вертикальном топочном канале 114, оба из которых расположены в газоходе для дымового газа, образующегося в результате сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, расположены, соответственно, блок 13 пароперегревателя и блок 14 экономайзера. Блок 13 пароперегревателя сообщается с паровым выпуском барабана 12 котла и впуском цилиндра 211 высокого давления паровой турбины 21. Пар, отделенный в барабане 12 котла, сначала попадает в потолочный трубопровод, при этом часть пара попадает в трубопровод экранного ограждения для нагрева, и нагретый пар попадает в блок 13 пароперегревателя для подогрева с образованием перегретого пара. Затем перегретый пар вводится в паровую турбину 21 для выполнения работы, и блок 14 экономайзера сообщается с выпуском отработанного пара паровой турбины 21 и жидкостным впуском барабана 12 котла, и в трубопроводе между блоком 14 экономайзера и паровой турбиной 21 расположен конденсатор 23. Когда дымовой газ, образующийся в результате сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, втекает в блок 14 экономайзера по горизонтальному топочному каналу 113 и вертикальному топочному каналу 114, дымовой газ по-прежнему имеет относительно высокую температуру, и перегретый пар выполняет работу в паровой турбине 21, а затем превращается в отработанный пар, который сбрасывается из выпуска отработанного пара и сжижается при помощи конденсатора 23 с образованием жидкой воды, которая вводится в блок 14 экономайзера для нагрева части жидкой воды посредством блока 14 экономайзера, и нагретая жидкая вода вводится в барабан 12 котла для повторного использования.With reference to FIG. 1 and FIG. 2, an embodiment of the present invention provides a low calorific value coal-fired gas generation system that includes a coal-fired gas boiler 1 and an electric generator 2, while low-calorific value coal gas can be introduced into the boiler 1 running on coal gas, for combustion, and then the heat generated by the combustion of coal gas with low calorific value, is used to generate electricity by means of an electric generating set 2; the generator 2 includes a steam turbine 21 and an electric generator 22, the steam turbine 21 contains a high pressure cylinder 211, in which the heat generated in the coal-fired boiler 1 during combustion of coal with low calorific value can be used to heat liquid water with the formation of steam so that this steam can be introduced into the high-pressure cylinder 211 to drive the steam turbine 21; then, the electric generator 22 rotates under the action of the steam turbine 21, generating electricity, and as a result of the steam operation, the exhaust steam is generated, which is discharged from the exhaust exhaust for reuse. In more detail, the design of a coal-fired boiler 1 includes a furnace body 11 provided with a furnace chamber 111 located therein and a boiler drum 12 configured to separate steam from water; the combustion chamber 111 is provided with a burner 112 located therein, and low-calorific value coal gas is introduced into the combustion chamber 111 and ignited by the burner 112 to generate heat; typically, the combustion chamber 111 is provided with a plurality of burners 112 located therein, which can be divided into levels and located on the front and rear walls of the combustion chamber 111 by means of burner holders 112. For example, two levels of burners can be located on the front wall, while on the back one level of burners can be located on the wall; three burners 112 are sequentially arranged at each level in an exploded manner; through this arrangement, low calorific value coal gas entering the combustion chamber 111 can be completely combusted. Coal gas of coke ovens can be used as an ignition means in the combustion chamber 111, high energy ignition flame injectors can be used as igniters, and each burner 112 is equipped with a high energy ignition flame injector and a gas gun operating on coke oven gas; initially, high-energy ignition flame injectors are used to ignite the coal gas of coke ovens to cause ignition of the respective burners 112; then burners 112 ignite coal with low calorific value; burners 112 at the upper level may not be supplied with ignition devices, and ignition is caused by burners 112 at the lower level. In addition, to perform the combustion of coal gas with a low calorific value, each burner 112 has the shape of a double vortex structure. Of course, in order to ensure safe combustion on the holder of each burner 112, a hole for a flame detection device is reserved for installing a flame detection device to ensure the safety of a coal-fired boiler 1 during combustion. In addition, outside the furnace body 11 is located the drum 12 of the boiler, configured to perform the separation of steam and water; a one-stage evaporation system is adopted, and the drum 12 of the boiler is equipped with such devices as a cyclone separator, a flushing diaphragm, an upper separator of corrugated plates and an upper perforated plate; when the steam-water mixture is introduced into the drum 12 of the boiler, the steam and water in the steam-water mixture can be carefully separated using the above-described separators; in addition, the upper space of the drum 12 of the boiler is filled with steam, while liquid water is in the lower space of the drum 12 of the boiler. The drum 12 of the boiler is equipped with two two-color water meters, two electrically connected water meters and three single-chamber tanks for leveling the water level to ensure high quality steam and timely blocking the phenomenon of overfilling of the drum 12 of the boiler with water. To ensure water quality, the drum 12 of the boiler is usually also equipped with a phosphate supply pipe located in it, a pipe for continuous discharge of wastewater and a pipe for emergency drainage. The construction of the furnace body 11 is described in detail below. Its main part is a completely steel two-frame structure formed by welding, and its internal space additionally contains a horizontal furnace channel 113 and a vertical furnace channel 114, while the horizontal furnace channel 113 is located above the furnace chamber 111 and communicates with the furnace chamber 111 and the vertical the combustion channel 114, while the combustion chamber 111 is located opposite the vertical combustion channel 114, and these three components are closed with the formation of π-shaped forms; the flue gas generated after the combustion of coal gas with a low calorific value passes in sequence through the combustion chamber 111, the horizontal combustion channel 113 and the vertical combustion channel 114, and then is discharged from the coal-fired boiler 1. Of course, the flue gas discharged from the coal-fired boiler 1 requires further purification before being discharged into the atmosphere. The furnace body 11 is equipped with a full-membrane water screen 115 located thereon, along with a ceiling pipe and a screen fence pipe. The steam separated in the drum 12 of the boiler, first enters the ceiling pipe and the pipeline screen fence; then it is distributed to the next superheater unit 13, while both the ceiling pipe and the screen fence pipe are of the type of smooth pipes in combination with the construction of membrane screens made of strip steel. The water screen 115 contains at least one channel in communication with the liquid outlet of the drum 12 of the boiler. Typically, the water screen 115 comprises a plurality of channels in fluid communication with the drum 12 of the boiler, and thus liquid water from the drum 12 of the boiler can enter the water screen 115 through a suitable conduit. In addition, the water screen 115 also contains at least one channel in communication with the steam inlet of the drum 12 of the boiler. The water screen 115 is formed by welding using smooth pipes in combination with strip steel, and the screen 115 is coated with a refractory lining; the weight of the water screen 115 of the furnace body 11 is suspended on a grillage beam using a suspension rod through the upper collector; diagonally back, the water screen 115 is suspended from the upper steel grate using an outlet pipe passing through the horizontal combustion channel 113; after heating, the entire furnace body 11 expands downward, and in order to increase the stiffness of the water screen 115 and satisfy the design pressure requirements in the furnace chamber 111, a rigid beam ring is located approximately every 3 m along the perimeter of the outer part of the water screen 115. In addition, in the horizontal furnace channel 113 and the vertical furnace channel 114, both of which are located in the flue gas duct resulting from the combustion of coal gas with low calorific value, are respectively a superheater unit 13 and an economizer unit 14. The superheater unit 13 communicates with the steam outlet of the boiler drum 12 and the inlet of the high pressure cylinder 211 of the steam turbine 21. The steam separated in the boiler drum 12 first enters the ceiling pipe, while part of the steam enters the pipeline screen for heating, and the heated steam enters in block 13 superheater for heating with the formation of superheated steam. Then superheated steam is introduced into the steam turbine 21 to perform work, and the economizer unit 14 communicates with the exhaust of the steam of the steam turbine 21 and the liquid inlet of the boiler drum 12, and a condenser 23 is located in the pipeline between the economizer unit 14 and the steam turbine 21. When the flue gas resulting from the combustion of coal gas with low calorific value, flows into the economizer unit 14 through a horizontal flue channel 113 and a vertical flue channel 114, the flue gas still has a relative But the temperature is high, and superheated steam performs work in the steam turbine 21, and then turns into waste steam, which is discharged from the exhaust of steam and liquefied using a condenser 23 to form liquid water, which is introduced into the economizer unit 14 to heat part of the liquid water by unit 14 economizer, and heated liquid water is introduced into the drum 12 of the boiler for reuse.

В настоящем изобретении каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью вводится в топочную камеру 111 корпуса 11 топки и зажигается с использованием горелки 112; кроме того, жидкая вода из барабана 12 котла втекает через его жидкостный выпуск в водный экран 115. Поскольку каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью образует дымовой газ, выделяя при сгорании большое количество тепла, жидкая вода в водном экране 115 может быть нагрета за счет использования части этого тепла для вынуждения фазового перехода части этой воды в пар, а затем пароводяная смесь может быть повторно введена в барабан 12 котла для разделения пара и жидкости. В корпусе 11 топки обычно также расположены испарительная конвекционная трубчатая панель 116 и трубопровод со спиральными ребрами. Испарительная конвекционная трубчатая панель 116 неподвижно закреплена подвесным образом на верхней стальной решетке. Два конца испарительной конвекционной трубчатой панели 116 сообщаются, соответственно, с жидкостным выпуском и паровым впуском барабана 12 котла. Параллельно проходящая часть жидкой воды из барабана 12 котла в процессе введения в водный экран 115 попадает в испарительную конвекционную трубчатую панель 116 для нагрева с образованием пара. Пароводяная смесь в испарительной конвекционной трубчатой панели 116 также направляется в барабан 12 котла для разделения пара и жидкости. Отделенная жидкая вода в дальнейшем вводится в водный экран 115 или в испарительную конвекционную трубчатую панель 116 для подогрева. Отделенный пар вводится в блок 13 пароперегревателя и также подогревается. Таким образом, пар может быть нагрет с образованием перегретого пара, который может быть введен в паровую турбину 21 для выполнения работы и выработки электроэнергии. Перегретый пар после выполнения работы образует отработанный пар, который сбрасывается через выпуск отработанного пара паровой турбины 21. Отработанный пар попадает в конденсатор 23 и сжижается с образованием жидкой воды с температурой приблизительно 40°C, а затем перекачивается в подогреватель 25 низкого давления с использованием конденсатного насоса 24. В подогревателе низкого давления жидкая вода нагревается потоком отборного пара низкого давления из паровой турбины, и жидкая вода, сбрасываемая из подогревателя 25 низкого давления, попадает в деаэратор 26. После удаления деаэратором 26 кислорода из жидкой воды жидкая вода перекачивается в подогреватель 28 высокого давления с использованием водоподающего насоса 27. Жидкая вода нагревается в подогревателе 28 высокого давления отборным паром высокого давления из паровой турбины, а затем вводится в блок 14 экономайзера для подогрева. Нагретая жидкая вода вводится в барабан 12 котла и впоследствии используется повторно в соответствии с вышеописанными этапами. Таким образом, в вышеописанном полном процессе каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью зажигается с использованием горелки 112 так, что каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью устойчиво сгорает в топочной камере 111, и тепло, выделяющееся после зажигания горелкой 112 каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, сначала нагревает водный экран 115 или жидкую воду в испарительной конвекционной трубчатой панели 116, а затем может нагревать пар в блоке 13 пароперегревателя и, в конечном итоге, после выполнения работы, нагревать жидкость в блоке 14 экономайзера. Тепло используется многократно во всем процессе, при этом тепло каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью находится в корпусе 11 топки и легко не теряется, и, таким образом, за счет усиления теплообмена между паром и водой может эффективно обеспечиваться общий тепловой КПД системы выработки электроэнергии.In the present invention, low calorific value coal gas is introduced into the combustion chamber 111 of the furnace body 11 and ignited using a burner 112; in addition, liquid water from the drum 12 of the boiler flows through its liquid outlet into the water screen 115. Since coal gas with a low calorific value produces flue gas, generating a large amount of heat during combustion, the liquid water in the water screen 115 can be heated by using part this heat to force the phase transition of part of this water into steam, and then the steam-water mixture can be reintroduced into the drum 12 of the boiler to separate steam and liquid. Evaporative convection tubular panel 116 and a conduit with spiral fins are usually also located in the furnace body 11. The evaporative convection tube plate 116 is fixedly suspended from the upper steel grill. The two ends of the convection convection tube panel 116 communicate, respectively, with the liquid outlet and the steam inlet of the drum 12 of the boiler. A parallel portion of the liquid water from the drum 12 of the boiler during introduction into the water screen 115 enters the evaporative convection tube panel 116 for heating to generate steam. The steam-water mixture in the evaporative convection tube panel 116 is also sent to the drum 12 of the boiler to separate the vapor and liquid. The separated liquid water is subsequently introduced into the water screen 115 or into the evaporative convection tube plate 116 for heating. The separated steam is introduced into the superheater unit 13 and is also heated. Thus, the steam can be heated to form superheated steam, which can be introduced into the steam turbine 21 to perform work and generate electricity. The superheated steam after completion of work forms the exhaust steam, which is discharged through the exhaust of the exhaust steam of the steam turbine 21. The exhaust steam enters the condenser 23 and liquefies to form liquid water with a temperature of approximately 40 ° C, and then is pumped to the low pressure heater 25 using a condensate pump 24. In a low-pressure heater, liquid water is heated by a stream of selected low-pressure steam from a steam turbine, and liquid water discharged from the low-pressure heater 25 gives to the deaerator 26. After the deaerator 26 removes oxygen from the liquid water, liquid water is pumped to the high-pressure heater 28 using a water supply pump 27. The liquid water is heated in the high-pressure heater 28 by selective high-pressure steam from a steam turbine, and then introduced into the economizer unit 14 for heating. Heated liquid water is introduced into the drum 12 of the boiler and subsequently reused in accordance with the above steps. Thus, in the above-described full process, low calorific value coal gas is ignited using a burner 112 so that low calorific value coal gas stably burns in the combustion chamber 111, and the heat released after the low calorific value coal burner 112 is ignited, first heats the water screen 115 or liquid water in the evaporative convection tube panel 116, and then can heat the steam in the superheater unit 13 and, ultimately, after eniya operation, heated fluid in the block 14 the economizer. Heat is used repeatedly throughout the process, while the heat of coal gas with low calorific value is located in the furnace body 11 and is not easily lost, and thus, by increasing the heat exchange between steam and water, the overall thermal efficiency of the power generation system can be effectively provided.

Вышеописанный вариант осуществления оптимизируется следующим образом: в корпусе 11 топки дополнительно располагается блок 15 промежуточного пароперегревателя, и блок 15 промежуточного пароперегревателя сообщается с впуском цилиндра 212 низкого давления паровой турбины 21 и выпуском цилиндра 211 высокого давления паровой турбины 21. Обычно паровая турбина 21 в данном варианте осуществления дополнительно содержит цилиндр 212 низкого давления; перегретый пар вводится через впуск цилиндра 211 высокого давления, а затем выполняет работу с целью выработки электроэнергии, и после выполнения работы пар может сбрасываться из выпуска цилиндра 211 высокого давления. В дополнение, по причине выполнения перегретым паром работы вращения в цилиндре 211 высокого давления, давление и температура пара, сбрасываемого из выпуска цилиндра 211 высокого давления, уменьшаются. В связи с этим, пар может вводиться в блок 15 промежуточного пароперегревателя для подогрева с образованием перегретого пара. Перегретый пар может вводиться в цилиндр 212 низкого давления для повторного выполнения работы вращения. Температура и давление пара снова снижаются, и этот пар может называться отработанным паром. Отработанный пар вводится через выпуск отработанного пара в конденсатор 23 и сжижается с образованием жидкой воды. В связи с этим, за счет добавления блока 15 промежуточного пароперегревателя, степень использования перегретого пара может быть повышена, за счет этого обеспечивается общий тепловой КПД каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью для системы выработки электроэнергии.The embodiment described above is optimized as follows: an intermediate superheater block 15 is additionally located in the furnace body 11, and the intermediate superheater block 15 is in communication with the inlet of the low pressure cylinder 212 of the steam turbine 21 and the outlet of the high pressure cylinder 211 of the steam turbine 21. Typically, the steam turbine 21 in this embodiment the implementation further comprises a cylinder 212 low pressure; superheated steam is introduced through the inlet of the high-pressure cylinder 211, and then performs work to generate electricity, and after the work is completed, the steam can be discharged from the outlet of the high-pressure cylinder 211. In addition, due to the rotation operation in the high pressure cylinder 211 being performed by superheated steam, the pressure and temperature of the steam discharged from the outlet of the high pressure cylinder 211 are reduced. In this regard, steam can be introduced into the block 15 of the intermediate superheater for heating with the formation of superheated steam. Superheated steam may be introduced into the low pressure cylinder 212 to re-perform the rotation work. The temperature and pressure of the steam decrease again, and this steam may be called spent steam. The spent steam is introduced through the exhaust of the steam into the condenser 23 and liquefied to form liquid water. In this regard, by adding the block 15 of the intermediate superheater, the degree of utilization of superheated steam can be increased, due to this, the overall thermal efficiency of coal gas with low calorific value for the power generation system is ensured.

Болеe подробно конструкция блока 15 промежуточного пароперегревателя содержит низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151, расположенный в вертикальном топочном канале 114; с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем сообщается 151 выпуск цилиндра 211 высокого давления паровой турбины 21. Для низкотемпературного промежуточного пароперегревателя 151 также принята конструктивная форма трубопровода со спиральными ребрами, и он расположен коридорным и противоточным образом; пар сбрасывается из паровой турбины 21 через выпуск цилиндра 211 высокого давления, а затем попадает во впускной коллектор низкотемпературного промежуточного пароперегревателя 151; во впускном коллекторе может быть расположен пароохладитель; т.е. пар, сбрасываемый из цилиндра 211 высокого давления, сначала попадает во впускной коллектор низкотемпературного промежуточного пароперегревателя 151 для регулировки температуры с использованием пароохладителя, и пароохладитель регулирует температуру, главным образом, посредством распыления воды для тонкой регулировки температуры пара, и после понижения температуры пар попадает в низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151 для нагрева. Обычно блок 15 промежуточного пароперегревателя дополнительно содержит высокотемпературный промежуточный пароперегреватель 152, расположенный в горизонтальном топочном канале 113, сообщается с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем 151 и впуском цилиндра 212 низкого давления. Поскольку горизонтальный топочный канал 113 расположен перед вертикальным топочным каналом 114 в направлении течения дымового газа, температура в горизонтальном топочном канале 113 больше температуры в вертикальном топочном канале 114; пар, сбрасываемый из цилиндра 211 высокого давления, сначала попадает в низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151 для нагрева, а затем вводится для нагрева в высокотемпературный промежуточный пароперегреватель 152, и пар, нагретый в высокотемпературном промежуточном пароперегревателе 152, представляет собой перегретый пар, который может быть введен в цилиндр 212 низкого давления паровой турбины 21 для выполнения работы вращения. С целью повышения КПД теплопоглощения для высокотемпературного промежуточного пароперегревателя 152 принята конструкция из гладких труб, и он расположен коридорным и прямоточным образом, направление расположения высокотемпературного промежуточного пароперегревателя 152 является противоположным направлению расположения низкотемпературного промежуточного пароперегревателя 151. В дополнение, в части, соответствующей блоку 15 промежуточного пароперегревателя, корпуса 11 топки, выполняется подгонка топочных каналов. В вертикальном топочном канале 114 корпуса 11 топки выполнена конструкция с двойным топочным каналом. Тогда отражательная плита 161 дымового газа расположена в хвостовой части двойного топочного канала; распределение объема дымового газа в два топочных канала реализуется путем регулировки открывания отражательной плиты 161 дымового газа, за счет чего достигается цель регулировки температуры вторично перегретого пара с использованием блока 15 промежуточного пароперегревателя для обеспечения устойчивости температуры и давления вторично перегретого пара.More detailed construction of the block 15 of the intermediate superheater contains a low-temperature intermediate superheater 151 located in the vertical combustion channel 114; a low-temperature intermediate superheater is in communication 151 with the release of the high-pressure cylinder 211 of the steam turbine 21. For the low-temperature intermediate superheater 151, the design of the pipeline with spiral ribs is also adopted, and it is located in a corridor and countercurrent manner; steam is discharged from the steam turbine 21 through the outlet of the high pressure cylinder 211, and then enters the intake manifold of the low temperature intermediate superheater 151; a desuperheater may be located in the intake manifold; those. the steam discharged from the high-pressure cylinder 211 first enters the intake manifold of the low-temperature intermediate superheater 151 to adjust the temperature using a desuperheater, and the desuperheater controls the temperature mainly by spraying water to fine-tune the vapor temperature, and after the temperature drops, the vapor enters the low-temperature an intermediate superheater 151 for heating. Typically, the superheater unit 15 further comprises a high temperature intermediate superheater 152 located in the horizontal combustion channel 113, in communication with the low temperature intermediate superheater 151 and the inlet of the low pressure cylinder 212. Since the horizontal furnace channel 113 is located in front of the vertical furnace channel 114 in the direction of the flue gas flow, the temperature in the horizontal furnace channel 113 is higher than the temperature in the vertical furnace channel 114; the steam discharged from the high pressure cylinder 211 first enters the low temperature intermediate superheater 151 for heating, and then is introduced for heating into the high temperature intermediate superheater 152, and the steam heated in the high temperature intermediate superheater 152 is superheated steam that can be introduced into a low pressure cylinder 212 of a steam turbine 21 for performing rotation work. In order to increase the heat absorption efficiency for the high-temperature intermediate superheater 152, a smooth pipe construction has been adopted, and it is arranged in a corridor and straight-through manner, the direction of the high-temperature intermediate superheater 152 is the opposite of the location of the low-temperature intermediate superheater 151. In addition, in the part corresponding to the block 15 of the intermediate superheater , the housing 11 of the furnace, the fitting of the combustion channels. In the vertical combustion channel 114 of the furnace body 11, a design with a double combustion channel is made. Then the flue gas reflecting plate 161 is located in the rear of the dual flue channel; the distribution of the flue gas volume into the two combustion channels is realized by adjusting the opening of the flue gas reflecting plate 161, thereby achieving the goal of adjusting the temperature of the second superheated steam using the intermediate superheater unit 15 to ensure the stability of the temperature and pressure of the second superheated steam.

Далее подробно описана конструкция блока 14 экономайзера. Блок 14 экономайзера содержит главный экономайзер 141, расположенный в нижней части вертикального топочного канала 114, и обводной экономайзер 142, расположенный над главным экономайзером 141. Главный экономайзер 141 и обводной экономайзер 142 сообщаются друг с другом, и может иметься два обводных экономайзера 142. Два обводных экономайзера 142 соединены параллельно, и главный экономайзер 141 соединяется с двумя обводными экономайзерами 142 по отдельности с использованием двух трактов. Выпуск конденсатора 23 сообщается с главным экономайзером 141, и один канал обводного экономайзера 142 сообщается с жидкостным впуском барабана 12 котла. В дополнение, обводной экономайзер 142 и низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151 располагаются параллельно и, соответственно, находятся в двух топочных каналах вертикального топочного канала 114 и отделены друг от друга с использованием двухсветного экрана 16 пароперегревателя. Общепринятой является конструкция двухсветного экрана мембранного типа, и некоторая часть пара, попадающего в потолочный трубопровод, попадает в двухсветный экран 16 пароперегревателя для нагрева, тогда как нагретый пар может попадать в блок 13 пароперегревателя для подогрева с образованием перегретого пара; в дополнение, вышеописанная отражательная плита 161 дымового газа регулирует поток дымового газа между топочными каналами, соответствующими обводному экономайзеру 142 и низкотемпературному промежуточному пароперегревателю 151. Главный экономайзер 141 расположен под хвостовой частью двойного топочного канала. В данном варианте осуществления дымовой газ течет в направлении от обводного экономайзера 142 к главному экономайзеру 141, и жидкая вода, сбрасываемая из конденсатора 23, течет в обводной экономайзер 142 из главного экономайзера 141 таким образом, что рабочая среда и дымовой газ представляют собой взаимные противотоки; главный экономайзер 141 и обводной экономайзер 142 представляют собой конструкции из труб со спиральными ребрами. Главный экономайзер 141 расположен ступенчатым образом, и обводной экономайзер 142 расположен коридорным образом. Для обводного экономайзера 142 принята подвесная конструкция, и весь вес неподвижно закреплен на трубопроводе экранного ограждения с использованием подвесного устройства, а затем подвешен на верхнюю стальную решетку с использованием отводной трубы трубопровода экранного ограждения. Главный экономайзер 141 размещен на вентиляционной балке, которая проходит через корпус 11 топки и опирается на защитную плиту корпуса 11 топки. В дополнение, в ходе работы после того, как жидкая вода, доставляемая водоподающим насосом 27, попадает в главный экономайзер 141 для нагрева, некоторая часть жидкой воды может непосредственно вводиться из него в барабан 12 котла в соответствии с требованиями для использования промывной воды.The construction of economizer unit 14 is described in detail below. The economizer unit 14 comprises a main economizer 141 located at the bottom of the vertical combustion channel 114, and a bypass economizer 142 located above the main economizer 141. The main economizer 141 and the bypass economizer 142 communicate with each other, and there may be two bypass economizers 142. Two bypasses the economizer 142 are connected in parallel, and the main economizer 141 is connected to two bypass economizers 142 separately using two paths. The discharge of the condenser 23 communicates with the main economizer 141, and one channel of the bypass economizer 142 communicates with the liquid inlet of the drum 12 of the boiler. In addition, the bypass economizer 142 and the low temperature intermediate superheater 151 are arranged in parallel and, accordingly, are located in two combustion channels of the vertical combustion channel 114 and are separated from each other using a dual-light screen 16 of the superheater. The design of a double-light membrane-type screen is generally accepted, and some of the steam entering the ceiling pipe enters the double-light screen 16 of the superheater for heating, while the heated steam can enter the superheater unit 13 for heating to form superheated steam; in addition, the flue gas baffle plate 161 described above controls the flue gas flow between the combustion channels corresponding to the bypass economizer 142 and the low temperature intermediate superheater 151. The main economizer 141 is located under the tail of the dual furnace channel. In this embodiment, the flue gas flows in the direction from the bypass economizer 142 to the main economizer 141, and liquid water discharged from the condenser 23 flows into the bypass economizer 142 from the main economizer 141 so that the working medium and the flue gas are mutual countercurrents; the main economizer 141 and the bypass economizer 142 are pipe structures with spiral ribs. The main economizer 141 is located in a stepwise manner, and the bypass economizer 142 is located in a corridor manner. For the bypass economizer 142, a suspension structure is adopted, and the entire weight is fixedly mounted on the screen fence pipe using a suspension device, and then suspended on the upper steel grate using the pipe branch pipe of the screen fence. The main economizer 141 is placed on the ventilation beam, which passes through the furnace body 11 and rests on the protective plate of the furnace body 11. In addition, during operation, after the liquid water delivered by the water supply pump 27 enters the main economizer 141 for heating, some of the liquid water can be directly introduced therefrom into the drum 12 of the boiler in accordance with the requirements for the use of washing water.

Вышеописанный вариант осуществления оптимизируется следующим образом: вертикальный топочный канал 114 делится на верхнее пространство и нижнее пространство; главный экономайзер 141 располагается в нижнем пространстве; обводной экономайзер 142 и низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151 располагаются в верхнем пространстве, и верхнее пространство сообщается с нижним пространством с использованием компенсационного расширительного узла 117. В данном варианте осуществления вертикальный топочный канал 114 делится на верхнее пространство и нижнее пространство с использованием вышеописанного двойного топочного канала и одиночного топочного канала; т.е. двойной топочный канал соответствует верхнему пространству, и главный экономайзер 141 расположен под двойным топочным каналом, а нижнему пространству соответствует расположенный в нем одиночный топочный канал. В связи с этим, двойной топочный канал соединен с одиночным топочным каналом с использованием неметаллического компенсационного расширительного узла 117 для поглощения расширения и уменьшения утечек.The above embodiment is optimized as follows: the vertical combustion channel 114 is divided into upper space and lower space; the main economizer 141 is located in the lower space; the bypass economizer 142 and the low temperature intermediate superheater 151 are located in the upper space, and the upper space communicates with the lower space using the expansion expansion unit 117. In this embodiment, the vertical combustion channel 114 is divided into upper space and lower space using the above double combustion channel and a single furnace channel; those. the double furnace channel corresponds to the upper space, and the main economizer 141 is located under the double furnace channel, and the single furnace channel located therein corresponds to the lower space. In this regard, the dual furnace channel is connected to the single furnace channel using a non-metallic expansion expansion unit 117 to absorb expansion and reduce leakage.

Далее подробно описана конструкция блока 13 пароперегревателя, которая содержит узел 131 ширмового пароперегревателя, низкотемпературный пароперегреватель 132 конвекционного типа и высокотемпературный пароперегреватель 133 конвекционного типа, которые последовательно сообщаются друг с другом; т.е. пар последовательно проходит через узел 131 ширмового пароперегревателя, низкотемпературный пароперегреватель 132 и высокотемпературный пароперегреватель 133, и паровой выпуск барабана 12 котла сообщается с узлом 131 ширмового пароперегревателя, а высокотемпературный пароперегреватель 133 сообщается с впуском цилиндра 211 высокого давления паровой турбины 21. В дополнение, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 6,5—7,6 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 9,4—10,8 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 9,9—10,9 %. «Коэффициент теплопоглощения» главным образом означает соотношение теплопоглощения соответствующего компонента корпуса 11 топки к общему теплопоглощению. Например, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 6,5—7,6 %, и имеется множество факторов, оказывающих влияние на коэффициент теплопоглощения. Главным образом, он определяется в соответствии с поверхностью нагрева соответствующего компонента, и определенно относится к местоположению соответствующего компонента в корпусе топки. Температура дымового газа вблизи местоположения топочной камеры является относительно высокой, за счет чего увеличивается ее коэффициент теплопоглощения. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар под давлением 13,7 МПа при температуре 566°C, образуя систему выработки электроэнергии при сверхвысокой температуре и сверхвысоком давлении, что таким образом решает проблему легкого перегрева поверхности нагрева пароперегревателя котла 1, работающего на каменноугольном газе, и стабилизирует параметры пара и воды. В частности, в ходе повышения нагрузки или флуктуации высокой нагрузки обеспечивается возможность стабилизации параметров пара и воды котлом 1, работающим на каменноугольном газе, и таким образом обеспечивается не только безопасность котла 1, работающего на каменноугольном газе, и исключается риск простого разрыва трубопроводов пароперегревателя, но также повышается общий тепловой КПД системы выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью при сверхвысокой температуре и сверхвысоком давлении. В качестве альтернативы, в других вариантах осуществления коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 6,0—7,0 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 9,0—10,5 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 9,5—10,5 %. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар под давлением 13,7 МПа при температуре 540°C, образуя систему выработки электроэнергии при высокой температуре и сверхвысоком давлении. В качестве альтернативы, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 7,8—8,9 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 10,8—12,2 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 11,4—12,3 %. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар под давлением 16,7 МПа при температуре 600°C, образуя систему выработки электроэнергии при сверхвысокой температуре и докритическом давлении. В качестве альтернативы, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 7,5—8,5 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 10,3—11,8 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 10,9—11,9 %. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар под давлением 16,7 МПа при температуре 566°C, образуя систему выработки электроэнергии при сверхвысокой температуре и докритическом давлении. В качестве альтернативы, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 6,8—7,8 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 9,9—11,3 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 10,5—11,5 %. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар при температуре 600 °C под давлением 11,5 МПа, образуя систему выработки электроэнергии при сверхвысокой температуре и сверхвысоком давлении. В качестве альтернативы, коэффициент теплопоглощения узла 131 ширмового пароперегревателя составляет 5,2—6,1 %; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя 132 составляет 8,2—9,7 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя 133 составляет 8,9—9,5 %. Блок 13 пароперегревателя, для которого принята данная конструктивная форма, может обеспечивать перегретый пар под давлением 9,8 МПа при температуре 540°C, образуя систему выработки электроэнергии при высокой температуре и высоком давлении. В данном варианте осуществления узел 131 ширмового пароперегревателя представляет собой полурадиационный пароперегреватель; низкотемпературный пароперегреватель 132 и высокотемпературный пароперегреватель 133 представляют собой пароперегреватели конвекционного типа. Т.е. для блока 13 пароперегревателя, предусмотренного в данной полезной модели, принят способ сочетания радиации с конвекцией; взаимное экранирование выполняется многократно; в ходе установки узел 131 ширмового пароперегревателя располагают непосредственно над топочной камерой 111, и высокотемпературный дымовой газ, образующийся после сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, сначала течет в узел 131 ширмового пароперегревателя; низкотемпературный пароперегреватель 132 и высокотемпературный пароперегреватель 133 расположены последовательно в направлении течения дымового газа; пар, нагретый в трубопроводе экранного ограждения, и пар, нагретый в двухсветном экране 16 пароперегревателя, вводится в узел 131 ширмового пароперегревателя и нагревается в узле 131 ширмового пароперегревателя, а затем попадает в низкотемпературный пароперегреватель 132 для нагрева и, наконец, попадает для нагрева в высокотемпературный пароперегреватель 133, за счет чего получается перегретый пар для выполнения работы вращения в паровой турбине 21. Обычно выпуск корпуса 11 топки в топочной камере 111 является изогнутым и проходит в направлении горизонтального топочного канала 113 с образованием передней части 118 свода. Передняя часть 118 свода содержит первую наклонную секцию и вторую наклонную секцию; первая наклонная секция наклонена и проходит в направлении горизонтального топочного канала 113 в направлении вверх; вторая наклонная секция наклонена и проходит вверх в направлении от первой наклонной секции к вертикальному топочному каналу 114, и, таким образом, за счет использования первой наклонной секции, образуется щель от топочной камеры 111 до горизонтального топочного канала 113, и тогда, за счет использования второй наклонной секции, обеспечивается возможность прохождения щели горизонтального топочного канала 113 с формой, постепенно сужающейся в направлении потока дымового газа таким образом, что может быть эффективно улучшено аэродинамическое поле в горизонтальном топочном канале 113. Вышеописанный узел 131 ширмового пароперегревателя содержит передний ширмовый пароперегреватель 134 и задний ширмовый пароперегреватель 135, оба из которых находятся в пространстве, соответствующем передней части 118 свода горизонтального топочного канала 113; передний ширмовый пароперегреватель 134 сообщается с паровым выпуском барабана 12 котла и, конкретнее, сообщается с выпуском трубопровода экранного ограждения и выпуском двухсветного экрана 16 пароперегревателя таким образом, что пар из них может втекать в передний ширмовый пароперегреватель 134; задний ширмовый пароперегреватель 135 сообщается с передним ширмовым пароперегревателем 134 и низкотемпературным пароперегревателем 132, и пар, нагретый в переднем ширмовом пароперегревателе 134, сначала попадает в задний ширмовый пароперегреватель 135 для нагрева, а затем попадает в низкотемпературный пароперегреватель 132. Передний ширмовый пароперегреватель 134, задний ширмовый пароперегреватель 135, низкотемпературный пароперегреватель 132 и высокотемпературный пароперегреватель 133 подвешены на верхнюю стальную решетку с использованием подвесного стержня и являются выполненными из материала 12Cr1MoVG, и некоторые стальные секции выполнены из стального сплава crmowvtib 102.The following describes in detail the design of the superheater unit 13, which comprises a screen superheater assembly 131, a convection type low temperature superheater 132, and a convection type high temperature superheater 133 that are in series communication with each other; those. the steam passes sequentially through the screen superheater unit 131, the low temperature superheater 132 and the high temperature superheater 133, and the steam output of the boiler drum 12 communicates with the screen superheater unit 131, and the high temperature superheater 133 communicates with the inlet of the high pressure cylinder 211 of the steam turbine heating coefficient 21. In addition node 131 of the screen superheater is 6.5-7.6%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 9.4-10.8%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 9.9-10.9%. "Heat absorption coefficient" mainly means the ratio of heat absorption of the corresponding component of the furnace body 11 to the total heat absorption. For example, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the superheater is 6.5-7.6%, and there are many factors that influence the heat absorption coefficient. Basically, it is determined in accordance with the heating surface of the corresponding component, and specifically refers to the location of the corresponding component in the furnace body. The temperature of the flue gas near the location of the combustion chamber is relatively high, thereby increasing its heat absorption coefficient. The superheater unit 13, for which this design form is adopted, can provide superheated steam under a pressure of 13.7 MPa at a temperature of 566 ° C, forming a power generation system at ultra-high temperature and ultra-high pressure, which thus solves the problem of easy overheating of the heating surface of the boiler superheater 1 working on coal gas, and stabilizes the parameters of steam and water. In particular, in the course of increasing the load or fluctuating high load, it is possible to stabilize the steam and water parameters of the coal-fired boiler 1, and thus not only the safety of the coal-fired boiler 1 is ensured, and the risk of simple rupture of the superheater pipelines is eliminated, but the overall thermal efficiency of the system for generating electricity from coal gas with low calorific value at ultra-high temperature and ultra-high pressure also increases. Alternatively, in other embodiments, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the steam superheater is 6.0-7.0%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 9.0-10.5%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 9.5-10.5%. The superheater unit 13, for which this structural form is adopted, can provide superheated steam at a pressure of 13.7 MPa at a temperature of 540 ° C, forming a system for generating electricity at high temperature and ultrahigh pressure. Alternatively, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the superheater is 7.8-8.9%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 10.8-12.2%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 11.4-12.3%. The superheater unit 13, for which this structural form is adopted, can provide superheated steam under a pressure of 16.7 MPa at a temperature of 600 ° C, forming a system for generating electricity at ultra-high temperature and subcritical pressure. Alternatively, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the steam superheater is 7.5-8.5%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 10.3-11.8%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 10.9-11.9%. The superheater unit 13, for which this structural form is adopted, can provide superheated steam under a pressure of 16.7 MPa at a temperature of 566 ° C, forming a system for generating electricity at ultra-high temperature and subcritical pressure. Alternatively, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the superheater is 6.8-7.8%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 9.9-11.3%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 10.5-11.5%. The superheater unit 13, for which this structural form is adopted, can provide superheated steam at a temperature of 600 ° C under a pressure of 11.5 MPa, forming a system for generating electricity at ultra-high temperature and ultra-high pressure. Alternatively, the heat absorption coefficient of the screen assembly 131 of the superheater is 5.2-6.1%; the heat absorption coefficient of the low temperature superheater 132 is 8.2–9.7%, and the heat absorption coefficient of the high temperature superheater 133 is 8.9–9.5%. The superheater unit 13, for which this structural form is adopted, can provide superheated steam at a pressure of 9.8 MPa at a temperature of 540 ° C, forming a system for generating electricity at high temperature and high pressure. In this embodiment, the screen superheater assembly 131 is a semi-radiation superheater; the low temperature superheater 132 and the high temperature superheater 133 are convection type superheaters. Those. for block 13 superheater provided in this utility model, a method of combining radiation with convection; mutual shielding is performed repeatedly; during installation, the screen superheater unit 131 is located directly above the combustion chamber 111, and the high-temperature flue gas generated after burning coal gas with low calorific value first flows to the screen superheater unit 131; a low temperature superheater 132 and a high temperature superheater 133 are arranged in series in the flue gas flow direction; steam heated in the screen conduit pipe and steam heated in the dual-screen superheater 16 is introduced into the screen superheater unit 131 and heated in the screen superheater unit 131, and then enters the low-temperature superheater 132 for heating and finally gets into high-temperature for heating superheater 133, whereby superheated steam is obtained to perform the rotation operation in the steam turbine 21. Typically, the outlet of the furnace body 11 in the combustion chamber 111 is curved and extends in the direction r horizontal furnace channel 113 with the formation of the front part 118 of the arch. The front part 118 of the arch comprises a first inclined section and a second inclined section; the first inclined section is inclined and extends in the direction of the horizontal combustion channel 113 in an upward direction; the second inclined section is inclined and extends upward from the first inclined section to the vertical combustion channel 114, and thus, by using the first inclined section, a gap is formed from the combustion chamber 111 to the horizontal combustion channel 113, and then, by using the second inclined section, it is possible to pass the slit of the horizontal combustion channel 113 with a shape gradually tapering in the direction of the flue gas flow in such a way that the aerodynamic can be effectively improved a field in the horizontal furnace channel 113. The above-described screen assembly superheater assembly 131 comprises a front screen superheater 134 and a rear screen superheater 135, both of which are in a space corresponding to the front portion 118 of the roof of the horizontal furnace channel 113; the front screen superheater 134 communicates with the steam outlet of the drum 12 of the boiler and, more specifically, communicates with the release of the pipeline of the screen guard and the release of the dual-screen screen 16 of the superheater so that steam from them can flow into the front screen superheater 134; the rear screen superheater 135 communicates with the front screen superheater 134 and the low temperature superheater 132, and the steam heated in the front screen superheater 134 first enters the rear screen superheater 135 for heating, and then enters the low temperature superheater 132. The front screen superheater 134. The front screen superheater 134 a superheater 135, a low temperature superheater 132, and a high temperature superheater 133 are suspended from an upper steel grate using dvesnogo rod and are made from material 12Cr1MoVG and some steel sections made of steel alloy crmowvtib 102.

Кроме того, в блоке 13 пароперегревателя дополнительно расположена конструкция для регулировки температуры пара. Например, в тракте между передним ширмовым пароперегревателем 134 и задним ширмовым пароперегревателем 135 расположена первичная водораспыляющая конструкция; первичная водораспыляющая конструкция распыляет воду для охлаждения пара в тракте между передним ширмовым пароперегревателем 134 и задним ширмовым пароперегревателем 135 с использованием водораспыляющего пароохладителя. Эта регулировка является грубой и может выполнять предварительную регулировку температуры пара. Конструкция для регулировки температуры пара дополнительно содержит вторичную водораспыляющую конструкцию, расположенную на высокотемпературном пароперегревателе 133. Высокотемпературный пароперегреватель 133 содержит две холодные секции и одну горячую секцию; горячая секция расположена между двумя холодными секциями; вторичная водораспыляющая конструкция может быть расположена в тракте между первой холодной секцией и горячей секцией; здесь регулировка представляет собой тонкую регулировку, и в этом тракте для реализации относительно точной регулировки температуры пара в тракте могут быть расположены регулирующий клапан и запорный клапан. В связи с этим, посредством функции совместной регулировки первичной водораспыляющей конструкцией и вторичной водораспыляющей конструкцией можно обеспечить температуру перегретого пара при номинальной нагрузке котла 1, работающего на каменноугольном газе. В качестве воды, используемой первичной водораспыляющей конструкцией и вторичной водораспыляющей конструкцией, может быть использована жидкая вода, перекачиваемая водоподающим насосом 27 после удаления кислорода. Обычно в тракте между блоком 13 пароперегревателя и паровой турбиной 21 дополнительно расположен паровой коллектор 136; перегретый пар, нагретый в высокотемпературном пароперегревателе 133, сначала попадает в паровой коллектор 136 для буферизации, а затем вводится в цилиндр 211 высокого давления паровой турбины 21 для выполнения работы вращения.In addition, in the block 13 of the superheater is additionally located a design for adjusting the temperature of the steam. For example, in the path between the front screen superheater 134 and the rear screen superheater 135, there is a primary water spray structure; the primary water spray design atomizes water to cool the steam in the tract between the front screen superheater 134 and the rear screen superheater 135 using a water spray desuperheater. This adjustment is coarse and can pre-adjust the steam temperature. The steam temperature control structure further comprises a secondary water spray structure located on the high temperature superheater 133. The high temperature superheater 133 comprises two cold sections and one hot section; a hot section is located between two cold sections; a secondary water spray structure may be located in the tract between the first cold section and the hot section; here, the adjustment is a fine adjustment, and a control valve and a shut-off valve can be located in this path to implement relatively accurate control of the vapor temperature in the path. In this regard, by means of the joint adjustment function of the primary water spray design and the secondary water spray design, it is possible to ensure the temperature of superheated steam at the rated load of coal-fired boiler 1. As the water used by the primary water spray structure and the secondary water spray design, liquid water pumped by the water supply pump 27 after removal of oxygen can be used. Typically, in the path between the superheater unit 13 and the steam turbine 21, a steam manifold 136 is further located; superheated steam heated in a high temperature superheater 133 first enters the steam manifold 136 for buffering, and then is introduced into the high pressure cylinder 211 of the steam turbine 21 to perform rotation work.

Кроме того, в нижней части вертикального топочного канала 114 дополнительно расположен воздухоподогреватель 17; воздух, подаваемый в топочную камеру 111, сначала попадает в воздухоподогреватель 17; дымовой газ в вертикальном топочном канале 114 втекает в воздухоподогреватель 17 и может нагревать находящийся в нем воздух, что повышает коэффициент использования тепла дымового газа; разумеется, дымовой газ не смешивается с воздухом в воздухоподогревателе 17; воздух нагревается бесконтактным образом. Для воздухоподогревателя 17 принята конструкция вертикального трубоизоляционного короба, и он расположен на одном уровне способом отдельного хода; трубопровод воздухоподогревателя 17 представляет собой тонкостенный трубопровод со спиральными канавками; продольная промывка выполняется в трубопроводе дымового газа, а поперечная промывка выполняется вне воздуховода во избежание вибрации в воздухоподогревателе 17; на трубоизоляционном коробе установлена вибростойкая перегородка.In addition, in the lower part of the vertical combustion channel 114 is additionally located an air heater 17; the air supplied to the combustion chamber 111 first enters the air heater 17; the flue gas in the vertical combustion channel 114 flows into the air heater 17 and can heat the air therein, which increases the utilization of the heat of the flue gas; of course, the flue gas does not mix with air in the air heater 17; air is heated in a non-contact manner. For the air heater 17, the design of the vertical pipe insulation duct is adopted, and it is located at the same level as a separate stroke; the pipe of the air heater 17 is a thin-walled pipeline with spiral grooves; longitudinal flushing is performed in the flue gas pipeline, and transverse flushing is performed outside the duct to avoid vibration in the air heater 17; a vibration-proof partition is installed on the pipe insulation.

Со ссылкой на фиг. 1 и фиг. 2, как указано выше, в соответствии с системой выработки электроэнергии, для которой принята вышеописанная конструкция, тепло, образующееся в результате сгорания каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, может быть использовано для выполнения работы и выработки электроэнергии, и конкретные этапы являются следующими:With reference to FIG. 1 and FIG. 2, as described above, in accordance with the electric power generation system for which the above construction is adopted, the heat generated by the combustion of coal gas of low calorific value can be used to perform work and generate electric power, and the specific steps are as follows:

каменноугольный газ с низкой теплотворной способностью доставляется из трубопровода каменноугольного газа через двойную вихревую горелку 112 в топочную камеру 111 котла 1, работающего на каменноугольном газе, для сгорания с образованием тепла для нагрева всех поверхностей нагрева;low calorific value coal gas is delivered from the coal gas pipeline through a double vortex burner 112 to the combustion chamber 111 of the coal gas boiler 1 for combustion to generate heat to heat all heating surfaces;

жидкая вода вытекает из барабана 12 котла через жидкостный выпуск жидкой воды и образует два тракта; один из трактов доставляется по трубопроводу в водный экран 115 корпуса 11 топки; и второй тракт доставляется по трубопроводу в испарительную конвекционную трубчатую панель 116; жидкая вода нагревается в водном экране 115 и испарительной конвекционной трубчатой панели 116 и претерпевает фазовый переход с образованием пароводяной смеси, которая доставляется по трубопроводу обратно в барабан 12 котла;liquid water flows from the drum 12 of the boiler through a liquid outlet of liquid water and forms two paths; one of the tracts is delivered by pipeline to the water screen 115 of the furnace body 11; and the second path is piped to the evaporative convection tube panel 116; liquid water is heated in the water screen 115 and the convection convection tube panel 116 and undergoes a phase transition with the formation of a steam-water mixture, which is piped back to the drum 12 of the boiler;

пароводяная смесь подвергается в барабане 12 котла разделению на пар и воду; отделенный насыщенный пар доставляется по трубе в потолочный трубопровод, и пар делится в потолочном трубопроводе на четыре тракта; два тракта (левая передняя часть и правая передняя часть) после нагрева попадают в трубопровод экранного ограждения, а остальные два тракта (левая задняя часть и правая задняя часть) после нагрева попадают в двухсветный экран 16 пароперегревателя; пар, выходящий из трубопровода экранного ограждения и двухсветного экрана 16 пароперегревателя, вместе попадает в передний ширмовый пароперегреватель 134.the steam-water mixture in the drum 12 of the boiler is subjected to separation into steam and water; the separated saturated steam is delivered through a pipe to the ceiling pipe, and the steam is divided into four channels in the ceiling pipe; after heating, two paths (left front part and right front part) fall into the pipeline of the screen guard, and the remaining two paths (left back part and right back part) fall into the double-light screen 16 of the superheater after heating; the steam exiting from the pipeline of the screen guard and the double-screen 16 of the superheater, together falls into the front screen superheater 134.

После нагрева в переднем ширмовом пароперегревателе 134 пар попадает в задний ширмовый пароперегреватель 135; температуру пара регулируют между передним ширмовым пароперегревателем 134 и задним ширмовым пароперегревателем 135 с использованием первичной водораспыляющей конструкции; после нагрева в заднем ширмовом пароперегревателе 135 пар попадает в низкотемпературный пароперегреватель 132 для нагрева, а затем попадает для нагрева в высокотемпературный пароперегреватель 133, и температуру между холодной секцией и горячей секцией высокотемпературного пароперегревателя 133 еще раз регулируют с использованием вторичной водораспыляющей конструкции; перегретый пар после вторичного распыления воды и регулировки температуры попадает в паровой коллектор 136.After heating in the front screen superheater 134, steam enters the rear screen superheater 135; the steam temperature is controlled between the front screen superheater 134 and the rear screen superheater 135 using a primary water spray design; after heating in the rear screen superheater 135, steam enters the low temperature superheater 132 for heating, and then enters the high temperature superheater 133 for heating, and the temperature between the cold section and the hot section of the high temperature superheater 133 is once again controlled using a secondary water spray design; superheated steam after secondary atomization of water and temperature control enters the steam manifold 136.

После буферизации в паровом коллекторе перегретый пар доставляется по трубопроводу в цилиндр 211 высокого давления паровой турбины 21; пар вращает лопатки паровой турбины 21 так, что паровая турбина 21 приводит в действие электрогенератор 22 с целью выработки электроэнергии, при этом в результате выполнения работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;After buffering in the steam manifold, superheated steam is piped to the high pressure cylinder 211 of the steam turbine 21; the steam rotates the blades of the steam turbine 21 so that the steam turbine 21 drives the electric generator 22 to generate electricity, while as a result of the rotation work, both the temperature and the vapor pressure are reduced;

пар, сбрасываемый из цилиндра 211 высокого давления, попадает в низкотемпературный промежуточный пароперегреватель 151; затем он попадает в высокотемпературный промежуточный пароперегреватель 152 и подогревается с образованием перегретого пара, и перегретый пар вводится в цилиндр 212 низкого давления паровой турбины 21, при этом в результате выполнения работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;steam discharged from the high pressure cylinder 211 enters the low temperature intermediate superheater 151; then it enters the high-temperature intermediate superheater 152 and is heated to form superheated steam, and superheated steam is introduced into the low-pressure cylinder 212 of the steam turbine 21, and as a result of the rotation work, both the temperature and the vapor pressure decrease;

отработанный пар, сбрасываемый из цилиндра 212 низкого давления паровой турбины 21, попадает в конденсатор 23 для конденсации; затем он конденсируется в конденсаторе 23 с образованием жидкой воды, имеющей температуру приблизительно 40°C; после этого жидкая вода перекачивается конденсатным насосом 24 в подогреватель 25 низкого давления и нагревается в подогревателе 25 низкого давления отборным паром низкого давления из паровой турбины;the exhaust steam discharged from the low pressure cylinder 212 of the steam turbine 21 enters the condenser 23 for condensation; then it condenses in the condenser 23 to form liquid water having a temperature of about 40 ° C; after that, liquid water is pumped by the condensate pump 24 to the low pressure heater 25 and is heated in the low pressure heater 25 by selective low pressure steam from the steam turbine;

вода, сбрасываемая из подогревателя 25 низкого давления, попадает в деаэратор 26, где подвергается удалению кислорода; затем она перекачивается с использованием водоподающего насоса 27 в подогреватель 28 высокого давления и нагревается в подогревателе 28 высокого давления отборным паром высокого давления из паровой турбины, а затем попадает в главный экономайзер 141; иwater discharged from the low pressure heater 25 enters the deaerator 26, where it is subjected to oxygen removal; then it is pumped using the water supply pump 27 to the high-pressure heater 28 and is heated in the high-pressure heater 28 by selective high-pressure steam from the steam turbine, and then it enters the main economizer 141; and

после нагрева в главном экономайзере 141 дымовым газом из хвостовой части вертикального топочного канала 114 жидкая вода попадает в обводной экономайзер 142, а затем в барабан 12 котла для повторного использования после дополнительного нагрева; вышеописанные этапы с участием жидкой воды и пара последовательно повторяются. В дополнение, на выпуске главного экономайзера 141 дополнительно расположено ответвление, при необходимости используемое в качестве промывной воды, доставляемой в барабан 12 котла для промывки барабана 12 котла.after heating in the main economizer 141 with flue gas from the tail of the vertical combustion channel 114, liquid water enters the bypass economizer 142, and then into the drum 12 of the boiler for reuse after additional heating; the above steps involving liquid water and steam are successively repeated. In addition, at the outlet of the main economizer 141, an additional branch is located, which, if necessary, is used as washing water delivered to the drum 12 of the boiler for washing the drum 12 of the boiler.

Приведенные выше описания являются лишь предпочтительными вариантами осуществления настоящего изобретения, и они не предназначены для ограничения настоящего изобретения. Любая модификация, эквивалентная замена, усовершенствование и т.п., выполненные в пределах сущности и принципов настоящего изобретения, будут находиться в пределах объема защиты настоящего изобретения.The above descriptions are only preferred embodiments of the present invention and are not intended to limit the present invention. Any modification, equivalent replacement, improvement, etc. made within the essence and principles of the present invention will fall within the protection scope of the present invention.

Claims (27)

1. Система выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, которая содержит котел, работающий на каменноугольном газе, и электрогенераторную установку, при этом электрогенераторная установка содержит паровую турбину, соединенную трубопроводом с котлом, работающим на каменноугольном газе, и электрогенератор, приводимый во вращение паровой турбиной, отличающаяся тем, что котел, работающий на каменноугольном газе, содержит корпус топки, снабженный расположенной в нем топочной камерой, и барабан котла, выполненный с возможностью отделения пара от воды; корпус топки содержит горизонтальный топочный канал, расположенный над топочной камерой, и вертикальный топочный канал, находящийся в сообщении с горизонтальным топочным каналом; корпус топки снабжен расположенным на нем водным экраном, и по меньшей мере один канал водного экрана сообщается с жидкостным выпуском барабана котла; по меньшей мере один канал сообщается с паровым впуском барабана котла; в горизонтальном топочном канале и вертикальном топочном канале расположены, соответственно, блок пароперегревателя и блок экономайзера; блок пароперегревателя сообщается с паровым выпуском барабана котла и впуском цилиндра высокого давления паровой турбины; блок экономайзера сообщается с выпуском отработанного пара паровой турбины и жидкостным впуском барабана котла; и в трубопроводе между блоком экономайзера и паровой турбиной расположен конденсатор; причем в корпусе топки дополнительно расположен блок промежуточного пароперегревателя, и этот блок промежуточного пароперегревателя сообщается с впуском цилиндра низкого давления паровой турбины и выпуском цилиндра высокого давления паровой турбины; при этом блок промежуточного пароперегревателя содержит низкотемпературный промежуточный пароперегреватель, расположенный в вертикальном топочном канале, и с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем сообщается выпуск цилиндра высокого давления паровой турбины, 1. A system for generating electricity from coal gas with a low calorific value, which contains a coal-fired gas boiler and an electric generating unit, the electric generating unit comprising a steam turbine connected by a pipeline to the coal-fired boiler and a rotary electric generator steam turbine, characterized in that the coal-fired gas boiler comprises a furnace body provided with a combustion chamber located therein, and a boiler drum a, configured to separate steam from water; the furnace body comprises a horizontal furnace channel located above the furnace chamber, and a vertical furnace channel in communication with the horizontal furnace channel; the furnace body is equipped with a water screen located on it, and at least one channel of the water screen is in fluid communication with the boiler drum; at least one channel communicates with the steam inlet of the drum of the boiler; in the horizontal furnace channel and the vertical furnace channel are located, respectively, a superheater unit and an economizer unit; the superheater unit communicates with the steam outlet of the boiler drum and the inlet of the high pressure cylinder of the steam turbine; the economizer unit communicates with the release of the exhaust steam of the steam turbine and the liquid inlet of the boiler drum; and in the pipeline between the economizer unit and the steam turbine is a capacitor; moreover, an intermediate superheater block is additionally located in the furnace body, and this intermediate superheater block communicates with the inlet of the low pressure cylinder of the steam turbine and the release of the high pressure cylinder of the steam turbine; wherein the block of the intermediate superheater contains a low temperature intermediate superheater located in the vertical combustion channel, and the release of the high pressure cylinder of the steam turbine is communicated with the low temperature intermediate superheater, причем блок экономайзера содержит главный экономайзер, расположенный в нижней части вертикального топочного канала, и обводной экономайзер, расположенный над главным экономайзером и сообщающийся с главным экономайзером, при этом с главным экономайзером сообщается выпуск конденсатора, обводной экономайзер дополнительно сообщается с жидкостным впуском барабана котла, и обводной экономайзер и низкотемпературный промежуточный пароперегреватель расположены параллельно и отделены друг от друга с использованием двухсветного экрана пароперегревателя, вертикальный топочный канал содержит верхнее пространство и нижнее пространство; главный экономайзер расположен в нижнем пространстве; обводной экономайзер и низкотемпературный промежуточный пароперегреватель расположены в верхнем пространстве, и верхнее пространство сообщается с нижним пространством с использованием компенсационного расширительного узла,moreover, the economizer unit contains a main economizer located in the lower part of the vertical combustion channel, and a bypass economizer located above the main economizer and communicating with the main economizer, the condenser output being communicated with the main economizer, the bypass economizer additionally communicating with the liquid inlet of the boiler drum, and the bypass the economizer and the low-temperature intermediate superheater are located in parallel and separated from each other using a dual-screen steam screen the superheater, the vertical combustion channel contains the upper space and the lower space; the main economizer is located in the lower space; a bypass economizer and a low temperature intermediate superheater are located in the upper space, and the upper space communicates with the lower space using a compensation expansion unit, при этом блок пароперегревателя содержит узел ширмового пароперегревателя, низкотемпературный пароперегреватель конвекционного типа и высокотемпературный пароперегреватель конвекционного типа, которые последовательно сообщаются друг с другом, и с узлом ширмового пароперегревателя сообщается паровой выпуск барабана котла, а высокотемпературный пароперегреватель сообщается с впуском цилиндра высокого давления паровой турбины; узел ширмового пароперегревателя содержит передний ширмовый пароперегреватель, сообщающийся с паровым выпуском барабана котла, и задний ширмовый пароперегреватель, сообщающийся с передним ширмовым пароперегревателем и низкотемпературным пароперегревателем, и в тракте между передним ширмовым пароперегревателем и задним ширмовым пароперегревателем расположена первичная водораспыляющая конструкция,wherein the superheater unit comprises a screen superheater unit, a convection type low temperature superheater and a convection type high temperature superheater that are in series communicating with each other, and a boiler drum steam outlet is connected to the screen superheater unit, and a high pressure turbine superheater of the high pressure steam superheater is inlet from the inlet; the screen superheater assembly comprises a front screen superheater communicating with the steam outlet of the boiler drum, and a rear screen superheater communicating with the front screen superheater and a low temperature superheater, and in the path between the front screen superheater and the rear screen superheater, the primary superheater is located, потолочный трубопровод и трубопровод экранного ограждения расположены на корпусе топки, отделенный насыщенный пар доставляется в потолочный трубопровод через барабан котла, и пар делится в потолочном трубопроводе на четыре тракта; два тракта после нагрева попадают в трубопровод экранного ограждения, а остальные два тракта после нагрева попадают в двухсветный экран пароперегревателя; пар, выходящий из трубопровода экранного ограждения и двухсветного экрана пароперегревателя, попадает в передний ширмовый пароперегреватель.the ceiling pipe and the screen fence pipe are located on the furnace body, the separated saturated steam is delivered to the ceiling pipe through the boiler drum, and the steam is divided into four channels in the ceiling pipe; two paths after heating fall into the pipeline of the screen fence, and the remaining two paths after heating fall into the double-light screen of the superheater; the steam exiting from the pipeline of the screen fence and the double-light screen of the superheater enters the front screen superheater. 2. Система выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 1, отличающаяся тем, что блок промежуточного пароперегревателя содержит высокотемпературный промежуточный пароперегреватель, расположенный в горизонтальном топочном канале, и высокотемпературный промежуточный пароперегреватель сообщается с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем и впуском цилиндра низкого давления паровой турбины.2. A system for generating electric energy from coal gas with a low calorific value according to claim 1, characterized in that the intermediate superheater unit comprises a high temperature intermediate superheater located in a horizontal combustion channel, and a high temperature intermediate superheater communicates with a low temperature intermediate superheater and a low pressure cylinder inlet turbines. 3. Система выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 1, отличающаяся тем, что высокотемпературный пароперегреватель содержит две холодные секции и одну горячую секцию; горячая секция расположена между двумя холодными секциями; и в тракте между первой холодной секцией и горячей секцией расположения вторичная водораспыляющая конструкция.3. A system for generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 1, characterized in that the high-temperature superheater contains two cold sections and one hot section; a hot section is located between two cold sections; and in the path between the first cold section and the hot location section, a secondary water spray structure. 4. Система выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 1, отличающаяся тем, что выпуск корпуса топки в топочной камере является изогнутым и проходит в направлении горизонтального топочного канала с образованием передней части свода, при этом передняя часть свода содержит первую наклонную секцию, наклоненную и проходящую вверх в направлении горизонтального топочного канала, и вторую наклонную секцию, наклоненную вверх в направлении от первой наклонной секции к вертикальному топочному каналу.4. The system for generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 1, characterized in that the outlet of the furnace body in the furnace chamber is curved and extends in the direction of the horizontal furnace channel with the formation of the front part of the arch, while the front part of the arch contains the first inclined a section inclined and extending upward in the direction of the horizontal combustion channel, and a second inclined section, inclined upward in the direction from the first inclined section to the vertical combustion channel at. 5. Система выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 1, отличающаяся тем, что блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара с высокой температурой 540°C и высоким давлением 9,8 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 5,2-6,1%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 8,2-9,7%, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 8,9-9,5%;5. The system for generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 1, characterized in that the superheater unit performs heating to form superheated steam with a high temperature of 540 ° C and a high pressure of 9.8 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater unit is 5.2-6.1%; the heat absorption coefficient of the low temperature convection type superheater is 8.2–9.7%, and the heat absorption coefficient of the convection type high temperature superheater is 8.9–9.5%; в качестве альтернативы, блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара с высокой температурой 540°C и сверхвысоким давлением 13,7 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 6,0-7,0%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 9,0-10,5%, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 9,5-10,5%;alternatively, the superheater unit performs heating to form superheated steam with a high temperature of 540 ° C and an ultrahigh pressure of 13.7 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater assembly is 6.0-7.0%; the heat absorption coefficient of the convection type low temperature superheater is 9.0-10.5%, and the convection type heat absorption coefficient of the high temperature superheater is 9.5-10.5%; в качестве альтернативы, блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара со сверхвысокой температурой 566°C и сверхвысоким давлением 13,7 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 6,5-7,6%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 9,4-10,8%, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 9,9-10,9%;alternatively, the superheater unit performs heating to form superheated steam with an ultrahigh temperature of 566 ° C and an ultrahigh pressure of 13.7 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater assembly is 6.5-7.6%; the heat absorption coefficient of the low temperature convection type superheater is 9.4-10.8%, and the heat absorption coefficient of the convection type high temperature superheater is 9.9-10.9%; в качестве альтернативы, блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара со сверхвысокой температурой 600°C и сверхвысоким давлением 13,7 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 6,8-7,8%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 9,9-11,3%, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 10,5-11,5%;as an alternative, the superheater unit performs heating to form superheated steam with an ultrahigh temperature of 600 ° C and an ultrahigh pressure of 13.7 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater assembly is 6.8-7.8%; the heat absorption coefficient of the convection type low temperature superheater is 9.9-11.3%, and the convection type heat absorption coefficient of the high temperature superheater is 10.5-11.5%; в качестве альтернативы, блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара со сверхвысокой температурой 566°C и докритическим давлением 16,7 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 7,5-8,5%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 10,3-11,8 %, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 10,9-11,9%;alternatively, the superheater unit performs heating to form superheated steam with an ultrahigh temperature of 566 ° C and a subcritical pressure of 16.7 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater assembly is 7.5-8.5%; the heat absorption coefficient of the low temperature convection type superheater is 10.3-11.8%, and the heat absorption coefficient of the high temperature convection type superheater is 10.9-11.9%; в качестве альтернативы, блок пароперегревателя выполняет нагрев с образованием перегретого пара со сверхвысокой температурой 600°C и докритическим давлением 16,7 МПа, и коэффициент теплопоглощения узла ширмового пароперегревателя составляет 7,8-8,9%; коэффициент теплопоглощения низкотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 10,8-12,2%, и коэффициент теплопоглощения высокотемпературного пароперегревателя конвекционного типа составляет 11,4-12,3%.alternatively, the superheater unit performs heating to form superheated steam with an ultrahigh temperature of 600 ° C and a subcritical pressure of 16.7 MPa, and the heat absorption coefficient of the screen superheater assembly is 7.8-8.9%; the heat absorption coefficient of the low temperature convection type superheater is 10.8-12.2%, and the heat absorption coefficient of the high temperature convection type superheater is 11.4-12.3%. 6. Способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью, отличающийся тем, что он включает следующие этапы:6. A method of generating electricity from coal gas with a low calorific value, characterized in that it includes the following steps: доставка каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью из трубопровода каменноугольного газа через горелку в топочную камеру котла, работающего на каменноугольном газе, для сгорания с образованием тепла для нагрева всех поверхностей нагрева;delivery of coal gas with low calorific value from the coal gas pipeline through the burner to the combustion chamber of the coal gas boiler for combustion with the formation of heat to heat all heating surfaces; сброс жидкой воды из барабана котла через жидкостный выпуск, а затем доставка жидкой воды по трубопроводу в водный экран корпуса топки котла, работающего на каменноугольном газе, нагрев жидкой воды в водном экране и фазовый переход из жидкости в пароводяную смесь, которая доставляется по трубопроводу обратно в барабан котла;discharging liquid water from the boiler drum through a liquid outlet, and then delivering liquid water through a pipeline to the water screen of the furnace body of a coal-fired gas boiler, heating liquid water in a water screen and phase transition from liquid to the steam-water mixture, which is delivered back to boiler drum; подвергание пароводяной смеси разделению пара и воды в барабане котла, при этом отделенный насыщенный пар доставляется по трубопроводу в потолочный трубопровод, по которому насыщенный пар вводится в блок пароперегревателя в корпусе топки для дальнейшего нагрева с образованием перегретого пара;exposing the steam-water mixture to the separation of steam and water in the boiler drum, while the separated saturated steam is delivered through a pipeline to the ceiling pipe, through which saturated steam is introduced into the superheater unit in the furnace body for further heating to form superheated steam; доставка перегретого пара по трубопроводу в цилиндр высокого давления паровой турбины для вращения лопаток паровой турбины с тем, чтобы паровая турбина привела в действие электрогенератор с целью выработки электроэнергии, при этом в результате выполнения работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;delivery of superheated steam through the pipeline to the high pressure cylinder of the steam turbine for rotation of the blades of the steam turbine so that the steam turbine drives an electric generator to generate electricity, while as a result of the rotation work, both the temperature and the vapor pressure are reduced; обеспечение попадания пара, сбрасываемого из цилиндра высокого давления, в низкотемпературный промежуточный пароперегреватель; затем попадание в высокотемпературный промежуточный пароперегреватель для подогрева с образованием перегретого пара, и введение перегретого пара в цилиндр низкого давления паровой турбины, при этом в результате выполнении работы вращения как температура, так и давление пара снижаются;ensuring the entry of steam discharged from the high-pressure cylinder into the low-temperature intermediate superheater; then it enters the high-temperature intermediate superheater for heating with the formation of superheated steam, and the introduction of superheated steam into the low-pressure cylinder of the steam turbine, while as a result of the rotation, both the temperature and the vapor pressure decrease; обеспечение попадания отработанного пара, сбрасываемого из цилиндра низкого давления паровой турбины, в конденсатор для конденсации; затем конденсация в конденсаторе с образованием жидкой воды; затем перекачивание жидкой воды конденсатным насосом в подогреватель низкого давления и нагрев жидкой воды в подогревателе низкого давления отборным паром низкого давления из паровой турбины;ensuring that spent steam discharged from the low pressure cylinder of the steam turbine enters the condenser for condensation; then condensation in the condenser to form liquid water; then pumping the liquid water with a condensate pump to the low pressure heater and heating the liquid water in the low pressure heater with selective low pressure steam from the steam turbine; обеспечение попадания воды, сбрасываемой из подогревателя пара низкого давления, в деаэратор, где она подвергается удалению кислорода; затем перекачивание воды с использованием водоподающего насоса в подогреватель высокого давления и нагрев воды в подогревателе высокого давления отборным паром высокого давления из паровой турбины, и затем обеспечение попадания воды в главный экономайзер; иensuring that water discharged from the low-pressure steam heater enters the deaerator, where it is subjected to oxygen removal; then pumping water using a water supply pump to the high-pressure heater and heating the water in the high-pressure heater with selective high-pressure steam from a steam turbine, and then ensuring that water enters the main economizer; and нагрев жидкой воды в главном экономайзере посредством дымового газа; затем обеспечение попадания жидкой воды в обводной экономайзер для дальнейшего нагрева, и затем повторный ввод в барабан котла для повторного использования, при этом жидкая вода, нагретая в главном экономайзере, промывает барабан котла с использованием ответвления,heating liquid water in the main economizer by means of flue gas; then allowing liquid water to enter the bypass economizer for further heating, and then re-entering the boiler drum for reuse, while the liquid water heated in the main economizer rinses the boiler drum using a branch, обводной экономайзер и низкотемпературный промежуточный пароперегреватель расположены параллельно и отделены друг от друга с использованием двухсветного экрана пароперегревателя; насыщенный пар, нагретый в потолочном трубопроводе, делится на четыре тракта; два тракта попадают в трубопровод экранного ограждения для нагрева, и нагретый насыщенный пар попадает в блок пароперегревателя для дальнейшего нагрева; и остальные два тракта попадают для нагрева в двухсветный экран пароперегревателя, и нагретый насыщенный пар также попадает в блок пароперегревателя для дальнейшего нагрева.a bypass economizer and a low-temperature intermediate superheater are located in parallel and separated from each other using a two-light screen superheater; saturated steam heated in the ceiling pipe is divided into four paths; two paths enter the pipeline of the screen fence for heating, and the heated saturated steam enters the superheater block for further heating; and the other two paths enter the double-screen screen of the superheater for heating, and the heated saturated steam also enters the superheater unit for further heating. 7. Способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 6, отличающийся тем, что блок пароперегревателя содержит узел ширмового пароперегревателя, низкотемпературный пароперегреватель конвекционного типа и высокотемпературный пароперегреватель конвекционного типа, которые последовательно сообщаются друг с другом; потолочный трубопровод сначала вводит насыщенный пар в узел ширмового пароперегревателя для нагрева, и затем пар последовательно попадает в низкотемпературный пароперегреватель и высокотемпературный пароперегреватель для нагрева с образованием перегретого пара.7. A method of generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 6, characterized in that the superheater unit comprises a screen superheater assembly, a convection type low temperature superheater and convection type superheater, which are in series communicating with each other; the ceiling pipe first introduces saturated steam into the screen steam superheater assembly for heating, and then the steam subsequently enters the low temperature superheater and the high temperature superheater for heating to form superheated steam. 8. Способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 7, отличающийся тем, что узел ширмового пароперегревателя содержит передний ширмовый пароперегреватель и задний ширмовый пароперегреватель; и в тракте между передним ширмовым пароперегревателем и задним ширмовым пароперегревателем расположена первичная водораспыляющая конструкция; потолочный трубопровод сначала вводит насыщенный пар в передний ширмовый пароперегреватель для нагрева, а затем охлаждает нагретый насыщенный пар с использованием первичной водораспыляющей конструкции; охлажденный насыщенный пар попадает в задний ширмовый пароперегреватель для дальнейшего нагрева; в дополнение, насыщенный пар, нагретый в заднем ширмовом пароперегревателе, вводится в низкотемпературный пароперегреватель для нагрева.8. A method of generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 7, characterized in that the screen superheater assembly comprises a front screen superheater and a rear screen superheater; and in the tract between the front screen superheater and the rear screen superheater is a primary water spray design; the ceiling pipe first introduces saturated steam into the front screen superheater for heating, and then cools the heated saturated steam using a primary water spray design; cooled saturated steam enters the rear screen superheater for further heating; in addition, saturated steam heated in the rear screen superheater is introduced into the low temperature superheater for heating. 9. Способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 6, отличающийся тем, что перегретый пар, образованный путем нагрева в блоке пароперегревателя, сначала попадает в паровой коллектор, а затем вводится паровым коллектором в цилиндр высокого давления паровой турбины.9. The method of generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 6, characterized in that the superheated steam formed by heating in the superheater block first enters the steam manifold, and then is introduced by the steam manifold into the high pressure cylinder of the steam turbine. 10. Способ выработки электроэнергии из каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью по п. 6, отличающийся тем, что воздух, сгоревший в горелке, сначала попадает в воздухоподогреватель, и воздухоподогреватель подогревает поступающий воздух с использованием дымового газа, образующегося при сгорании каменноугольного газа с низкой теплотворной способностью.10. The method of generating electricity from coal gas with a low calorific value according to claim 6, characterized in that the air burned in the burner first enters the air heater, and the air heater heats the incoming air using flue gas generated during the combustion of coal gas with low calorific value ability.
RU2018144999A 2016-11-29 2017-11-27 Electric power generation system and method of power generation from coal gas with low calorific value RU2717181C1 (en)

Applications Claiming Priority (15)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201621288487.9U CN206369199U (en) 2016-11-29 2016-11-29 Low-heat value gas HTHP electricity generation system
CN201611068562.5 2016-11-29
CN201621288416.9U CN206347547U (en) 2016-11-29 2016-11-29 The subcritical electricity generation system of the super superhigh temperature of low-heat value gas
CN201621288487.9 2016-11-29
CN201621288479.4U CN206600188U (en) 2016-11-29 2016-11-29 Low-heat value gas electricity generation system
CN201621288416.9 2016-11-29
CN201621288488.3U CN206398683U (en) 2016-11-29 2016-11-29 Low-heat value gas superhigh-pressure high-temp electricity generation system
CN201621288465.2U CN206531044U (en) 2016-11-29 2016-11-29 Low-heat value gas superhigh temperature super-pressure electricity generation system
CN201621288479.4 2016-11-29
CN201611068562.5A CN106594699B (en) 2016-11-29 2016-11-29 Low-heat value gas electricity generation system
CN201621288394.6U CN206625876U (en) 2016-11-29 2016-11-29 The subcritical electricity generation system of low-heat value gas superhigh temperature
CN201621288488.3 2016-11-29
CN201621288465.2 2016-11-29
CN201621288394.6 2016-11-29
PCT/CN2017/113100 WO2018099345A1 (en) 2016-11-29 2017-11-27 Low calorific value coal gas power generation system and power generation method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2717181C1 true RU2717181C1 (en) 2020-03-18

Family

ID=62242346

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018144999A RU2717181C1 (en) 2016-11-29 2017-11-27 Electric power generation system and method of power generation from coal gas with low calorific value

Country Status (3)

Country Link
MY (1) MY190688A (en)
RU (1) RU2717181C1 (en)
WO (1) WO2018099345A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU207460U1 (en) * 2021-07-01 2021-10-28 Общество с ограниченной ответственностью "ВЕЗУВИЙ ПЛЮС" ECONOMIZER FOR HOUSEHOLD OVEN

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110318832B (en) * 2019-08-02 2024-01-23 西安西热节能技术有限公司 Water spray temperature reduction thermal power cogeneration unit thermal electrolytic coupling operation system
CN110500149B (en) * 2019-09-19 2024-02-27 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 Coal low-temperature carbonization and power generation co-production system
CN113066595B (en) * 2021-03-24 2024-04-02 中广核工程有限公司 Multi-energy complementary steam supply system

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2175075C2 (en) * 1996-12-26 2001-10-20 Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд. Method and device for electrical energy generation (alternatives)
RU2463460C1 (en) * 2011-02-24 2012-10-10 Олег Савельевич Кочетов Condensation steam power plant
CN104456507A (en) * 2014-10-09 2015-03-25 中石化宁波工程有限公司 Saturating and overheating integrated boiler
CN105387729A (en) * 2015-12-18 2016-03-09 成都成发科能动力工程有限公司 Material cooling waste heat power generation system
CN205717146U (en) * 2016-04-25 2016-11-23 杭州海陆重工有限公司 A kind of ultrahigh pressure coal gas boiler

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4241701A (en) * 1979-02-16 1980-12-30 Leeds & Northrup Company Method and apparatus for controlling steam temperature at a boiler outlet
JPH03253707A (en) * 1990-03-05 1991-11-12 Toshiba Corp Combined cycle electric power generating plant
CN106594699B (en) * 2016-11-29 2019-10-22 中冶南方都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas electricity generation system
CN206347547U (en) * 2016-11-29 2017-07-21 武汉都市环保工程技术股份有限公司 The subcritical electricity generation system of the super superhigh temperature of low-heat value gas
CN206439798U (en) * 2016-11-29 2017-08-25 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low calorific value coal gas electric generating apparatus
CN106640223B (en) * 2016-11-29 2018-03-20 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas electricity-generating method
CN206398683U (en) * 2016-11-29 2017-08-11 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas superhigh-pressure high-temp electricity generation system
CN206439799U (en) * 2016-11-29 2017-08-25 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Gas boiler with economizer unit
CN206600784U (en) * 2016-11-29 2017-10-31 武汉都市环保工程技术股份有限公司 It is available for the gas boiler of low-heat value gas combustion
CN206531044U (en) * 2016-11-29 2017-09-29 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas superhigh temperature super-pressure electricity generation system
CN206625876U (en) * 2016-11-29 2017-11-10 武汉都市环保工程技术股份有限公司 The subcritical electricity generation system of low-heat value gas superhigh temperature
CN206369199U (en) * 2016-11-29 2017-08-01 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas HTHP electricity generation system
CN206600188U (en) * 2016-11-29 2017-10-31 武汉都市环保工程技术股份有限公司 Low-heat value gas electricity generation system

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2175075C2 (en) * 1996-12-26 2001-10-20 Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд. Method and device for electrical energy generation (alternatives)
RU2463460C1 (en) * 2011-02-24 2012-10-10 Олег Савельевич Кочетов Condensation steam power plant
CN104456507A (en) * 2014-10-09 2015-03-25 中石化宁波工程有限公司 Saturating and overheating integrated boiler
CN105387729A (en) * 2015-12-18 2016-03-09 成都成发科能动力工程有限公司 Material cooling waste heat power generation system
CN205717146U (en) * 2016-04-25 2016-11-23 杭州海陆重工有限公司 A kind of ultrahigh pressure coal gas boiler

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU207460U1 (en) * 2021-07-01 2021-10-28 Общество с ограниченной ответственностью "ВЕЗУВИЙ ПЛЮС" ECONOMIZER FOR HOUSEHOLD OVEN

Also Published As

Publication number Publication date
MY190688A (en) 2022-05-11
WO2018099345A1 (en) 2018-06-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2717181C1 (en) Electric power generation system and method of power generation from coal gas with low calorific value
CN102506407B (en) Heat source-less independent starting method of cold start oil auxiliary heating system of boiler generating set
RU2713554C1 (en) Method and system for power generation from gas with low calorific value
CA2595071C (en) Compact high-efficiency boiler and method for producing steam
WO2014040491A1 (en) Tower-type boiler with primary reheater and secondary reheater
CN106640223B (en) Low-heat value gas electricity-generating method
CN204388046U (en) Biomass recirculating fluidized bed boiler
CN102042600B (en) Circulating fluidized bed refuse incineration boiler
PL222128B1 (en) Tower boiler with a separate chimney channel and adjustable flow
CN206347547U (en) The subcritical electricity generation system of the super superhigh temperature of low-heat value gas
CN102434868A (en) 660MW-grade supercritical boiler
CN206398683U (en) Low-heat value gas superhigh-pressure high-temp electricity generation system
CN102661600A (en) Clean-burning blast furnace gas boiler
AU2009290944B2 (en) Continuous steam generator
CN206600784U (en) It is available for the gas boiler of low-heat value gas combustion
CN106594699B (en) Low-heat value gas electricity generation system
CN102149968B (en) Straight through boiler
RU2221195C2 (en) Steam generator operating on fossil fuel
Sidorkin et al. Assessment of combustion of oil shale refinery by-products in a TP-101 boiler
JP2002533643A (en) Fossil fuel once-through boiler
CN111550758A (en) High-capacity high-parameter waste incineration waste heat boiler
CN116336450A (en) Flexible high-efficiency novel coal-fired generator set
CN206531044U (en) Low-heat value gas superhigh temperature super-pressure electricity generation system
CN206439799U (en) Gas boiler with economizer unit
CN206625876U (en) The subcritical electricity generation system of low-heat value gas superhigh temperature