RU2712158C1 - Bimetal strip production method - Google Patents
Bimetal strip production method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2712158C1 RU2712158C1 RU2018136825A RU2018136825A RU2712158C1 RU 2712158 C1 RU2712158 C1 RU 2712158C1 RU 2018136825 A RU2018136825 A RU 2018136825A RU 2018136825 A RU2018136825 A RU 2018136825A RU 2712158 C1 RU2712158 C1 RU 2712158C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- mold
- clad layer
- bimetallic
- bimetallic strip
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к непрерывному литью заготовок.The invention relates to metallurgy, namely to the continuous casting of billets.
Известен способ получения биметаллических листов и полос (патент РФ №2076793, от 04.11.1993 г.).A known method of producing bimetallic sheets and strips (RF patent No. 2076793, from 04.11.1993).
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению, выбранному за прототип, является способ получения биметаллической полосы, включающий подачу в кристаллизатор полосы основного металла в твердом состоянии, подачу в кристаллизатор жидкого металла плакирующего слоя, соединение плакирующего слоя с полосой основного металла на выходе из кристаллизатора при сближении кристаллизующейся корочки плакирующего слоя с полосой основного металла, одновременном обжатии и вытягивании биметаллической полосы подвижными профилированными стенками разъемного кристаллизатора, при этом вытягивание биметаллической полосы из разъемного кристаллизатора осуществляют со скоростьюThe closest in technical essence to the present invention, selected as a prototype, is a method for producing a bimetallic strip, comprising feeding a solid metal strip into the mold, supplying a clad layer to the mold liquid metal, joining the clad layer to the base metal strip at the mold outlet when rapprochement of the crystallizing crust of the cladding layer with the strip of the base metal, while compressing and stretching the bimetallic strip with movable profiles Rowan releasable mold walls, wherein the stretching of the bimetallic strip of releasable mold is performed at a rate
V=K2×Н/σ2,V = K 2 × N / σ 2 ,
где К - коэффициент кристаллизации,where K is the crystallization coefficient,
Н - высота расплава плакирующего металла в кристаллизаторе, мм;H is the height of the melt clad metal in the mold, mm;
σ - толщина корочки плакирующего слоя на выходе из кристаллизатора, мм.σ is the thickness of the crust of the cladding layer at the exit of the mold, mm
(патент на изобретение РФ №2064364, Бюл. №21)(RF patent No. 2064364, bull. No. 21)
Однако данный способ не позволяет получить биметаллическую полосу высокого качества. Это связано с тем, что при прохождении основной полосы в твердом состоянии через расплав металла плакирующего слоя в зоне соединения слоев биметалла появляются межслойные образования (окисные пленки, хрупкие интерметаллидные прослойки, обезуглероженные и карбидные слои), которые ухудшают условия соединения слоев биметалла и снижают его механические свойства.However, this method does not allow to obtain a bimetallic strip of high quality. This is due to the fact that during the passage of the main strip in the solid state through the metal melt of the cladding layer, interlayer formations (oxide films, brittle intermetallic layers, decarburized and carbide layers) appear in the bimetal layer connection zone, which worsen the conditions for the connection of the bimetal layers and reduce its mechanical properties.
Технической задачей изобретения является улучшение качества биметаллических полос за счет повышения прочности соединения слоев биметалла и улучшения структуры металла плакирующего слоя.An object of the invention is to improve the quality of bimetallic strips by increasing the bond strength of the bimetal layers and improving the metal structure of the clad layer.
Техническая задача достигается тем, что в способе получения биметаллической полосы, включающем подачу в кристаллизатор полосы основного металла в твердом состоянии, подачу в кристаллизатор жидкого металла плакирующего слоя, соединение плакирующего слоя с полосой основного металла на выходе из кристаллизатора при сближении кристаллизующейся корочки плакирующего слоя с полосой основного металла, одновременном обжатии и вытягивании биметаллической полосы подвижными профилированными стенками разъемного кристаллизатора, при этом вытягивание биметаллической полосы из разъемного кристаллизатора осуществляют со скоростьюThe technical problem is achieved in that in a method for producing a bimetallic strip, comprising supplying a base metal strip in the solid state to the crystallizer, supplying a clad layer to the liquid metal crystallizer, connecting the clad layer to the base metal strip at the outlet of the mold when the crystallizing crust of the clad layer approaches the strip the base metal, simultaneous compression and stretching of the bimetallic strip with movable profiled walls of a detachable mold, while drawing in the bimetallic strip of releasable mold is performed at a rate
V=K2×Н/σ2,V = K 2 × N / σ 2 ,
где К - коэффициент кристаллизации,where K is the crystallization coefficient,
Н - высота расплава плакирующего металла в кристаллизаторе, мм;H is the height of the melt clad metal in the mold, mm;
σ - толщина корочки плакирующего слоя на выходе из кристаллизатора, мм.σ is the thickness of the crust of the cladding layer at the exit of the mold, mm
отличающийся тем, что обжатие биметаллической полосы бойками осуществляют со степенью деформации, обеспечивающей взаимное смещение основной полосы и плакирующего слоя или его отсутствие и возникновение сжимающих напряжений в очаге деформации биметаллической полосы.characterized in that the compression of the bimetallic strip by the strikers is carried out with a degree of deformation providing mutual displacement of the main strip and the cladding layer or its absence and the occurrence of compressive stresses in the deformation zone of the bimetallic strip.
Причем обжатие биметаллической полосы бойками осуществляют со степенью деформации (где δ - толщина плакирующего слоя), обеспечивающей взаимное смещение основной полосы и плакирующего слоя и возникновение высоких сжимающих напряжений в очаге деформации металла плакирующего слоя.Moreover, the compression of the bimetallic strip by the strikers is carried out with a degree of deformation (where δ is the thickness of the cladding layer), providing mutual displacement of the main strip and the cladding layer and the occurrence of high compressive stresses in the deformation zone of the metal of the cladding layer.
Следует отметить, что при прохождении основной полосы в твердом состоянии через расплав металла плакирующего слоя на ее поверхности могут образовываться окисные пленки, которые ухудшают условия сцепления слоев биметалла. В связи с этим, для повышения прочности соединения слоев биметалла необходимо обжимать бойками биметаллический слиток с такой степенью деформации, чтобы происходило взаимное смещение полосы основного металла и плакирующего слоя, что будет способствовать разрушению окисных пленок на межслойных поверхностях биметаллической полосы и, тем самым, повышению прочности соединения ее слоев. Кроме того, при обжатии бойками биметаллической полосы в очаге деформации металла плакирующего слоя должны возникать высокие сжимающие напряжения, что будет способствовать интенсивной проработке литой структуры металла плакирующего слоя и получению однородной и мелкозернистой структуры его металла, и тем самым улучшению качества биметаллической полосы. Все это в совокупности будет способствовать улучшению качества биметаллических полос.It should be noted that during the passage of the main strip in the solid state through the molten metal of the cladding layer, oxide films can form on its surface, which worsen the adhesion conditions of the bimetal layers. In this regard, in order to increase the bond strength of the bimetal layers, it is necessary to crimp the bimetallic ingot with such a degree of deformation so that the strip of the base metal and the cladding layer are mutually displaced, which will contribute to the destruction of oxide films on the interlayer surfaces of the bimetallic strip and, thereby, increase the strength connection of its layers. In addition, when the strikers compress the bimetallic strip in the deformation zone of the metal of the cladding layer, high compressive stresses should arise, which will contribute to the intensive development of the cast structure of the metal of the cladding layer and to obtain a uniform and fine-grained structure of its metal, and thereby improve the quality of the bimetallic strip. All this together will contribute to improving the quality of bimetallic strips.
Для оценки качества трехслойных биметаллических полос проведено исследование напряженно-деформированного состояния металлов плакирующего слоя и основной полосы при получении биметалла сталь 09Г2С - сталь 20 - 09Г2С. Расчет выполнен методом конечных элементов с использованием программного комплекса ANSYS. Толщина основной полосы из стали 20 равна 10 мм. Толщина корочки плакирующего слоя из стали 09Г2С - 10 мм. Рассмотрены три варианта получения биметаллической полосы с толщиной плакирующего слоя 2 мм, 4 мм и 6 мм. Установлено, что при получении биметалла с толщиной плакирующего слоя 2 мм (степень деформации 80%) взаимное смещение основной полосы и плакирующего слоя составило 2,86 мм, при толщине плакирующего слоя 4 мм (степень деформации 60%) - 2,4 мм, а при получении биметалла с толщиной плакирующего слоя 6 мм (степень деформации 40%) взаимное смещение слоев биметалла составило 0,11 мм, то есть практически равно нулю. Таким образом, для улучшения качества биметаллических полос степень деформации металла плакирующего слоя должна быть не менее 60%, при этом взаимное смещение слоев биметалла будет не менее 2,4 мм, что будет способствовать разрушению межслойных образований на контактной поверхности полосы с плакирующим слоем и, тем самым, повышению прочности соединения слоев биметалла.To assess the quality of three-layer bimetallic strips, the stress-strain state of the metals of the cladding layer and the main strip was studied upon receipt of the bimetal steel 09G2S - steel 20 - 09G2S. The calculation was performed by the finite element method using the ANSYS software package. The thickness of the main strip of steel 20 is 10 mm. The thickness of the crust of the cladding layer of steel 09G2S is 10 mm. Three options for obtaining a bimetallic strip with a cladding layer thickness of 2 mm, 4 mm and 6 mm are considered. It was found that upon receipt of bimetal with a cladding layer thickness of 2 mm (degree of deformation of 80%), the mutual displacement of the main strip and cladding layer was 2.86 mm, with a cladding thickness of 4 mm (degree of deformation of 60%) - 2.4 mm, and upon receipt of bimetal with a cladding layer thickness of 6 mm (degree of deformation of 40%), the mutual displacement of the bimetal layers was 0.11 mm, that is, almost zero. Thus, to improve the quality of the bimetallic strips, the degree of deformation of the metal of the cladding layer should be at least 60%, while the mutual displacement of the layers of the bimetal will be at least 2.4 mm, which will contribute to the destruction of the interlayer formations on the contact surface of the strip with the cladding layer and, therefore, thereby, increasing the bond strength of the bimetal layers.
Анализ напряженного состояния металлов в очаге деформации биметалла показал, что на контактных поверхностях плакирующего слоя с бойком и основной полосой возникают высокие сжимающие напряжения величиной до минус 290 МПа, что будет способствовать интенсивной проработке литой структуры и получению однородной и мелкозернистой структуры металла плакирующего слоя и, тем самым, улучшению качества биметаллических полос.Analysis of the stress state of metals in the bimetal deformation zone showed that high compressive stresses of up to minus 290 MPa appear on the contact surfaces of the cladding layer with the striker and the main strip, which will contribute to the intensive study of the cast structure and to obtain a homogeneous and fine-grained metal structure of the clad layer and, therefore, thereby improving the quality of bimetallic strips.
При проведении патентно-информационных исследований заявляемая совокупность признаков выявлена не была, поэтому можно предположить что заявляемое техническое решение соответствует критерию «изобретательский уровень».When conducting patent information research, the claimed combination of features was not identified, therefore, we can assume that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Сравнение заявляемого технического решения с прототипом показывает, что оно соответствует критерию новизна.A comparison of the proposed technical solution with the prototype shows that it meets the criterion of novelty.
Заявляемое техническое решение может быть реализовано с использование известных технических средств, поэтому оно соответствует критерию «промышленная применимость».The claimed technical solution can be implemented using well-known technical means, therefore, it meets the criterion of "industrial applicability".
Реализация заявляемого способа осуществляется с помощью устройства непрерывного литья заготовок. На фиг. 1 изображено устройство для получения биметаллической полосы; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - разрез Б-Б на фиг. 1; на фиг. 4 - разрез В-В на фиг. 1. Устройство включает водоохлаждаемый кристаллизатор 1, который имеет постоянный контакт с бойками 2 и 3, наклонные поверхности которых являются продолжением полости кристаллизатора 1. Бойки 2 и 3 крепятся соответственно на суппортах 4 и 5. Каждый суппорт установлен на двух эксцентриковых валах: четвертый на валах 6 и 7, пятый на валах 8 и 9. Эксцентриковые валы 6, 7, 8 и 9 являются приводными. Рабочие поверхности бойков 2 и 3 в совокупности с боковыми стенками 17, 18, которые крепятся к торцевым поверхностям кристаллизатора 1, образуют разъемный кристаллизатор, полость которого в нижнем положении бойков является продолжением полости кристаллизатора 1. Устройство имеет подающий механизм 11. Вытягивание биметаллической полосы 16 из кристаллизатора 1 осуществляется с помощью тянущих роликов 12.The implementation of the proposed method is carried out using a continuous casting device. In FIG. 1 shows a device for producing a bimetallic strip; in FIG. 2 is a section AA in FIG. 1; in FIG. 3 - section BB in FIG. 1; in FIG. 4 is a section BB of FIG. 1. The device includes a water-cooled
Сущность способа получения биметаллической полосы заключается в следующем (фиг. 1-4). Жидкий металл плакирующего слоя 13 заливается в водоохлаждаемый кристаллизатор 1, совершающий возвратно-поступательные вертикальные перемещения с частотой, равной угловой скорости эксцентриковых валов. Одновременно с помощью подающего механизма 11 и тянущих роликов 12 через кристаллизатор 1 пропускают с заданной скоростью полосу 10 в твердом состоянии, которая является средним слоем биметаллической полосы 16. За счет отвода тепла стенками кристаллизатора 1 образуется замкнутая оболочка 14 металла плакирующего слоя. Далее оболочка 14 с жидкой фазой 13 и с основной полосой 10 поступают в бойки 2 и 3 разъемного кристаллизатора. Бойки 2 и 3 одновременно с деформацией оболочки 14 с жидкой фазой 13 продвигают ее по направлению непрерывного литья. По мере прохождения оболочки 14 с жидкой фазой 13 через рабочие поверхности бойков 2 и 3 происходит сближение стенок оболочки 14 и приближение их к полосе 10, при этом происходит вытеснение жидкого металла 13, то есть механическое перемешивание жидкого металла плакирующего слоя. Затем происходит смыкание стенок оболочки 14 с полосой 10 и обжатие биметаллической полосы с заданной степенью деформации. Калибрующие участки бойков 15 обеспечивают получение заданных размеров биметаллической полосы и плакирующего слоя. Расстояние между внутренними поверхностями боковых стенок 17 и 18 определяют ширину биметаллической полосы.The essence of the method of obtaining a bimetallic strip is as follows (Fig. 1-4). The liquid metal of the
Пример 1. В процессе получения биметаллической полосы в кристаллизатор подают расплав металла плакирующего слоя-сталь 09Г2С, а через кристаллизатор пропускают полосу из стали 20 толщиной 10 мм и шириной 990 мм. Высота расплава плакирующего слоя в кристаллизаторе - 700 мм. Толщина оболочки плакирующего слоя, выходящей из кристаллизатора - 10 мм. Скорость вытягивания биметаллической полосы V=K2×Н/σ2=202×700/102=2,8 м/мин. Если на межслойных поверхностях биметаллической полосы будут образовываться окисные пленки или другие образования, ухудшающие условия сцепления слоев биметалла, то степень деформации плакирующего слоя должна быть не менее 60%. Например, при получении биметаллической полосы толщиной 14 мм и шириной 1000 мм с толщиной плакирующего слоя 2 мм из стали 09Г2С степень его деформации составит 80%. Такая степень деформации приведет к взаимному смещению слоев биметалла на величину порядка 3 мм и разрушению межслойных образований и, как следствие, повышению прочности соединения слоев биметалла. Кроме того, в очаге деформации биметаллической полосы возникают высокие сжимающие напряжения величиной минус 290 МПа, что позволит получить однородную и мелкозернистую структуру металла плакирующего слоя, то есть улучшить качество биметалла.Example 1. In the process of obtaining a bimetallic strip, a metal melt of the cladding layer 09G2S steel is fed into the crystallizer, and a strip of steel 20 with a thickness of 10 mm and a width of 990 mm is passed through the crystallizer. The melt height of the cladding layer in the mold is 700 mm. The shell thickness of the cladding layer emerging from the mold is 10 mm. The stretching speed of the bimetallic strip V = K 2 × N / σ 2 = 20 2 × 700/10 2 = 2.8 m / min. If oxide films or other formations will form on the interlayer surfaces of the bimetallic strip that worsen the adhesion conditions of the bimetal layers, then the degree of deformation of the cladding layer should be at least 60%. For example, upon receipt of a
Если при получении биметаллической полосы предлагаемым способом на межслойных поверхностях будут возникать образования, повышающие прочность соединения слоев биметалла, то степень деформации металла плакирующего слоя не должна превышать 40%, что не приведет к взаимному смещению слоев биметалла и разрушению межслойных образований. Это имеет место при получении биметаллической полосы толщиной 22 мм и шириной 1000 мм с толщиной плакирующего слоя 6 мм.If upon receipt of a bimetallic strip by the proposed method, formations will appear on the interlayer surfaces that increase the bond strength of the bimetal layers, then the degree of deformation of the metal of the cladding layer should not exceed 40%, which will not lead to a mutual displacement of the bimetal layers and destruction of the interlayer formations. This takes place upon receipt of a bimetallic strip 22 mm thick and 1000 mm wide with a cladding thickness of 6 mm.
Пример 2. В процессе получения биметаллической полосы в кристаллизатор подают расплав металла плакирующего слоя - алюминий А5, а через кристаллизатор пропускают полосу из стали 20 толщиной 5 мм и шириной 990 мм. Высота расплава алюминия в кристаллизаторе - 300 мм. Толщина оболочки плакирующего слоя, выходящей из кристаллизатора - 10 мм. Скорость вытягивания биметаллической полосы из кристаллизатора 4,8 м/мин. Для разрушения окисных пленок, которые возникают на межслойных поверхностях биметалла, степень деформации плакирующего слоя из алюминия должна быть более 60%, при этом взаимное смещение слоев биметалла будет более 3 мм. Это реализуется при получении биметаллических полос толщиной 9 мм и 13 мм и шириной 1000 мм, причем толщина плакирующих слоев из алюминия соответственно равна 2 мм и 4 мм.Example 2. In the process of obtaining a bimetallic strip, a molten metal of the cladding layer, aluminum A5, is fed into the crystallizer, and a strip of steel 20 with a thickness of 5 mm and a width of 990 mm is passed through the mold. The height of the molten aluminum in the mold is 300 mm. The shell thickness of the cladding layer exiting the mold is 10 mm. The speed of drawing a bimetallic strip from the mold 4.8 m / min For the destruction of oxide films that occur on the interlayer surfaces of bimetal, the deformation of the cladding layer of aluminum should be more than 60%, while the mutual displacement of the layers of bimetal will be more than 3 mm. This is realized when obtaining bimetallic strips with a thickness of 9 mm and 13 mm and a width of 1000 mm, and the thickness of the cladding layers of aluminum, respectively, is 2 mm and 4 mm.
Таким образом, заявляемое техническое решение позволяет улучшить качества биметаллических полос за счет повышения прочности соединения слоев биметалла и улучшения структуры металла плакирующего слоя.Thus, the claimed technical solution allows to improve the quality of the bimetallic strips by increasing the bond strength of the bimetal layers and improving the metal structure of the cladding layer.
Claims (8)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018136825A RU2712158C1 (en) | 2018-10-18 | 2018-10-18 | Bimetal strip production method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018136825A RU2712158C1 (en) | 2018-10-18 | 2018-10-18 | Bimetal strip production method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2712158C1 true RU2712158C1 (en) | 2020-01-24 |
Family
ID=69184269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018136825A RU2712158C1 (en) | 2018-10-18 | 2018-10-18 | Bimetal strip production method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2712158C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2742407C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-02-05 | Олег Степанович Лехов | Bimetal strip production method |
RU2758485C1 (en) * | 2020-09-16 | 2021-10-28 | Олег Степанович Лехов | Method for continuous casting of hollow blanks and a device for its implementation |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4088295A (en) * | 1977-01-12 | 1978-05-09 | Medovar Boris Izrailevich | Mould for electroslag casting of faceted metal ingots |
RU2064364C1 (en) * | 1994-02-15 | 1996-07-27 | Олег Степанович Лехов | Method for manufacturing bimetallic strip |
RU2086346C1 (en) * | 1994-05-18 | 1997-08-10 | Институт машиноведения и металлургии Дальневосточного отделения РАН | Method of production of continuously cast bimetallic castings and device for its embodiment |
-
2018
- 2018-10-18 RU RU2018136825A patent/RU2712158C1/en active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4088295A (en) * | 1977-01-12 | 1978-05-09 | Medovar Boris Izrailevich | Mould for electroslag casting of faceted metal ingots |
RU2064364C1 (en) * | 1994-02-15 | 1996-07-27 | Олег Степанович Лехов | Method for manufacturing bimetallic strip |
RU2086346C1 (en) * | 1994-05-18 | 1997-08-10 | Институт машиноведения и металлургии Дальневосточного отделения РАН | Method of production of continuously cast bimetallic castings and device for its embodiment |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Э.Германн. Непрерывное литье, М., Металлургиздат, 1961, с.344, рис. 974. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2742407C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-02-05 | Олег Степанович Лехов | Bimetal strip production method |
RU2758485C1 (en) * | 2020-09-16 | 2021-10-28 | Олег Степанович Лехов | Method for continuous casting of hollow blanks and a device for its implementation |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2712158C1 (en) | Bimetal strip production method | |
Eskin | Broad prospects for commercial application of the ultrasonic (cavitation) melt treatment of light alloys | |
CN103648683B (en) | The vertical direct chill casting method of many alloys | |
JP2005526618A5 (en) | ||
KR20210020130A (en) | Apparatus and method for continuous production of metal clad strip | |
KR20100016383A (en) | Functionally graded metal matrix composite sheet | |
WO1997009138A1 (en) | Molten steel thin cast piece and method for producing the same and cooling drum for a thin cast piece continuous casting device | |
RU2077407C1 (en) | Method of continuous casting of blocks and device for its embodiment | |
RU102550U1 (en) | INSTALLATION FOR CONTINUOUS CASTING, ROLLING AND PRESSING OF METAL | |
RU2064364C1 (en) | Method for manufacturing bimetallic strip | |
RU2674586C2 (en) | Workpieces continuous casting method and device for its implementation | |
RU2754336C2 (en) | Method for continuous casting of hollow bills and a device for its use | |
RU2681232C1 (en) | Method for continuous casting of a varietal billets and unit for its implementation | |
RU2698005C1 (en) | Curvilinear plant for continuous casting of sorted billets | |
RU2794362C1 (en) | Method for continuous casting of i-beam blanks and device for its implementation | |
RU2426624C1 (en) | Method of producing sheet billets from aluminium powder | |
RU2742407C1 (en) | Bimetal strip production method | |
RU2403121C1 (en) | Method of continuous steel casting | |
JP4232867B2 (en) | Continuous casting method of steel strip | |
RU2226138C2 (en) | Billet continuous casting process | |
RU2792327C2 (en) | Unit for continious casting, rolling and pressing of metal | |
JPH046463B2 (en) | ||
RU2781932C1 (en) | Device for producing continuously cast deformed blanks | |
RU2761373C2 (en) | Method for continuous workpiece casting and device for its implementation | |
RU2628805C2 (en) | Rotary casting machine to produce copper workpiece in casting and rolling plant |