RU2711311C1 - Basic element of power module - Google Patents
Basic element of power module Download PDFInfo
- Publication number
- RU2711311C1 RU2711311C1 RU2019115870A RU2019115870A RU2711311C1 RU 2711311 C1 RU2711311 C1 RU 2711311C1 RU 2019115870 A RU2019115870 A RU 2019115870A RU 2019115870 A RU2019115870 A RU 2019115870A RU 2711311 C1 RU2711311 C1 RU 2711311C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- diode
- key
- power
- main key
- antiphase
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
- H03K17/13—Modifications for switching at zero crossing
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
Предложение относится к силовой электронике, в частности к преобразователям электрической энергии с пониженными потерями мощности в полупроводниковых ключевых элементах и может быть использовано для создания энергоэффективных силовых модулей, применяемых в автономных инверторах и импульсных регуляторах.The proposal relates to power electronics, in particular, to electric energy converters with reduced power losses in semiconductor key elements and can be used to create energy-efficient power modules used in stand-alone inverters and switching regulators.
Известна базовая схема коммутации на двух полупроводниковых приборах, включенных встречно - последовательно, с выводом средней точки соединенных вместе катодов (эмиттеров или истоков) (Макмарри У. Топология схем энергетической электроники. ТИИЭР, т. 76, №4, 1988. стр. 142, Фиг. 2). Недостатком данного решения является жесткий режим переключения и большие потери мощности при коммутации.Known basic circuit switching on two semiconductor devices connected counter-series, with the conclusion of the midpoint of the cathodes connected together (emitters or sources) (McMurry W. Topology of power electronics circuits. TIIER, v. 76, No. 4, 1988. p. 142, Fig. 2). The disadvantage of this solution is the hard switching mode and large power losses during switching.
Наиболее близким по технической сути к заявляемому решению является базовый элемент силового модуля (RU 169427 U1, 16.03 2017), содержащий первый, второй и третий силовые выводы, основной ключ со встречно-параллельным диодом, противофазный диод, выполненный в виде последовательного соединения первого и второго составного диода, вспомогательный ключ и дополнительный диод, при этом основной ключ и противофазный диод соединены последовательно, вывод основного ключа, соединенный с катодом его встречно-параллельного диода подключен к первому силовому выводу, анод первого составного диода подключен ко второму силовому выводу, а точка соединения основного ключа с противофазным диодом подключена к третьему силовому выводу, первый внешний вывод вспомогательного ключа подключен к точке соединения первого и второго составного диода, а катод дополнительного диода подключен к точке соединения основного ключа с противофазным диодом.The closest in technical essence to the claimed solution is the basic element of the power module (RU 169427 U1, 16.03 2017), containing the first, second and third power terminals, the main key with an anti-parallel diode, an antiphase diode made in the form of a serial connection of the first and second a composite diode, an auxiliary key and an additional diode, while the main key and the antiphase diode are connected in series, the output of the main key connected to the cathode of its counter-parallel diode is connected to the first power the output, the anode of the first composite diode is connected to the second power output, and the connection point of the main key with the antiphase diode is connected to the third power output, the first external output of the auxiliary key is connected to the connection point of the first and second composite diode, and the cathode of the additional diode is connected to the connection point of the main key with an antiphase diode.
В устройстве прототипа обеспечивается мягкий режим переключения базового элемента и пониженные потери мощности при коммутации. Недостатком данного решения является необходимость применения дополнительных резонансных компонентов - дросселей и конденсаторов, усложняющих схему и повышающих ее габариты.The prototype device provides a soft switching mode of the base element and reduced power loss during switching. The disadvantage of this solution is the need to use additional resonant components - inductors and capacitors, which complicate the circuit and increase its dimensions.
Технической задачей предлагаемого решения является снижение энергии динамических потерь в базовом элементе силового модуля.The technical task of the proposed solution is to reduce the energy of dynamic losses in the basic element of the power module.
Технический результат предлагаемого устройства заключается в том, что все полупроводниковые ключи и диоды, причем как основные, так и вспомогательные переключаются при нулевых напряжениях и токах. При этом энергия (мощность) коммутационных потерь в схеме снижается практически до нуля. В качестве элементов, обеспечивающих нулевые токи и напряжения, используются исключительно внутренние резонансные компоненты конструкции.The technical result of the proposed device is that all semiconductor switches and diodes, both primary and secondary, switch at zero voltages and currents. In this case, the energy (power) of switching losses in the circuit is reduced to almost zero. As elements providing zero currents and voltages, exclusively internal resonant components of the structure are used.
Указанный технический результат достигается тем, что базовый элемент силового модуля содержит первый, второй и третий силовые выводы, основной ключ со встречно-параллельным диодом, противофазный диод, выполненный в виде последовательного соединения первого и второго составного диода, вспомогательный ключ и дополнительный диод, при этом основной ключ и противофазный диод соединены последовательно, вывод основного ключа, соединенный с катодом его встречно-параллельного диода подключен к первому силовому выводу, анод первого составного диода подключен ко второму силовому выводу, а точка соединения основного ключа с противофазным диодом подключена к третьему силовому выводу, первый внешний вывод вспомогательного ключа подключен к точке соединения первого и второго составного диода, а катод дополнительного диода подключен к точке соединения основного ключа с противофазным диодом. Второй внешний вывод вспомогательного ключа через первую проводящую шину подключен к первому силовому выводу, а анод дополнительного диода через вторую проводящую шину подключен к точке соединения первого и второго составного диода, при этом распределенные индуктивности первой и второй проводящих шин являются магнитно-связанными.The specified technical result is achieved by the fact that the basic element of the power module contains the first, second and third power terminals, the main key with an anti-parallel diode, an antiphase diode made in the form of a series connection of the first and second composite diode, an auxiliary key and an additional diode, while the main key and the antiphase diode are connected in series, the output of the main key connected to the cathode of its counter-parallel diode is connected to the first power output, the anode of the first composite the diode is connected to the second power output, and the connection point of the main key with the antiphase diode is connected to the third power output, the first external output of the auxiliary key is connected to the connection point of the first and second composite diode, and the cathode of the additional diode is connected to the connection point of the main key with the antiphase diode. The second external output of the auxiliary key is connected through the first conductive bus to the first power output, and the anode of the additional diode is connected through the second conductive bus to the connection point of the first and second composite diodes, while the distributed inductances of the first and second conductive buses are magnetically coupled.
Сущность предложенного решения и его технический результат поясняются соответствующими чертежами.The essence of the proposed solution and its technical result are illustrated by the relevant drawings.
На Фиг. 1 представлен базовый элемент силового модуля.In FIG. 1 shows the basic element of a power module.
На Фиг. 2 представлена схема коммутации непрерывного тока нагрузки с базовым элементом.In FIG. 2 shows a circuit for switching a continuous load current with a base element.
На Фиг. 3 представлен базовый элемент силового модуля во втором варианте исполнения.In FIG. 3 shows the basic element of the power module in the second embodiment.
На Фиг. 4 представлен базовый элемент силового модуля в третьем варианте исполнения.In FIG. 4 shows the basic element of the power module in the third embodiment.
На Фиг. 5 представлен базовый элемент силового модуля в четвертом варианте исполнения.In FIG. 5 shows the basic element of the power module in the fourth embodiment.
На Фиг. 6 представлен базовый элемент силового модуля с нижним уровнем подключения основного ключа в первом варианте исполнения.In FIG. 6 shows the basic element of the power module with the lower connection level of the main key in the first embodiment.
На Фиг. 7 представлен базовый элемент силового модуля с нижним уровнем подключения основного ключа во втором варианте исполнения.In FIG. 7 shows the basic element of the power module with the lower connection level of the main key in the second embodiment.
На Фиг. 8 представлен базовый элемент силового модуля с нижним уровнем подключения основного ключа в третьем варианте исполнения.In FIG. 8 shows the basic element of the power module with the lower connection level of the main key in the third embodiment.
На Фиг. 9 представлен базовый элемент силового модуля с нижним уровнем подключения основного ключа в четвертом варианте исполнения.In FIG. 9 shows the basic element of the power module with the lower connection level of the main key in the fourth embodiment.
На Фиг. 10 представлена схема полумоста на двух базовых элементах: с верхним и нижним уровнем подключения основного ключа.In FIG. 10 shows a half-bridge diagram on two basic elements: with an upper and lower connection level of the main key.
На Фиг. 11 представлена схема трехуровневого полумоста с фиксированной нейтралью на четырех базовых элементах.In FIG. 11 is a diagram of a three-level half-bridge with a fixed neutral on four basic elements.
На Фиг. 12 представлены диаграммы коммутации основного ключа в составе базового элемента в переходном процессе включения.In FIG. 12 shows switching diagrams of the main key as part of the basic element in the transient switching process.
На Фиг. 13 представлены диаграммы коммутации основного ключа в составе базового элемента в переходном процессе выключения.In FIG. 13 shows switching diagrams of the main key as part of the basic element in the transient shutdown process.
На Фиг. 14 представлены диаграммы коммутации вспомогательного ключа в составе базового элемента в переходном процессе включения.In FIG. Figure 14 shows the switching diagrams of the auxiliary key as part of the base element in the transient switching process.
На Фиг. 15 представлены диаграммы коммутации вспомогательного ключа в составе базового элемента в переходном процессе выключения.In FIG. 15 shows switching diagrams of an auxiliary key as part of a basic element in a transient shutdown process.
Базовый элемент силового модуля (Фиг. 1) содержит первый 1, второй 2 и третий 3 силовые выводы, основной ключ со встречно-параллельным диодом 4, противофазный диод 5, выполненный в виде последовательного соединения первого 6 и второго 7 составного диода, вспомогательный ключ 8 и дополнительный диод 9, основной ключ 4 и противофазный диод 5 соединены последовательно, вывод основного ключа 4, соединенный с катодом его встречно-параллельного диода подключен к первому силовому выводу 1, анод первого составного диода 6 подключен ко второму силовому выводу 2, точка соединения основного ключа 4 с противофазным диодом 5 подключена к третьему силовому выводу 3, первый внешний вывод вспомогательного ключа 8 подключен к точке соединения первого 6 и второго 7 составного диода, а катод дополнительного диода 9 подключен к точке соединения основного ключа 4 с противофазным диодом 5.The basic element of the power module (Fig. 1) contains the first 1, second 2 and third 3 power leads, a main key with an
Второй внешний вывод вспомогательного ключа 8 через первую проводящую шину 10 подключен к первому силовому выводу 1, а анод дополнительного диода 9 через вторую проводящую шину 11 подключен к точке соединения первого 6 и второго 7 составного диода, при этом распределенные индуктивности первой 10 и второй 11 проводящих шин являются магнитно-связанными.The second external output of the
Рассмотрим работу заявляемого устройства на примере схемы коммутации непрерывного тока нагрузки Фиг. 2 с базовым элементом в соответствие с Фиг. 1.Consider the operation of the inventive device on the example of a switching circuit of a continuous load current FIG. 2 with a base element in accordance with FIG. 1.
Источник напряжения, питающий схему Фиг. 2, подключен между силовыми выводами базового элемента 1 и 2, и обозначен на схеме символом Е. Непрерывный ток нагрузки Iн, задается источником тока, подключенным между силовыми выводами базового элемента 2 и 3.The voltage source supplying the circuit of FIG. 2, is connected between the power terminals of the
На схеме дополнительно показаны распределенные индуктивности проводящих шин 10 и 11, приведенное значение которых равно L, а также собственные выходные емкости основного ключа 4, и составного диода 7, обозначенные как С4 и С7, соответственно.The diagram additionally shows the distributed inductances of the
Конструктивно шины 10 и 11 выполняются как близко расположенные проводники, в качестве одиночного витка пересекающие окно общего магнитного сердечника. При этом взаимная индуктивность проводящих шин 10 и 11 M=L.Structurally, the
Пусть в начальный момент времени основной ключ 4 и вспомогательный ключ 8 находятся в разомкнутом состоянии. Тогда ток нагрузки Iн протекает по цепи открытых составных диодов 6 и 7 противофазного диода 5. Начальное напряжение на выходной емкости С4 основного ключа 4, равно при этом значению Е. Поскольку составной диод 7 открыт, начальное напряжение на емкости С7 равно нулю. При разомкнутом вспомогательном ключе 8 начальные значения токов в индуктивностях проводящих шин 10 и 11 равны нулю.Let the
В начале цикла коммутаций происходит замыкание вспомогательного ключа 8.At the beginning of the switching cycle, the
Длительность полного цикла коммутаций в базовом элементе можно разделить на следующие интервалы:The duration of the full switching cycle in the basic element can be divided into the following intervals:
1. Интервал линейного нарастания тока в индуктивности L проводящей шины 10.1. The interval of the linear increase in current in the inductance L of the
При замыкании вспомогательного ключа 8 через открытый составной диод 6 к проводящей шине 10 подключается напряжение Е, вызывая линейное нарастание тока в индуктивности шины L и, соответственно, во вспомогательном ключе 8, обеспечивая тем самым снижение напряжения на вспомогательном ключе 8 в режиме нулевого тока:When the
где IL - ток в индуктивности шины 10; I8 - ток вспомогательного ключа 8.where I L is the current in the inductance of the
Через интервал времени Δt1 ток в индуктивности шины 10 достигает значения тока нагрузки Iн, и первый составной диод 6 запирается:After a time interval Δt1, the current in the inductance of the
2. Интервал разряда выходной емкости С4 основного ключа 4 и его отпирания при нулевом напряжении.2. The interval of the discharge of the output capacitance C4 of the
После запирания первого составного диода 6 в схеме начинается колебательный процесс разряда выходной емкости С4 по цепи проводящей шины 10 через замкнутый вспомогательный ключ 8 и открытый второй составной диод 7. При этом ток в индуктивности L проводящей шины 10 будет увеличиваться, а напряжение на емкости С4 и основном ключе 4 спадать:After locking the
где - волновое сопротивление резонансного контура, образованного емкостью С4 и индуктивностью L проводящей шины 10; - круговая частота резонансного процесса в контуре; U4 - напряжение на основном ключе 4.Where - wave impedance of the resonant circuit formed by the capacitance C4 and the inductance L of the
Через интервал времени Δt2 напряжение на емкости С4 и, соответственно, на основном ключе 4, спадает до нуля. При этом включается встречно-параллельный диод основного ключа 4, через который начинает замыкаться избыточный ток ΔI, накопленный в индуктивности L проводящей шины 10 при разряде выходной емкости С4:After a time interval Δt2, the voltage on the capacitance C4 and, accordingly, on the
После разряда выходной емкости С4 основной ключ 4 отпирается в режиме нулевого напряжения.After the discharge of the output capacitance C4, the
3. Интервал сброса энергии, накопленной в индуктивности L первой проводящей шины 10 в переходном процессе отпирания основного ключа 4.3. The interval of discharge of energy stored in the inductance L of the first
При размыкании вспомогательного ключа 8, ток нагрузки Iн переключается в основной ключ 4. За счет магнитной связи между индуктивностями проводящих шин 10 и 11 отпирается дополнительный диод 9, и в индуктивности L проводящей шины 11 наводится ток, равный по величине току, накопленному в индуктивности L проводящей шины 10 к концу второго интервала Δt2 цикла коммутаций:When the
После появления тока в индуктивности L проводящей шины 11 второй составной диод 7 запирается, и между индуктивностью L проводящей шины 11 и выходной емкостью С7 второго составного диода 7 начинается колебательный процесс. Длительность интервала Δt3 определяется открытым состоянием дополнительного диода 9, при котором через дополнительный диод 9 протекает ток в положительном направлении:After the current appears in the inductance L of the
В конце интервала Δt3 энергия, запасенная в индуктивности L проводящей шины 11, перетекает в выходную емкостью С7 второго составного диода 7, находящегося в запертом состоянии. После запирания дополнительного диода 9 на емкости С7 второго составного диода 7 устанавливается обратное напряжение:At the end of the interval Δt 3, the energy stored in the inductance L of the
где - волновое сопротивление резонансного контура, образованного выходной емкостью С7 составного диода 7 и индуктивностью L проводящей шины 11.Where - wave impedance of the resonant circuit formed by the output capacitance C7 of the
Отметим, что плавное нарастание напряжения на выходной емкости С7 второго составного диода 7 при замкнутом основном ключе 4 обеспечивает запирание вспомогательного ключа 8 при нулевом напряжении.Note that a smooth increase in voltage at the output capacitance C7 of the second
4. Интервал проводимости основного ключа 4.4. The conductivity interval of the
Интервал проводимости основного ключа 4, называемый длительностью импульса ΔtИ задается соответствующим алгоритмом управления схемой. При этом ток нагрузки Iн протекает по цепи основного ключа 4, запасая энергию от источника питания схемы Е.The conduction interval of the
5. Интервал запирания основного ключа 4 при нулевом токе.5. The interval for locking the
Данный интервал начинается при замыкании вспомогательного ключа 8 после окончания длительности импульса ΔtИ.This interval begins when the
Поскольку обратное напряжения на выходной емкости С7 поддерживает второй составной диод 7 в закрытом состоянии, между емкостью С7 и индуктивностью L проводящей шины 10 начинается колебательный процесс, с круговой частотой .Since the reverse voltage at the output capacitance C7 maintains the second
При этом в основном ключе 4 появляется дополнительный ток, направленный встречно по отношению к току нагрузки Iн:In this case, in the
Плавное изменение тока в течение колебательного процесса обеспечивает включение вспомогательного ключа 8 в режиме нулевого тока.A smooth change in current during the oscillatory process ensures the inclusion of the
Через интервал времени Δt5 равный четверти периода резонансной частоты ωр2 ток I4 снижается до нуля и основной ключ 4 запирается при нулевом токе. Напряжение на выходной емкости С7 второго составного диода 7 снижается при этом практически до нуля.After a time interval Δt 5 equal to a quarter of the period of the resonant frequency ω p2, the current I 4 decreases to zero and the
6. Интервал сброса энергии, накопленной в индуктивности L первой проводящей шины 10 и начало заряда выходной емкости С4 основного ключа 4.6. The interval of discharge of energy stored in the inductance L of the first
При размыкании вспомогательного ключа 8 за счет магнитной связи между индуктивностями проводящих шин 10 и 11 отпирается дополнительный диод 9, и в индуктивности L проводящей шины 11 наводится ток, равный по величине току, накопленному в индуктивности L проводящей шины 10 к концу пятого интервала Δt5 цикла коммутаций:When the
При значении коэффициента магнитной связи между равными индуктивностями проводящих шин 10 и 11 близком к единице, можно полагать, что IL (Δt5)≈IL (Δt2).When the value of the magnetic coupling coefficient between the equal inductances of the conducting
Между индуктивностью L второй проводящей шины 11 и емкостью С7 начинается колебательный процесс, при котором обратное напряжение на втором составном диоде 7 начинает нарастать, а ток в дополнительном диоде 9 спадать.Between the inductance L of the second
На этом же интервале ток нагрузки Iн начинает заряжать выходную емкость С4 основного ключа 4.At the same interval, the load current In begins to charge the output capacitance C4 of the
Плавное нарастание напряжений на емкости С7 и емкости С4 обеспечивают запирание вспомогательного ключа 8 при нулевом напряжении.A smooth increase in voltage on the capacitance C7 and capacitance C4 provide locking
Когда сумма напряжений на емкости С7 и емкости С4 становится равной напряжению источника Е, в противофазном диоде 5 открывается первый составной диод 6 и рассматриваемый интервал завершается.When the sum of the voltages at the capacitance C7 and the capacitance C4 becomes equal to the voltage of the source E, in the
Длительность шестого интервала определяют по приближенной формуле:The duration of the sixth interval is determined by the approximate formula:
При этом напряжение на выходной емкости С7, равное обратному напряжению на втором составном диоде 7, в конце интервала определяется выражением:In this case, the voltage at the output capacitance C7, equal to the inverse voltage at the second
7. Интервал полного разряда емкости С7 второго составного диода 7 и заряда выходной емкости С4 основного ключа 4 до напряжения источника питания Е.7. The interval of the full discharge of the capacitance C7 of the second
После отпирания первого составного диода 6 ток нагрузки Iн фактически начинает протекать по параллельному соединению емкости С7 и емкости С4. При этом емкость С4 продолжает заряжаться, а емкость С7 разряжается. После увеличения напряжения на емкости С4 до значения напряжения источника питания Е, емкость С7 полностью разряжается. При этом отпирается второй составной диод 7 и ток нагрузки Iн полностью переключается в противофазный диод 5, образованный двумя составными диодами 6 и 7.After unlocking the first
Длительность последнего интервала определяется по формуле:The duration of the last interval is determined by the formula:
По завершении указанных интервалов работы все величины токов и напряжений на компонентах базового элемента возвращаются к начальным значениям, и базовый элемент готов к очередному циклу коммутации.Upon completion of the indicated operation intervals, all values of currents and voltages on the components of the base element return to the initial values, and the base element is ready for the next switching cycle.
Принцип работы предложенного устройства и его технический результат не изменяются, если проводящая шина 10 будет присоединена к первому внешнему выводу вспомогательного ключа 8, а проводящая шина 11 к цепи катода дополнительного диода 9. Этот вывод следует из свойства инвариантности (неизменности) схем при перестановке последовательно соединенных компонентов в ее ветвях. При этом формируются еще три равнозначные топологии базового элемента, представленные на Фиг. 3, Фиг. 4 и Фиг. 5.The principle of operation of the proposed device and its technical result do not change if the
Рассмотренная работа заявляемого устройства (Фиг. 1) в схеме Фиг. 2 относится к его применению в Качестве базового элемента с верхним уровнем подключения основного ключа 4 к цепи источника питания и нагрузки.The considered operation of the inventive device (FIG. 1) in the circuit of FIG. 2 relates to its use as a basic element with an upper level for connecting the
Для применения базового элемента в качестве ключевого устройства с нижним уровнем подключения основного ключа 4 изменяется топология подключения основного ключа 4 и противофазного диода 5 к силовым выводам 1, 2 и 3 устройства (Фиг. 6). Теперь к первому силовому выводу 1 подключен вывод основного ключа 4, соединенный с анодом его встречно-параллельного диода, а ко второму силовому выводу 2 подключен катод противофазного диода 5. Данная топология подключения объясняется изменением направления тока нагрузки относительно ключевых элементов нижнего уровня подключения на обратное направление, по сравнению с верхним уровнем подключения. В соответствие с изменением направления тока нагрузки, порядок подключения проводящих шин 10 и 11 к выходным цепям вспомогательного ключа 8 и дополнительного диода 9 изменяется. Теперь первый внешний вывод вспомогательного ключа 8 через первую проводящую шину 10 подключен к первому силовому выводу, а второй внешний вывод вспомогательного ключа 8 присоединен к точке соединения первого 6 и второго 7 составного диода. При этом анод дополнительного диода подключен к точке соединения основного ключа 4 с противофазным диодом 5, а катод дополнительного диода 9 через вторую проводящую шину 11 подключен к точке соединения первого 6 и второго 7 составного диода, причем распределенные индуктивности первой 10 и второй 11 проводящих шин являются магнитно-связанными.To use the basic element as a key device with a lower connection level of the
Принцип работы заявляемого устройства (Фиг. 6) как базового элемента с нижним уровнем подключения не меняется по сравнению с базовым элементом верхнего уровня подключения (Фиг. 1). Его цикл коммутаций состоит из тех же семи основных интервалов работы.The principle of operation of the inventive device (Fig. 6) as a basic element with a lower connection level does not change compared to the basic element of the upper connection level (Fig. 1). Its switching cycle consists of the same seven main operation intervals.
Аналогичным образом топологии базовых элементов верхнего уровня подключения, представленные на Фиг. 3, Фиг. 4 и Фиг. 5 могут быть преобразованы в топологии базовых элементов нижнего уровня подключения, которые показаны на Фиг. 7, Фиг. 8 и Фиг. 9, соответственно.Similarly, the topology of the base elements of the top-level connection shown in FIG. 3, FIG. 4 and FIG. 5 can be transformed into the topology of the base elements of the lower connection layer, which are shown in FIG. 7, FIG. 8 and FIG. 9, respectively.
Примеры конкретного применения предложенного устройства.Examples of specific applications of the proposed device.
В качестве базового элемента с верхним уровнем подключения основного ключа 4, устройства на Фиг 1., Фиг. 3, Фиг. 4 и Фиг. 5 могут быть использованы в понижающих регуляторах постоянного напряжения.As a basic element with an upper connection level of the
В качестве базового элемента с нижним уровнем подключения основного ключа 4, устройства на Фиг 6., Фиг. 7, Фиг. 8 и Фиг. 9 могут быть использованы в повышающих регуляторах постоянного напряжения.As a basic element with a lower connection level of the
Последовательное включение базовых элементов верхнего и нижнего уровня подключения образует схему полумоста. Параллельное подключение двух полумостов образует однофазную мостовую схему, а параллельное подключение трех полумостов -трехфазную мостовую схему. Данная топология может быть применена в автономных инверторах, активных выпрямителях и двухтактных преобразователях постоянного напряжения.The sequential inclusion of the basic elements of the upper and lower connection level forms a half-bridge circuit. Parallel connection of two half-bridges forms a single-phase bridge circuit, and parallel connection of three half-bridges forms a three-phase bridge circuit. This topology can be applied in stand-alone inverters, active rectifiers and push-pull DC / DC converters.
На Фиг. 10 представлена схема полумоста на базе последовательного соединения базовых элементов верхнего (Фиг. 1) и нижнего (Фиг. 6) уровня подключения. Третий силовой вывод, являющийся общим для базовых элементов верхнего и нижнего уровня является точкой фазы полумоста 3(1,2) и служит для подключения нагрузки. При этом встречно-параллельный диод основного ключа верхнего уровня 4(1) является противофазным диодом 5(2) для основного ключа нижнего уровня 4(2) и, наоборот, встречно-параллельный диод основного ключа нижнего уровня 4(2) является противофазным диодом 5(1) для основного ключа верхнего уровня 4(1).In FIG. 10 is a diagram of a half-bridge based on the serial connection of the basic elements of the upper (Fig. 1) and lower (Fig. 6) connection level. The third power output, which is common for the basic elements of the upper and lower levels, is the phase point of the half-bridge 3 (1,2) and serves to connect the load. In this case, the anti-parallel diode of the main key of the upper level 4 (1) is an antiphase diode 5 (2) for the main key of the lower level 4 (2) and, conversely, the anti-parallel diode of the main key of the lower level 4 (2) is an antiphase diode 5 (1) for the top-level primary key 4 (1).
Для построения схемы трехуровневого полумоста с фиксированной нейтралью N могут быть применены четыре базовых элемента: два базовых элемента верхнего уровня подключения и два базовых элемента нижнего уровня подключения.To build a three-level half-bridge circuit with a fixed neutral N, four basic elements can be applied: two basic elements of the upper connection level and two basic elements of the lower connection level.
На Фиг. 11 представлен трехуровневый полумост с фиксированной нейтралью N на основе базовых элементов верхнего (Фиг. 1) и нижнего (Фиг. 6) уровня подключения.In FIG. 11 shows a three-level half-bridge with a fixed neutral N based on the basic elements of the upper (Fig. 1) and lower (Fig. 6) connection level.
Точка соединения основных ключей 4(2) и 4(3) образует точку фазы трехуровневого полумоста, которую можно рассматривать в качестве общего третьего силового вывода для всех базовых элементов схемы 3(1,2,3,4).The connection point of the main keys 4 (2) and 4 (3) forms the phase point of the three-level half-bridge, which can be considered as a common third power output for all the basic elements of circuit 3 (1,2,3,4).
Фиксация точки нейтрали N на заданном уровне напряжения в схеме трехуровневого полумоста обеспечивается с помощью верхнего фиксирующего диода 5(1) и нижнего фиксирующего диода 5(4), которые одновременно являются противофазными диодами основного ключа верхнего уровня 4(1) и основного ключа нижнего уровня 4(4), соответственно.The fixation of the neutral point N at a given voltage level in the three-level half-bridge circuit is ensured by the upper fixing diode 5 (1) and the lower fixing diode 5 (4), which are simultaneously antiphase diodes of the main key of the upper level 4 (1) and the main switch of the lower level 4 (4), respectively.
Между точкой фазы 3(1,2,3,4) трехуровневого полумоста и точкой нейтрали N подключается нагрузка.A load is connected between the phase 3 (1,2,3,4) point of the three-level half-bridge and the neutral point N.
Работа трехуровневого полумоста сводится к последовательной по времени работе двух эквивалентных полумостов. Каждый из эквивалентных полумостов состоит из двух последовательно включенных базовых элементов верхнего и нижнего уровня, аналогично схеме типового полумоста Фиг. 10The work of a three-level half-bridge is reduced to the time-consistent operation of two equivalent half-bridges. Each of the equivalent half-bridges consists of two series-connected basic elements of the upper and lower levels, similar to the scheme of a typical half-bridge of FIG. 10
Первый эквивалентный полумост состоит из основного ключа верхнего уровня 4(1) и ключа нижнего уровня, образованного последовательным соединением основного ключа 4(3) и нижнего фиксирующего диода 5(4). Противофазным диодом для ключа верхнего уровня 4(1) является верхний фиксирующий диод 5(1), который одновременно является встречно-параллельным диодом для ключа нижнего уровня, образованного последовательным соединением основного ключа 4(3) и нижнего фиксирующего диода 5(4). Противофазным диодом для ключа нижнего уровня, образованного последовательным соединением основного ключа 4(3) и нижнего фиксирующего диода 5(4), является встречно-параллельный диод основного ключа 4(1). При работе первого эквивалентного полумоста основной ключ 4(2) все время находится в замкнутом состоянии.The first equivalent half-bridge consists of the main key of the upper level 4 (1) and the key of the lower level formed by the serial connection of the main key 4 (3) and the lower fixing diode 5 (4). The antiphase diode for the upper level key 4 (1) is the upper fixing diode 5 (1), which is also an anti-parallel diode for the lower level key formed by the serial connection of the main key 4 (3) and the lower fixing diode 5 (4). The antiphase diode for the lower level key formed by the serial connection of the main key 4 (3) and the lower fixing diode 5 (4) is an anti-parallel diode of the main key 4 (1). During the operation of the first equivalent half-bridge, the main key 4 (2) is always in the closed state.
Второй эквивалентный полумост состоит из ключа верхнего уровня, образованного последовательным соединением верхнего фиксирующего диода 5(1) и основного ключа 4(2), и основного ключа нижнего уровня 4(4). Противофазным диодом для ключа верхнего уровня, образованного последовательным соединением верхнего фиксирующего диода 5(1) и основного ключа 4(2), является встречно-параллельный диод основного ключа 4(4). Противофазным диодом для ключа нижнего уровня 4(4) является нижний фиксирующий диод 5(4), который одновременно является встречно-параллельным диодом для ключа верхнего уровня, образованного последовательным соединением верхнего фиксирующего диода 5(1) и основного ключа 4(2). При работе второго эквивалентного полумоста основной ключ 4(3) все время находится в замкнутом состоянии.The second equivalent half-bridge consists of a key of the upper level formed by the serial connection of the upper fixing diode 5 (1) and the main key 4 (2), and the main key of the lower level 4 (4). The antiphase diode for the upper level key formed by the serial connection of the upper fixing diode 5 (1) and the main key 4 (2) is an anti-parallel diode of the main key 4 (4). The antiphase diode for the lower level key 4 (4) is the lower fixing diode 5 (4), which is also an anti-parallel diode for the upper level key formed by the serial connection of the upper fixing diode 5 (1) and the main key 4 (2). During the operation of the second equivalent half-bridge, the main key 4 (3) is always in the closed state.
Для подтверждения энергетической эффективности предложенного устройства были проведены экспериментальные исследования процессов коммутации в представленном базовом элементе при его работе на индуктивную нагрузку в режиме непрерывного тока, что эквивалентно работе устройства Фиг. 2.To confirm the energy efficiency of the proposed device, experimental studies of switching processes in the presented basic element were carried out during its operation on an inductive load in continuous current mode, which is equivalent to the operation of the device of FIG. 2.
Напряжение источника питания 500 В.Power supply voltage 500 V.
Ток нагрузки 50A.Load current 50A.
На Фиг. 12 и Фиг. 13 представлены диаграмма напряжения U4(t) и тока I4(t) при коммутации основного ключа 4 в составе базового элемента в переходном процессе включения и выключения, соответственно. Масштаб по вертикали: 200 В на деление для напряжения, 25А на деление для тока и 5000 Вт на деление для мгновенной мощности. Масштаб времени по горизонтали 40нс на деление.In FIG. 12 and FIG. 13 is a voltage diagram of U4 (t) and current I4 (t) when switching the
Как следует из представленных диаграмм, процессы коммутации в основном ключе 4 протекают при нулевом напряжении в переходном процессе включения (Фиг. 12) и при нулевом токе в переходном процессе выключения (Фиг. 13), что обеспечивает практически нулевую мощность динамических потерь p4(t)=U4(t)⋅I4(t) в ключе 4.As follows from the presented diagrams, the switching processes in the
На Фиг. 14 и Фиг. 15 представлены диаграмма напряжения U8(t) и тока I8(t) при коммутации вспомогательного ключа 8 в составе базового элемента в переходном процессе включения и выключения, соответственно. Масштаб по вертикали: 200 В на деление для напряжения, 25А на деление для тока и 5000 Вт на деление для мгновенной мощности. Масштаб времени по горизонтали 20нс на деление.In FIG. 14 and FIG. 15 is a voltage diagram of U8 (t) and current I8 (t) when switching
Как следует из представленных диаграмм, процессы коммутации во вспомогательном ключе 8 протекают при нулевом токе в переходном процессе включения (Фиг. 14) и при нулевом напряжении в переходном процессе выключения (Фиг. 15), что обеспечивает практически нулевую мощность динамических потерь p8(t)=U8(t)⋅I8(t) во вспомогательном ключе 8.As follows from the presented diagrams, the switching processes in the
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019115870A RU2711311C1 (en) | 2019-05-23 | 2019-05-23 | Basic element of power module |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019115870A RU2711311C1 (en) | 2019-05-23 | 2019-05-23 | Basic element of power module |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2711311C1 true RU2711311C1 (en) | 2020-01-16 |
Family
ID=69171379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019115870A RU2711311C1 (en) | 2019-05-23 | 2019-05-23 | Basic element of power module |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2711311C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU224082U1 (en) * | 2023-11-28 | 2024-03-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Resonant switch with zero voltage switching |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU748744A1 (en) * | 1978-01-18 | 1980-07-15 | Куйбышевский политехнический институт им.В.В.Куйбышева | Inverter with n-step output voltage |
US5486752A (en) * | 1994-06-17 | 1996-01-23 | Center For Innovative Technology** | Zero-current transition PWM converters |
RU96708U1 (en) * | 2010-04-27 | 2010-08-10 | Открытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Энергомодуль" (Оао Нпо "Энергомодуль") | THREE-LEVEL INVERTER WITH SOFT COMMUTATION |
RU172182U1 (en) * | 2016-12-21 | 2017-06-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское опытно-конструкторское бюро "Марс" (ФГУП МОКБ "Марс") | Switching voltage converter |
-
2019
- 2019-05-23 RU RU2019115870A patent/RU2711311C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU748744A1 (en) * | 1978-01-18 | 1980-07-15 | Куйбышевский политехнический институт им.В.В.Куйбышева | Inverter with n-step output voltage |
US5486752A (en) * | 1994-06-17 | 1996-01-23 | Center For Innovative Technology** | Zero-current transition PWM converters |
RU96708U1 (en) * | 2010-04-27 | 2010-08-10 | Открытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Энергомодуль" (Оао Нпо "Энергомодуль") | THREE-LEVEL INVERTER WITH SOFT COMMUTATION |
RU172182U1 (en) * | 2016-12-21 | 2017-06-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское опытно-конструкторское бюро "Марс" (ФГУП МОКБ "Марс") | Switching voltage converter |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU224082U1 (en) * | 2023-11-28 | 2024-03-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Resonant switch with zero voltage switching |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Alzahrani et al. | A family of scalable non-isolated interleaved DC-DC boost converters with voltage multiplier cells | |
US10007288B2 (en) | Direct current link circuit | |
US8570005B2 (en) | Direct current link circuit | |
Li et al. | Decoupling-controlled triport composited DC/DC converter for multiple energy interface | |
US8138638B2 (en) | DC/DC converter | |
Akbar et al. | A family of single-stage high-gain dual-buck split-source inverters | |
Macy et al. | A 1.2 MHz, 25 V to 100 V GaN-based resonant Dickson switched-capacitor converter with 1011 W/in3 (61.7 kW/L) power density | |
US10381951B1 (en) | Family of modular quasi-resonant inverters | |
Amirabadi | A new class of high-power-density universal power converters | |
Cao et al. | A double-wing multilevel modular capacitor-clamped dc-dc converter with reduced capacitor voltage stress | |
Scott et al. | A Gallium Nitride switched-capacitor power inverter for photovoltaic applications | |
WO2019154138A1 (en) | Bridge circuit for inverter or rectifier | |
Ellis et al. | A symmetric dual-inductor hybrid dickson converter for direct 48v-to-pol conversion | |
Tolbert et al. | Switching cells and their implications for power electronic circuits | |
Ellis et al. | The symmetric dual inductor hybrid converter for direct 48V-to-PoL conversion | |
Alcazar et al. | High voltage gain boost converter based on three-state switching cell and voltage multipliers | |
Zhu et al. | A novel quasi-resonant soft-switching Z-source inverter | |
RU2711311C1 (en) | Basic element of power module | |
RU169427U1 (en) | Magnetically coupled resonance key | |
Sreenu et al. | Analysis of switched impedance source/quasi-impedance source DC-DC converters for photovoltaic system | |
RU212998U1 (en) | RESONANT SWITCH WITH MAGNETICALLY COUPLED THROTTLE | |
Narimani et al. | A comparative study of three-level DC-DC converters | |
Khan et al. | An improved cascaded dual-buck inverter | |
Vinnikov et al. | qZS-based soft-switching DC/DC converter with a series resonant LC circuit | |
Elsayad et al. | A Study on a Three-Level Flying Capacitor Boost Converter with an Integrated LC 2 D Output Network for Universal Input Voltage Applications |