RU2710145C1 - Method of producing build up metal samples - Google Patents
Method of producing build up metal samples Download PDFInfo
- Publication number
- RU2710145C1 RU2710145C1 RU2018147675A RU2018147675A RU2710145C1 RU 2710145 C1 RU2710145 C1 RU 2710145C1 RU 2018147675 A RU2018147675 A RU 2018147675A RU 2018147675 A RU2018147675 A RU 2018147675A RU 2710145 C1 RU2710145 C1 RU 2710145C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrodes
- electrode
- sample
- metal
- arc
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварки плавлением с использованием электрической дуги и может использоваться для определения химического состава наплавляемого металла.The invention relates to the field of fusion welding using an electric arc and can be used to determine the chemical composition of the deposited metal.
Известен способ получения проб наплавляемого металла посредством многослойной наплавки дугой прямого действия с плавящимся электродом на пластину из стали ВСт3сп или из сталей марок 08Х18Н10, 12Х18Н9Т. Размеры пластины должны составлять 120×80×20 мм, а площадь наплавки не менее 80×40 мм. При многослойной дуговой наплавке один из полюсов источника питания подключают к наплавляемой пластине, а второй к электроду, для материала которого получают пробу. Минимальное число рекомендуемых слоев наплавки пять, максимальное - восемь (см. Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. М.: Машиностроение, 1978. - Т. 2. - С. 74-75).A known method of producing samples of deposited metal by means of multilayer surfacing with a direct-acting arc with a consumable electrode on a plate of steel BCt3sp or of steel grades 08X18H10, 12X18H9T. The plate dimensions should be 120 × 80 × 20 mm, and the surfacing area should be at least 80 × 40 mm. In multilayer arc surfacing, one of the poles of the power source is connected to the surfaced plate, and the second to the electrode, for the material of which a sample is obtained. The minimum number of recommended surfacing layers is five, the maximum is eight (see. Welding in mechanical engineering: Handbook in 4 volumes. M.: Mechanical Engineering, 1978. - T. 2. - P. 74-75).
После наплавки каждого слоя проводят его тщательную зачистку от шлака или других включений. После многослойной наплавки из трех верхних слоев восьмислойной наплавки отбирают стружку для проведения химического анализа или вырезают механическим путем образцы для спектрального анализа наплавленного металла. При пятислойной наплавке стружку отбирают из двух верхних слоев наплавки. При этом считают идентичными химические составы наплавляемого в последних слоях и наплавленного металлов, поскольку в верхних слоях наплавки примеси химических элементов с основного металла пластины становятся очень малыми. Они уменьшаются от слоя к слою в соответствии с приближенной формулой, которая получена из формулы смешения в предположении о слабом влиянии основного металла на металлургические реакции в сварочной ваннеAfter surfacing of each layer, it is thoroughly cleaned from slag or other inclusions. After multilayer deposition, from the three upper layers of the eight-layer deposition, chips are removed for chemical analysis or samples are cut mechanically for spectral analysis of the deposited metal. In a five-layer surfacing, the chips are selected from the two upper layers of the surfacing. In this case, the chemical compositions of the deposited in the last layers and the deposited metals are considered identical, since in the upper layers of the overlay the impurities of chemical elements from the base metal of the plate become very small. They decrease from layer to layer in accordance with the approximate formula obtained from the mixing formula under the assumption that the base metal has a weak effect on metallurgical reactions in the weld pool
где CN - содержание химического элемента в N-слое наплавки, %;where C N is the content of the chemical element in the N-layer of surfacing,%;
CH - содержание того же химического элемента в верхней части восьмислойной наплавки, %;C H is the content of the same chemical element in the upper part of the eight-layer surfacing,%;
CO - содержание того же химического элемента в основном металле, %;C O is the content of the same chemical element in the base metal,%;
ψO - доля участия основного металла в металле шва;ψ O is the share of the base metal in the weld metal;
N=1…8 - номер наплавляемого слоя сварного или наплавочного шва.N = 1 ... 8 - number of the deposited layer of the weld or weld bead.
Формула (1) приведена в справочнике см. Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. М.: Машиностроение, 1978. - Т. 1. - С. 76, формула 23.Formula (1) is given in the reference manual; see Welding in mechanical engineering: A reference book in 4 vols. M: Mechanical Engineering, 1978. - T. 1. - P. 76, formula 23.
К техническим проблемам такого способа получения проб относятся большой расход наплавляемых электродных материалов, основного металла, большой расход электроэнергии, высокая трудоемкость, вред, наносимый окружающей среде за счет выделения при наплавке вредных веществ. Многослойная наплавка осуществляется для того, чтобы избежать перехода в шов основного металла, содержание химических элементов которого уменьшается от слоя к слою. Таким образом, участие основного металла в металлургических реакциях в сварочной ванне постепенно сводится к минимуму. После многослойной наплавки пробу подготавливают зачисткой для отбора стружки на химический анализ или для проведения спектрального анализа. К технической проблеме способа относится также сложность контроля точности отбора стружки из соответственно трех или двух верхних слоев многослойной наплавки.The technical problems of this method of obtaining samples include the high consumption of deposited electrode materials, the base metal, high energy consumption, high complexity, damage to the environment due to the emission of harmful substances during surfacing. Multilayer surfacing is carried out in order to avoid the transition to the seam of the base metal, the content of chemical elements of which decreases from layer to layer. Thus, the participation of the base metal in metallurgical reactions in the weld pool is gradually minimized. After multilayer surfacing, the sample is prepared by stripping for chip collection for chemical analysis or for spectral analysis. The technical problem of the method also includes the difficulty of controlling the accuracy of chip selection from the three or two upper layers of multilayer surfacing, respectively.
Известен также способ получения проб наплавляемого металла посредством наплавки электрической дугой прямого действия плавящимся электродом в медную форму. Медная форма является одним из электродов при дуговой наплавке и подключается к сварочному источнику питания (см. Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. М.: Машиностроение, 1978. - Т. 1.- С. 74-75).There is also known a method for producing samples of weld metal by surfacing with an electric arc of direct action by a consumable electrode in a copper form. The copper form is one of the electrodes in arc surfacing and is connected to a welding power source (see. Welding in mechanical engineering: Handbook in 4 vols. M .: Mashinostroenie, 1978. - T. 1.- P. 74-75).
Технической проблемой в реализации данного способа является зажигание дуги прямого действия на медную форму и, вследствие этого, попадание меди в наплавленный металл. Медная форма из-за воздействия на нее дуги прямого действия быстро приходит в негодность. Процессы, происходящие в сварочной ванне при использовании медной формы в качестве электрода дуги нельзя считать полностью идентичными процессам при дуговой наплавке, например, стали.A technical problem in the implementation of this method is the ignition of an arc of direct action on a copper mold and, as a result, the ingress of copper into the weld metal. The copper form, due to the action of a direct-acting arc on it, quickly deteriorates. The processes occurring in the weld pool when using a copper mold as an arc electrode cannot be considered completely identical to processes during arc surfacing, for example, steel.
В предлагаемом способе получения проб наплавляемого электродного металла с использованием подложки, на которую наносят расплавленный сварочной дугой металл испытуемого сварочного электрода, расплавление осуществляют дугой косвенного действия без образования прочного соединения металла пробы с подложкой, используя второй электрод, а ток дуги косвенного действия выбирают из рекомендуемого техническими условиями диапазона для данной марки и типоразмера сварочного электрода при сварке дугой прямого действия.In the proposed method for producing samples of deposited electrode metal using a substrate on which the metal of the test welding electrode is applied by a molten arc, melting is carried out by an indirect arc without the formation of a strong connection between the sample metal and the substrate using a second electrode, and the indirect arc current is selected from the recommended technical range conditions for this brand and size of the welding electrode when welding with a direct arc.
По одному из вариантов реализации способа в качестве материала подложки используют пластину из меди.In one embodiment of the method, a copper plate is used as the substrate material.
По другому варианту реализации способа в качестве материала подложки используют медную форму.In another embodiment of the method, a copper mold is used as the substrate material.
Электроды сварочной дуги косвенного действия при получении проб наплавляемого металла в каждом из этих вариантов могут подключаться к сварочным источникам питания постоянного или переменного тока.The electrodes of the indirect arc when receiving samples of the deposited metal in each of these options can be connected to the welding power sources of direct or alternating current.
Электроды сварочной дуги косвенного действия при получении проб наплавляемого металла в каждом из этих вариантов могут быть одинакового или различного химического состава.The electrodes of the welding arc of indirect action when receiving samples of the deposited metal in each of these options can be the same or different chemical composition.
Электроды сварочной дуги косвенного действия при получении проб наплавляемого металла в каждом из этих вариантов могут быть одинакового или различного диаметра.The electrodes of the welding arc of indirect action when receiving samples of the deposited metal in each of these options can be the same or different diameters.
При получении пробы один из электродов дуги косвенного действия может быть плавящимся, а второй неплавящимся.Upon receipt of the sample, one of the electrodes of the indirect arc can be melting, and the second non-melting.
Техническими результатами предлагаемого способа является повышение качества проб за счет устранения попадания материала подложки в пробу, создания условий подобия протекания металлургических процессов без участия основного металла и повышение долговечности подложки, возможность ее многократного использования.The technical results of the proposed method is to improve the quality of the samples by eliminating the ingress of the substrate material into the sample, creating conditions similar to the occurrence of metallurgical processes without the participation of the base metal and increasing the durability of the substrate, the possibility of its multiple use.
На фиг. 1 представлена схема реализации предлагаемого способа для покрытых электродов, на фиг. 2 - для электродной проволоки способов механизированной сварки, на фиг. 3 - схема реализации способа, когда один из электродов дуги косвенного действия неплавящийся.In FIG. 1 presents a diagram of the implementation of the proposed method for coated electrodes, FIG. 2 - for electrode wire of mechanized welding methods, in FIG. 3 is a diagram of the implementation of the method when one of the electrodes of the indirect arc is non-consumable.
Известно, что для получения проб наплавляемого металла необходимо создание условий, обеспечивающих отсутствие участия основного металла в образовании наплавочного шва. Это позволяет идентифицировать сварочный материал на соответствие техническим условиям, заявляемым производителем и проводить расчеты химического состава сварных швов при разработке технологии сварки. Перенос расплавленного электродного металла от дуги косвенного действия на ряд подложек обеспечивает создание таких условий. При расплавлении стальных проволок над медной пластиной не происходит прочного соединения наносимого металла с медью и попадание меди в пробу ничтожно. Также подложка практически не изнашивается. В то же время содержание легирующих элементов и примесей в пробе практически не отличается от их содержания в многослойной наплавке. Отсутствие прочного сцепления жидкого металла, расплавленного дугой косвенного действия с медной подложкой объясняется высокой теплопроводностью и высокой теплоемкостью меди, а также достаточно высокой температурой ее плавления. Коэффициент температуропроводности меди, равный отношению теплопроводности к объемной теплоемкости очень высок а≈1,0 см2/с. Это приводит к очень интенсивному отводу тепла из зоны контактирования расплава с медью и тому, что медь практически не расплавляется. Следует также отметить, что и при использовании стальной подложки ее проплавление расплавом очень мало. Однако получаемое соединение достаточно прочное, что затрудняет получение пробы на стальной подложке.It is known that to obtain samples of deposited metal, it is necessary to create conditions that ensure the absence of the participation of the base metal in the formation of the weld bead. This allows you to identify the welding material for compliance with the specifications stated by the manufacturer and to calculate the chemical composition of the welds in the development of welding technology. The transfer of molten electrode metal from an indirect arc onto a number of substrates provides the creation of such conditions. When steel wires are melted over a copper plate, there is no strong connection between the deposited metal and copper and the ingress of copper into the sample is negligible. Also, the substrate practically does not wear out. At the same time, the content of alloying elements and impurities in the sample practically does not differ from their content in multilayer surfacing. The lack of strong adhesion of liquid metal, molten by an indirect arc with a copper substrate, is explained by the high thermal conductivity and high heat capacity of copper, as well as its rather high melting point. The coefficient of thermal diffusivity of copper, equal to the ratio of thermal conductivity to volumetric heat capacity, is very high, ≈1.0 cm 2 / s. This leads to a very intense heat removal from the zone of contact of the melt with copper and the fact that copper is practically not melted. It should also be noted that when using a steel substrate, its melt melt is very small. However, the resulting compound is strong enough, which makes it difficult to obtain a sample on a steel substrate.
На фиг. 1 представлена схема реализации способа получения проб наплавляемого металла от двух одинаковых покрытых электродов с помощью дуги косвенного действия. Покрытый электрод 1 закреплен в электрододержателе 2, который, в свою очередь, прочно закрепляется в зажиме 3, так, чтобы покрытый электрод 1 располагался параллельно медной пластине 4, на которую производится наплавка пробы 5. Расстояние от стержня покрытого электрода 1 до пластины 4 выбирается равным толщине покрытия электрода 1 плюс 1-2 мм. Второй, точно такой же покрытый электрод 6, закрепляется в электрододержателе 7 и может перемещаться электросварщиком свободно в любом направлении. Между покрытыми электродами 1 и 6 возбуждается сварочная дуга 8 косвенного действия путем соприкосновения сварщиком подвижного покрытого электрода 6 с неподвижным покрытым электродом 1 или бесконтактным способом. Дуга косвенного действия 8 питается от сварочного источника питания постоянного тока 9. Отрицательный полюс сварочного источника питания 9 подключается к неподвижно закрепленному покрытому электроду 1, а положительный полюс источника питания 9 к подвижному электроду 6. Сварочный ток дуги косвенного действия выбирается средним из рекомендуемого производителем диапазона для данной марки и диаметра покрытых электродов 1 и 6. После зажигания дуги косвенного действия 8 между электродами 1 и 6 сварщик по мере расплавления конца неподвижного электрода 1 перемещает конец подвижного электрода 6 со скоростью наплавки VH и скоростью подачи VЭ таким образом, чтобы длина дуги 8 косвенного действия между электродами 1 и 6 оставалась постоянной. Скорость расплавления неподвижного электрода 1 определяет скорость ведения процесса наплавки сварщиком. Подвижный покрытый электрод 6 располагается под углом 45 градусов к поверхности медной пластины 4. Капли расплавленного металла с электродов 1 и 6 под действием силы тяжести и электромагнитных сил падают на медную пластину 4, образуя общую жидкую ванну, но не расплавляя пластину 4. В результате расплавления электродов 1 и 6 дугой косвенного действия 8 на медной пластине 4 образуется проба 5 наплавляемого металла, которая не соединена прочной связью с медной пластиной 4. Медь с пластины 4 практически не переходит в наплавляемую пробу 5. При этом сварщик осуществляет поперечные колебания концом с амплитудой 3…5 мм концом подвижного электрода 6 в поперечном направлении относительно неподвижного электрода 1 так, чтобы получить пробу 5 достаточной ширины и толщины. В процессе наплавки пробы в зоне наплавки обеспечиваются практически идентичные условия расплавления и защиты наплавляемого металла от окружающего воздуха, как и при многослойной наплавке. После получения пробы 5 необходимых размеров дуга косвенного действия 8 отключается и проба 5 очищается от шлака. При необходимости наплавка может прерываться для зачистки шлака и выполнения второго слоя наплавки. Проба 5 после зачистки от шлака и некоторого остывания снимается с медной пластины 4 и передается для дальнейшей подготовки к спектральному или химическому анализу для определения ее химического состава. При сохранении высокой температуры пробы ей может легко быть придана более удобная форма для проведения спектрального анализа путем сжатия пробы на прессе.In FIG. 1 is a diagram of an implementation of a method for producing weld metal samples from two identical coated electrodes using an indirect arc. The coated electrode 1 is fixed in the
Также возможны варианты выполнения способа по схеме на фиг. 1, когда вместо закрепленного электрода 1 используется такой же подвижный электрод, расплавление которого выполняет второй сварщик. В этом случае возможно получение пробы не вытянутой в направлении неподвижного электрода, а более близкой по форме к круглой, так как зона горения дуги косвенного действия может почти не смещаться от места ее зажигания. При этом оба сварщика выполняют манипуляции концами электродов в поперечном направлении. При таком варианте плавления электродов каждый из них может располагаться под углом к поверхности пластины.Embodiments of the method according to the circuit of FIG. 1, when instead of the fixed electrode 1, the same movable electrode is used, the second welder performs the melting of which. In this case, it is possible to obtain a sample not elongated in the direction of the stationary electrode, but closer in shape to a round one, since the burning zone of an indirect arc can hardly shift from its ignition site. In this case, both welders perform manipulations with the ends of the electrodes in the transverse direction. With this embodiment, the melting of the electrodes, each of them can be located at an angle to the surface of the plate.
Не исключен вариант реализации способа, при котором расплавление двух электродов выполняет один специально обученный сварщик.An embodiment of the method is not ruled out, in which the melting of two electrodes is performed by one specially trained welder.
Объем пробы наплавляемого металла в см3 можно определить по формулеThe sample volume of the weld metal in cm 3 can be determined by the formula
V=E⋅H⋅δ,V = E⋅H⋅δ,
где Е - средняя ширина пробы, см;where E is the average width of the sample, cm;
L - длина пробы, см;L is the length of the sample, cm;
δ - средняя толщина пробы, см.δ is the average thickness of the sample, see
При длине пробы Н=5,0 см, ширине пробы 1,5 см и толщине 0,3 см получаем объем пробы V=2,25 см3. Масса такой пробы для стали при плотности стали ρ=7,85 г/см3 составит 17,7 г, что вполне достаточно для проведения химического или спектрального анализа.With a sample length of H = 5.0 cm, a sample width of 1.5 cm and a thickness of 0.3 cm, we obtain a sample volume of V = 2.25 cm 3 . The mass of such a sample for steel at a density of steel ρ = 7.85 g / cm 3 will be 17.7 g, which is quite enough for chemical or spectral analysis.
При диаметре электродов 4,0 мм площадь поперечного сечения каждого из них FЭ=0,1256 см2. Тогда для получения объема наплавки V=2,25 см3 потребуется расплавить дугой косвенного действия каждый из электродов на длине примерно 4,5 см. На наплавку будет затрачено примерно 10-15 секунд основного времени сварки.When the diameter of the electrodes is 4.0 mm, the cross-sectional area of each of them is F E = 0.1256 cm 2 . Then, to obtain a build-up volume of V = 2.25 cm 3, it will be necessary to melt each of the electrodes with an indirect action arc over a length of about 4.5 cm. Approximately 10-15 seconds of the main welding time will be spent on surfacing.
Содержание какого-либо химического элемента в пробе расплавляемого дугой косвенного действия металле в % в общем виде можно определить на основании известной формулы смешенияThe content of a chemical element in a sample of an indirectly molten metal arc in% in a general form can be determined on the basis of the well-known mixing formula
где C1 - содержание этого элемента в первом электроде, %;where C 1 is the content of this element in the first electrode,%;
С2 - содержание этого же элемента во втором электроде, %;C 2 is the content of the same element in the second electrode,%;
П1 - производительность наплавки первого электрода, г/с;P 1 - deposition rate of the first electrode, g / s;
П - производительность наплавки второго электрода, г/с.P - productivity of surfacing of the second electrode, g / s.
Производительность наплавки каждого из электродовDeposition performance of each electrode
где αН - коэффициент наплавки электродов, г/(А⋅с);where α N is the coefficient of electrode surfacing, g / (А⋅с);
I - ток дуги косвенного действия, А.I - arc current of indirect action, A.
Коэффициент наплавки электродов приводятся в справочниках, технических условиях и его несложно определить опытным путем. В частности, это можно совместить с получением проб наплавляемого металла по предлагаемому способу, если, например, взвешивать полученную пробу и регистрировать время горения дуги.The electrode surfacing coefficient is given in reference books, technical conditions and it is not difficult to determine empirically. In particular, this can be combined with obtaining samples of deposited metal according to the proposed method, if, for example, the obtained sample is weighed and the arc burning time is recorded.
Коэффициент наплавки можно приближенно определить по формулеThe deposition coefficient can be approximately determined by the formula
где ψП - коэффициент потерь на угар и разбрызгивание, безразмерная величина, изменяющаяся в зависимости от способа и режимов сварки в пределах ψП≈0,03-0,10.where ψ P is the loss factor for fumes and spatter, a dimensionless quantity that varies depending on the method and welding conditions within ψ P ≈0.03-0.10.
При использовании дуги постоянного тока коэффициенты наплавки каждого из плавящихся электродов отличаются друг от друга на 10-15%. Обычно больше производительность наплавки покрытого электрода, подключенного к положительному полюсу сварочного источника питания, вследствие малых величин тока, используемых при ручной сварке. Именно поэтому на фиг. 1 показано более рациональное подключение неподвижного электрода 1 к отрицательному полюсу сварочного источника питания 9 постоянного тока. При сварке под флюсом вследствие использования больших токов, наоборот, производительность расплавления выше у электрода, подключенного к отрицательному полюсу источника питания. Установить соотношение производительностей наплавки особенно легко при использовании покрытых электродов. Для этого нужно измерить длину огарков и вычислить длину расплавленной части покрытия. Поскольку коэффициент потерь на угар и разбрызгивание ψП практически одинаков для положительного и отрицательного электродов, то по аналогии с формулой (2) можно для расчета содержания химического элемента в пробе использовать формулуWhen using a DC arc, the deposition coefficients of each of the melting electrodes differ from each other by 10-15%. Usually, the deposition rate of the coated electrode connected to the positive pole of the welding power source is higher due to the small current values used in manual welding. That is why in FIG. 1 shows a more rational connection of the fixed electrode 1 to the negative pole of the welding DC power source 9. When welding under flux due to the use of high currents, on the contrary, the melting performance is higher for the electrode connected to the negative pole of the power source. It is especially easy to establish the ratio of deposition rates using coated electrodes. To do this, measure the length of the cinder and calculate the length of the molten part of the coating. Since the loss factor for fumes and spatter ψ P is almost the same for the positive and negative electrodes, by analogy with formula (2), one can use the formula to calculate the content of the chemical element in the sample
где L1 - длина сгоревшей части первого электрода;where L 1 is the length of the burned part of the first electrode;
L2 - длина сгоревшей части второго электрода.L 2 is the length of the burned part of the second electrode.
Формула (5) справедлива в случае одинакового диаметра электродов. В случае, если диаметры различны, то в формуле (5) это легко учесть, используя вместо длины сгоревшей части электродов их объемы.Formula (5) is valid in the case of the same diameter of the electrodes. If the diameters are different, then in the formula (5) this is easy to take into account, using instead of the length of the burnt part of the electrodes their volumes.
При использовании электродов одной марки и диаметра содержание элемента в них одинаковое и С1=С2. Тогда в соответствии с формулой (2) С=C1=С2. Содержание элемента в наплавляемом металле пробы будет совпадать с его содержанием в наплавляемом металле каждого из электродов, полученному по известному способу многослойной наплавки. Аналогично при использовании электродов разного диаметра с одинаковым содержанием наплавляемого металла содержание элемента в пробе, полученной с помощью дуги косвенного действия будет совпадать с наплавляемым металлом каждого из электродов. Использование двух одинаковых плавящихся электродов позволяет уменьшить время получения пробы.When using electrodes of the same make and diameter, the content of the element in them is the same and C 1 = C 2 . Then, in accordance with formula (2), C = C 1 = C 2 . The content of the element in the weld metal of the sample will coincide with its content in the weld metal of each of the electrodes obtained by the known method of multilayer surfacing. Similarly, when using electrodes of different diameters with the same content of the deposited metal, the content of the element in the sample obtained using an indirect arc will coincide with the deposited metal of each of the electrodes. The use of two identical melting electrodes allows to reduce the time of obtaining a sample.
В настоящее время все большее применение находят способы двухдуговой и двухэлектродной наплавки и сварки с использованием плавящихся электродов различного химического состава. Предлагаемый способ позволяет быстро с высокой точностью определить содержание химических элементов в наплавляемом металле при таких способах сварки или наплавки.At present, methods of two-arc and two-electrode surfacing and welding using melting electrodes of various chemical compositions are increasingly used. The proposed method allows you to quickly with high accuracy to determine the content of chemical elements in the weld metal with such methods of welding or surfacing.
При наплавке дугой переменного тока косвенного действия при электродах одинакового диаметра производительности наплавки каждым из электродов одинаковы. В соответствии с формулой (2) в случае наплавки электродами разного состава содержание какого-либо элемента в наплавляемом металле будет равно полусумме его содержания в наплавляемом металле от каждого из электродов при наплавке по отдельности. Такое же соотношение будет иметь место в любом случае, когда производительности наплавки будут равны. Например, при использовании дуги косвенного действия постоянного тока можно подобрать ток дуги таким, чтобы и при различных диаметрах электродов производительности наплавки были равны. В этом случае при различном содержании элемента в наплавляемом металле электродов его содержание в пробе будет равно полусумме содержаний в наплавках выполненных отдельными электродами.When surfacing by an arc of an alternating current alternating current with electrodes of the same diameter, the deposition rates of each of the electrodes are the same. In accordance with formula (2), in the case of surfacing with electrodes of different compositions, the content of any element in the deposited metal will be equal to the half-sum of its content in the deposited metal from each of the electrodes during surfacing separately. The same ratio will occur in any case, when the surfacing performance is equal. For example, when using an indirect arc of direct current, it is possible to select the arc current in such a way that, for different diameters of the electrodes, the deposition rates are equal. In this case, with a different content of the element in the deposited metal of the electrodes, its content in the sample will be equal to half the content in the surfacing made by separate electrodes.
На фиг. 2 представлена схема реализации способа получения проб от двух электродных проволок с помощью дуги косвенного действия для способов механизированной дуговой сварки в защитных газах.In FIG. 2 shows a diagram of an implementation of a method for obtaining samples from two electrode wires using an indirect arc for methods of mechanized arc welding in shielding gases.
Голый плавящийся электрод 10, расположенный в сварочной горелке 11, обеспечивающей подачу защитного газа, подается роликовым механизмом 12 сварочного автомата в зону нанесения пробы 5 к медной форме 13 с постоянной скоростью, равной скорости его расплавления. Медная форма 13 имеет полость цилиндрического вида с медным дном. Аналогично второй голый плавящийся электрод 14 того же химического состава, подается в зону наплавки роликовым механизмом 15 второго сварочного автомата через вторую сварочную горелку 16. Плавящиеся электроды 10 и 14 расположены под углом 45-90° друг к другу. Получение пробы 5 ведется в нижнем положении. Такое расположение плавящихся электродов 10 и 14 обеспечивает направление капель электродного металла в сторону медной формы 13. Между электродами 10 и 14 зажигается дуга косвенного действия 8, питаемая от сварочного источника питания переменного тока 17. Подключение плавящихся электродов 10 и 14 к источнику питания переменного тока 17 обеспечивает одинаковую скорость расплавления и подачи электродов 10 и 14. Ток дуги косвенного действия 8 принимается средним из диапазона, рекомендуемого для данного диаметра электродов 10 и 14. Капли расплавившегося металла электродов 10 и 14 под действием сил тяжести и электромагнитных сил падают в цилиндрическую полость с дном в медной форме 13. Пробу 5 получают на таких режимах, которые обеспечивают объединение на подложке расплавленных капель электродного металла в одну жидкую ванну и получение одной пробы 5. Плавящиеся электроды 10 и 14 плавятся и подаются в полость медной формы 13 до получения нужного объема пробы 5. При этом проба 5 приобретает форму, аналогичную полости в форме 13. В результате наплавки дугой косвенного действия 8 в медной форме 13 образуется проба 5 наплавляемого металла, которая не соединена прочной связью с медной формой 13. Медь с формы 13 практически не переходит в наплавляемую пробу 5. В процессе наплавки пробы в зоне наплавки обеспечиваются практически идентичные условия расплавления и защиты наплавляемого металла от окружающего воздуха, как и при многослойной наплавке. После получения пробы 5 необходимой диаметра и толщины, дуга косвенного действия 8 отключается. Проба 5 после остывания вынимается из медной формы 13, зачищается и передается для дальнейшей подготовки к спектральному или химическому анализу для определения ее химического состава.The
При использовании электродов разного диаметра по схеме фиг. 2 производительности наплавки будут разными, как и скорости расплавления и подачи электродов. В этом случае формула (2) будет иметь видWhen using electrodes of different diameters according to the scheme of FIG. 2 deposition rates will be different, as well as the melting and feeding rates of the electrodes. In this case, formula (2) will have the form
где F1 и V1 - соответственно площадь поперечного сечения и скорость подачи первого электрода;where F 1 and V 1 - respectively, the cross-sectional area and feed rate of the first electrode;
F2 и V2 - соответственно площадь поперечного сечения и скорость подачи второго электрода.F 2 and V 2 - respectively, the cross-sectional area and feed rate of the second electrode.
На фиг. 3 представлена схема получения проб, когда один из электродов неплавящийся. Голый плавящийся электрод 10 из алюминиевого сплава, расположенный в сварочной горелке 11, обеспечивающей подачу инертного газа, подается роликовым механизмом 12 сварочного полуавтомата в зону наплавки в медную форму 13 с постоянной скоростью, равной скорости его расплавления. Второй электрод 18 - неплавящийся вольфрамовый, располагается в другой сварочной горелке 19, в которую также подается инертный газ. Плавящийся электрод 10 и неплавящийся электрод 18 расположены под углом 45-90° друг к другу. Расплавление электрода 10 ведется в нижнем положении. Такое расположение электродов 10 и 18 обеспечивает направление капель электродного металла в сторону медной формы 13. Между электродами 10 и 18 зажигается дуга косвенного действия 8, питаемая от сварочного источника питания постоянного тока 9. Неплавящийся электрод 18 подключается к отрицательному полюсу источника питания, а плавящийся электрод 10 - к положительному. Это совпадает с их подключением при сварке или наплавке дугой прямого действия с плавящимся электродом алюминиевых сплавов в аргоне, которая ведется на обратной полярности дуги. Ток дуги косвенного действия 8 принимают средним из диапазона, рекомендуемого для данного диаметра плавящегося электрода 10. Капли расплавившегося металла электрода 10 под действием сил тяжести и электромагнитных сил падают в полость медной формы 13. Расплавление электрода 10 ведется на таких режимах, которые обеспечивают попадание расплавленных капель электродного металла в цилиндрическую полость формы 13 и получение одной жидкой ванны и пробы. Дуга косвенного действия 8 горит и плавящийся электрод 10 подается в течение времени, обеспечивающей получение требуемого диаметра и толщины пробы 5 наплавляемого металла. В результате наплавки дугой косвенного действия 8 в медной форме 13 образуется проба 5 наплавляемого металла, которая не соединена прочной связью с медной формой 13. Медь с формы 13 практически не переходит в наплавляемую пробу 5. В процессе наплавки пробы 5 в зоне наплавки обеспечиваются практически идентичные условия расплавления и защиты наплавляемого металла от окружающего воздуха, как и при многослойной наплавке. После получения пробы 5 необходимых размеров дуга косвенного действия 8 отключается. Проба 5 после остывания вынимается из медной формы 13, зачищается и передается для дальнейшей подготовки к спектральному или химическому анализу для определения ее химического состава.In FIG. Figure 3 shows the sampling scheme when one of the electrodes is non-consumable. A bare melting
Пример 1. Выполнялась наплавка и получение проб для спектрального анализа химического состава наплавляемого металла электродов марки ТМЛ-1У, предназначенных для сварки теплоустойчивых сталей по известному и предлагаемому способам. В таблице 1 приведены требования к содержанию наплавленными данными электродами химического состава наплавленного металла по ГОСТ 9467-75. Электроды относятся к типу Э-09Х1М по ГОСТ 9467-75.Example 1. Surfacing and obtaining samples for spectral analysis of the chemical composition of the deposited metal electrodes of the grade TML-1U, designed for welding heat-resistant steels according to the known and proposed methods. Table 1 shows the requirements for the content of the weld metal chemical composition according to GOST 9467-75, deposited by these electrodes. The electrodes are of type E-09X1M according to GOST 9467-75.
Для пяти химических элементов в среднем разброс составляет 30,5% от средних значений. Это указывает на то, что определение химического состава наплавленного металла с излишней точностью, которая имеет место при многослойных наплавках, в большинстве случаев нецелесообразно.For five chemical elements, the average spread is 30.5% of the average. This indicates that the determination of the chemical composition of the deposited metal with the excessive accuracy that occurs with multilayer surfacing is in most cases impractical.
Расплавление электродов по предлагаемому способу выполняли на медную пластину толщиной размерами 200×100×12 мм дугой косвенного действия, зажигаемой от источника питания постоянного тока типа Форсаж-315АД. Диаметр каждого из электродов 3,0 мм. Рекомендуемые производителем токи дуги для электродов данной марки при сварке в нижнем положении 80-110 А. Получение проб выполнялось на токе дуги косвенного действия 100 А двумя сварщиками в общую ванну жидкого металла. Время расплавления электродов 12 с. Длина расплавившейся части электрода, подключенного к положительному полюсу источника тока 65 мм, длина расплавившейся части второго электрода 52 мм. В результате получили пробу наплавленного металла овальной формы с размерами 30×20×3 мм и массой 12 г.The melting of the electrodes according to the proposed method was performed on a copper plate 200 × 100 × 12 mm thick with an indirect arc ignited from a DC power source such as the Fast and the Furious-315AD. The diameter of each of the electrodes is 3.0 mm. The arc currents recommended by the manufacturer for the electrodes of this brand when welding in the lower position are 80-110 A. Samples were obtained at an arc current of indirect action of 100 A by two welders in a common bath of molten metal. Electrode melting time 12 s. The length of the molten portion of the electrode connected to the positive pole of the current source is 65 mm, the length of the molten portion of the second electrode is 52 mm. The result was a sample of deposited metal oval with dimensions of 30 × 20 × 3 mm and a weight of 12 g.
После зачистки пробы, закрепленной в слесарных тисках, шлифовальным кругом, на ней провели спектральный анализ на рентгенофлуросцентном спектрометре EDX-8000 от компании SHIMADZU (Япония).After cleaning the sample, fixed in a bench vise, using a grinding wheel, it was subjected to spectral analysis on an EDX-8000 X-ray fluorescence spectrometer from SHIMADZU (Japan).
Для сравнения выполняли пятислойную наплавку на том же токе дугой прямого действия. Наплавка выполнялась на обратной полярности дуги, рекомендованной для данной марки электродов на пластинах из стали Ст3 размерами 120×100×20 мм. Размер наплавки: длина 90 мм, ширина 30 мм высота 20 мм. После наплавки каждого слоя делали перерыв, чтобы исключить влияние нагрева предыдущего слоя на его провар и уменьшить попадание легирующих элементов из основного металла в разные слои. В таблице 2 приведены данные спектрального анализа проб наплавляемого металла по двум способам.For comparison, five-layer surfacing was performed on the same current with a direct-acting arc. Surfacing was performed on the reverse polarity of the arc, recommended for this brand of electrodes on plates made of steel St3 dimensions of 120 × 100 × 20 mm. Deposition size: length 90 mm, width 30 mm, height 20 mm. After surfacing of each layer, a break was made to exclude the influence of heating of the previous layer on its penetration and to reduce the ingress of alloying elements from the base metal into different layers. Table 2 shows the data of spectral analysis of weld metal samples in two ways.
Большинство измеренных элементов при двух способах получения проб хорошо совпадают. Такие элементы, как медь (Cu) и кальций (Ca) не регламентируются в требованиях на данный тип электродов. Содержание серы (S) в пробе, полученной дугой косвенного действия оказалось выше, чем в пробе при многослойной наплавке. Наиболее значимыми легирующими элементами в электродах данного типа, регламентированными и обеспечивающими теплоустойчивость наплавляемого металла, являются молибден (Mo), хром (Cr) и марганец (Mn). По этим элементам совпадение очень хорошее.Most of the measured elements in the two methods of obtaining samples are in good agreement. Elements such as copper (Cu) and calcium (Ca) are not regulated in the requirements for this type of electrode. The sulfur content (S) in the sample obtained by an indirect arc was higher than in the sample with multilayer surfacing. The most significant alloying elements in the electrodes of this type, regulated and providing thermal stability of the deposited metal, are molybdenum (Mo), chromium (Cr) and manganese (Mn). For these elements, the match is very good.
Пример 2. Подготавливали пробу для выполнения спектрального анализа дугой косвенного действия двумя покрытыми электродами с различным химическим составом наплавленного металла по предлагаемому способу. Один электрод - марки ТМЛ-1У диаметром 3,0 мм для сварки теплоустойчивых сталей, второй электрод марки ЦЛ-11 также диаметром 3,0 мм для сварки высоколегированных сталей. Рекомендуемый диапазон токов для электродов марки ЦЛ-11 составляет 70-90 А. Пробу получали на медной пластине размерами 200×100×12 мм. Электроды подключали к источнику питания постоянного тока «Invertec V350 Pro» фирмы Линкольн Электрик с электронной индикацией показаний тока с точностью 1 А.Example 2. A sample was prepared for spectral analysis by an indirect arc with two coated electrodes with different chemical composition of the deposited metal according to the proposed method. One electrode is TML-1U grade with a diameter of 3.0 mm for welding heat-resistant steels, a second electrode of the TsL-11 grade also with a diameter of 3.0 mm for welding high-alloy steels. The recommended current range for the electrodes of the TsL-11 brand is 70-90 A. A sample was obtained on a copper plate 200 × 100 × 12 mm in size. The electrodes were connected to the Lincoln Electric company Invertec V350 Pro DC power supply with electronic indication of current readings with an accuracy of 1 A.
Требования по химическому составу наплавленного металла электродами марки ТМЛ-1У приведены в таблице 1, аналогичные требования к электродам марки ЦЛ-11 в таблице 3.Requirements for the chemical composition of the weld metal with TML-1U brand electrodes are shown in Table 1, similar requirements for the TsL-11 brand electrodes in Table 3.
Электроды марки ЦЛ-11 относятся к типу Э-08Х20Н9Г2Б и требования к составу наплавленного металла приведены в ГОСТ 10052-75. Как и для любых типов электродов допустимое содержание химических элементов лежит в достаточно широких пределах. Для пяти химических элементов в среднем разброс составляет 27,5% от средних значений. Это указывает на то, что определение химического состава наплавленного металла с излишней точностью, которая имеет место при многослойных наплавках, в большинстве случаев нецелесообразно.Electrodes of the TsL-11 brand are of type E-08X20N9G2B and the requirements for the composition of the deposited metal are given in GOST 10052-75. As for any type of electrode, the permissible content of chemical elements lies in a fairly wide range. For five chemical elements, the average spread is 27.5% of the average. This indicates that the determination of the chemical composition of the deposited metal with the excessive accuracy that occurs with multilayer surfacing is in most cases impractical.
На электроды обеих марок имелись сертификаты предприятий-изготовителей, в которых указано точное содержание регламентируемых элементов, приведенное в таблице 4.For the electrodes of both brands there were certificates of manufacturers, which indicate the exact content of the regulated elements, shown in table 4.
Получение проб обеспечивалось двумя сварщиками высокой квалификации, которые обеспечивали горение и стабильность дуги косвенного действия. Положительный полюс источника питания подключали к электроду ТМЛ-1У, а отрицательный к ЦЛ-11. Получали пробы на медной пластине с максимальными размерами 40×30×3 мм массой около 20,0 г. После гашения дуги косвенного действия измеряли длину огарков и затем рассчитывали длину расплавленной части. По этой длине рассчитывали коэффициент расплавления электродов αР. Для определения коэффициентов наплавки αН принимали коэффициент потерь электродов на угар и разбрызгивание одинаковым ψП=0,03, так как такой коэффициент присущ электродам для сварки ответственных конструкций.Sampling was provided by two highly qualified welders who ensured the combustion and stability of the indirect arc. The positive pole of the power source was connected to the TML-1U electrode, and the negative pole to the TsL-11. Samples were obtained on a copper plate with a maximum size of 40 × 30 × 3 mm and a mass of about 20.0 g. After the extinction of the indirect arc, the cinder length was measured and then the length of the molten part was calculated. The electrode fusion coefficient α P was calculated along this length. To determine the deposition coefficients α Н , the loss coefficient of electrodes for fumes and spatter were taken to be the same ψ P = 0.03, since such a coefficient is inherent in electrodes for welding critical structures.
Расчетное содержание легирующих элементов в пробе выполняли по формулам 2 и 3, принимая содержание C1 и C2 из сертификатов (таблица 4). В лаборатории на приборе для спектрального анализа PRI MASTER определяли содержание семи элементов в пробе и сравнивали с расчетными данными (таблица 5).The calculated content of alloying elements in the sample was performed according to
Примечание: Δ - относительное отклонение расчетного значения от опытного.Note: Δ is the relative deviation of the calculated value from the experimental.
Среднее абсолютных величин относительных отклонений по всем элементам 12,7%, что является вполне удовлетворительным результатом.The average of absolute values of relative deviations for all elements is 12.7%, which is a satisfactory result.
Пример 3. Для условий примера 2 изменили подключение полюсов источника питания к электродам. К электроду марки ЦЛ-11 был подключен положительный полюс источника питания, а к электроду ТМЛ-1У отрицательный. В таблице 6 приведено содержание химических элементов в пробе, полученной по предлагаемому способу.Example 3. For the conditions of example 2, the connection of the poles of the power source to the electrodes was changed. The positive pole of the power source was connected to the electrode of the TsL-11 brand, and the negative pole to the TML-1U electrode. Table 6 shows the content of chemical elements in the sample obtained by the proposed method.
Среднее абсолютных величин относительных отклонений по всем элементам 9,9%, что является хорошим результатом.The average of absolute values of relative deviations for all elements is 9.9%, which is a good result.
Сравнение результатов таблиц 5 и 6 показывает небольшую разницу в содержании элементов. Это подтверждает высокую точность определения химического состава, обеспечиваемую с помощью изготавливаемых проб. В соответствии с формулами (2) и (3), так как производительности наплавки электродов ТМЛ-1У и ЦЛ-11 относятся в примере 2 как 4:5, а в примере 3 как 2:3 то это сказалось на содержании элементов в пробе и предлагаемый способ позволяет это различие установить.Comparison of the results of tables 5 and 6 shows a slight difference in the content of the elements. This confirms the high accuracy of the determination of the chemical composition provided by the manufactured samples. In accordance with formulas (2) and (3), since the deposition performance of the TML-1U and TsL-11 electrodes in example 2 is 4: 5, and in example 3 as 2: 3, this affected the content of elements in the sample and the proposed method allows this difference to be established.
Предлагаемый способ обеспечивает повышение качества проб за счет устранения попадания металла подложки в пробу и подобие протекания сварочных металлургических процессов без участия основного металла, а также повышение долговечности подложек, возможность их многократного использования. Способ может быть реализован с использованием стандартного сварочного оборудования, приборов и инструмента, использован как для исследования полного содержания химических элементов в наплавляемом металле, так и для экспресс-анализа отдельных легирующих элементов. Способ может использоваться при аттестации и сертификации сварочных электродов, а также в исследовательских целях.The proposed method provides improved quality of the samples by eliminating the ingress of the substrate metal into the sample and the similarity of the flow of welding metallurgical processes without the participation of the base metal, as well as increasing the durability of the substrates, the possibility of their multiple use. The method can be implemented using standard welding equipment, instruments and tools, used both to study the total content of chemical elements in the deposited metal, and for express analysis of individual alloying elements. The method can be used for certification and certification of welding electrodes, as well as for research purposes.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018147675A RU2710145C1 (en) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Method of producing build up metal samples |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018147675A RU2710145C1 (en) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Method of producing build up metal samples |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2710145C1 true RU2710145C1 (en) | 2019-12-24 |
Family
ID=69022740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018147675A RU2710145C1 (en) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Method of producing build up metal samples |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2710145C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111250836A (en) * | 2020-02-07 | 2020-06-09 | 哈尔滨工业大学 | Resistance arc double-hot-wire welding method for soft iron-copper composite structure elastic belt |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1660884A1 (en) * | 1988-12-22 | 1991-07-07 | Челябинский Политехнический Институт Им.Ленинского Комсомола | Method of wide-layer arc deposition |
| RU2609592C2 (en) * | 2015-03-31 | 2017-02-02 | Фонд "Головной Аттестационный Центр по сварочному производству Средне-Волжского Региона" (Фонд "ГАЦ СВР") | Method of mechanized surfacing by indirect action arc |
| RU2649351C1 (en) * | 2017-04-17 | 2018-04-02 | Владимир Петрович Сидоров | Method of mechanized deposition welding by the combination of arcs |
| RU2653027C1 (en) * | 2017-06-01 | 2018-05-04 | Владимир Петрович Сидоров | Method for arc welding with two electrodes |
-
2018
- 2018-12-28 RU RU2018147675A patent/RU2710145C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1660884A1 (en) * | 1988-12-22 | 1991-07-07 | Челябинский Политехнический Институт Им.Ленинского Комсомола | Method of wide-layer arc deposition |
| RU2609592C2 (en) * | 2015-03-31 | 2017-02-02 | Фонд "Головной Аттестационный Центр по сварочному производству Средне-Волжского Региона" (Фонд "ГАЦ СВР") | Method of mechanized surfacing by indirect action arc |
| RU2649351C1 (en) * | 2017-04-17 | 2018-04-02 | Владимир Петрович Сидоров | Method of mechanized deposition welding by the combination of arcs |
| RU2653027C1 (en) * | 2017-06-01 | 2018-05-04 | Владимир Петрович Сидоров | Method for arc welding with two electrodes |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Сварка в машиностроении, Справочник, М., Машиностроение, 1978, т.1, с.74-75. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111250836A (en) * | 2020-02-07 | 2020-06-09 | 哈尔滨工业大学 | Resistance arc double-hot-wire welding method for soft iron-copper composite structure elastic belt |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Svensson | Control of microstructures and properties in steel arc welds | |
| Rozmus-Górnikowska et al. | Influence of weld overlaying methods on microstructure and chemical composition of Inconel 625 boiler pipe coatings | |
| RU2600466C2 (en) | Root pass welding solution | |
| Utkarsh et al. | Experimental investigation of MIG welding for ST-37 using design of experiment | |
| US9132501B2 (en) | Arc welding method and apparatus for arc welding | |
| Singh et al. | Review on effect of flux composition on its behavior and bead geometry in submerged arc welding (SAW) | |
| Singh et al. | An evaluation of TIG welding parametric influence on tensile strength of 5083 aluminium alloy | |
| RU2710145C1 (en) | Method of producing build up metal samples | |
| Srinivasan et al. | Effect of surface tension metal transfer on fume formation rate during flux-cored arc welding of HSLA steel | |
| GB2596819A (en) | Joining of lead and lead alloys | |
| Ivanov et al. | Calculation of the penetration zone geometric parameters at surfacing with a strip electrode | |
| US7180030B2 (en) | Method for rating and/or ranking welding electrodes | |
| JP6383319B2 (en) | Multi-electrode single-sided single layer submerged arc welding method | |
| Sönmez et al. | Investigation of mechanical and microstructural properties of S 235 JR (ST 37-2) steels welded joints with FCAW | |
| Saha et al. | Application of activated tungsten inert gas (A-TIG) welding towards improved weld bead morphology in stainless steel specimens | |
| Dhobale et al. | Review on effect of heat input on tensile strength of butt weld joint using MIG welding | |
| CN115703163A (en) | Multi-electrode single-side submerged arc welding method | |
| Jannifar et al. | Welding current effect of welded joints of base metal st37 on characteristics: corrosion rate and hardness | |
| US20080135529A1 (en) | Method of resistance butt welding | |
| Khorram et al. | Laser Assisted Brazing of Inconel 718: The Effects of Process Parameters and Subsequent Optimization. | |
| Singh et al. | Analysis of Hardness in Metal Inert Gas Welding of Two Dissimilar Metals, Mild Steel & Stainless Steel | |
| Grabas et al. | An analysis of laser-welded NiCr-Ir and NiCr-Pt micro joints on spark plug electrodes in biogas-fuelled engines | |
| Farkade et al. | Modification in weld overlay for productivity and corrosion resistance | |
| Adak et al. | Parameters optimisation for submerged arc welding of mild steel weld bead geometry using response surface methodology | |
| SUSMITHA | EFFECT OF SUBMERGED ARC WELDING ON WELDABILITY AND MECHANICAL PROPERTIES OF IS2062 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201229 |