RU2708667C1 - Установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения - Google Patents

Установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения Download PDF

Info

Publication number
RU2708667C1
RU2708667C1 RU2018143421A RU2018143421A RU2708667C1 RU 2708667 C1 RU2708667 C1 RU 2708667C1 RU 2018143421 A RU2018143421 A RU 2018143421A RU 2018143421 A RU2018143421 A RU 2018143421A RU 2708667 C1 RU2708667 C1 RU 2708667C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
propane
ethylene
propylene
heat exchange
exchange system
Prior art date
Application number
RU2018143421A
Other languages
English (en)
Inventor
Лимин ПУ
Сюань ЧЖОУ
Чанфэн ВАН
Кэ Ван
Юньцян ЧЭНЬ
Инкэ ЛИ
Цзин ТЯНЬ
Сяоюн ТАН
Чуньлай ЧЖЭН
Хайян ЛУН
Хуэй МЯО
Юнкай ЛУ
На Ли
Чэнхуа ГО
Цинлинь ЧЖАН
Иу ХУ
Синшу ЦИНЬ
Ган Ван
Original Assignee
ЧАЙНА ПЕТРОЛЕУМ ИНЖИНИРИНГ энд КОНСТРАКШН КОРП.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЧАЙНА ПЕТРОЛЕУМ ИНЖИНИРИНГ энд КОНСТРАКШН КОРП. filed Critical ЧАЙНА ПЕТРОЛЕУМ ИНЖИНИРИНГ энд КОНСТРАКШН КОРП.
Application granted granted Critical
Publication of RU2708667C1 publication Critical patent/RU2708667C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C10G5/06—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas by cooling or compressing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons

Abstract

Предложена установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, которая содержит холодильник, низкотемпературный сепаратор, деметанизатор, деэтанизатор, систему теплообмена с пропаном или пропиленом и систему теплообмена с этиленом, при этом выпускной элемент для природного газа холодильника связан с низкотемпературным сепаратором; с выпускным элементом для жидкой фазы низкотемпературного сепаратора последовательно связаны деметанизатор, деэтанизатор, конденсатор деэтанизатора, емкость орошения деэтанизатора, система теплообмена с пропаном или пропиленом и система теплообмена с этиленом; газовая фаза из верхней части деметанизатора последовательно проходит через холодильник, детандер и компрессор получаемого газа; выпускной элемент для природного газа системы теплообмена с этиленом связан с впускным элементом в верхней части деметанизатора; компрессор пропана или пропилена, конденсатор пропана или пропилена и система теплообмена с пропаном или пропиленом соединены с образованием циркуляционного контура; компрессор этилена, система теплообмена с пропаном или пропиленом и система теплообмена с этиленом соединены с образованием циркуляционного контура. Также предложен способ извлечения этана из природного газа с помощью установки, которая описывается выше, с применением каскадного охлаждения. Технический результат - обеспечить сравнительно низкую температуру предварительного охлаждения и повысить объём получения этана с помощью технологии «каскадного охлаждения + охлаждения детандере», применяемой при изменяющемся давлении поступающего газа, а также обеспечить невысокое потребление энергии и упростить конструкцию для облегчения эксплуатации установки. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится к области извлечения легких углеводородов, в частности к области извлечения этана, и, в частности, оно относится к установке и способу извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, которые можно применять при изменяющемся давлении поступающего газа, тогда как на заводах по извлечению этана характерным условием является давление поступающего газа меньше чем 5 МПа, и обладает такими преимуществами, как сравнительно высокая эффективность извлечения этана, а также сокращение капиталовложений и снижение потребления энергии.
Уровень техники
Этан является высококачественным сырьем для получения этилена быстрым охлаждением и термическим крекингом и характеризуется многочисленными преимуществами, например высоким выходом олефинов, малым объемом побочных продуктов, относительно простой технологией получения, сокращением соответствующих вложений, коротким циклом получения, быстрой окупаемостью и т. д.; широко применяется на Ближнем Востоке и в США; в странах и областях, которые менее богаты в отношении собственных запасов нефти, объем импорта этилена с каждым годом увеличивается; ввиду высокой прибыли при низких затратах спрос на увеличение процентного содержания олефинов в сырье все более увеличивается, при этом в выводимом получаемом природном газе содержится много этана; сегодня коэффициент использования сравнительно низкий, поэтому, чтобы с учетом текущих потребностей использовать природный газ с высокой эффективностью, осуществляют диверсификацию продуктов, получаемых из природного газа, при этом важное значение имеет активное развитие технологии извлечения этана.
На большинстве современных заводах по извлечению этана из природного газа в основном применяют технологию «предварительного охлаждения пропана/пропилена + охлаждения в детандере». Поскольку применяемый односоставный хладагент предварительно охлаждают, а температура предварительного охлаждения поступающего газа сравнительно низкая, то определенное количество холода в основном обеспечивают за счет охлаждения расширением; если давление поступающего газа не слишком высокое и невозможно обеспечить достаточное количество холода, объем получения этана относительно более низкий и не соответствует связанным с ним затратам. Следовательно, обеспечить сравнительно низкую температуру предварительного охлаждения и повысить объем получения этана может технология «каскадного охлаждения + охлаждения в детандере», применяемая при изменяющемся давлении поступающего газа и, если давление поступающего газа не высокое, которая может решить проблемы, связанные с высокими капиталовложениями, высоким потреблением энергии и сложностью эксплуатации.
Суть изобретения
Чтобы преодолеть недостатки аналогов, известных из уровня техники, согласно настоящему изобретению предложена установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, которые характеризуются такими преимуществами, как низкое потребление энергии, простое управление, сравнительно низкая мощность отдельных компрессоров, сокращение капиталовложений, а также простота и гибкость эксплуатации.
Технические решения, применяемые в настоящем изобретении, следующие: установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, содержащая холодильник, низкотемпературный сепаратор, деметанизатор, деэтанизатор, систему теплообмена с пропаном и систему теплообмена с этиленом, при этом выпускной элемент для природного газа холодильника связан с низкотемпературным сепаратором; с выпускным элементом для жидкой фазы низкотемпературного сепаратора последовательно связаны деметанизатор, деэтанизатор, конденсатор деэтанизатора, емкость орошения деэтанизатора, система теплообмена с пропаном и система теплообмена с этиленом; газовая фаза из верхней части деметанизатора последовательно проходит через холодильник, детандер и компрессор получаемого газа; выпускной элемент для природного газа системы теплообмена с этиленом связан с впускным элементом в верхней части деметанизатора; компрессор пропана, конденсатор пропана и система теплообмена с пропаном соединены с образованием циркуляционного контура; компрессор этилена, система теплообмена с пропаном и система теплообмена с этиленом соединены с образованием циркуляционного контура.
Согласно настоящему изобретению также предложен способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, включающий следующие этапы:
1) ректификацию поступающего природного газа с разделением на продукт в виде этана, C3+ и получаемый природный газ:
осушенный содержащий этан природный газ с 3,0–7,0 МПа изб. после предварительного охлаждения посредством холодильника до -35 – -75°C вводят в низкотемпературный сепаратор для разделения на газовую и жидкую фазу; большую часть отделенной газовой фазы после расширения посредством детандера до давления, составляющего 2,0–4,0 МПа изб., вводят в деметанизатор; меньшую часть отделенной газовой фазы вводят в холодильник и после конденсирования до -80 – -95°C со сжижением снова вводят в верхнюю часть деметанизатора; жидкую фазу, отделенную в низкотемпературном сепараторе, после регулирования потока до 2,2–4,0 МПа изб. вводят в деметанизатор; давление в деметанизаторе регулируют в диапазоне 1,8–3,8 МПа изб.;
выходящий из нижней части деметанизатора C2+ вводят в деэтанизатор; давление в деэтанизаторе регулируют в диапазоне 1,6–3,5 МПа изб.; выходящую из деэтанизатора после ректификации газовую фазу после конденсирования посредством конденсатора деэтанизатора до -30 – 5°C повергают сепарации в емкости орошения деэтанизатора, и полученную жидкость посредством оросительного насоса деэтанизатора подают в деэтанизатор в виде обратного потока; газовая фаза, полученная сепарацией посредством емкости орошения деэтанизатора, представляет собой продукт в виде этана, который вводят в систему теплообмена с пропаном;
большую часть выходящей из деметанизатора газовой фазы после доведения до температуры 10–35°C за счет теплообмена в холодильнике и после последующего последовательного увеличения давления посредством соосного концевого элемента детандера для увеличения давления и компрессора получаемого газа выводят в виде получаемого природного газа; оставшуюся меньшую часть вводят в систему теплообмена с пропаном;
2) обеспечение посредством системы теплообмена с пропаном определенного количества холода для сжижения и переохлаждения получаемого этана:
пропан в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора пропана увеличивают до 1300–1700 кПа изб., после конденсирования и охлаждения посредством конденсатора пропана до 30–50°C вводят в систему теплообмена с пропаном; посредством системы теплообмена с пропаном продукт в виде этана в газовой фазе конденсируют и охлаждают до -34 – -37°C; получаемый природный газ обратного потока предварительно охлаждают до -34 – -37 °C; и этилен в качестве хладагента конденсируют и охлаждают до -34 – -37 °C;
3) обеспечение посредством системы теплообмена с этиленом определенного количества холода для сжижения и переохлаждения получаемого газа обратного потока:
этилен в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора этилена увеличивают до 1600–2400 кПа изб., после последовательных конденсирования и охлаждения посредством системы теплообмена с этиленом до -36 – -34 °C вводят в систему теплообмена с этиленом; посредством системы теплообмена с этиленом конденсированный продукт в виде этана переохлаждают до -90 – -85 °C; получаемый природный газ обратного потока сжижают и переохлаждают до -95 – -90 °C.
По сравнению с аналогами, известными из уровня техники, преимущества настоящего изобретения следующие: его можно применять на заводах по извлечению этана при изменяющемся давлении поступающего газа, тогда как на заводах по извлечению этана давление составляет меньше чем 5 МПа; настоящее изобретение может осуществлять многоэтапное регулирование потока односоставного хладагента, повысить эффективность охлаждения и до определенной степени снизить нагрузку на компрессор хладагента на этапе охлаждения в установке для извлечения этана. Изобретение характеризуется такими преимуществами, как простая конструкция, возможность лучшего регулирования под изменения состава поступающего газа, сравнительно низкая мощность отдельных компрессоров, сокращение капиталовложений, низкое потребление энергии, а также простота и гибкость эксплуатации.
Описание прилагаемых графических материалов
Настоящее изобретение описано посредством вариантов осуществления и прилагаемых графических материалов, в которых:
на фиг. 1 представлена схема последовательности основных технологических операций в заявляемой установке.
Конкретный способ осуществления
Как видно на фиг. 1, установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения содержит: холодильник 1, низкотемпературный сепаратор 2, детандер 3, деметанизатор 4, ребойлер 5 кубового продукта деметанизатора, деэтанизатор 6, конденсатор 7 деэтанизатора, емкость 8 орошения деэтанизатора, оросительный насос 9 деэтанизатора, ребойлер 10 кубового продукта деэтанизатора, компрессор 11 получаемого газа, компрессор 12 пропана, конденсатор 13 пропана, систему 14 теплообмена с пропаном, компрессор 15 этилена, систему 16 теплообмена с этиленом. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения в основном содержит три части, а именно ректификационную часть, систему теплообмена с пропаном и систему теплообмена с этиленом.
1. Ректификационная часть: в этой части происходит ректификация поступающего природного газа для разделения на продукт в виде этана, C3+ и получаемый природный газ.
Холодильник 1 представляет собой место в установке для извлечения этана, в котором происходит предварительное охлаждение поступающего газа и переохлаждение низкотемпературного газа; с холодильником 1 последовательно соединены низкотемпературный сепаратор 2, детандер 3, деметанизатор 4 и компрессор 11 получаемого газа.
Жидкая фаза из выпускного элемента низкотемпературного сепаратора 2 непосредственно проходит в деметанизатор 4; жидкая фаза из выпускного элемента деметанизатора 4 непосредственно проходит в деэтанизатор 6; с деэтанизатором 6 последовательно соединены конденсатор 7 деэтанизатора, емкость 8 орошения деэтанизатора и оросительный насос 9 деэтанизатора; выпускной элемент оросительного насоса 9 деэтанизатора выполнен в сообщении с впускным элементом деэтанизатора 6; деметанизатор 4 в нижней части снабжен ребойлером 5 кубового продукта деметанизатора, предназначенным для обеспечения в нижней части деметанизатора 4 определенного количества тепла; деэтанизатор 6 в нижней части снабжен ребойлером 10 кубового продукта деэтанизатора, предназначенным для обеспечения в нижней части деэтанизатора 6 определенного количества тепла.
2. Система теплообмена с пропаном: в этой части в основном обеспечивается определенное количество холода для сжижения и переохлаждения получаемого этана.
Газовая фаза из выпускного элемента емкости 8 орошения деэтанизатора представляет собой продукт в виде этана и после попадания в систему 14 теплообмена с пропаном и систему 16 теплообмена с этиленом для конденсации с целью сжижения подается в резервуар для хранения этана.
Газ из выпускного элемента компрессора 12 пропана последовательно проходит через конденсатор 13 пропана и систему 14 теплообмена с пропаном и завершает цикл системы охлаждения пропаном.
3. Система теплообмена с этиленом: в этой части в основном обеспечивается определенное количество холода для сжижения и переохлаждения получаемого газа обратного потока. Большая часть получаемого газа, выходящая из компрессора 11 через выпускной элемент, непосредственно выводится из установки; оставшуюся часть необходимо конденсировать для обеспечения количества холода в деметанизаторе 4, поэтому она последовательно проходит через систему 14 теплообмена с пропаном и систему 16 теплообмена с этиленом и после конденсации с целью сжижения снова попадает в деметанизатор 4.
Газовая фаза из выпускного элемента компрессора 15 этилена последовательно проходит через систему 14 теплообмена с пропаном и систему 16 теплообмена с этиленом и завершает цикл системы охлаждения этиленом.
Согласно настоящему изобретению также предложен способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, включающий следующие этапы.
1. Ректификация
Осушенный содержащий этан природный газ с 3,0–7,0 МПа изб. подают в холодильник 1; после предварительного охлаждения посредством холодильника 1 до приблизительно -35 – -75 °C большая часть (приблизительно 60–80 %) газовой фазы, полученной сепарацией в низкотемпературном сепараторе 2, входит в детандер 3; расширенная газовая фаза, после того как ее давление достигает 2,0–4,0 МПа изб., непосредственно входит в деметанизатор 4; оставшаяся часть газовой фазы продолжает поступать в холодильник 1 и после дополнительного конденсирования до -80 – -95 °C с целью сжижения повторно входит в верхнюю часть деметанизатора 4. Жидкая фаза, полученная сепарацией в низкотемпературном сепараторе 2, после регулирования потока до 2,2–4,0 МПа изб., непосредственно входит в деметанизатор 4. Давление в деметанизаторе регулируют в диапазоне 1,8–3,8 МПа изб.
Выходящий из нижней части деметанизатора 4 C2+ непосредственно входит в деэтанизатор 6; давление в деэтанизаторе 6 регулируют в диапазоне 1,6–3,5 МПа изб.; выходящая из деэтанизатора 6 после ректификации газовая фаза проходит через конденсатор 7 деэтанизатора, и жидкость, полученная сепарацией после ее частичного конденсирования до приблизительно -30 – 5 °C посредством емкости 8 орошения деэтанизатора, подается посредством оросительного насоса 9 деэтанизатора в деэтанизатор 6 в виде обратного потока; газовая фаза, полученная сепарацией посредством емкости 8 орошения деэтанизатора, представляет собой продукт в виде этана.
80 % – 90 % выходящей из деметанизатора 4 газовой фазы после ее доведения до температуры 10–35 °C за счет теплообмена в холодильнике 1 и после последующего последовательного увеличения давления посредством соосного концевого элемента детандера 3 для увеличения давления и компрессора 11 получаемого газа выводится в виде получаемого природного газа.
2. Охлаждение пропаном
Система 14 теплообмена с пропаном содержит теплообменник с пропаном высокого давления, теплообменник с пропаном среднего давления и теплообменник с пропаном низкого давления; в этой системе продукт в виде этана в газовой фазе конденсируют и охлаждают до -34 – -37 °C; получаемый природный газ обратного потока предварительно охлаждают до -34 – -37 °C; и этилен в качестве хладагента конденсируют и охлаждают до -34 – -37 °C.
Пропан в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора 12 пропана увеличивают до 1300–1700 кПа изб., после конденсирования и охлаждения до 30–50 °C посредством конденсатора 13 пропана вводят в систему 14 теплообмена с пропаном; путем регулирования потока до 15–23 °C в теплообменнике с пропаном высокого давления обеспечивают определенное количество холода; получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента после предварительного охлаждения до 18–26 °C вводят в теплообменник с пропаном среднего давления. Пропан в газовой фазе в теплообменнике с пропаном высокого давления возвращают во впускной элемент увеличения давления третьего уровня компрессора 12 пропана; в отношении отделенного жидкого пропана продолжают регулирование потока до -15 – -5 °C с введением в теплообменник с пропаном среднего давления, в котором обеспечивают определенное количество холода; продукт в виде этана, получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента после охлаждения до -12 – -2 °C вводят в теплообменник с пропаном низкого давления. Пропан в газовой фазе в теплообменнике с пропаном среднего давления возвращают во впускной элемент увеличения давления второго уровня компрессора пропана; в отношении отделенного жидкого пропана продолжают регулирование потока до -39 – -37 °C с введением в теплообменник с пропаном низкого давления, в котором обеспечивают определенное количество холода; продукт в виде этана, получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента охлаждают до -36 – -34 °C с введением в систему теплообмена с этиленом. Отделенную газовую фазу из теплообменника с пропаном низкого давления вводят во впускной элемент увеличения давления первого уровня компрессора 12 пропана. Завершают цикл охлаждения пропаном.
3. Охлаждение этиленом
Система 16 теплообмена с этиленом содержит теплообменник с этиленом высокого давления, теплообменник с этиленом среднего давления и теплообменник с этиленом низкого давления; в этой системе конденсированный продукт в виде этана переохлаждают до -90 – -85 °C; получаемый природный газ обратного потока сжижают и переохлаждают до -95 – -90 °C.
В теплообменнике с этиленом высокого давления с помощью этилена в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора 15 этилена увеличивают до 1600–2400 кПа изб., после последовательных конденсирования и охлаждения посредством системы теплообмена с этиленом до -36 – -34 °C обеспечивают путем регулирования потока до -60 – -50 °C определенное количество холода; получаемый природный газ обратного потока и этан после предварительного охлаждения до -57 – 47 °C вводят в теплообменник с этиленом среднего давления. Этилен в газовой фазе в теплообменнике с этиленом высокого давления возвращают во впускной элемент увеличения давления третьего уровня компрессора 15 этилена; в отношении отделенного жидкого этилена продолжают регулирование потока до -81 – -73 °C с введением в теплообменник с этиленом среднего давления, в котором обеспечивают определенное количество холода; получаемый природный газ обратного потока и этан после охлаждения до -78 – -70 °C вводят в теплообменник с этиленом низкого давления. Этилен в газовой фазе в теплообменнике с этиленом среднего давления возвращают во впускной элемент увеличения давления второго уровня компрессора 15 этилена; в отношении отделенного жидкого этилена продолжают регулирование потока до -98 – -93 °C с введением в теплообменник с этиленом низкого давления, в котором обеспечивают определенное количество холода; получаемый природный газ обратного потока после охлаждения до -95 – -90 °C направляют в верхнюю часть деметанизатора 4 в виде обратного потока; этан после охлаждения до -90 – -85 °C подают в резервуар для хранения этана с целью хранения. Отделенную газовую фазу из теплообменника с этиленом низкого давления вводят во впускной элемент увеличения давления первого уровня компрессора 15 этилена. Завершают цикл охлаждения этиленом.
Согласно настоящему изобретению части для охлаждения пропаном можно охлаждать пропиленом, а часть для охлаждения этиленом можно охлаждать этаном.
Согласно настоящему изобретению каждый из деметанизатора и деэтанизатора снабжен ребойлером.
Согласно настоящему изобретению деметанизатор представляет собой тарельчатую колонну, а также может быть выполнен в виде сочетания насадочной и тарельчатой колонн; деэтанизатор может представлять собой тарельчатую колонну, а также может представлять собой насадочную колонну.
Согласно настоящему изобретению система теплообмена с пропаном в зависимости от давления продукта в виде этана также может обеспечивать теплообмен первого уровня, а также может обеспечивать теплообмен второго уровня или теплообмен четвертого уровня; соответствующий впускной элемент компрессора пропана может обеспечивать увеличение давления первого уровня, а также может обеспечивать увеличение давления второго уровня или обеспечивать увеличение давления четвертого уровня.
Согласно настоящему изобретению средством для охлаждения пропана также может быть пропилен.
Согласно настоящему изобретению на основании того, что давление в выпускном элементе компрессора пропана изменяется, конденсатор 13 пропана осуществляет конденсирование циркулирующей водой, а также может осуществлять конденсирование с помощью воздушного охладителя.
Согласно настоящему изобретению система теплообмена с этиленом в зависимости от давления получаемого природного газа обратного потока может обеспечивать теплообмен второго уровня или теплообмен четвертого уровня; соответствующий впускной элемент компрессора этилена может обеспечивать увеличение давления второго уровня или увеличение давления четвертого уровня.
Согласно настоящему изобретению на основании разных требований к условиям хранения этана и температур охлаждения получаемого природного газа обратного потока средство для охлаждения этилена также можно заменить этаном.
Согласно настоящему изобретению выходящая из нижней части деэтанизатора жидкая фаза представляет собой C3+ и может непосредственно продаваться, и в зависимости от потребности пользователей можно решить, получать ли путем сепарирования посредством депропанизатора и дебутанизатора продукты в виде пропана и бутана (LPG), а также стабильный продукт в виде легких углеводородов для продажи и тем самым диверсифицировать продукцию.

Claims (17)

1. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения, отличающаяся тем, что содержит холодильник, низкотемпературный сепаратор, деметанизатор, деэтанизатор, систему теплообмена с пропаном или пропиленом и систему теплообмена с этиленом, при этом выпускной элемент для природного газа холодильника связан с низкотемпературным сепаратором; с выпускным элементом для жидкой фазы низкотемпературного сепаратора последовательно связаны деметанизатор, деэтанизатор, конденсатор деэтанизатора, емкость орошения деэтанизатора, система теплообмена с пропаном или пропиленом и система теплообмена с этиленом; газовая фаза из верхней части деметанизатора последовательно проходит через холодильник, детандер и компрессор получаемого газа; выпускной элемент для природного газа системы теплообмена с этиленом связан с впускным элементом в верхней части деметанизатора; компрессор пропана или пропилена, конденсатор пропана или пропилена и система теплообмена с пропаном или пропиленом соединены с образованием циркуляционного контура; компрессор этилена, система теплообмена с пропаном или пропиленом и система теплообмена с этиленом соединены с образованием циркуляционного контура.
2. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 1, отличающаяся тем, что выпускной элемент для газовой фазы низкотемпературного сепаратора выполнен раздваивающимся по двум маршрутам, при этом на одном маршруте он последовательно связан с детандером и деметанизатором, а на другом маршруте он последовательно связан с холодильником и впускным элементом в верхней части деметанизатора.
3. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 1, отличающаяся тем, что выпускной элемент для жидкой фазы емкости орошения деэтанизатора последовательно связан с оросительным насосом деэтанизатора и впускным элементом для обратного потока в верхней части деэтанизатора.
4. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 1, отличающаяся тем, что каждый из указанных деметанизатора и деэтанизатора в нижней части снабжен ребойлером.
5. Установка для извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 1, отличающаяся тем, что указанный деметанизатор представляет собой тарельчатую колонну или выполнен в виде сочетания насадочной и тарельчатой колонн; деэтанизатор представляет собой тарельчатую колонну или насадочную колонну.
6. Способ извлечения этана из природного газа с помощью установки по п. 1 с применением каскадного охлаждения, отличающийся тем, что включает следующие этапы:
1) ректификацию поступающего природного газа с разделением на продукт в виде этана, C3+ и получаемый природный газ:
осушенный содержащий этан природный газ с 3,0-7,0 МПа изб. после предварительного охлаждения посредством холодильника до -35 - -75 °C вводят в низкотемпературный сепаратор для разделения на газовую и жидкую фазу; большую часть отделенной газовой фазы после расширения посредством детандера до 2,0-4,0 МПа изб. вводят в деметанизатор; меньшую часть отделенной газовой фазы вводят в холодильник и после конденсирования до -80 - -95 °C со сжижением снова вводят в верхнюю часть деметанизатора; жидкую фазу, отделенную в низкотемпературном сепараторе, после регулирования потока до 2,2-4,0 МПа изб. вводят в деметанизатор; давление в деметанизаторе регулируют в диапазоне 1,8-3,8 МПа изб.;
выходящий из нижней части деметанизатора C2+ вводят в деэтанизатор; давление в деэтанизаторе регулируют в диапазоне 1,6-3,5 МПа изб.; выходящую из деэтанизатора после ректификации газовую фазу после конденсирования посредством конденсатора деэтанизатора до -30 - 5 °C повергают сепарации в емкости орошения деэтанизатора, и полученную жидкость посредством оросительного насоса деэтанизатора подают в деэтанизатор в виде обратного потока; газовая фаза, полученная сепарацией посредством емкости орошения деэтанизатора, представляет собой продукт в виде этана, который вводят в систему теплообмена с пропаном или пропиленом;
большую часть выходящей из деметанизатора газовой фазы после доведения до температуры 10-35 °C за счет теплообмена в холодильнике и после последующего последовательного увеличения давления посредством соосного концевого элемента детандера для увеличения давления и компрессора получаемого газа выводят в виде получаемого природного газа; оставшуюся меньшую часть вводят в систему теплообмена с пропаном или пропиленом;
2) обеспечение посредством системы теплообмена с пропаном или пропиленом определенного количества холода для сжижения и переохлаждения получаемого этана:
пропан или пропилен в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора пропана или пропилена увеличивают до 1300-1700 кПа изб., после конденсирования и охлаждения посредством конденсатора пропана или пропилена до 30-50 °C вводят в систему теплообмена с пропаном или пропиленом; посредством системы теплообмена с пропаном или пропиленом продукт в виде этана в газовой фазе конденсируют и охлаждают до -34 - -37 °C; получаемый природный газ обратного потока предварительно охлаждают до -34 - -37 °C; и этилен в качестве хладагента конденсируют и охлаждают до -34 - -37 °C;
3) обеспечение посредством системы теплообмена с этиленом определенного количества холода для переохлаждения продукта в виде этана, а также сжижения и переохлаждения получаемого газа обратного потока:
этилен в качестве хладагента, давление которого посредством компрессора этилена увеличивают до 1600–2400 кПа изб., после последовательных конденсирования и охлаждения посредством системы теплообмена с этиленом до -36 - -34 °C вводят в систему теплообмена с этиленом; посредством системы теплообмена с этиленом конденсированный продукт в виде этана переохлаждают до -90 - -85 °C; получаемый природный газ обратного потока сжижают и переохлаждают до -95 - -90 °C.
7. Способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 6, отличающийся тем, что указанная система теплообмена с пропаном или пропиленом содержит теплообменник с пропаном или пропиленом высокого давления, теплообменник с пропаном или пропиленом среднего давления и теплообменник с пропаном или пропиленом низкого давления; в отношении пропана или пропилена в качестве хладагента, поступающего в систему теплообмена с пропаном или пропиленом, регулируют поток до 15-23 °C с обеспечением определенного количества холода в теплообменнике с пропаном или пропиленом высокого давления; получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента после предварительного охлаждения до 18-26 °C вводят в теплообменник с пропаном или пропиленом среднего давления; пропан или пропилен в газовой фазе в теплообменнике с пропаном или пропиленом высокого давления возвращают во впускной элемент увеличения давления третьего уровня компрессора пропана или пропилена; отделенный жидкий пропан или пропилен после дополнительного регулирования потока до -15 - -5 °C вводят в теплообменник с пропаном или пропиленом среднего давления; продукт в виде этана, получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента после охлаждения до -12 - -2 °C вводят в теплообменник с пропаном или пропиленом низкого давления; пропан или пропилен в газовой фазе в теплообменнике с пропаном или пропиленом среднего давления возвращают во впускной элемент увеличения давления второго уровня компрессора пропана или пропилена; отделенный жидкий пропан или пропилен после регулирования потока до -39 - -37 °C вводят в теплообменник с пропаном или пропиленом низкого давления; продукт в виде этана, получаемый природный газ обратного потока и этилен в качестве хладагента после охлаждения до -36 - -34 °C вводят в систему теплообмена с этиленом; отделенную газовую фазу из теплообменника с пропаном или пропиленом низкого давления вводят во впускной элемент увеличения давления первого уровня компрессора пропана или пропилена; завершают цикл охлаждения пропаном или пропиленом.
8. Способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 6, отличающийся тем, что указанная система теплообмена с этиленом содержит теплообменник с этиленом высокого давления, теплообменник с этиленом среднего давления и теплообменник с этиленом низкого давления; в отношении этилена в качестве хладагента, поступающего в систему теплообмена с этиленом, регулируют поток до -60 - -50 °C с обеспечением определенного количества холода в теплообменнике с этиленом высокого давления; получаемый природный газ обратного потока и этан после предварительного охлаждения до -57 - 47 °C вводят в теплообменник с этиленом среднего давления; этилен в газовой фазе в теплообменнике с этиленом высокого давления возвращают во впускной элемент увеличения давления третьего уровня компрессора этилена; отделенный жидкий этилен после регулирования потока до -81 - -73 °C вводят в теплообменник с этиленом среднего давления; получаемый природный газ обратного потока и этан после охлаждения до -78 - -70 °C вводят в теплообменник с этиленом низкого давления; этилен в газовой фазе в теплообменнике с этиленом среднего давления возвращают во впускной элемент увеличения давления второго уровня компрессора этилена; отделенный жидкий этилен после регулирования потока до -98 - -93 °C вводят в теплообменник с этиленом низкого давления; получаемый природный газ обратного потока после охлаждения до -95 - -90 °C направляют в верхнюю часть деметанизатора в виде обратного потока; этан после охлаждения до -90 - -85 °C подают в резервуар для хранения этана с целью хранения; отделенную газовую фазу из теплообменника с этиленом низкого давления вводят во впускной элемент увеличения давления первого уровня компрессора этилена; завершают цикл охлаждения этиленом.
9. Способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения по п. 6, отличающийся тем, что указанный конденсатор пропана или пропилена осуществляет конденсирование циркулирующей водой или осуществляет конденсирование с помощью воздушного охладителя.
RU2018143421A 2017-10-12 2018-01-08 Установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения RU2708667C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710944426.6A CN107560319B (zh) 2017-10-12 2017-10-12 一种采用阶式制冷的天然气乙烷回收装置及方法
CN2017109444266 2017-10-12
PCT/CN2018/071695 WO2019071869A1 (zh) 2017-10-12 2018-01-08 一种采用阶式制冷的天然气乙烷回收装置及方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2708667C1 true RU2708667C1 (ru) 2019-12-11

Family

ID=60985411

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018143421A RU2708667C1 (ru) 2017-10-12 2018-01-08 Установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения

Country Status (3)

Country Link
CN (1) CN107560319B (ru)
RU (1) RU2708667C1 (ru)
WO (1) WO2019071869A1 (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108689794B (zh) * 2018-07-13 2023-09-19 中国石油工程建设有限公司 从天然气中回收乙烷的装置及其方法
CN109059420A (zh) * 2018-09-06 2018-12-21 中国石油工程建设有限公司 一种能量集成利用的天然气乙烷回收装置及方法
CN111763131A (zh) * 2019-04-02 2020-10-13 天津中油科远石油工程有限责任公司 一种冷干气回流生产乙烷的方法及其装置
CN110106003A (zh) * 2019-05-28 2019-08-09 四川华气清源科技有限公司 一种油田模块化处理系统
CN112028731B (zh) * 2019-06-04 2023-09-15 中国石化工程建设有限公司 一种分离丙烷脱氢制丙烯反应产物的方法
CN110398133B (zh) * 2019-07-14 2023-05-23 杭氧集团股份有限公司 一种分离合成气生产高纯co、压缩天然气的深冷分离装置
CN110319350B (zh) * 2019-07-15 2021-04-13 西南石油大学 一种气相乙烷管道放空气的回收工艺及装置
CN110387274A (zh) * 2019-07-20 2019-10-29 中科瑞奥能源科技股份有限公司 热解煤气制lng联产lpg的设备以及方法
JP2022554002A (ja) * 2019-10-28 2022-12-27 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 メタン含有工業ガス中のｃ２～ｃ４成分を回収するための方法および装置
CN111704518B (zh) * 2020-07-08 2024-04-02 西安长庆科技工程有限责任公司 一种脱乙烷塔塔顶气态乙烷冷凝率控制的装置及方法
CN111765662A (zh) * 2020-07-08 2020-10-13 西安长庆科技工程有限责任公司 一种天然气乙烷回收工程运用混合冷剂制冷的方法及装置
CN111777486A (zh) * 2020-08-05 2020-10-16 四川科比科油气工程有限公司 一种油田伴生气混烃回收系统和方法
CN113354504B (zh) * 2021-03-19 2023-09-08 北京欧谊德科技有限公司 一种防止催化脱丙烷塔塔底结焦的分离装置及分离方法
CN113883828A (zh) * 2021-09-14 2022-01-04 成都深冷液化设备股份有限公司 一种利用混合冷剂制冷分离提纯甲酰氟的装置及方法
CN113899161B (zh) * 2021-10-12 2023-04-18 中石化石油工程技术服务有限公司 一种从天然气中提取乙烷的方法
CN114752401B (zh) * 2022-04-29 2023-05-09 杭州弘泽新能源有限公司 一种油田伴生气处理厂检修期间火炬放空气回收方法
CN116202020A (zh) * 2023-03-29 2023-06-02 中国石油工程建设有限公司 天然气乙烷回收与lng汽化的集成化处理系统及方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020042550A1 (en) * 2000-05-08 2002-04-11 Inelectra S.A. Ethane extraction process for a hydrocarbon gas stream
RU2374575C2 (ru) * 2006-07-21 2009-11-27 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Извлечение пгк, объединенное с производством сжиженного природного газа
EA013423B1 (ru) * 2006-06-27 2010-04-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и система извлечения этана
CN204830680U (zh) * 2015-05-21 2015-12-02 西南石油大学 一种控制二氧化碳冻堵的天然气乙烷回收装置
CN107208963A (zh) * 2014-09-02 2017-09-26 通用电气石油和天然气公司 从高压液态乙烷源的低压乙烷液化和提纯

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014151908A1 (en) * 2013-03-14 2014-09-25 Fluor Technologies Corporation Flexible ngl recovery methods and configurations
CN106866339B (zh) * 2017-04-07 2023-03-31 中国石油天然气集团有限公司 一种天然气中回收乙烷联产粗氦的装置及方法
CN207299714U (zh) * 2017-10-12 2018-05-01 中国石油工程建设有限公司 一种采用阶式制冷的天然气乙烷回收装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020042550A1 (en) * 2000-05-08 2002-04-11 Inelectra S.A. Ethane extraction process for a hydrocarbon gas stream
EA013423B1 (ru) * 2006-06-27 2010-04-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и система извлечения этана
RU2374575C2 (ru) * 2006-07-21 2009-11-27 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Извлечение пгк, объединенное с производством сжиженного природного газа
CN107208963A (zh) * 2014-09-02 2017-09-26 通用电气石油和天然气公司 从高压液态乙烷源的低压乙烷液化和提纯
CN204830680U (zh) * 2015-05-21 2015-12-02 西南石油大学 一种控制二氧化碳冻堵的天然气乙烷回收装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN107560319B (zh) 2019-08-23
WO2019071869A1 (zh) 2019-04-18
CN107560319A (zh) 2018-01-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2708667C1 (ru) Установка и способ извлечения этана из природного газа с применением каскадного охлаждения
RU2702829C2 (ru) Способ сжижения сырьевого потока природного газа и удаления из него азота и устройство (варианты) для его осуществления
RU2607933C2 (ru) Установка для сжижения природного газа с этилен-независимой системой извлечения тяжелых фракций
CN105486034B (zh) 一种天然气液化与轻烃分离一体化集成工艺系统及工艺
KR101894076B1 (ko) 천연가스의 액화 시스템 및 액화 방법
CN105509383B (zh) 在天然气液化工艺中的制冷剂回收
US7856848B2 (en) Flexible hydrocarbon gas separation process and apparatus
KR20010067320A (ko) 단일의 혼합된 냉매 가스 액화 방법
EA013357B1 (ru) Способ и устройство для извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа
RU2007102566A (ru) Система сжижения природного газа с использованием орошаемой колонны удаления тяжелых компонентов с конденсацией верхнего погона
CN105783421B (zh) 一种天然气轻烃回收的方法及装置
CN105037069B (zh) 一种高压天然气的乙烷回收方法
CN207299714U (zh) 一种采用阶式制冷的天然气乙烷回收装置
US9335091B2 (en) Nitrogen rejection unit
CN104513680B (zh) 富甲烷气精馏脱氢氮并生产液化天然气的工艺和装置
US11662141B2 (en) Solvent injection and recovery in a LNG plant
CN108507277A (zh) 一种天然气乙烷回收的冷量综合利用装置及方法
AU2006222005A1 (en) Method for the liquefaction of a hydrocarbon-rich stream
RU2317497C2 (ru) Способ сжижения богатого углеводородами потока с одновременным извлечением c3+-богатой фракции с высоким выходом
WO2014150024A1 (en) Mixed-reflux for heavies removal in lng processing
RU2018133711A (ru) Улучшенный способ охлаждения смешанным хладагентом при переменном давлении
CN101392983A (zh) 一种液化富甲烷气的过程
CN1301944C (zh) 烯生产设备的制冷系统
US20200386474A1 (en) Two-stage heavies removal in lng processing
CN205747680U (zh) 一种天然气液化与轻烃分离一体化集成工艺系统