RU2706295C2 - Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof - Google Patents
Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof Download PDFInfo
- Publication number
- RU2706295C2 RU2706295C2 RU2018108792A RU2018108792A RU2706295C2 RU 2706295 C2 RU2706295 C2 RU 2706295C2 RU 2018108792 A RU2018108792 A RU 2018108792A RU 2018108792 A RU2018108792 A RU 2018108792A RU 2706295 C2 RU2706295 C2 RU 2706295C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- brsv
- flight
- fuselage
- target
- apal
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C27/00—Rotorcraft; Rotors peculiar thereto
- B64C27/22—Compound rotorcraft, i.e. aircraft using in flight the features of both aeroplane and rotorcraft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C27/00—Rotorcraft; Rotors peculiar thereto
- B64C27/22—Compound rotorcraft, i.e. aircraft using in flight the features of both aeroplane and rotorcraft
- B64C27/30—Compound rotorcraft, i.e. aircraft using in flight the features of both aeroplane and rotorcraft with provision for reducing drag of inoperative rotor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B15/00—Self-propelled projectiles or missiles, e.g. rockets; Guided missiles
- F42B15/10—Missiles having a trajectory only in the air
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Toys (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к средствам военной техники и может быть применено в конструкции противокорабельных ракетных комплексов, использующих беспилотные реактивные самолеты-вертолеты с соосными несущими винтами (НВ), обеспечивающими вертикальный и короткий взлет/посадку (ВВП и КВП), и турбореактивными двигателями с управляемым вектором тяги для горизонтального полета при втянутой колонке валов НВ, лопасти-крылья с втянутыми телескопическими противовесами которых зафиксированы возле центра масс с углом стреловидности χ=23° по задней их кромке так, что образуют над стреловидным крылом схему продольного триплана-биплана с обеспечением последующего свободного вращения НВ над фюзеляжем, имеющим в бомбоотсеке авиационные противокорабельные ракеты, но и трансформируемые после их посадки на корабль-носитель в походную конфигурацию посредством соответствующего складывания лопастей НВ, консолей крыла и килей V-образного оперения для их перевозки в ангаре на ложементе заправляющей топливом и заряжающей боекомплектом станции, например, атомной подводной авианесущей лодке.The invention relates to military equipment and can be used in the construction of anti-ship missile systems using unmanned airliners-helicopters with coaxial rotors (HB), providing vertical and short take-off / landing (GDP and KVP), and turbojet engines with a controlled thrust vector for horizontal flight with retracted column of HB shafts, wing-blades with retracted telescopic counterweights of which are fixed near the center of mass with a sweep angle χ = 23 ° along the rear and the edge so that they form a longitudinal triplane-biplane diagram above the swept wing with the subsequent free rotation of the HB over the fuselage, which has aircraft anti-ship missiles in the bomb bay, but which can also be transformed after landing on the carrier ship into the marching configuration by appropriate folding of the HB blades and wing consoles and keels of the V-shaped plumage for their transportation in a hangar on a lodgement with a fueling station and an ammunition loading station, for example, an atomic submarine aircraft carrier.
Известен самолет вертикального взлета и посадки (СВВП) F-35V (США), содержащий высокорасположенное крыло, консоли которого снабжены боковыми соплами, создающими наравне с передним подъемным вентилятором вертикальную тягу, имеет турбореактивный двухконтурный двигатель (ТРДД) с соплом, изменяющим вектор реактивной тяги, муфтой сцепления, приводным валом, редуктором привода подъемного вентилятора с поворотными створками, хвостовое двухкилевое оперение.Famous aircraft vertical take-off and landing (VTOL) F-35V (USA), containing a highly located wing, the console of which is equipped with side nozzles that create a vertical thrust along with the front lift fan, has a turbojet two-circuit engine (turbofan) with a nozzle that changes the jet thrust vector, clutch, drive shaft, gearbox of the drive of the lifting fan with pivoting wings, tail twin-tail unit.
Признаки, совпадающие - силовая установка СВВП F-35V включает форсажный ТРДД, выполненный на базе двигателя F119, имеет модуль основного поворотного сопла, муфту сцепления, основной приводной вал, редуктор привода подъемного вентилятора и расположенные в крыле воздухоотводящие каналы с регулирующими расход воздуха соплами, предназначенными для осуществления 17 кН подъемной тяги и управления самолетом по крену. На режиме ВВП мощность от ТРДД передается к продольному валу длиной около 1,8 м, приводящему через муфту сцепления подъемным вентилятором, который преобразовывает переданную ему валом мощность в 21600 кВт в тягу, примерно равную 89 кН. В состав форсажного ТРДД входит реактивное сопло с управляемым вектором тяги, которое поворачивается для направления выходящей из двигателя струи газов назад вдоль оси СВВП или вниз при ВВП, а выходящий при этом из подъемного вентилятора поток воздуха с регулируемыми створками, которые придают воздушному потоку нужное продольное направление.Signs that coincide - the F-35V VTOL propulsion system includes an afterburning turbofan engine made on the basis of the F119 engine, has a main rotary nozzle module, a clutch, a main drive shaft, a lift fan drive gearbox and air exhaust ducts located in the wing with nozzles for regulating air flow for the implementation of 17 kN lifting thrust and aircraft control roll. In the GDP mode, the power from the turbojet engine is transmitted to a longitudinal shaft of about 1.8 m in length, which drives a clutch fan through the clutch, which converts the power transmitted to it by the shaft of 21,600 kW into a thrust of approximately 89 kN. The afterburning turbojet engine includes a jet nozzle with a controlled thrust vector, which is rotated to direct the gas jet leaving the engine back along the VTOL axis or downward with GDP, while the air stream leaving the lift fan with adjustable flaps that give the air flow the desired longitudinal direction .
Причины, препятствующие поставленной задаче: первая - это то, что заднее расположение ТРДД с его поворотным соплом, изменяющим вектор реактивной тяги, имеет для отбора взлетной его мощности передний вывод вал посредством редуктора и муфты сцепления на подъемный вентилятор, что предопределяет за кабиной пилота в конструкции фюзеляжа две верхнюю и нижнюю раскрываемые створки подъемного вентилятора, оснащенного также сложной системой отклонения его воздушного потока в продольном направлении, что усложняет конструкцию. Вторая - это то, что размещение за кабиной пилота ниши подъемного вентилятора диаметром 1,27 м предопределяет слишком широкий и толстый фюзеляж и, как следствие, большая площадь миделя, что создает дополнительное лобовое сопротивление и ухудшения ЛТХ. Третья - это то, что для режима ВВП и зависания имеется двойная раздельная система создания вертикальной тяги и продольно-поперечной подъемной силы (ТРДД с поворотным соплом, подъемный вентилятор и подкрыльные сопла), что неизбежно ведет к утяжелению и уменьшению весовой отдачи, т.к. при горизонтальном его полете подъемный вентилятор и рулевые боковые сопла, увеличивая паразитную массу, бесполезны. Кроме того, использование форсажного режима работы ТРДД при ВВП приводит к увеличению удельного расхода топлива на 46% и ухудшению показателей дальности полета, а бесфорсажного - ограничивает скорость полета до 950 км/ч.Reasons that impede the task: the first is that the rear location of the turbofan engine with its rotary nozzle that changes the jet thrust vector has a front output shaft with a gearbox and clutch for a lifting fan to take off its power, which determines the design behind the cockpit the fuselage has two upper and lower disclosed folds of a lifting fan, also equipped with a complex system for deflecting its air flow in the longitudinal direction, which complicates the design. The second one is that placing a niche of a lifting fan with a diameter of 1.27 m behind the cockpit predetermines a too wide and thick fuselage and, as a result, a large midship area, which creates additional drag and deterioration of the performance characteristics. The third one is that for the regime of GDP and freezing, there is a double separate system for creating vertical thrust and longitudinal-transverse lifting force (turbofan engine with a rotary nozzle, a lifting fan and wing nozzles), which inevitably leads to a heavier and smaller weight return, because . with its horizontal flight, the lifting fan and steering side nozzles, increasing the parasitic mass, are useless. In addition, the use of the afterburner mode of operation of the turbofan engine with GDP leads to an increase in specific fuel consumption by 46% and a deterioration in flight range indicators, and afterburner limits the flight speed to 950 km / h.
Известен комплекс для поражения подводных лодок (ПЛ) на больших дальностях, патент RU 2371668 С2, выполненный в виде баллистической ракеты (БР), в носовой части которой под сбрасываемым обтекателем размещена крылатая ракета (КР); БР содержит аэродинамические поверхности с приводами и разгонный двигатель для обеспечения доставки КР на дальность стрельбы к району расположения цели. Для экономичного полета в атмосфере КР состыкована с разгонным двигателем посредством устройства отделения, выполнена с возможностью полета в районе расположения ПЛ-цели и содержит отделяемую боевую часть (БЧ) подводного действия и отделяемый радиогидроакустический буй; система управления КР снабжена аппаратурой для приема информации от радиогидроакустического буя по радиоканалу о местонахождения цели. В соответствии с командами, осуществляющими поиск цели, ее обнаружение, сближение с целью и ее поражение путем подрыва БЧ. После чего БР-носитель продолжает полет с работающим двигателем, уводя ее от места приводнения БЧ подводного действия, чтобы не создавать помех системе ее самонаведения. Сама же одноразовая БР уходила из района приводнения БЧ и самоликвидировалась.A known complex for hitting submarines (PL) at long ranges, patent RU 2371668 C2, made in the form of a ballistic missile (BR), in the bow of which is placed a winged missile (CD) under the discarded fairing; The BR contains aerodynamic surfaces with drives and an accelerating engine to ensure delivery of the RC to the firing range to the target area. For an economical flight in the atmosphere, the Kyrgyz Republic is docked with an accelerating engine by means of a separation device, configured to fly in the area of the PL target and contains a detachable underwater warhead (warhead) and a detachable sonar buoy; the control system of the Kyrgyz Republic is equipped with equipment for receiving information from a radio-acoustic buoy via radio channel about the location of the target. In accordance with the teams searching for the target, its detection, rapprochement with the target and its defeat by undermining the warhead. After that, the BR carrier continues the flight with the engine running, leading it away from the splashdown point of the underwater warhead so as not to interfere with its homing system. The disposable BR itself left the warhead splash area and self-destructed.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является противолодочный ракетный комплекс (ПКРК) "Super Icara" (Великобритания), используемый с пускового устройства (ПУ) корабля- или истребителя-носителя (КН или ИН) одноразовую крылатую ракету-носитель (ОКРН), имеющую фюзеляж, несущее крыло с хвостовым оперением, турбореактивный двигатель, бортовую систему управления (БСУ), обеспечивающую автономное (АУ) и дистанционное (ДУ) или телемеханическое управление (ТМУ) с командного пункта (КП) КН, бортовой источник питания, отделяемую авиационную противолодочную ракету (АПР), состыкованную посредством узла отделения с ОКРН и предназначенную для поражения подводной лодки (ПЛ).Closest to the proposed invention is the anti-submarine missile system (SCRC) "Super Icara" (United Kingdom), used from the launcher (PU) of the ship or carrier fighter (KH or IN) a single-use cruise carrier rocket (OKRN) having a fuselage, tail wing, turbojet engine, onboard control system (BSU), providing autonomous (AU) and remote (DU) or telemechanical control (TMU) from the command post (KP) KN, onboard power supply, detachable aviation counter a single missile (APR), docked by means of a separation unit with a missile launcher and designed to destroy a submarine.
Признаки, совпадающие - габариты ПКРК без корабельного ПУ: длина 3,42 м, размах крыльев 1,52 м, высота 1,57 м. Боевая часть: малогабаритная самонаводящаяся противолодочная торпеда (Мк 44 или Мк 46). Летные характеристики: максимальная и минимальная высота полета соответственно 300 м и 15-20 м. Ввиду значительного веса КР с торпедой Mk.44 составляющего 1480 кг (при массе в 13% целевой нагрузки - торпеды 196 кг, ее длине 2,57 м и диаметре 324 мм) и малых дальности 24 км и скорости полета 140-240 м/с, а боевой части (торпеды - 30 узлов и дальность хода 5 км).Signs that coincide - the dimensions of the anti-ship missile launcher without ship launchers: length 3.42 m, wingspan 1.52 m, height 1.57 m. Warhead: small homing anti-submarine torpedo (Mk 44 or Mk 46). Flight characteristics: maximum and minimum flight altitudes, respectively, 300 m and 15-20 m. Due to the significant weight of the RS with a torpedo Mk.44 of 1480 kg (with a mass of 13% of the target load, torpedoes are 196 kg, its length is 2.57 m and diameter 324 mm) and short ranges of 24 km and a flight speed of 140-240 m / s, and of the warhead (torpedoes - 30 knots and a range of 5 km).
Причины, препятствующие поставленной задаче: первая - это то, что пуск дозвукового ОКРН осуществлялся в направлении, максимально приближающем к цели сбрасываемую торпеду. Данные о местоположении цели поступали от гидроакустической системы (ГАС) надводного корабля-носителя, другого корабля или противолодочного вертолета. На основании этой информации происходит постоянное обновление данных об оптимальной зоне сброса торпеды в компьютере системы управления стрельбой, который затем передавал их через радиокомандную систему управления на ОКРН в полете. По прибытии ОКРН в район нахождения цели торпеда (самонаводящаяся МГТ Мк 44, полу утопленная с подфюзеляжным ее расположением в корпусе ОКРН по радиокоманде отделялась, спускалась на парашюте, входила в воду и начинала поиск ПЛ-цели. После чего ОКРН продолжает полет с работающей СУ, уводя ее от места приводнения самонаводящейся МГТ, чтобы не создавать помех системе ее самонаведения. Сам же одноразовый ОКРН уходил из района и самоликвидировался.Reasons that impede the task: the first is that the launch of the subsonic OSRN was carried out in the direction as close as possible to the target dropped torpedo. The target location data came from the sonar system (GAS) of the surface carrier ship, another ship or anti-submarine helicopter. Based on this information, the data on the optimal torpedo drop zone is constantly updated in the computer of the firing control system, which then transmitted them through the radio command control system to the flight control system in flight. Upon arrival of the missile launcher in the target area, the torpedo (self-guided MGT Mk 44, half recessed with its ventral position in the missile launcher housing, detached by radio command, descended by parachute, went into the water and began to search for the target submarine. leading her away from the splash-down site of the homing MGT so as not to interfere with her homing system, while the one-time OCD was leaving the area and self-destructing.
Предлагаемым изобретением решается задача в указанном выше известном корабельном ПКРК "Super Icara" (Великобритания) увеличения полезной нагрузки и весовой отдачи, повышения скороподъемности и дальности полета, увеличения вероятности поражения подводной цели, расположенной на большой дальности, достижения возможности барражирующего продолжительного полета в районе предполагаемого местонахождения подводной цели и атаковать ее в режиме зависания, а также возможности возврата на вертолетную площадку КН для повторного использования и трансформации в походную конфигурацию для перевозки по воде или под водой в грузовом отсеке на ложементе надводного или подводного авианесущего КН.The present invention solves the problem in the aforementioned known shipboard SCRC "Super Icara" (UK) to increase payload and weight, increase climb rate and range, increase the likelihood of hitting an underwater target located at long range, to achieve the possibility of barrage of long flight in the area of the intended location submarine target and attack it in hover mode, as well as the possibility of returning to the helipad KN for reuse formation in hiking configuration for transportation of the water or under water in the cargo hold on the cradle surface or submarine aircraft carrier SC.
Отличительными признаками предлагаемого изобретения от указанного выше известного ПКРК "Super Icara", используемого с КН, наиболее близкого к нему, являются наличие того, что он оснащен, по меньшей мере, двумя возвращаемыми на вертолетную площадку КН беспилотными реактивными самолетами-вертолетами (БРСВ), имеющими как двухвинтовую соосно-несущую систему (ДСНС), включающую в ДСНС-Х2 два однолопастных несущих винта (НВ) с профилированными противовесами, обеспечивающих создание вертикальной тяги только при вертикальном и коротком взлете/посадке (ВВП и КВП) или на переходных режимах полета, так и два турбореактивных двухконтурных двигателя (ТРДД) в общей кормовой мотогондоле, входное устройство ее воздухозаборника снабжено управляемыми разновеликими створками, размещенными под нижним или над верхним наклонно образованным каналом воздуховода, так что большая из них отклоняется во внутрь канала, а меньшая - наружу в зависимости от скорости полета и имеющих реактивные сопла с управлением вектора тяги (УВТ) в подъемно-маршевой системе (ПМС) и передний вывод продольных валов от их турбин для отбора мощности через муфту сцепления на соосный редуктор НВ, смонтированный спереди по полету от центра масс на расстоянии обратно пропорциональном между приложения подъемной силы и вертикальной реактивной тяги соответственно НВ и ПМС-R2, но и выполненными по аэродинамической схеме продольного триплана, снабженного низко или высокорасположенным передним горизонтальным оперением (ПГО) с рулями высоты, среднерасположенным стреловидным крылом (ССК) с клиновидным профилем и внешними элеронами и V-образным оперением с рулями направления на его стреловидных килях, отклоненных наружу от плоскости симметрии под углом 43°, и с возможностью преобразования полетной его конфигурации после выполнении технологии КВП или ВВП с винтокрыла или вертолета с ДСНС-Х2 и реактивной ПМС-R2 в соответствующий крылатый автожир для барражирующего продолжительного полета или трансзвуковой самолет при максимальном или нормальном взлетном весе соответственно с широкохордовыми НВ, работающими на режимах их авторотации или несущих их лопастей-крыльев с втянутыми телескопическими противовесами НВ, когда НВ остановлены и их лопасти-крылья зафиксированы с углом стреловидности χ=23° по задним их кромкам так, что образуют с ССК схему биплан и направлены наружу от оси симметрии, увеличивая площадь и несущую способность ССК, но и обратно, при этом при корабельном или воздушном базировании БРСВ в походно-транспортной на шасси или с убранным шасси в полетно-транспортной конфигурации соответственно с втянутыми верхним или верхним с нижним телескопическими валами в колонке валов его НВ, лопасти-крылья которых зафиксированы их законцовками вдоль оси симметрии назад по полету и размещены над фюзеляжем или уложены в верхней нише фюзеляжа с автоматически раздвигаемыми/сдвигаемыми двумя роль створками, размещенными в центральной части и на удобообтекаемом возвышении фюзеляжа, обеспечивающим свободное в нем размещение сложенных НВ, причем перед или после пуска БРСВ для самолетных режимов полета в бипланной схеме несущих поверхностей его ССК имеет как размах меньший в 1,3 раза размаха зафиксированных лопастей-крыльев НВ, задние кромки которых размещены при виде сверху параллельно передним кромкам ПГО и ССК, так и возможность синхронного раскрывания консолей ССК и ПГО в плоскости соответствующих их хорд назад по полету на узлах поворота, размещенных в корневых частях возле передней или задней их кромок, смонтированных соответственно по оси симметрии или по обе стороны от нее с их консолями, размещенными ярусно или в горизонтальной плоскости, но и укладываемых в соответствующие фюзеляжные боковые ниши с автоматически раскрываемыми/закрываемыми створками в походно-транспортную конфигурацию, уменьшающую в 6,29-9,35 раза стояночную площадь от взлетной его площади наравне и при поочередно сложенных концевых частей килей V-образного оперения вовнутрь к оси симметрии и размещенных при виде сбоку над верхней поверхностью задней клиновидной или трапециевидной части без обтекателя фюзеляжа, но и при соответствующем размещении по оси симметрии лопастей НВ, при этом в самолетной конфигурации ярусное размещение консолей ССК одна над другой предопределяет при виде спереди расположение левой его консоли выше правой, причем стреловидное ПГО, имеющее как меньшую его площадь, составляющую 11,4% от суммы площадей ССК и лопастей-крыльев НВ, так и в свою очередь меньшую площадь, составляющую 25,0% от площади ССК, при этом скошенные боковые стороны верхней и нижней частей фюзеляжа, уменьшая эффективную площадь рассеивания, образуют шестигранную конфигурации при виде сзади с острыми боковыми линиями, непрерывно распространяющимися от носа до хвоста, располагаясь под нижними или над верхними поверхностями ССК, при этом на режимах ВВП и зависания однолопастные НВ, обдувающие соответствующие реактивные сопла бесфорсажных ТРДД с УВТ в ПМС-R2, выполнены без управления циклического изменения их шага и с жестким креплением их лопастей и противовесов, но и создания от НВ полной компенсации реактивных крутящих моментов при противоположном направлении вращения между верхним и нижним соосными НВ, вращающимися при виде сверху соответственно по часовой и против часовой стрелки так, что наступающие лопасти НВ создают более плавное обтекание воздушным потоком фюзеляжа, причем каждый трапециевидный подфюзеляжный киль, размещенный при виде спереди вертикально вниз или наружу, имеет на передних концах их законцовок ИК-излучатели и видеокамеры, используемые при вертикальной посадке.Distinctive features of the present invention from the above-mentioned well-known SCRC "Super Icara" used with the SC, which is closest to it, are the fact that it is equipped with at least two unmanned jet helicopters (BRSV) returned to the helicopter landing pad, having as a twin-screw coaxial-bearing system (DSNS), which includes in the DSNS-X2 two single-blade rotors (HB) with profiled counterweights, providing the creation of vertical thrust only during vertical and short take-off / landing (GDP and KVP) or in transitional flight modes, as well as two turbojet double-circuit engines (turbojet engines) in the common stern engine nacelle, the inlet of its air intake is equipped with controllable different-sized flaps located under the lower or above the upper oblique formed air duct, so the larger one deviates inward of the channel, and the smaller outward depending on the flight speed and having jet nozzles with thrust vector control (UHT) in the lift-march system (PMS) and the front output of the longitudinal shafts from their turbines in for power take-off through a clutch onto an HB coaxial gearbox mounted in front of the flight from the center of mass at a distance inversely proportional between the application of lifting force and vertical thrust, respectively, of HB and PMS-R2, but also performed according to the aerodynamic design of a longitudinal triplane equipped with a low or highly located front horizontal tail (PGO) with elevators, mid-located swept wing (SSK) with a wedge-shaped profile and external ailerons and a V-shaped plumage with rudders flying on its arrow-shaped keels, deflected outward from the plane of symmetry at an angle of 43 °, and with the possibility of converting its flight configuration after performing the KVP or GDP technology from a rotorcraft or helicopter with DSNS-X2 and a jet PMS-R2 into the corresponding winged gyroplane for a long flight or a transonic aircraft at maximum or normal take-off weight, respectively, with wide-chord HB operating at autorotation modes or wing-blades supporting them with telescopic counterparts retracted NVs themselves, when NVs are stopped and their wing-blades are fixed with a sweep angle χ = 23 ° along their rear edges so that they form a biplane with a SSC and are directed outward from the axis of symmetry, increasing the SSC’s area and bearing capacity, but also vice versa in case of ship or air based BRSV in traveling-transported on the chassis or with the retracted landing gear in the flight-transport configuration, respectively, with retracted upper or upper with lower telescopic shafts in the column of shafts of its HB, the wing-wings of which are fixed to their end along the axis of symmetry backward in flight and placed above the fuselage or stacked in the upper fuselage niche with automatically folding / sliding two-way wings located in the central part and on the streamlined elevation of the fuselage, providing free placement of folded aircraft in it, before or after launch for aircraft flight regimes in the biplane diagram of the bearing surfaces, its SSC has a span of less than 1.3 times the span of the fixed HB wing blades, the trailing edges of which are placed when viewed from above allele to the leading edges of the SSC and SSC, and the possibility of simultaneously opening the consoles of the SSC and PGO in the plane of their chords backward along the flight at the turning nodes located in the root parts near their front or rear edges mounted respectively on the axis of symmetry or on both sides of it with their consoles placed in tiers or in a horizontal plane, but also stacked in the corresponding fuselage side niches with automatically opening / closing sashes in a travel-transport configuration that reduces 6.29-9.35 times the parking area from its take-off area on an equal footing and with alternately folded end parts of the keels of the V-shaped plumage inward to the axis of symmetry and placed when viewed from the side above the upper surface of the rear wedge-shaped or trapezoidal part without a fairing of the fuselage, but also with corresponding placement along the axis of symmetry of the HB blades, while in the aircraft configuration, the tiered arrangement of the SSK consoles one above the other determines, from the front, the location of its left console above the right one, and the swept-shaped PGO having to its smaller area, which is 11.4% of the total area of the SSC and the wing blades of the HB, and in turn the smaller area, which is 25.0% of the area of the SSC, while the beveled sides of the upper and lower parts of the fuselage the dispersion area, form a hexagonal configuration when viewed from the back with sharp lateral lines continuously extending from the nose to the tail, located under the lower or over the upper surfaces of the SSC, while in the regimes of GDP and hovering one-bladed HBs blowing the corresponding reactants the main nozzles of the afterburning turbofan engines with air-blast in the ПМС-R2 are made without controlling the cyclic change of their pitch and with rigid fastening of their blades and counterweights, but also of creating full compensation of the reaction torques from the HB with the opposite direction of rotation between the upper and lower coaxial HB rotating at top view, respectively, clockwise and counterclockwise so that the advancing HB blades create a smoother flow around the fuselage air flow, with each trapezoidal fuselage keel placed in the form of a sp mong vertically downwards or outwards, it has at the front ends of their endings IR emitters and cameras, used for vertical landing.
Кроме того, у БРСВ упомянутые ТРДД с УВТ имеют реактивные круглые сопла, создаваемые посредством их синхронного отклонения поперечным валом с гидроприводом в продольных вертикальных плоскостях, параллельно размещенных плоскости симметрии, на угол до 95° вниз или обратно вверх соответственно на режимах ВВП, зависания или горизонтального полета, смонтированы между хвостовых балок, при этом упомянутые однолопастные НВ выполнены со ступенчатым профилем концевой части на одной третьей радиуса каждой с обратным сужением лопасти, имеющей концевую хорду лопасти в 2,0 раза больше ее корневой хорды и клиновидный профиль с углом α=10° и непрерывной нижней или верхней поверхностью, выполнен соответственно с верхним или нижним уступом-вырезом ромбовидной в плане формы, внешние выступающие стороны которой, имея вогнутые во внутрь задние кромки лопасти, создают в точке максимальной ее хорды (bmaxHB), совмещенной в уступе-вырезе с меньшей диагональю ромбовидной в плане формы, образующей как конфигурацию профиля ступеньки по ширине и глубине - это соответственно 1/2 от хорды bmaxHB и 2/3 от толщины cmaxHB, так и заостренную законцовку лопасти, имеющую параболическую переднюю кромку и обратной стреловидности заднюю кромку, причем внешние выступающие стороны ромбовидной в плане формы образуют равнобедренный треугольник в плане, выполняющий на лопастях с полужестким их креплением роль рулевых поверхностей, имеющих сервопривод и возможность на режимах ВВП и зависания их синхронного отклонения в вертикальной плоскости так, что при дифференциальном их отклонении вниз/вверх и вверх/вниз и прохождении при этом лопастей НВ с противоположных правой/левой сторон фюзеляжа, изменяют балансировку по крену соответственно влево и вправо, но и синфазном их отклонении вниз/вверх при прохождении лопастей НВ над кормовой частью фюзеляжа, изменяют балансировку по тангажу соответственно пикирующий и кабрирующий моменты, при этом упомянутые телескопические противовесы НВ имеют радиус (гтп) во втянутом или выдвинутом положении соответственно равновеликий радиусу обтекателя втулки НВ, имеющего диаметрально размещенные срезы в виде круговых сегментов, хорды которых равновелики корневым хордам НВ и противовеса, или 30% от радиуса НВ, причем каждый противовес, имеющий корневую и концевую хорды соответственно равновеликую и в 1,2 раза меньше корневой хорды НВ, выполнен с концевой частью в виде ответного сегмента окружности с диаметром равновеликим обтекателю втулки НВ, сопрягаемого при его втягивании со срезом кругового сегмента втулки, образуя удобообтекаемую ее круглую в плане форму.In addition, for the BRVS, the aforementioned turbojet engines with high-voltage turbochargers have jet round nozzles created by synchronously deflecting them with a hydraulic transverse shaft in longitudinal vertical planes parallel to the plane of symmetry, at an angle of up to 95 ° down or up, respectively, in the GDP, freezing or horizontal flight, mounted between the tail beams, while the said single-blade HB made with a stepped profile of the end part on one third of the radius of each with a reverse narrowing of the blade, having the main chord of the blade is 2.0 times larger than its root chord and the wedge-shaped profile with an angle of α = 10 ° and a continuous lower or upper surface, made respectively with an upper or lower ledge-cut diamond-shaped in terms of shape, the outer protruding sides of which, having a concave inward, the trailing edges of the blade create at its maximum chord point (b maxHB ), combined in a ledge-cut with a smaller diagonal diamond-shaped in terms of shape, forming as a configuration of the step profile in width and depth - this is 1/2 of the b maxHB and 2 chords, respectively / 3 from the thickness c maxHB , and the pointed tip of the blade, having a parabolic leading edge and backward sweep, the rear edge, and the outer protruding sides of the rhomboid in terms of shape form an isosceles triangle in plan, performing on the blades with their semi-rigid fastening the role of steering surfaces having a servo-drive and the ability to GDP regimes and their synchronous deviations hanging in the vertical plane so that with their differential deviation down / up and up / down and the passage of the NV blades with opposite the right / left sides of the fuselage, change the roll balancing to the left and right, respectively, but also their in-phase deviation down / up when the HB blades pass over the aft part of the fuselage, change the pitch balance, respectively, diving and cabling moments, while the mentioned telescopic HB counterweights the radius (g TP ) in the retracted or extended position, respectively, is equal to the radius of the fairing of the sleeve NV, having diametrically placed sections in the form of circular segments, the chords of which are equal to to the NV chord and counterbalance chords, or 30% of the HB radius, each counterweight having the root and end chords, respectively, equal and 1.2 times smaller than the HB root chord, made with the end part in the form of a mating segment of a circle with a diameter equal to the fairing of the HB sleeve mating when it is retracted with a slice of the circular segment of the sleeve, forming its streamlined round shape in plan.
Кроме того, на режимах ВВП и зависания БРСВ каждый упомянутый его ТРДД выполнен с элементами цифрового программного управления, сочетающего в двухрежимной системе регулирования и управления одновременный режим его работы как при отборе свободной мощности на привод НВ в ДСНС-Х2, так и при сбалансированном распределении остаточной реактивной тяги в ПМС-R2 между плоских сопел ТРДД, размещенных между килей V-образного оперения, позволяющего экранировать ТРДД с плоскими соплами, смонтированными сверху над гребенчатой поверхностью с термопоглощающим слоем хвостовой части фюзеляжа, имеющей между концами хвостовых балок пилообразную в плане заднюю ее кромку, при этом каждый упомянутый ТРДД с переходником 29, обеспечивающим как управление площадью критического и выходного многоугольных сечений его сопла в суживающейся или расширяющейся частях, так и плавное удобообтекаемое изменение его сечения с круглого сопла на шестигранное и затем на пятигранное плоское сопло, снабженное и нижней граненной стенкой 30, имеющей при виде сзади V-образную конфигурацию, и верхней створкой 31, состоящей из синхронно отклоняемых между вертикальных боковых стенок 28 вниз двух ее частей прямоугольной 32 и пятиугольной 33 формы в плане соответственно на углы 22,5° и 22,5°, но и вокруг первой 34 и второй 35 поперечных осей так, что в нижнем положении задняя кромка верхней створки 31 соприкасается с нижней граненной стенкой 30, имеющей как угол при ее вершине равновеликий углу V-образной задней кромке верхней створки 31, так и на ее V-образных гранях люк с двумя прямоугольными в плане передними 36 и двумя трапециевидными в плане задними 37 разновеликими по площади створками, имеющими на противоположных сторонах пятиугольного в плане люка узлы поворота, создающие автоматическое синхронное отклонение отвесно вниз с одновременным поворотом вниз верхней створки 31 так, что две передние меньшие 36 из них отклоняются по полету, а две задние большие 37 - против полета, образующее пятиугольное с незамкнутыми передней и задней боковыми поверхностями выходного устройства ТРДД площадь и ширина которого равновелики соплу пятигранной формы переходника 29, создающее соответствующее отклонение вектора реактивной тяги с горизонтального на вертикальное, но и обратно, причем диагонально расположенная пара передней прямоугольной 36 и трапециевидной в плане 37 граненных створок каждого ТРДД, имеющих на нижних их сторонах треугольные 38 при виде сзади концевые части, выполненные с отгибом, угол которого равновелик углу между граней нижней створки 30 и создающие при их первоочередном отклонении вниз перед открыванием диагонально размещенных других плоских прямоугольной 36 и трапециевидной в плане 37 створок непрерывные переднюю и заднюю боковые поверхности пятиугольного выходного устройства, при этом синхронное отклонение прямоугольной 32 и пятиугольной 33 частей верхней створки 31 вниз на 22,5°+7,5° или 22,5°+22,5° с одновременным открыванием попарно трапециевидных створок люка, отклоняемых вниз створок по полету 36 или против 37, образуя их наклон к горизонтали под углом 45°, обеспечивают возможность выполнения короткого взлета или посадки с коротким пробегом соответственно посредством создания наклонно-горизонтальной реактивной тяги или реверса горизонтальной тяги, причем снизу хвостовой части фюзеляжа под гребенчатой поверхностью вдоль оси симметрии размещен упомянутый обтекатель, имеющий на его конце отсек с выдвижной штангой магнитометра и в нижней его нише с открываемыми створками опускаемую лебедкой и буксируемую на тросе под водой антенну гидроакустической станции при барражирующем его полете, при этом в полетной конфигурации крылатого автожира с авторотирующими НВ при барражирующем полете БРСВ, несущего АПР и противокорабельную ракету (ПКР), обеспечивает соответствующую борьбу с подводной лодкой (ПЛ) и надводным кораблем (НК), причем опускаемая гидроакустическая система, состоящая из индикатора акустических сигналов и двух приемников для их приема от гидроакустического антенны, их кодирования и передачи по восьмиканальной закрытой связи на КН для обработки в реальном масштабе времени, и высокочувствительным магнитометром, имеющим магниточувствительный элемент, работающий на расстоянии 30 м от водной поверхности, и связанным с БСУ БРСВ, предусматривающей выдачу команд на включение в расчетной точке магнитометра и на управление после срабатывания магнитометра при обнаружении ПЛ-цели, но и регистрации в запоминающем устройстве БСУ координат точки обнаружения ПЛ-цели при передаче на КН и его КП, при этом БРСВ имеет как радиоканал закрытой связи с КН, представляющим собой атомную подводную авианесущую лодку (АПАЛ), так и радиолокационную станцию с передатчиком команд, оптико-электронную систему с двухканальным автоматом сопровождения цели и вычислительную систему с блоком автоматики многофункционального пульта управления, обеспечивающего при горизонтальном крейсерском полете самостоятельное нахождение ПЛ-цели, идентификации ее и принятие подтвержденного решения от оператора АПАЛ об уничтожении им выбранных, но и возможность его транспортирования в ангаре АПАЛ и походной его конфигурации со сложенными соответствующим образом ПГО, ССК и лопастями упомянутых однолопастных НВ, причем прочная рубка, снабженная за ней и спереди комплексами соответственно двумя побортно зенитными «Дуэт» и зенитным ракетно-артиллерийским "Панцирь-М", убирающимися в походном подводном положении в контейнеры внутри легкого корпуса, оснащена вдоль продольной оси корпуса в ее продолжение задним авиационным прочным ангаром для размещения в нем на стационарных V-образных в плане ложементах, фиксирующих колеса шасси, по меньшей мере, двух расположенных тандемом БРСВ, имеющим с его заднего торца автоматически раскрываемые соответствующие прочные люки, при этом прочный ангар снабжен выдвижным столом-спутником, имеющим телескопическую стойку-ложемент, фиксирующую зажимами носовую подфюзеляжную часть БРСВ, и возможность при поднятой стойке-ложементе с носовой его опорой переднего колеса, зафиксированной на ложементе стола-спутника, буксирования на задних колесах по оси симметрии АПАЛ вперед-назад БРСВ при зафиксированных его НВ над фюзеляжем вдоль оси симметрии и сложенных ПГО и ССК в походно-заряжающей конфигурации, при этом прочный корпус на верхней его части за кормовым ангаром снабжен горизонтальной взлетно-посадочной площадкой (ГВПП), имеющей длину равновеликую длине фюзеляжа БРСВ с вращающимися соосными НВ и систему принудительной сушки ее поверхности и выдвигающуюся под реактивные сопла с УВТ БРСВ платформу с термостойкой верхней ее поверхностью, но и в ее центре систему швартовки и принудительной вертикальной посадки (СШПВП) БРСВ на выдвинутый из ангара стол-спутник со стойкой-ложементом, причем кормовая СШПВП, обеспечивающая возможность посадки БРСВ на палубу АПАЛ при кренах до 25° и представляющая собой при виде сзади П-образную раму с телескопическими боковыми стойками, размещенную перпендикулярно продольной оси корпуса АПАЛ, выполнена с возможностью ее поворота в вертикальной плоскости вдоль последнего с горизонтального в вертикальное положение, снабжена сверху по краям и в середине ее поперечины соответственно ИК-приемниками, взаимодействующими с ИК-излучателями БРСВ и автоматически корректирующими его маневры при посадке с использованием СШПВП, и цанговым узлом с пропущенным через него тросом с развитым эллипсовидным коушем, размещенным в центрирующем узле строго вдоль поперечины большей его диагональю и взаимодействующим с захватом отклоняемого вниз при посадке гака БРСВ, закрепленного под центром его масс, при этом при вертикальной посадке после зацепления гака БРСВ и коуша троса его намотка/размотка производится сквозь палубный герметичный узел на ГВПП и обеспечивается лебедкой с барабаном и следящим его электроприводом, установленной под центром ГВПП в герметичном контейнере внутри легкого корпуса, с последующим разжимом цангового узла поперечины и одновременным втягиванием стоек П-образной рамы и ее поворота в горизонтальное положение так, что ее поперечина с цанговым узлом скользя по тросу опускается вниз и размещается в соответствующей нише над центром ГВПП, после чего БРСВ осуществляет вертикальную посадку на телескопическую стойку-ложемент стола-спутника с одновременной подмоткой троса, затем после фиксации зажимами носовой подфюзеляжной части БРСВ за передней стойкой шасси захват его гака отсоединяется от коуша троса и стойка-ложемент подняв носовую часть фиксирует переднюю стойку колеса БРСВ на столе-спутнике, который перемещает БРСВ на задних колесах по соответствующим продольным направляющим палубы АПАЛ во внутрь ее ангара и опускается на стационарные V-образные в плане ложементы, фиксирующие три колеса шасси БРСВ на позиции грузового лифта, который опускает БРСВ на нижнюю палубу для его последующего перемещения на станцию заправки топливом и заряжания боекомплектом, например, АПР, причем после выполнения всех вышеперечисленных операций в обратном порядке обеспечивается автоматическая выкатка стола-спутника из ангара на ГВПП готового БРСВ, жестко удерживаемого фиксаторами стойки-ложемента до тех пор, пока его несущая система достигнет необходимого уровня подъемной силы, затем синхронно и автоматически отключаются замки всех фиксаторов и выполняется вертикальный его взлет, при этом планер БРСВ выполнен из композиционных материалов по малозаметной технологии, а его БСУ снабжена возможностью опционального его управления пилотами из двухместной кабины, имеющей катапультируемые в верхнюю полусферу кресла, размещенные бок о бок или один за другим и срабатывающие на режимах ВВП и зависания поочередно только после отстрела лопастей НВ, которые крепятся на колонке валов посредством пиропатронов, но и его использования в составе авиационной группы в качестве головного совместно с двумя беспилотными аппаратами, один из которых, являясь ведомым, автоматически повторяет маневры головного, а другой - управляется вторым пилотом с головного, а затем и наоборот.In addition, in the GDP and freeze-up modes, each turbojet engine mentioned above is made with digital program control elements that combines in a dual-mode regulation and control system its simultaneous operation both when free power is taken to the NV drive in DSNS-X2, and when the residual balance is balanced thrust jet in PMS-R2 between the flat nozzles of the turbofan engine located between the fins of the V-shaped plumage, which makes it possible to shield the turbofan engine with flat nozzles mounted above the comb surface with thermal a sensing layer of the fuselage tail, which has a saw-shaped rear edge between the ends of the tail beams, while each of the aforementioned turbofan engines with an
Способ применения ПКРК корабельного базирования на АПАЛ, заключающийся в том, что ПЛ-цель или НК-цель обнаруживают в условиях наблюдения за ними в пассивном режиме работы гидроакустической станции БРСВ или гидроакустического комплекса АПАЛ, когда дистанция до подводной или надводной цели, находящейся на значительном удалении от АПАЛ, известна ориентировочно, выдают на БРСВ, несущий две АПР или две ПКР, данные первичного целеуказания, в том числе только пеленг на ПЛ-цель или НК-цель, выполняют предстартовую подготовку и проверку АПР или ПКР, вводят в БСУ БРСВ полетное задание и после автоматической выкатки стола-спутника на ГВПП, обеспечивается вертикальный взлет БРСВ, управляют им на стартовом и маршевом участках траектории с использованием его БСУ и в дистанционном исполнении по командам от системы ТМУ с АПАЛ, удерживают маршевую малую высоту полета БРСВ, обеспечивающую обнаружение ПЛ-цели на глубине до 600 м, по команде БСУ осуществляют поиск цели после включения магнитометра на заданном маршруте барражирующего кругового полета, с обнаружением ПЛ-цели в БСУ вырабатывают команду и выполняют маневр БРСВ для сброса АПР, передают сигнал об обнаружении цели с ее координатами по системе взаимного обмена информацией (ВЗОИ) с первой АПР через БСУ БРСВ на другую АПР залпа, рассчитывают маневр для сброса второй АПР в зоне захвата ПЛ-цели неконтактной системой обнаружения (НСО) первой АПР, в случае непопадания точки сброса АПР в эту зону или в соответствии с заданием рассчитывают круговой маневр с применением системы наведения БРСВ с адаптивным углом упреждения его на ПЛ-цель, который автоматически определяется при сближении с ПЛ-целью и корректирует требуемый разворот БРСВ для сброса второй АПР в расчетной точке и затем выполняют маневр БРСВ для сброса второй АПР, при получении сигнала от другой АПР залпа об обнаружении и захвате ПЛ-цели выполняют ее совместную атаку путем сближения АПР на дистанцию срабатывания их неконтактных взрывателей или до момента столкновения АПР с корпусом ПЛ-цели, подрывают взрывчатое вещество боевой части каждой АПР и поражают ПЛ-цель, после чего в БСУ БРСВ вырабатывают команды по его управлению для автоматического возврата и вертикальной посадки на стойки ложемента стола-спутника АПАЛ с использованием СШПВП.A method of using ship-based anti-ship missiles based on APAL, which consists in the fact that a submarine target or NK target is detected by observing them in the passive mode of operation of a sonar station or a sonar system APAL, when the distance to an underwater or surface target is at a considerable distance from APAL, it is known tentatively, they give out to the ballistic missile, carrying two APRs or two anti-ship missiles, data of primary target designation, including only bearing on a PL-target or NK-target, perform pre-launch preparation and verification of an APR or PC P, a flight mission is introduced into the BSU BRSV and after the satellite table is automatically rolled out to the GVPP, the BRSV is vertically take off, they are controlled at the start and march sections of the trajectory using its BSU and in remote execution, by commands from the TMU system with APAL, they keep the marching small the altitude of the flight of the BRSV, which ensures the detection of the PL target at a depth of up to 600 m, on the command of the BSU, the target is searched after turning on the magnetometer on the given route of the barring circular flight, with the detection of the PL target in the BSU they develop command and perform a maneuver of the missile defense system to reset the APR, transmit a signal about the detection of the target with its coordinates through the mutual information exchange system (VZOI) from the first APR through the control system of the automatic missile defense system to another APR salvo, calculate the maneuver to reset the second APR in the zone of capture of the target submarine by a non-contact system detection (NSO) of the first APR, in case the APR discharge point does not fall into this zone or in accordance with the assignment, a circular maneuver is calculated using the APSS guidance system with an adaptive angle of its advance to the PL target, which is automatically determined when approaching the submarine target and adjusts the required U-turn of the anti-ballistic missile to reset the second APR at the calculated point and then performs the maneuver of the anti-missile defense to reset the second APR, when a signal is received from another APR volley about the detection and capture of the submarine target, it performs its joint attack by approaching the APR at a distance the operation of their non-contact fuses or until the APR collides with the submarine target body, detonate the explosive of the warhead of each APR and hit the submarine target, after which the command and control system for automatic response is developed to automatically return gates and vertical landing on the pillar racks of the APAL satellite table using UWB.
Способ применения ПКРК воздушного базирования на палубном ИН типа Су-57К, заключающийся в том, что в ходе перемещения на подвесной консоли под фюзеляжного ПУ одного БРСВ со сложенными несущими поверхностями, лопастями-крыльями НВ и в бомбоотсеке с двумя ПКР Х-38М имеет возможность пуска ПКР с подвешенного состояния на ИН, отстыковывания и запуска БРСВ с ИН для создания безопасной роботизированной авиазоны между ИН и ПВО НК-цели, увеличивающей радиус действия ПКР Х-38М с 40 до 400 км, при этом радаром типа Н035 с ИН обеспечивается целеуказание, а управление БРСВ - вторым пилотом ИН, используя маловысотный профиль полета и систему самообороны - станцию активных электронных помех, причем при достижении области, из которой будет поражена НК-цель, БРСВ произведет залп или поочередный запуск ПКР с коррекцией ошибки, накопленной комбинированной инерциальной системой управления по данным приемника сигналов спутниковой навигационной системы ГЛОНАСС, на конечном участке полета ПКР используется инфракрасная головка ее самонаведения и программно-аппаратные средства автономного распознавания целей, затем БРСВ на удалении 1150 км автоматически возвращается на авианосец-носитель с вертикальной на его палубу посадкой.The method of application of air-based air-launched missile systems on deck SU type Su-57K, which consists in the fact that during the movement on the suspension console under the fuselage launcher of one BRSV with folded bearing surfaces, HB wings and wings, in the bomb bay with two X-38M anti-ship missiles RCC from the suspended state to the IN, undocking and launching the BRSV with the IN to create a safe robotic airspace between the IN and the air defense of the NK-target, which increases the range of the X-38M anti-ship missiles from 40 to 400 km, while targeting is provided by the H035 type radar with IN, and up Aviation of the BRSV as the second IN pilot using a low-altitude flight profile and self-defense system as an active electronic jamming station, and upon reaching the area from which the NK target will be hit, the BRSV will launch a salvo or launch the RCC alternately with the error correction accumulated by the combined inertial control system for data of the GLONASS satellite navigation system signal receiver, the infrared head of its homing and autonomous recognition software and hardware are used in the final section of the RCC flight Nia purposes, then BRSV at a distance 1150 km is automatically returned to the carrier vehicle with a vertical landing on its deck.
Благодаря наличию этих признаков, которые позволят освоить противокорабельный ракетный комплекс (ПКРК), оснащенный, по меньшей мере, двумя возвращаемыми на вертолетную площадку КН беспилотными реактивными самолетами-вертолетами (БРСВ), имеющими как двухвинтовую соосно-несущую систему (ДСНС), включающую в ДСНС-Х2 два однолопастных несущих винта (НВ) с профилированными противовесами, обеспечивающих создание вертикальной тяги только при выполнении ВВП и КВП или на переходных режимах полета, так и два турбореактивных двухконтурных двигателя (ТРДД) в общей кормовой мотогондоле, входное устройство ее воздухозаборника снабжено управляемыми разновеликими створками, размещенными под нижним или над верхним наклонно образованным каналом воздуховода, так что большая из них отклоняется во внутрь канала, а меньшая - наружу в зависимости от скорости полета и имеющих реактивные сопла с управлением вектора тяги (УВТ) в подъемно-маршевой системе (ПМС) и передний вывод продольных валов от их турбин для отбора мощности через муфту сцепления на соосный редуктор НВ, смонтированный спереди по полету от центра масс на расстоянии обратно пропорциональном между приложения подъемной силы и вертикальной реактивной тяги соответственно НВ и ПМС-112, но и выполненными по аэродинамической схеме продольного триплана, снабженного низко или высокорасположенным передним горизонтальным оперением (ПГО) с рулями высоты, среднерасположенным стреловидным крылом (ССК) с клиновидным профилем и внешними элеронами и V-образным оперением с рулями направления на его стреловидных килях, отклоненных наружу от плоскости симметрии под углом 43°, и с возможностью преобразования полетной его конфигурации после выполнении технологии КВП или ВВП с винтокрыла или вертолета с ДСНС-Х2 и реактивной ПМС-R2 в соответствующий крылатый автожир для барражирующего продолжительного полета или трансзвуковой самолет при максимальном или нормальном взлетном весе соответственно с широкохордовыми НВ, работающими на режимах их авторотации или несущих их лопастей-крыльев с втянутыми телескопическими противовесами НВ, когда НВ остановлены и их лопасти-крылья зафиксированы с углом стреловидности χ=23° по задним их кромкам так, что образуют с ССК схему биплан и направлены наружу от оси симметрии, увеличивая площадь и несущую способность ССК, но и обратно, при этом при корабельном или воздушном базировании БРСВ в походно-транспортной на шасси или с убранным шасси в полетно-транспортной конфигурации соответственно с втянутыми верхним или верхним с нижним телескопическими валами в колонке валов его НВ, лопасти-крылья которых зафиксированы их законцовками вдоль оси симметрии назад по полету и размещены над фюзеляжем или уложены в верхней нише фюзеляжа с автоматически раздвигаемыми/сдвигаемыми: двумя роль створками, размещенными в центральной части и на удобообтекаемом возвышении фюзеляжа, обеспечивающим свободное в нем размещение сложенных НВ, причем перед или после пуска БРСВ для самолетных режимов полета в бипланной схеме несущих поверхностей его ССК имеет как размах меньший в 1,3 раза размаха зафиксированных лопастей-крыльев НВ, задние кромки которых размещены при виде сверху параллельно передним кромкам ПГО и ССК, так и возможность синхронного раскрывания консолей ССК и ПГО в плоскости соответствующих их хорд назад по полету на узлах поворота, размещенных в корневых частях возле передней или задней их кромок, смонтированных соответственно по оси симметрии или по обе стороны от нее с их консолями, размещенными ярусно или в горизонтальной плоскости, но и укладываемых в соответствующие фюзеляжные боковые ниши с автоматически раскрываемыми/закрываемыми створками в походно-транспортную конфигурацию, уменьшающую в 6,29-9,35 раза стояночную площадь от взлетной его площади наравне и при поочередно сложенных концевых частей килей V-образного оперения вовнутрь к оси симметрии и размещенных при виде сбоку над верхней поверхностью задней клиновидной или трапециевидной части без обтекателя фюзеляжа, но и при соответствующем размещении по оси симметрии лопастей НВ, при этом в самолетной конфигурации ярусное размещение консолей ССК одна над другой предопределяет при виде спереди расположение левой его консоли выше правой, причем стреловидное ПГО, имеющее как меньшую его площадь, составляющую 11,4% от суммы площадей ССК и лопастей-крыльев НВ, так и в свою очередь меньшую площадь, составляющую 25,0% от площади ССК, при этом скошенные боковые стороны верхней и нижней частей фюзеляжа, уменьшая эффективную площадь рассеивания, образуют шестигранную конфигурации при виде сзади с острыми боковыми линиями, непрерывно распространяющимися от носа до хвоста, располагаясь под нижними или над верхними поверхностями ССК, при этом на режимах ВВП и зависания однолопастные НВ, обдувающие соответствующие реактивные сопла бесфорсажных ТРДД с УВТ в ПМС-R2, выполнены без управления циклического изменения их шага и с жестким креплением их лопастей и противовесов, но и создания от НВ полной компенсации реактивных крутящих моментов при противоположном направлении вращения между верхним и нижним соосными НВ, вращающимися при виде сверху соответственно по часовой и против часовой стрелки так, что наступающие лопасти НВ создают более плавное обтекание воздушным потоком фюзеляжа, причем каждый трапециевидный подфюзеляжный киль, размещенный при виде спереди вертикально вниз или наружу, имеет на передних концах их законцовок ИК-излучатели и видеокамеры, используемые при вертикальной посадке. Все это позволит в БРСВ при переходных маневрах повысить продольно-поперечную устойчивость и управляемость, а размещение ТРДД с УВТ в кормовой части фюзеляжа позволит упростить систему трансмиссии. В синхронно-сбалансированной ДСНС-Х2 моменты Мкрен и Мпрод от соосных НВ с противоположным их вращением при передаче на фюзеляж взаимно уничтожаются. Прямая стреловидность крыльев в схеме триплан увеличивает показатели аэродинамических и структурных преимуществ преобразования этой схемы в схему продольный триплан-биплан, особенно, с улучшенным большим ламинарным их обтеканием и наличием дополнительных лопастей-крыльев НВ, размещенных над ССК вблизи центра масс. Это позволит уменьшить вес планера БРСВ, выполненного по малозаметной технологии с радиопоглощающими материалами и улучшить весовую отдачу, повысить дальность полета и увеличить вероятность поражения ПЛ-цели и повысить эффективность противолодочной обороны при барражирующем полете в конфигурации крылатого автожира со скоростью 250 км/ч в составе авиационной группы БРСВ корабельного базирования, особенно, с опционально пилотируемым головным БРСВ, несущим по одной АПР-ЗМЭ и ПКР типа Х-35УЭ и используемым с надводного положения атомной подводной авианесущей лодки совместно с аналогичным палубным БРСВ и управляемым с головного БРСВ.Due to the presence of these features, which will allow to master the anti-ship missile system (SCRC), equipped with at least two unmanned reactive helicopters (BRSVs) returned to the KV helipad, having as a twin-screw coaxial-bearing system (DSS), which includes the DSS -X2 two single-blade rotors (HB) with profiled counterweights, ensuring the creation of vertical thrust only when performing GDP and KVP or in transition flight regimes, and two turbojet dual-circuit engines I (turbofan engine) in the general aft engine nacelle, the inlet of its air intake is equipped with controllable different-sized flaps located under the lower or above the upper obliquely formed duct of the duct, so that the larger one deviates into the duct and the smaller one outward depending on the flight speed and having jet nozzles with thrust vector control (UHT) in the lift-march system (PMS) and the front output of the longitudinal shafts from their turbines for power take-off through the clutch to the coaxial HB gearbox mounted in front of about a flight from the center of mass at a distance inversely between the application of lifting force and vertical jet thrust, respectively, НВ and ПМС-112, but also performed according to the aerodynamic scheme of a longitudinal triplane equipped with a low or high front horizontal tail (PGO) with elevators, a mid-arrow swept wing (SSK) with a wedge-shaped profile and external ailerons and a V-plumage with rudders on its arrow-shaped keels deflected outward from the plane of symmetry at an angle of 43 °, and with the possibility of converting its flight configuration after performing the airborne flight or GDP technology from a rotorcraft or a helicopter with ДСНС-Х2 and a jet ПМС-R2 into the corresponding winged gyroplane for barrage of long flight or transonic aircraft with maximum or normal take-off weight, respectively, with wide-chord HB operating at their modes autorotations or wing-blades carrying them with retracted telescopic counterweights of HB, when the HB are stopped and their wing-blades are fixed with a sweep angle χ = 23 ° p their rear edges so that they form a biplane with the SSK and are directed outward from the axis of symmetry, increasing the area and bearing capacity of the SSK, but also vice versa, while with ship or air based BRSV in traveling-transport on the landing gear or with the landing gear removed in flight transport configuration, respectively, with retracted upper or upper with lower telescopic shafts in the column of shafts of its HB, the wing-blades of which are fixed by their tips along the axis of symmetry back in flight and placed above the fuselage or laid in the upper niche f of the fuselage with automatically expandable / displaceable: two role flaps located in the central part and on the streamlined elevation of the fuselage, providing free placement of folded NV in it, moreover, before or after the launch of the BRSV for airplane flight modes in the biplane scheme of its bearing surfaces, its SSC has smaller by 1.3 times the span of fixed HB wing blades, the trailing edges of which are placed when viewed from above parallel to the leading edges of the PGO and SSK, and the possibility of synchronous opening of the SSK consoles and PGO in the plane of their respective chords back in flight at the turning nodes located in the root parts near their front or rear edges mounted respectively on the axis of symmetry or on both sides of it with their consoles placed in tiers or in the horizontal plane, but also laid in the corresponding fuselage side niches with automatically opening / closing flaps in the traveling-transport configuration, which reduces the parking area by 6.29-9.35 times from its take-off area on an equal footing and when alternately folded to the front parts of the keels of the V-shaped plumage inward to the axis of symmetry and placed when viewed from the side above the upper surface of the rear wedge-shaped or trapezoidal part without a fairing of the fuselage, but also with the corresponding placement along the axis of symmetry of the blades of the NV, while in the aircraft configuration the tier placement of the SSK consoles is one above the other, when viewed from the front, determines the location of its left console above the right, moreover, the arrow-shaped PGO, which has both its smaller area, comprising 11.4% of the sum of the areas of the SSK and the wing blades of the HB, and In turn, the smaller area is 25.0% of the SSC area, while the beveled sides of the upper and lower parts of the fuselage, reducing the effective dispersion area, form a hexagonal configuration when viewed from the back with sharp side lines continuously extending from nose to tail, located under the lower or above the upper surfaces of the SSC, while on the regimes of GDP and hovering single-bladed HB blowing the corresponding jet nozzles of afterburned turbojet engines with UHT in PMS-R2, are performed without cyclic change control x step and with rigid fastening of their blades and counterweights, but also creating from HB full compensation of reactive torques in the opposite direction of rotation between the upper and lower coaxial HBs, rotating in a top view clockwise and counterclockwise, respectively, so that the coming HB blades create smoother air flow around the fuselage, with each trapezoidal dorsal keel placed vertically downward or outward from the front, has infrared emitters at the front ends of their tips and Cameras used for vertical landing. All this will make it possible to increase the longitudinal-transverse stability and controllability during the transitional maneuvers, and the placement of the turbojet engine with the air-blast engine in the aft part of the fuselage will simplify the transmission system. In the synchronously balanced DSNS-X2, the moments M roll and M prod from coaxial HBs with their opposite rotation during transmission to the fuselage are mutually annihilated. The direct sweep of the wings in the triplane scheme increases the aerodynamic and structural advantages of converting this scheme into a longitudinal triplane-biplane scheme, especially with improved large laminar flow around them and the presence of additional HB wing blades located above the SSC near the center of mass. This will reduce the weight of the airborne glider, made by a low-tech technology with radar absorbing materials and improve weight return, increase the flight range and increase the likelihood of hitting a submarine target and increase the effectiveness of anti-submarine defense in a barrage flight in the configuration of a winged gyroplane at a speed of 250 km / h as part of an aircraft ship-based BRSV groups, especially with the optionally manned lead BRSV, carrying one APR-ZME and RCC of the X-35UE type and used from the surface of the nuclear a surface-mounted aircraft carrier boat in conjunction with a similar deck-based ballistic missile carrier and controlled from the main missile carrier.
Предлагаемое изобретение предпочтительного исполнения БРСВ с ПГО, ССК и соосными однолопастными НВ в ДСНС-Х2 и ПМС-R2 в двух бесфорсажных ТРДД с УВТ плоских их сопел, размещенных сверху хвостовой части фюзеляжа над термопоглощающей гребенчатой его поверхностью, иллюстрируется на фиг. 1 и общих видах сбоку, сверху и сзади соответственно а), б) и в) с расположением плоского сопла ТРДД с передней парой прямоугольных в плане створок 36 и ПВ в СКК в двух проекциях, а также при использовании БРСВ с надводного положения АПАЛ на виде г):The present invention of the preferred embodiment of the BRSV with PGO, SSK and coaxial single-bladed HBs in the DSNS-X2 and PMS-R2 in two afterburned turbofan engines with a shock-wave drive of their flat nozzles placed on top of the rear part of the fuselage above its heat-absorbing comb surface is illustrated in FIG. 1 and general views from the side, from above and from the back, respectively a), b) and c) with the location of the flat nozzle of the turbofan engine with a front pair of
а) в полетной конфигурации винтокрыла КВП с ССК, высокорасположенным ПГО и V-образным оперением при отклонении в плоских соплах верхних створок 31 вниз на 30° и передней пары прямоугольных в плане створок 36 вниз на 45° каждого ТРДД, приводящего через систему трансмиссии соосные однолопастные НВ;a) in the flight configuration of the rotorcraft KVP with SSC, high-positioned VGO and V-plumage when the
б) в полетной конфигурации самолета ВВП с реактивными плоскими соплами с УВТ, создающими вертикальную реактивную тягу ТРДД наравне с подъемной силой, создаваемой соосными НВ, с условным размещением уложенных правых консолей ПГО, ССК и килей V-образного оперения соответствующим образом;b) in the flight configuration of the aircraft GDP with jet flat nozzles with high-speed propulsion, creating a vertical jet thrust turbofan engine along with the lifting force created by coaxial HB, with the conditional placement of the stacked right consoles PGO, SSK and keels of the V-shaped plumage accordingly;
в) в полетной конфигурации малозаметного самолета продольной схемы триплана-биплана с маршевой реактивной тягой, создаваемой ТРДД с УВТ плоских сопел и зафиксированными НВ над фюзеляжем при втянутом верхнем вале колонки НВ.c) in the flight configuration of an inconspicuous aircraft, a longitudinal scheme of a triplane-biplane with a marching jet thrust created by a turbofan engine with a high-voltage propeller of flat nozzles and fixed HBs over the fuselage with the upper shaft of the HB column retracted.
На фиг. 1г изображена АПАЛ 39 с ПКРК в посадочной конфигурации палубного БРСВ 46 с использованием поворотной П-образной рамы 48 СШПВП на стойке-ложементе 54 стола-спутника 55, перемещающегося во внутрь первого ангара 43 на позицию лифта с БРСВ 46 в походно-заражающей конфигурации для заправки топливом и заряжания боекомплектом на нижней палубе АПАЛ 39, затем после подъема лифта в ангаре 44, обеспечивается выкатка из ангара 44 стола-спутника 55 с БРСВ 46 на ГВПП с разложенными поворотными его консолями ПГО 2, ССК 3 и лопастями 16-17 НВ и выполняется вертикальный взлет при опущенной стойке-ложементе 54.In FIG. 1g depicts APAL 39 with SCRC in the landing configuration of the deck-mounted
Корабельного базирования на АПАЛ ПКРК с палубным БРСВ, представленным на фиг. 1, выполнен по аэродинамической схеме продольного триплана, концепции ДСНС-Х2 с ПМС-R2 и планером из композитного углепластика, содержит фюзеляж 1, имеющий верхнерасположенное стреловидное ПГО 2 и ССК 3, снабженные соответственно рулями высоты 4 и элеронами 5, а также кили 6 с рулями 7 направления V-образного оперения, имеющего подфюзеляжные кили 8, на законцовках которых размещены видеокамеры 9 и ИК-излучатели 10 для вертикальной посадки. Верхняя левая и нижняя правая консоли ССК 3 синхронно раскладываются совместно с консолями ПГО 2 в плоскости соответствующих их хорд назад по полету на узлах поворота 11 и 12, размещенных в корневых частях возле передней и задней их кромок соответственно, смонтированных соответственно по оси симметрии и по обе стороны от нее. Развитое V-образное оперение 6 смонтировано на разнесенных хвостовых балках 13, между которых установлены ТРДД 14 со скошенными назад плоскими соплами 15 в ПМС-R2 с УВТ (см. фиг. 16). Соосные верхний 16 и нижний 17 однолопастные НВ имеют телескопические противовесы 18 (см фиг. 1а), втягиваемые в обтекатели их втулок 19, смонтированы на выходных валах соосного редуктора (на фиг. 1 не показан) над верхней частью фюзеляжа 1 вблизи центра масс. Колонка соосных валов НВ 16-17 снабжена телескопическими валами верхним 20 и нижним 21 (см. фиг. 1а), обеспечивающими возможность складывания лопастей 16-17 НВ после втягивания их противовесов 18 в верхнюю нишу фюзеляжа, имеющую за центром масс две автоматические роль створки 22-23. Однолопастные НВ 16-17 в ДСНС-Х2 выполнены без автоматов перекоса и с полужестким креплением их лопастей и возможностью создания от всех НВ полной компенсации реактивных крутящих моментов при противоположном направлении вращения между НВ в соосной их группе, например, верхний 16 и нижний 17 НВ при виде сверху соответственно вращаются по часовой стрелке и против часовой стрелки (см фиг. 16). Каждый однолопастной НВ 16-17, имея клиновидные профили лопастей и непрерывную верхнюю их поверхность (см. на фиг. 1 вид Б-Б), выполнены с нижним уступом-вырезом ромбовидной в плане формы, внешние выступающие стороны которой образуют равнобедренный треугольник в плане, выполняющий на лопастях НВ 16-17 роль рулевых поверхностей 24 с сервоприводом, изменяющих продольно-поперечную балансировку на режимах ВВП и зависания.Ship-based on APAL anti-ship missile launcher with deck-based missile system, shown in FIG. 1, is made according to the aerodynamic scheme of a longitudinal triplane, the DSNS-X2 concept with PMS-R2 and a composite carbon fiber glider, contains the
Комбинированная СУ выполнена с отбором мощности от ТРДД и возможностью плавного перераспределения и передачи мощности от ТРДД на соосный редуктор НВ 16-17 и ПМС-R2 (на фиг. 1 не показаны) соответственно 60% и 40% от взлетной мощности СУ при выполнении ВВП, зависания или горизонтального полета БРСВ. Подъемно-маршевые ТРДД смонтированы в кормовой мотогондоле, входное устройство ее воздухозаборника снабжено управляемыми разновеликими створками, размещенными под нижним наклонно образованным каналом воздуховода, так что большая 25 из них отклоняется во внутрь канала, а меньшая 26 - наружу, оснащены для режима ВВП и зависания системой УВТ с плоскими соплами 15, установленными сверху хвостовой части фюзеляжа 1 над гребенчатой поверхностью 27 с термопоглощающим слоем, имеющими две неподвижные вертикальные боковые стенки 28 сопла 15. Каждое плоское сопло 15 бесфорсажного ТРДД 14 имеет переходник 29, обеспечивающий плавное изменение его сечения с круглого сопла на шестигранное и затем на пятигранное (см. фиг. 1г), снабженное нижней граненной стенкой 30, имеющей при виде сзади V-образную форму, и верхней створкой 31, состоящей из синхронно отклоняемых между боковых стенок 28 вниз и обратно вверх двух ее частей прямоугольной 32 и пятиугольной 33 формы в плане соответственно как на углы 22,5° и 22,5°, так и вокруг первой 34 и второй 35 поперечных осей так, что в нижнем положении задняя кромка верхней створки 31 соприкасается с граненной стенкой 30, имеющей как угол при ее вершине равновеликий углу V-образной задней кромке верхней створки 31, так и на ее V-образных гранях люк с двумя передними прямоугольными 36 и двумя задними трапециевидными в плане 37 створками, имеющими на противоположных сторонах пятиугольного в плане люка узлы поворота, создающие автоматическое синхронное отклонение отвесно вниз с одновременным поворотом вниз верхней створки 31 так, что две передние 36 из них отклоняются по полету, а две задние 37 против полета, образуя пятиугольное выходное устройство ТРДД, которое, имея площадь и ширину равновеликие переходнику 29 сопла пятигранной формы, создает требуемое отклонение вектора реактивной тяги. Диагонально расположенная пара передней прямоугольной 36 и трапециевидной в плане 37 граненных створок каждого плоского сопла 15, имеющих на нижних их сторонах треугольные 38 при виде сзади концевые части, выполненные с отгибом, угол которого, образуя (см. рис. 1г) непрерывные боковые поверхности, равновелик углу между граней нижней створки 30.The combined control system was designed with power take-off from the turbofan engine and the possibility of smoothly redistributing and transferring power from the turbofan engine to the coaxial reducer HB 16-17 and PMS-R2 (not shown in Fig. 1), respectively, 60% and 40% of the take-off power of the control system when fulfilling GDP, hover or horizontal flight Lifting and marching turbofan engines are mounted in the aft engine nacelle, the inlet of its air intake is equipped with controllable different-sized flaps located under the lower obliquely formed duct of the air duct, so that the larger 25 of them deviate into the channel and the smaller 26 outward, equipped for GDP and freezing system UVT with
Управление палубным БРСВ обеспечивается общим и дифференциальным изменением шага однолопастных НВ 16-17 и отклонением рулей высоты 4, элеронов 5 и рулей направления 7. При крейсерском полете подъемная сила создается ПГО 2 с ССК 3 и лопастями-крыльями НВ 16-17 (см. фиг. 16), маршевая реактивная тяга - каждым ТРДД 14 через сопло 15 при открытой верхней створке 31 и закрытых нижних двух передних 36 и двух задних 37 створок, на режиме висения - НВ 16-17 и каждым ТРДД 14 через сопло 15 при закрытой створке 31 и открытых двух передних 36 и двух задних 37 створок, на режиме перехода - ПГО 2 с ССК 3, НВ 16-17 и двумя ТРДД 14 с УВТ. После создания подъемной тяги НВ 16-17 и ПМС-R2 обеспечиваются режимы ВВП и зависания (см. рис. 1а). При синфазном отклонении рулевых поверхностей 24 с сервоприводом (см. фиг. 16) НВ 16-17 вверх и вниз и прохождении при этом лопастей НВ над кормовой частью фюзеляжа 1, изменяя балансировку по тангажу, создают соответственно кабрирующий и пикирующий моменты, так и дифференциальном их отклонении вниз/вверх и вверх/вниз при прохождении лопастей 16-17 НВ слева и справа от соответствующих сторон фюзеляжа 1, изменяют балансировку по крену. На режимах ВВП и зависания БРСВ путевое управление осуществляется дифференциальным изменением шага верхнего 16 и нижнего 17 соосных НВ.Deck-mounted BRSV control is provided by the general and differential variation of the pitch of single-bladed HB 16-17 and the deviation of
После вертикального взлета и набора высоты и для перехода на самолетный горизонтальный режим полета лопасти 16-17 НВ синхронно останавливаются, втягиваются их противовесы 18 в обтекатели их втулок 19 и фиксируются лопасти-крылья 16-17 НВ наружу от оси симметрии с углом стреловидности χ=23° (см. фиг. 16). При создании реактивной тяги ТРДД плоскими соплами 15 производится трансзвуковой крейсерский полет, при котором путевое управление обеспечивается рулями направления 7. Продольное и поперечное управление осуществляется синфазным и дифференциальным отклонением соответственно рулей высоты 4 ПГО 2 и элеронов 5 ССК 3.After vertical take-off and climb and to switch to a horizontal airplane flight mode, the 16-17 HB blades synchronously stop, their
Малозаметная АПАЛ 39 имеет прочный ее корпус с развитой прочной рубкой 40, представленная на фиг. 1г. Прочная рубка 40, снабженная за ней и спереди комплексами соответственно двумя зенитными «Дуэт» и зенитным ракетно-артиллерийским "Панцирь-М", убирающимися в походном подводном положении соответственно в контейнеры 41 и 42 внутри легкого корпуса, оснащена вдоль продольной оси корпуса за рубкой 40 в ее удобообтекаемое продолжение задними авиационными прочными первым 43 и вторым 44 ангарами. Побортно за вторым 44 ангаром в его продолжение имеются ограничительные прочные наклонные боковые корпуса 45, способствующие безопасному взлету-посадке БРСВ 46 на палубу АПАЛ 39. Кормовая СШПВП, обеспечивающая возможность посадки БРСВ 46 на палубу АПАЛ 39 при кренах до 25°, представляет собой при виде спереди П-образную раму 47 с телескопическими боковыми стойками 48, размещенную перпендикулярно продольной оси корпуса АПАЛ 39, выполнена с возможностью ее поворота в вертикальной плоскости вдоль последнего с горизонтального в вертикальное положение, снабжена сверху в середине ее поперечины цанговым узлом 49 с пропущенным через него тросом 50 с развитым эллипсовидным коушем 51, размещенным в центрирующем узле строго вдоль поперечины большей его диагональю и взаимодействующим с захватом отклоняемого вниз при посадке гака 52 БРСВ 46, закрепленного под центром его масс. При вертикальной посадке после зацепления гака 52 БРСВ 46 и коуша 51 троса 50 его намотка/размотка производится сквозь палубный герметичный узел на ГВПП и обеспечивается лебедкой 53 с барабаном и следящим его электроприводом, установленной под центром ГВПП в герметичном контейнере внутри легкого корпуса АПАЛ, с последующим разжимом цангового узла поперечины и одновременным втягиванием стоек П-образной рамы и ее поворота в горизонтальное положение так, что ее поперечина с цанговым узлом скользя по тросу опускается вниз и размещается в соответствующем углублении над центром ГВПП. Затем после фиксации зажимами носовой подфюзеляжной части БРСВ за передней опорой шасси захват его гака отсоединяется от коуша троса и стойка-ложемент 54 подняв носовую часть фиксирует опору переднего колеса БРСВ на столе-спутнике 55, который перемещает БРСВ на задних колесах во внутрь ангара 44-43 и опускает на стационарные V-образные в плане ложементы (на фиг. 1 не показано) под колеса шасси БРСВ на позиции грузового лифта, который опускает БРСВ на нижнюю палубу для его последующего перемещения на станцию заправки топливом и заряжания боекомплектом, например, АПР и ПКР.The
Таким образом, малозаметный БРСВ с ДСНС-Х2 и ПМС-R2, имеющий однолопастные соосные НВ, представляет собой СВВП, который изменяет свою полетную конфигурацию только благодаря остановки и фиксации лопастей-крыльев НВ и изменению реактивной тяги ТРДД посредством УВТ. Кроме того, коэффициент удельной нагрузки на мощность с применением однолопастных НВ, приводимых ТРДД с тягой 1760×2 кгс, имеющими отбор мощности и УВТ, составит у БРСВ-3,0 с взлетным весом 9,39 тонн ρсу=0,375 тс/т, что в 2,16 раза меньше, чем у сопоставимого СВВП Як-38М с энергозатратной СУ, который при взлетном весе 10,8 тонн использует подъемно-маршевый ТРДД мод. Р-28 В-300 тягой 6800 кгс и с тягой по 3250 кгс два подъемных ТРД, обеспечивающих критерий (целевая нагрузка хдальность полета) 750 т⋅км, который в 6,8 раза меньше, чем у БРСВ-3,0 (см. табл. 1). Несомненно, с течением времени широкое использование в СУ ТРДД с плоскими соплами и УВТ позволит добиться уменьшения инфракрасной и визуальной заметности в сравнении с СВВП мод. F-35B (США), что немаловажно для освоения опционально управляемого БРСВ-3,0 и палубного Су-57К, используемого совместно и несущего БРСВ-1,1-летающего робота-носителя ракет, увеличивающего дальность АПР или ПКР с 5 шт. Р-73 "воздух-воздух".Thus, the inconspicuous BRSV with DSNS-X2 and PMS-R2, having single-blade coaxial HBs, is a VTOL, which changes its flight configuration only by stopping and fixing the wing-blades of the HB and changing the jet thrust of the turbojet engine through air-blast. In addition, the coefficient of specific load on power using single-bladed HB driven by a turbojet engine with a thrust of 1760 × 2 kgf and having a power take-off and air-tight circuit will be equal to BRSV-3.0 with a take-off weight of 9.39 tons ρ su = 0.375 tf / t, which is 2.16 times less than that of a comparable VTOL Yak-38M with energy-intensive SU, which, with a take-off weight of 10.8 tons, uses a marching turbofan engine. R-28 V-300 with a thrust of 6800 kgf and with a thrust of 3250 kgf two lifting turbofan engines, providing a criterion (target load, flight range) of 750 t⋅km, which is 6.8 times less than that of the BRSV-3.0 (see table 1). Undoubtedly, over time, the widespread use of flat-nozzles and high-voltage turbojet engines in a turbojet engine can achieve a decrease in infrared and visual visibility in comparison with the VTOL modes. F-35B (USA), which is important for the development of the optionally controlled BRSV-3.0 and deck-based Su-57K, used together and carrying the BRSV-1.1-flying missile carrier robot, which increases the range of APR or RCC from 5 pcs. R-73 "air-to-air."
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018108792A RU2706295C2 (en) | 2018-03-12 | 2018-03-12 | Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018108792A RU2706295C2 (en) | 2018-03-12 | 2018-03-12 | Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2018108792A RU2018108792A (en) | 2019-09-12 |
RU2018108792A3 RU2018108792A3 (en) | 2019-09-12 |
RU2706295C2 true RU2706295C2 (en) | 2019-11-15 |
Family
ID=67989289
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018108792A RU2706295C2 (en) | 2018-03-12 | 2018-03-12 | Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2706295C2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2749162C1 (en) * | 2020-10-26 | 2021-06-07 | Дмитрий Сергеевич Дуров | Anti-ship aircraft strike complex |
RU2753779C1 (en) * | 2020-08-03 | 2021-08-23 | Дмитрий Сергеевич Дуров | Ship and aircraft missile-striking system |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113421311A (en) * | 2021-06-11 | 2021-09-21 | 力源电力设备股份有限公司 | Regular hexagon coding mark and coding method thereof |
CN115636110B (en) * | 2022-12-15 | 2023-04-07 | 北京航空航天大学 | Continuous orbit maneuvering method of pneumatic satellite |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2092392C1 (en) * | 1994-05-17 | 1997-10-10 | Научно-производственная фирма "Новые технологии - товары потребления" | Method of conversion of rotary-wing aircraft into aeroplane configuration and combined vertical take-off and landing rotary-wing aircraft for realization of this method |
US20030089820A1 (en) * | 2000-10-12 | 2003-05-15 | Martorana Richard T. | Flyer assembly |
US20080035786A1 (en) * | 2004-05-19 | 2008-02-14 | Derek Bilyk | Expendable sonobuoy flight kit with aerodynamically assisted sonobuoy separation |
US7665688B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-02-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Convertible aerial vehicle with contra-rotating wing/rotors and twin tilting wing and propeller units |
RU2554640C2 (en) * | 2013-06-18 | 2015-06-27 | Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" (АО "ВПК" "НПО Машиностроения") | Method of detecting sea targets |
-
2018
- 2018-03-12 RU RU2018108792A patent/RU2706295C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2092392C1 (en) * | 1994-05-17 | 1997-10-10 | Научно-производственная фирма "Новые технологии - товары потребления" | Method of conversion of rotary-wing aircraft into aeroplane configuration and combined vertical take-off and landing rotary-wing aircraft for realization of this method |
US20030089820A1 (en) * | 2000-10-12 | 2003-05-15 | Martorana Richard T. | Flyer assembly |
US20080035786A1 (en) * | 2004-05-19 | 2008-02-14 | Derek Bilyk | Expendable sonobuoy flight kit with aerodynamically assisted sonobuoy separation |
US7665688B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-02-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Convertible aerial vehicle with contra-rotating wing/rotors and twin tilting wing and propeller units |
RU2554640C2 (en) * | 2013-06-18 | 2015-06-27 | Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" (АО "ВПК" "НПО Машиностроения") | Method of detecting sea targets |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2753779C1 (en) * | 2020-08-03 | 2021-08-23 | Дмитрий Сергеевич Дуров | Ship and aircraft missile-striking system |
RU2749162C1 (en) * | 2020-10-26 | 2021-06-07 | Дмитрий Сергеевич Дуров | Anti-ship aircraft strike complex |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2018108792A (en) | 2019-09-12 |
RU2018108792A3 (en) | 2019-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2684160C1 (en) | Deck-based aircraft unmanned anti-submarine complex (dauac) | |
RU2706295C2 (en) | Anti-ship missile system with flying rockets robot-carrier and method for use thereof | |
RU2721808C1 (en) | Surface-submerged ship with deck air strike complex | |
US7654489B2 (en) | Lifting body aircraft and reentry vehicle with chines | |
US20210031913A1 (en) | Rocket propelled drone | |
RU2674742C1 (en) | Aircraft rocket complex with unmanned attack helicopter-airplane | |
RU2708782C1 (en) | Unmanned aircraft-helicopter-missile carrier | |
RU2768999C1 (en) | Coastal air-rocket reusable autonomous complex | |
RU2442727C1 (en) | Reusable missile and aircraft unit and way to return it to spaceport | |
RU2690142C1 (en) | Unmanned aerial missile system and method of its application | |
RU2720592C1 (en) | Adaptive airborne missile system | |
RU2711430C2 (en) | Flying robot-carrier of shipborne and airborne missiles | |
RU2736530C1 (en) | Strategic aviation trans-arctic system | |
RU2710317C1 (en) | Air missile system with an unmanned percussive aircraft helicopter | |
RU2699616C2 (en) | Anti-submarine missile system with self-contained jet carrier aircraft and method for application thereof | |
RU2721803C1 (en) | Aircraft-missile strike system | |
RU2725372C1 (en) | Unobtrusive aircraft-missile system | |
RU2699514C1 (en) | Unmanned convertiplane rocket carrier and method for use thereof | |
RU2722609C1 (en) | Stealthy rocket and aircraft complex | |
RU2749162C1 (en) | Anti-ship aircraft strike complex | |
RU2733678C1 (en) | Unmanned impact helicopter aircraft | |
RU2738224C2 (en) | Multipurpose missile aviation system | |
RU2717280C1 (en) | Aeronautical reconnaissance-strike system | |
RU2725567C1 (en) | Transformable underwater reconnaissance-strike system | |
RU2720569C1 (en) | Adaptive aviation-missile system |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200313 |