RU2703466C2 - Способы уплотнения и уплотняющие устройства - Google Patents
Способы уплотнения и уплотняющие устройства Download PDFInfo
- Publication number
- RU2703466C2 RU2703466C2 RU2017139548A RU2017139548A RU2703466C2 RU 2703466 C2 RU2703466 C2 RU 2703466C2 RU 2017139548 A RU2017139548 A RU 2017139548A RU 2017139548 A RU2017139548 A RU 2017139548A RU 2703466 C2 RU2703466 C2 RU 2703466C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- particles
- electrode
- temperature
- phase
- heating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 238000007789 sealing Methods 0.000 title abstract description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 240
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 181
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims abstract description 125
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 89
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 73
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims abstract description 44
- 230000005679 Peltier effect Effects 0.000 claims abstract description 43
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 32
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims description 23
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 21
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 18
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 15
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001006 Constantan Inorganic materials 0.000 claims description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 46
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 15
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 12
- 238000002490 spark plasma sintering Methods 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 5
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 5
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005678 Seebeck effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000011825 aerospace material Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000002178 crystalline material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 230000005619 thermoelectricity Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/10—Sintering only
- B22F3/105—Sintering only by using electric current other than for infrared radiant energy, laser radiation or plasma ; by ultrasonic bonding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/34—Heating or cooling presses or parts thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/003—Apparatus, e.g. furnaces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/02—Compacting only
- B22F3/087—Compacting only using high energy impulses, e.g. magnetic field impulses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/02—Details
- H05B3/03—Electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N10/00—Thermoelectric devices comprising a junction of dissimilar materials, i.e. devices exhibiting Seebeck or Peltier effects
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N10/00—Thermoelectric devices comprising a junction of dissimilar materials, i.e. devices exhibiting Seebeck or Peltier effects
- H10N10/10—Thermoelectric devices comprising a junction of dissimilar materials, i.e. devices exhibiting Seebeck or Peltier effects operating with only the Peltier or Seebeck effects
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/10—Sintering only
- B22F3/105—Sintering only by using electric current other than for infrared radiant energy, laser radiation or plasma ; by ultrasonic bonding
- B22F2003/1051—Sintering only by using electric current other than for infrared radiant energy, laser radiation or plasma ; by ultrasonic bonding by electric discharge
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2202/00—Treatment under specific physical conditions
- B22F2202/06—Use of electric fields
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/045—Alloys based on refractory metals
- C22C1/0458—Alloys based on titanium, zirconium or hafnium
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/0004—Devices wherein the heating current flows through the material to be heated
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/0019—Circuit arrangements
- H05B3/0023—Circuit arrangements for heating by passing the current directly across the material to be heated
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/60—Heating arrangements wherein the heating current flows through granular powdered or fluid material, e.g. for salt-bath furnace, electrolytic heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
Предложен способ сверхпластичного формования проводящих частиц, включающий первый электрод, имеющий первый коэффициент термоэдс, и второй электрод, имеющий второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс, при этом частицы между первым и вторым электродами имеют третий коэффициент термоэдс, значение которого находится между первым и вторым коэффициентами термоэдс. Тепло выделяется вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. Тепло отводят вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. Частицы уплотняют вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением между высокотемпературной твердой фазой и низкотемпературной твердой фазой при сжатии частиц. Также предложено устройство для сверхпластичного формования проводящих частиц, содержащее первый и второй электроды и источник питания переменного тока, электрически соединенный с первым и вторым электродами. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Сверхпластичное формование представляет собой технологический процесс создания точных и сложных форм из металлических материалов. Некоторые твердые кристаллические материалы, такие как некоторые металлы и сплавы, проявляют сверхпластичность и могут иметь деформацию, превышающую ожидаемые пределы пластической деформации. Такое поведение часто зависит от мелкозернистой микроструктуры. Основное преимущество этого процесса заключается в том, что он может обеспечить формование больших и сложных деталей за одну операцию. Конечное изделие имеет превосходную точность и качественно обработанные поверхности. Кроме того, конечное изделие не испытывает упругого возврата формы или остаточных напряжений. Самым большим недостатком является низкая скорость формования. Продолжительность операции составляет от двух минут до двух часов, так что эту технологию обычно используют для мелкосерийных изделий. Соответственно, очевидны преимущества способов и устройств для сверхпластичного формования, которые повышают скорость формования.
РАСКРЫТИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Предложен способ, включающий размещение электропроводящих частиц между первым электродом и вторым электродом с обеспечением контакта частиц с электродами. Частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом и вторым электродом. Первый электрод имеет первый коэффициент термоэдс, второй электрод имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс, а частицы имеют третий коэффициент термоэдс, значение которого находится между первым и вторым коэффициентами термоэдс.
Способ включает сжатие частиц при их нагреве до более высокой температуры, превышающей температуру фазового перехода с нагревом из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу. Нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду, что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате нагрева происходит фазовый переход частиц из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу.
После фазового перехода с нагревом частиц частицы сжимают при их охлаждении до более низкой температуры, которая ниже температуры фазового перехода с охлаждением из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу. Охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду, что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу. Способ включает уплотнение частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
Еще один способ включает размещение электропроводящих частиц, содержащих в основном титан между первым электродом и вторым электродом с обеспечением контакта частиц с электродами. Частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом и вторым электродом. Первый электрод имеет первый коэффициент термоэдс. Второй электрод имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой. Частицы имеют третий коэффициент термоэдс, отличающийся по меньшей мере на 20% от первого и второго коэффициентов термоэдс при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой.
Способ включает сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (килофунт/дюйм2) (48,26 МПа) при нагреве этих частиц до более высокой температуры, превышающей температуру фазового перехода на 1-10%. Нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду, что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате нагрева происходит фазовый переход частиц из альфа-фазы в бета-фазу.
После фазового перехода с нагревом частиц способ включает сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа) при охлаждении частиц до более низкой температуры, которая ниже температуры фазового перехода на 1-10%. Охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду, что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из бета-фазы в альфа-фазу. Способ включает многократное циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением, что обеспечивает сверхпластичное формование частиц с получением цельной детали вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
Устройство содержит первый электрод, имеющий первый коэффициент термоэдс, и второй электрод, имеющий второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс. Полость матрицы между первым электродом и вторым электродом позволяет электропроводящим частицам, при их размещении в указанной полости матрицы, контактировать с первым электродом и вторым электродом и обеспечивать проводящий канал между первым и вторым электродами. Источник питания переменного тока электрически соединен с первым электродом и вторым электродом.
Источник питания выполнен с возможностью выборочного изменения направления протекания электрического тока для подачи электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду или для подачи электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду. Источник питания также выполнен с возможностью создания частоты тока и силы тока, достаточных для осуществления нагрева на основе эффекта Пельтье и охлаждения на основе эффекта Пельтье в зависимости от направления протекания электрического тока в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. При этом имеет ли частота тока достаточное значение, зависит от расстояния между первым и вторым электродами через частицы. Устройство содержит уплотняющий пресс, выполненный с возможностью обеспечения достаточного сжатия частиц при подаче переменного электрического тока для уплотнения частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
Признаки, функции и преимущества, которые были описаны в данном документе, могут быть реализованы независимо друг от друга в различных вариантах реализации или могут быть объединены в других вариантах реализации, дополнительные сведения о которых можно получить со ссылкой на прилагаемые описание и чертежи.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Некоторые варианты реализации описаны ниже со ссылкой на прилагаемые чертежи.
На фиг. 1 показан вид в разрезе уплотняющего устройства.
На фиг. 2 и 3 показаны графики тока и поток тепла в части устройства, показанного на фиг. 1.
На фиг. 4 показан график абсолютных коэффициентов термоэдс, иллюстрирующий их температурную зависимость. (Н. Кьюсак; П. Кендалл (1958 год). «Абсолютная шкала термоэдс при высокой температуре». Материалы физического общества. 72 (5): 898. Данные для свинца (Pb) от Дж. В. Кристиана, Дж. П. Яна, В.Б. Пирсона, И.М. Темплетона, 1958 год. «Термоэлектричество при низких температурах. VI. Пересмотр абсолютной шкалы термоэдс свинца». Материалы королевского научного общества: Математические, физические и прикладные науки. 245 (1241): 213.).
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Технология сверхпластичного формования может быть использована для уплотнения кристаллических металлических порошков. Хорошо известны технологии порошковой металлургии, которые уплотняют металлические порошки, однако они основаны на разных физических свойствах и условиях технологического процесса. При сверхпластичном формовании в кристаллических металлических порошках, в которых циклически преобразуют твердую фазу, создаются внутренние напряжения, при этом развиваются характеристики по типу сверхпластичности. Поскольку наибольшим недостатком технологии сверхпластичного формования является ее низкая скорость (время завершения занимает от двух минут до двух часов), уплотнение порошка может потребовать много времени при использовании множества циклов в отношении детали для достижения достаточного уплотнения.
Давление, прикладываемое при уплотнении порошка, заставляет порошок заполнять пустоты. Обычно фазовая диаграмма металла иллюстрирует температуру на границе фазового перехода, изменяющуюся с изменением давления. Таким образом, циклическое изменение давления обеспечивает один из способов для получения циклического перехода между твердыми фазами. Однако для большинства металлов требуются нецелесообразно большие изменения давления, поскольку они показывают небольшое изменение температуры при изменении давления.
Цикличное изменение температуры представляет еще один применяемый способ с повышением или понижением применяемой температуры на краях детали. Время, которое уходит на температурное изменение для обеспечения теплового рассеяния от края до центра частично регулирует длительность цикла. Изменение фазы в детали удлиняет длительность цикла. Во время изменения фазы температура остается постоянной, а по толщине детали, все еще претерпевающей изменение фазы, не имеется какого-либо температурного перепада. При отсутствии температурного перепада не возникает какого-либо движения тепла, так что процесс может быть длительным, а большая толщина детали увеличивает длительность процесса.
Этап нагрева (переход из альфа в бета) может быть сокращен путем пропускания электрического тока через деталь и использования джоулева тепла в порошке для осуществления фазового перехода. Даже при однородной температуре изменение фазы может быть достаточно равномерным по детали. Однако для этапа охлаждения цикла не существует аналогичного способа.
Следовательно, способы и устройства, описанные в данном документе, используют электрод с коэффициентом термоэдс, существенно отличающимся от коэффициента термоэдс металлического порошка при температуре фазового перехода. Например, с титановым порошком может быть использован молибденовый или вольфрамовый электрод. Вследствие эффекта Пельтье эта разница в коэффициенте термоэдс создает тепловой поток в месте контакта между электродом и порошком, когда электрический ток протекает в указанном месте контакта. Поток тепла в месте контакта обеспечивает более быстрый фазовый переход материала в указанном месте контакта по сравнению с тем, что могло бы быть получено путем джоулева нагрева или известного охлаждения за счет теплопроводности.
Электропроводящие частицы, такие как титановый порошок, могут быть уплотнены с образованием деталей, форма которых близка к окончательной форме, с использованием технологии сверхпластичного формования путем циклического изменения переходов альфа-бета фаз. Под действием температуры и давления порошок, содержащийся между электродами, дает тепловой поток вследствие эффекта Пельтье от места контакта электродов и порошка. Тепловой поток вследствие эффекта Пельтье может быть дополнен с помощью джоулева нагрева от электрического тока. Эффект Пельтье обеспечивает тепловой поток на границе детали, что компенсирует потери теплопроводности, в результате чего получают более равномерный фазовый переход по толщине детали. Кроме того, эффект Пельтье создает резкий перепад температуры на крае во время этапа охлаждения цикла, что ускоряет переход в низкотемпературную альфа-фазу.
При искровом плазменном спекании высокая температура быстро вызывает изменение фазы в материале. Куски материала, расположенные ближе всего к электродам, сначала изменяют фазу, до того как они электрически передают тепло в смежный материал. Это приводит к консолидации материала по типу «сначала снаружи, а затем в середине». Для этого также используют много тепла. При использовании титана искровое плазменное спекание часто происходит в диапазоне температур от 900°С до 1400°С.
В сравнении, способ и устройства, описанные в данном документе, основаны на коэффициенте термоэдс (также известном как термоэдс, термоэлектродвижущая сила и термоэлектрическая чувствительность) материала. Коэффициент термоэдс представляет собой меру величины термоэлектродвижущей силы, индуцированной в ответ на разницу температур через материал, индуцированную вследствие эффекта Зеебека. В целом, коэффициенты термоэдс зависят от температуры (см. фиг. 4), хотя некоторые в меньшей степени зависят от температуры в пределах конкретных температурных диапазонов. В целом, способы и устройства, описанные в данном документе, задают температуры, при которых выбраны необходимые коэффициенты термоэдс.
Несмотря на то, что способы и устройства, описанные в данном документе, и метод искрового плазменного спекания имеют схожие аспекты (например, ток протекает через уплотняемый материал), также имеются и различия. Метод искрового плазменного спекания работает для улучшения уплотнения путем обеспечения спекания частиц, что означает, что температура обрабатываемого материала должна быть увеличена до температуры, при которой материал из одной из частиц покидает эту частицу и осаждается на смежной частице. Часто частицы большего размера получают материал от частиц меньшего размера. Метод искрового плазменного спекания в целом использует более высокую температуру по сравнению со сверхпластичным формованием. Сверхпластичное уплотнение работает путем изменения формы частиц для согласования их друг с другом. Одним из преимуществ является использование частиц известного размера, размер которых не претерпевает существенных изменений в конечном продукте.
Температура спекания титана находится в диапазоне 900-1400°С, часто составляет 1260°С. Нижняя граница температурного диапазона не обеспечивает большую окончательную плотность в методе искрового плазменного спекания, так что обычно используют более высокие температуры. Температура перехода между альфа и бета фазами титана составляет 883°С. Более низкая температура при использовании способов и устройств, описанных в данном документе, обеспечивает преимущества в части энергосбережения и качества обработки, что в результате уменьшает затраты и улучшает изделия.
Исключение повышенных температур, необходимых для спекания, уменьшает рост кристаллических зерен, когда зерна затвердевают и средний размер зерен увеличивается, а также позволяет применять менее строгие требования к приспособлениям механической обработки. Кроме того, способы и устройства, описанные в данном документе, увеличивают скорость консолидации при меньших давлениях путем стимулирования сверхпластичного формования за счет явления изменения фазы. Кроме того, стимулирование протекания сверхпластичного формования посредством размерных различий при изменении фаз позволяет обеспечить течение материала и даже давление, достаточные для консолидации частиц в более сложных компонентах. Это также обеспечивает компонент, размеры которого приближены к конечному изделию.
Способы и устройства, описанные в данном документе, обеспечивают возможность эффективного использования эффекта Пельтье путем проектирования на основе эффекта Пельтье. Случайное проявление эффекта Пельтье в иных способах обеспечило бы небольшое или в целом неэффективное преимущество. Например, использование переменного электрического тока, описанное в данном документе, обеспечивает очень быстрое изменение температуры во всей детали, и когда значение температуры будет примерно равно температуре изменения фазы, переменный электрический ток обеспечивает изменения фазы, что в результате обеспечивает свойства сверхпластичного формования. В сравнении, метод искрового плазменного спекания использует импульсы постоянного тока, которые не создают быстро распространяющуюся тепловую волну и, таким образом, не обеспечивают свойства сверхпластичного формования. Вместо этого импульсы постоянного тока приводят к статической разнице между температурой одной стороны детали и температурой ее другой стороны.
Соответственно, один из способов включает размещение электропроводящих частиц между первым электродом и вторым электродом с обеспечением контакта частиц с электродами. Частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом и вторым электродом. Первый электрод имеет первый коэффициент термоэдс, второй электрод имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс, а частицы имеют третий коэффициент термоэдс, значение которого находится между первым и вторым коэффициентами термоэдс.
Способ включает сжатие частиц при их нагреве до более высокой температуры, превышающей температуру фазового перехода с нагревом из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу. Нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду, что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате нагрева происходит фазовый переход частиц из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу.
После фазового перехода с нагревом частиц, частицы сжимают при их охлаждении до более низкой температуры, которая ниже температуры фазового перехода с охлаждением из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу. Охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду, что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу. Способ включает уплотнение частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
В качестве примера второй коэффициент термоэдс может превышать первый коэффициент термоэдс на 5 микровольт/Кельвин (мкВ/К) или более при температурах фазовых переходов с нагревом и охлаждением. Третий коэффициент термоэдс может отличаться по меньшей мере на 20% от первого и второго коэффициентов термоэдс при температурах фазовых переходов с нагревом и охлаждением. Тепло, выделяемое вследствие эффекта Пельтье, увеличивается при увеличении разниц между коэффициентами термоэдс. Второй электрод может быть образован или может быть по существу образован из молибдена или вольфрама в месте контакта между вторым электродом и частицами. Первый электрод может быть образован или может быть по существу образован из палладия, графита или константана (55% медь - 45% никелевый сплав) в месте контакта между первым электродом и частицами.
На фиг. 4 показано изменение коэффициента термоэдс молибдена и вольфрама с изменением температуры в сравнении с коэффициентом термоэдс палладия. Большая разница имеется в широком диапазоне значений температуры, в том числе при температуре контакта между альфа и бета фазами титана при температуре 883°С (1156 К). На фиг. 4 не показаны коэффициенты термоэдс графита или константана, однако из литературы известно, что графит имеет коэффициент, схожий с палладием, который иллюстрирует фиг. 4, а константан имеет коэффициент, составляющий - 35 мкВ/К относительно платины.
Частицы могут быть кристаллическими и могут иметь микроструктуру, имеющую одно или более кристаллических зерен. Поскольку способы и устройства, описанные в данном документе, используют множественные фазовые переходы для придания частицам сверхпластичности, размер зерна существенно не влияет на процесс. Существенная зависимость от размера зерна имеет преимущество по сравнению с иными способами. В одном из изотермических подходов, таких как спекание, в том числе искровое плазменное спекание, размер зерна воздействует на сверхпластичность, при этом зерна меньшего размера улучшают сверхпластичность, поскольку в данном случае не используются множественные фазовые переходы.
Частицы могут содержать в основном титан, то есть более чем 50 массовых процентов (% масс.) титана. Следовательно, могут быть использованы технически чистый титан или сплавы титана, например, Ti-6AI-4V (сплав титана с 6% масс. алюминия и 4% масс. ванадия), а также иные металлы и сплавы металлов, имеющие свойства в соответствии с настоящим изобретением, описанным в данном документе. Содержание титана в технически чистом титане составляет 99,67% масс. или более. Из литературы известно, что титан имеет коэффициент термоэдс, составляющий приблизительно [[15]] от 12 до 22 мкВ/К относительно платины в пределах температурного диапазона от 0°С до 1000°С (Х.В. Ворнер, Термоэлектрические свойства титана с особым уклоном в сторону аллотропического превращения, журнал «Austral. J. Sci. Res.», выпуск 4(1), стр. 62-83, 1951 год). Из литературы известно, что Ti-6AI-4V имеет коэффициент термоэдс, составляющий -5 мкВ/К при температуре 2°С (X. Карреон, Обнаружение повреждения от коррозии трением в аэрокосмических материалах с помощью термоэлектрических средств, журнал «Proc. SPIE 8694», 6 стр. , 2013 год).
Низкотемпературная твердая фаза может представлять собой альфа-фазу, а высокотемпературная твердая фаза может представлять собой бета-фазу. Для Ti-6AI-4V температура может колебаться между 860°С и 1,020°С. Для технически чистого Ti температура может колебаться между 863°С и 903°С. Размер частиц не оказывает существенного воздействия на процесс, поскольку частицы быстро образуют промежутки между частицами. В сравнении, спекание использует очень медленный процесс перемещения металла, так что размер частиц является очень важным параметром.
Уплотнение частиц при сжатии описанным способом позволяет по существу эффективно сохранять размеры зерна исходных частиц. Таким образом, частицы могут быть подготовлены с использованием известных технологий с проявлением размеров зерна, необходимых в конечном изделии, а в дальнейшем могут быть консолидированы с использованием способов, раскрытых в данном документе. Деталь в своей окончательной форме или деталь с формой, близкой к своей окончательной форме, может быть в дальнейшем получена с необходимостью небольшой обработки или вообще без необходимости обработки после уплотнения для получения необходимых размеров зерна, поскольку исходный размер зерна сохраняется после уплотнения.
Для способов и устройств, описанных в данном документе, характерны давления порядка от 1 до 10 тысяч фунтов на квадратный дюйм (килофунтов/дюйм2) (от 6,9 МПа до 69 МПа). Подходящее давление зависит от множества различных факторов, в том числе от размера зерна, демонстрируемого частицами, количества циклов нагрева/охлаждения, продолжительности циклов нагрева/охлаждения, а также необходимой степени уплотнения. Для достижения эквивалентного уплотнения крупных зерен используют более высокое давление. Кроме того, при меньшем количестве циклов и/или более коротких циклах используется более высокое давление для достижения эквивалентного уплотнения. В целом, для обеспечения большей степени уплотнения используют более высокое давление для заданного размера зерна. Тем не менее, с помощью способов и устройств, описанных в данном документе, достигается большая степень уплотнения с меньшим давлением по сравнению с методом искрового плазменного спекания. Соответственно, сжатие частиц при их нагреве и сжатие частиц при их охлаждении могут включать сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа), например, при давлении менее 3 тысяч фунтов на квадратный дюйм (20,68 МПа) или менее, в том числе при давлении 1-3 тысячи фунтов на квадратный дюйм или давлении 2-3 тысячи фунтов на квадратный дюйм (13,79 МПа - 20,68 МПа), с одновременным достижением 95% или более высокой степени уплотнения.
Нагрев частиц может дополнительно включать кондуктивный перенос тепла к частицам с помощью средств, отличных от средств на основе эффекта Пельтье. Несмотря на то, что это имеет меньшую эффективность, охлаждение частиц может дополнительно включать кондуктивный перенос тепла от частиц с помощью средств, отличных от средств на основе эффекта Пельтье. Для обеспечения передачи тепла могут быть использованы известные технологии. В описании фиг. 1 представлены примеры иных нагревающих и охлаждающих средств.
Температура фазового перехода с нагревом и температура фазового перехода с охлаждением обычно имеют одинаковые значения, однако они могут иметь и разные значения в зависимости от свойств фазового перехода конкретного материала, содержащегося в частицах. Нагрев частиц может включать нагрев частиц до температуры, превышающей температуру фазового перехода на 1-10%. Охлаждение частиц может включать охлаждение частиц до температуры, которая ниже температуры фазового перехода на 1-10%. Предполагается, что температурные диапазоны являются достаточными для фазового перехода более чем 95% от общего объема частиц, например, 100%, в каждой половине цикла нагрева/охлаждения.
Электрический ток, подаваемый от второго электрода через частицы к первому электроду, и электрический ток, подаваемый от первого электрода через частицы к второму электроду, может представлять собой переменный электрический ток. Переменный электрический ток может быть подан с частотой, согласованной с расстоянием между электродами. В месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами сила тока может составлять 1-15 Ампер/мм2.
Частицы могут содержаться в общем объеме незавершенной детали. Фазовый переход частиц из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу может включать фазовый переход более чем 95% от общего объема, например, 100%. Фазовый переход частиц из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу может включать фазовый переход более чем 95% от общего объема. Больший объем частиц в фазовом переходе стремится увеличить степень уплотнения. Уплотнение частиц может включать многократное циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением, что обеспечивает сверхпластичное формование частиц с получением цельной детали вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
Циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением может быть повторено более 10 раз, например, от 15 до 30 раз. Предполагается, что другие параметры процесса, описанные в данном документе, обеспечивают описанный диапазон для указанного количества циклов для достижения 95% или более высокой степени уплотнения. Например, обработка при давлении 3 тысяч фунтов на квадратный дюйм (20,68 МПа) или менее для 15-30 циклов и обеспечение 95% или более высокой степени уплотнения представляют заметное увеличение в эффективности процесса для изготовления титановых деталей.
Еще один способ, раскрытый далее, включает размещение электропроводящих частиц, содержащих в основном титан, размещенный между первым электродом и вторым электродом с обеспечением контакта частиц с электродами. Частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом и вторым электродом. Первый электрод имеет первый коэффициент термоэдс. Второй электрод имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой. Частицы имеют третий коэффициент термоэдс, отличающийся по меньшей мере на 20% от первого и второго коэффициентов термоэдс при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой.
Способ включает сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа) при нагреве этих частиц до более высокой температуры, превышающей температуру фазового перехода на 1-10%. Нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду, что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате нагрева происходит фазовый переход частиц из альфа-фазы в бета-фазу.
После фазового перехода с нагревом частиц способ включает сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа) при охлаждении частиц до более низкой температуры, которая ниже температуры фазового перехода на 1-10%. Охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду, что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. В результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из бета-фазы в альфа-фазу. Способ включает многократное цикличное выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением, что обеспечивает сверхпластичное формование частиц с получением цельной деталь вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
В качестве примера нагрев может дополнительно включать кондуктивный перенос тепла к частицам с помощью средств, отличных от средств на основе эффекта Пельтье. Электрический ток может представлять собой переменный электрический ток, подаваемый с частотой, согласованной с расстоянием между электродами и силой тока 1-15 Ампер/мм2 в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. Когда частицы заключены в общем объеме незавершенной детали, фазовый переход частиц из альфа-фазы в бета-фазу может включать фазовый переход более чем 95% от общего объема. Фазовый переход частиц из бета-фазы в альфа-фазу также может включать фазовый переход более чем 95% от общего объема. Циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением может быть повторено 15-30 раз.
На фиг. 1 показан пример устройства для уплотнения электропроводящих частиц, таких как кристаллический металлический порошок, путем выполнения способов, описанных в данном документе. Признаки устройства и способа его работы могут быть включены в иные способы и устройства, описанные в данном документе. Устройство 100 размещено для обеспечения уплотнения металлического порошка 10. Порошок 10 содержится между боковыми стенками 20, верхним электродом 32 и нижним электродом 34. Устройство опирается на основание 22. Нижний электрод 34 находится непосредственно сверху термоблока 50 над основанием 22. Термоблок 40 находится непосредственно над верхним электродом 32. Термоблок 40 также выполняет функцию нажимного поршня и принимает давление 65 на своей верхней поверхности. Термоблоки 40 и 50 нагревают с помощью термоэлементов 60, которые могут представлять собой нагреватели, использующие электрическое сопротивление, или каналы, по которым протекает горячий газ или горячая жидкость. Также предполагается использование холодного газа или холодной жидкости, протекающих в каналах, для охлаждения термоблоков 40 и 50, хотя это менее эффективно.
Переменный ток подают на электроды 32, 34 от источника 70 питания путем соединения проводов 45 и 55. Источник 70 питания может представлять собой источник питания переменного тока с частотой, согласованной с расстоянием между электродами 32, 34. Источник 70 питания может иметь переменную частоту с диапазоном, достаточным для согласования с расстоянием между электродами, или может быть выполнен с возможностью задания необходимой частоты. В качестве альтернативы источник 70 питания может быть источником питания постоянного тока, соединенным с переключателем полярности, таким как усилитель с биполярным выходом, так что направление тока может быть выборочно изменено на обратное, что обеспечивает создание переменного тока. Для более единообразного распределения тока на электроды 32, 34 соединительные провода 45, 55 могут быть разделены на параллельные жилы 47 и 57. Для обеспечения вертикального перемещения поршня 40 соединительный провод 45 может иметь гибкую часть 90, которую продевают через щелевое отверстие 80 в одной из боковых стенок 20. Боковые стенки 20 нагревают с помощью элементов 25. Термоэлементы 60 в нажимном поршне 40 также могут иметь гибкие соединения со своим источником тепла, охлаждения или электрической энергии.
Материал электрода имеет электропроводимость, достаточную для проведения силы тока, достаточной для указанного процесса без нагрева, в частности существенно большую электропроводимость по сравнению с металлическим порошком. При этом материал электрода имеет механическую прочность, достаточную для передачи достаточного давления уплотнения металлическому порошку без возникновения механического повреждения. Показано, что электроды 32, 34 имеют параллельное включение, что увеличивает однородность распределения температуры во время нагрева и охлаждения, однако они могут иметь и непараллельное включение.
На фиг. 1 показан верхний электрод 32, контактирующий со всей верхней поверхностью порошка 10, и нижний электрод 34, контактирующий со всей нижней поверхностью порошка 10. Электроды 32, 34, контактирующие со всей верхней поверхностью и со всей нижней поверхностью порошка 10, улучшают однородность распределения тепла во время нагрева или охлаждения вследствие эффекта Пельтье. Тем не менее, предполагается, что электроды вместо этого могут быть сегментированы и распределены по верхней поверхности и/или нижней поверхности порошка 10. Эти действия могут уменьшить количество материала, используемого для электродов, например, для больших обрабатываемых деталей. Однородное распределение тепла может уменьшиться таким образом, что может быть оправдано увеличенное время обработки, однако издержки от увеличенного времени обработки и экономией в расходах на электрод могли бы быть сбалансированы.
Для целей данного документа сверхпластичное формование выполняют путем циклического изменения температуры порошка 10 выше или ниже значения температуры фазового перехода, при этом порошок 10 находится под сжимающей нагрузкой. В случае технически чистого титана фазовый переход находится между альфа- и бета-фазами и возникает при температуре приблизительно 883°С. Температура фазового перехода часто слабо зависит от давления. Задача осуществления изменения фазы заключается в обеспечении изменения формы отдельных зерен, в результате чего они могут совершать скользящее перемещение мимо друг друга под давлением во время изменения фазы с получением более плотного образования.
Процесс работы устройства 100 начинается с доведения системы с помощью термоэлементов 25 и 60 до температуры, значение которой чуть ниже температуры фазового перехода, например ниже на 1-10%. Затем подают давление 65. Затем источник 70 питания включают таким образом, что ток протекает по цепи между электродами 32 и 34 через металлический порошок 10. Протекающий электрический ток нагревает объем металлического порошка 10 путем джоулева нагрева, причем объемный нагрев пропорционален квадрату плотности тока.
Устройство 100 выполнено таким образом, что имеется существенное изменение коэффициента термоэдс в местах переходов электродов 32, 34 и металлического порошка 10. Как показано на фиг. 2 и 3, металлический порошок 10 имеет больший коэффициент термоэдс (S10) по сравнению с электродом 34 (S34), а электрод 32 в свою очередь имеет больший коэффициент термоэдс (S32) по сравнению с металлическим порошком 10 (S10). Вследствие эффекта Пельтье различия в коэффициентах создают тепловой поток в местах контактов между электродами 32, 34 и металлическим порошком 10. Для тока «i» в нисходящем направлении на фиг. 2 показано выделение тепла «Н» в местах контактов. Для тока «i» в восходящем направлении на фиг. 3 показан отвод тепла «Н» в местах контактов.
Ток может быть периодически изменен за счет периодического изменения направления, то есть через равные промежутки времени для обеих полярностей. Можно заметить, что в синусоидальной волне постепенного распространения сигнала имеются положительные и отрицательные пики в 1/4 и 3/4 периода. Преимущество способов и устройств, описанных в данном документе, состоит в использовании волнового сигнала отличной формы, при этом ток подается более равномерно в первую и вторую половины периода, например, в форме прямоугольной волны. Таким образом, продолжительность фаз нагрева и охлаждения в цикле может быть уменьшена путем использования всего или по существу всего из выбранного тока во время каждой половины периода.
Выбор частоты переменного тока представляет собой функцию от расстояния между электродами, другими словами от толщины формуемой детали. Большее расстояние между электродами (более толстая деталь) обеспечивает более длительный период времени для получения эквивалентной степени фазового перехода вследствие больших объема и массы. Соответственно, преимущество проявляется при направлении тока между электродами через место детали с наименьшим размером для уменьшения продолжительности цикла.
Длительность цикла (которая определяет частоту) может быть выбрана таким образом, что она является достаточной для фазового перехода более чем 95%, например 100%, от общего объема из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу во время нагрева и для фазового перехода более чем 95%, например 100%, от общего объема из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу во время охлаждения. Подходящие продолжительности цикла зависят от размера и состава детали. Что касается предполагаемый областей применения способов и устройств, описанных в данном документе, длительность цикла, составляющая от 30 секунд (например, для небольших деталей из технически чистого Ti) до 120 минут (например, для больших и сложных деталей из Ti-6AI-4V), обеспечивает существенное уменьшение длительности цикла по сравнению с известными способами. Следовательно, для детали, имеющей один и тот же размер и один и тот же состав и уплотненной одной и той же степени уплотнения, способы и устройства, описанные в данном документе, позволяют уменьшать общую длительность цикла уплотнения по сравнению с процессами, которые не включают генерацию тепла вследствие эффекта Пельтье и его отвод с использованием самих частиц.
Из приведенного в данном документе раскрытия следует, что параметры могут быть выбраны таким образом, что переменный ток имеет периодический временной цикл. Однако переменный ток может быть и непериодическим в случае, когда выбраны разные значения длительности нагрева и длительности охлаждения. Разные длительности могут быть оправданы, например, если рост до значения выше температуры фазового перехода отличается в градусах от падения до значения ниже температуры фазового перехода. Кроме того, в зависимости от выбранных технологий нагрева и охлаждения, этап охлаждения может занять больше времени по сравнению с этапом нагрева (или наоборот), даже когда рост и падение температуры имеют одинаковую продолжительность. Один из возможных примеров, описанный более подробно ниже, включает преодоление джоулева нагрева при подаче электрического тока для создания охлаждающего эффекта Пельтье.
Для понимания того, как джоулев нагрев и эффект Пельтье позволяют ускорить циклическое выполнение фазовых переходов, в первую очередь учитывают, как могла бы работать система, основанная исключительно на нагреве и охлаждении от термоблоков. Все начинается при температуре фазового перехода и с металлического порошка в низкотемпературной фазе. Процесс продолжается нагреванием термоблоков до некоторой температуры, превышающей температуру фазового перехода. Нагрев занимает некоторое время по причине удельной теплоемкости термоблоков. После того как температура термоблока превысит температуру металлического порошка, тепло в дальнейшем протекает в металлический порошок за счет теплопроводности.
Первоначально температура металлического порошка остается той же самой, при этом все тепло используют для изменения фазы металлического порошка в месте контакта порошка и термоблока. По толщине порошка отсутствует какой-либо перепад температуры, так что во внутреннюю зону порошка не попадает какого-либо тепла. В действительности, после возникновения изменения фазы в месте контакта, температура увеличивается существенно выше температуры изменения фазы с обеспечением протекания тепла в следующий подслой от места контакта. Таким образом, это эффективно доводит температуру всего металлического порошка до температуры, существенно превышающей температуру фазового перехода, для осуществления изменения фазы через весь слой порошка. Для циклического изменения фазы обратно в низкотемпературную фазу понижают температуру термоблоков. В дальнейшем то же самое явление происходит в обратном порядке.
С помощью джоулева нагрева металлического порошка, этот порошок нагревается равномерно, а изменение фазы происходит эффективным образом в одно и то же время по всему слою порошка. Кроме того, металлический порошок не обязательно должен достигать температуры, которая существенно выше температуры перехода. При охлаждении до перехода в низкотемпературную фазу, преимущество является менее очевидным, поскольку при протекании электрического тока в металлическом порошке имеется тенденция к нагреву. Однако эффект Пельтье на одной из кромок начинает сразу отводить тепло без необходимости в уменьшении температуры термоблоков.
Температура термоблоков может поддерживаться на некотором значении, которое ниже температуры фазового перехода, а джоулев нагрев, охлаждение и нагрев, вызываемые эффектом Пельтье, могут быть использованы для увеличения скорости циклического изменения. В таком случае нагрев, вызываемый эффектом Пельтье в местах контакта, помогает металлическому порошку преодолеть низкую температуру в этих местах контакта. Кроме того, охлаждение, вызываемое эффектом Пельтье в местах контакта, способствует возврату низкой температуры металлического порошка в этих местах контакта. Температуры термоблоков могут быть циклически изменены с повышением значения и уменьшением значения для содействия в процессе. Однако обычно длительность циклического изменения температуры термоблоков чаще всего больше, чем для джоулева нагрева и эффекта Пельтье.
Соответственно, одно из устройств содержит первый электрод, имеющий первый коэффициент термоэдс, и второй электрод, имеющий второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс. Полость матрицы между первым электродом и вторым электродом позволяет электропроводящим частицам, при размещении в этой полости матрицы, контактировать с первым электродом и вторым электродом и обеспечивать проводящий канал между первым и вторым электродами. Источник питания переменного тока электрически соединен с первым электродом и вторым электродом.
Источник питания выполнен с возможностью выборочного изменения направления потока электрического тока для подачи электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду или для подачи электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду. Источник питания также выполнен с возможностью создания частоты тока и силы тока, достаточных для осуществления нагрева на основе эффекта Пельтье и охлаждения на основе эффекта Пельтье в зависимости от направления протекания электрического тока в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. Имеет ли частота тока достаточное значение, зависит от расстояния между первым и вторым электродами через частицы. Устройство содержит уплотняющий пресс, выполненный с возможностью обеспечения достаточного сжатия частиц, когда переменный электрический ток подают для уплотнения частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
В качестве примера второй коэффициент термоэдс может превышать первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при измерении при температуре 20°С. Первый электрод может быть выполнен или может быть по существу выполнен из молибдена или вольфрама в месте контакта между первым электродом и частицами. Второй электрод может быть выполнен или может быть по существу выполнен из палладия, графита или константана в месте контакта между вторым электродом и частицами. Весь первый электрод может состоять из молибдена или вольфрама, и/или весь второй электрод может состоять из палладия, графита или константана. Достаточная частота тока может быть согласована с расстоянием между электродами. Достаточная сила тока может составлять 1-15 Ампер/мм2 в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами. Достаточное сжатие, прилагаемое первым электродом и/или вторым электродом к частицам, может составлять менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа).
Кроме того, настоящее изобретение включает варианты реализации согласно следующим пунктам:
Пункт 1. Способ, включающий:
размещение электропроводящих частиц, содержащих в основном титан между первым электродом и вторым электродом с обеспечением контакта частиц с электродами, при этом частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом и вторым электродом, первый электрод имеет первый коэффициент термоэдс, второй электрод имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой, а частицы имеют третий коэффициент термоэдс, отличающийся по меньшей мере на 20% от первого и второго коэффициентов термоэдс при температуре фазового перехода частиц между альфа-фазой и бета-фазой;
сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа) при нагреве этих частиц до более высокой температуры, превышающей на 1-10% температуру фазового перехода, причем нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода через частицы к первому электроду, что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами; при этом в результате нагрева происходит фазовый переход частиц из альфа-фазы в бета-фазу;
после фазового перехода частиц с нагревом, сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа) при охлаждении частиц до более низкой температуры, которая ниже на 1-10% температуры фазового перехода, при этом охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода через частицы к второму электроду, что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами; при этом в результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из бета-фазы в альфа-фазу; и
многократное циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением, что обеспечивает сверхпластичное формование частиц с получением цельной детали вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
Пункт 2. Способ по пункту 1, согласно которому нагрев дополнительно включает кондуктивный перенос тепла к частицам с помощью средств, отличных от средств на основе эффекта Пельтье.
Пункт 3. Способ по пункту 1, согласно которому электрический ток представляет собой переменный электрический ток, подаваемый с частотой, согласованной с расстоянием между электродами и силой тока 1-15 Ампер/мм2 в месте контакта между первым электродом и частицами и в месте контакта между вторым электродом и частицами.
Пункт 4. Способ по пункту 1, согласно которому частицы заключены в общем объеме незавершенной детали, фазовый переход частиц из альфа-фазы в бета-фазу включает фазовый переход более 95% от общего объема, а фазовый переход частиц из бета-фазы в альфа-фазу включает фазовый переход более 95% от общего объема.
Пункт 5. Способ по пункту 1, согласно которому циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением повторяют 15-30 раз.
Изобретателями специально предусмотрено, чтобы различные варианты, описанные в данном документе для отдельных способов и устройств, не следует толковать в качестве ограничения за исключением случаев, в которых это вызывает противоречия. Признаки и преимущества отдельных способов, описанных в данном документе, также могут быть использованы в комбинации с устройствами и иными способами, описанными в данном документе, даже если это специальным образом нигде не указано. Аналогичным образом, признаки и преимущества отдельных устройств, описанных в данном документе, также могут быть использованы в комбинации со способами и иными устройствами, описанными в данном документе, даже если это специальным образом нигде не указано.
Варианты реализации были описаны в соответствии с положениями регламента на языке, являющимся в той или мной мере специфичным в отношении конструктивных и методологических признаков. Однако следует понимать, что варианты реализации не ограничены конкретными показанными и описанными признаками. Таким образом, варианты реализации заявлены в любой из своих форм или модификаций в пределах подходящего объема пунктов прилагаемой формулы изобретения с должной интерпретацией.
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОЧНЫХ НОМЕРОВ НА ЧЕРТЕЖАХ
10 порошок
20 боковые стенки
22 основание
25 термоэлементы
32 верхний электрод
34 нижний электрод
40 термоблок
45 соединительные провода
47 жилы
50 термоблок
55 соединительные провода
57 жилы
60 термоэлементы
65 давление
70 источник питания
80 щелевое отверстие
90 гибкая часть
100 устройство
«i» ток
«Н» тепло
Claims (40)
1. Способ сверхпластичного формования проводящих частиц, включающий:
размещение электропроводящих частиц между первым электродом (32) и вторым электродом (34) с обеспечением контакта частиц с электродами, при этом частицы обеспечивают проводящий канал между первым электродом (32) и вторым электродом (34), первый электрод (32) имеет первый коэффициент термоэдс, второй электрод (34) имеет второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс, а частицы имеют третий коэффициент термоэдс, значение которого находится между первым и вторым коэффициентами термоэдс;
сжатие частиц при их нагреве до более высокой температуры, превышающей температуру фазового перехода с нагревом из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу, при этом нагрев включает подачу электрического тока от второго электрода (34) через частицы к первому электроду (32), что обеспечивает выделение тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом (32) и частицами и в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами;
при этом в результате нагрева происходит фазовый переход частиц из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу;
осуществление сжатия частиц после их фазового перехода с нагревом при охлаждении частиц до более низкой температуры, которая ниже температуры фазового перехода с охлаждением из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу, при этом охлаждение включает подачу электрического тока от первого электрода (32) через частицы к второму электроду (34), что обеспечивает отвод тепла вследствие эффекта Пельтье в месте контакта между первым электродом (32) и частицами и в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами;
при этом в результате охлаждения происходит фазовый переход частиц из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу; и
уплотнение частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
2. Способ по п. 1, согласно которому
второй коэффициент термоэдс превышает первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при температурах фазовых переходов с нагревом и охлаждением, а
третий коэффициент термоэдс отличается по меньшей мере на 20% от первого и второго коэффициентов термоэдс при температурах фазовых переходов с нагревом и охлаждением.
3. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому
частицы в основном содержат титан,
низкотемпературная твердая фаза представляет собой альфа-фазу, а
высокотемпературная твердая фаза представляет собой бета-фазу.
4. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому сжатие частиц при их нагреве и сжатие частиц при их охлаждении включают сжатие частиц при давлении менее 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа).
5. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому нагрев дополнительно включает кондуктивный перенос тепла к частицам с помощью средств, отличных от средств на основе эффекта Пельтье.
6. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому
температура фазового перехода с нагревом и температура фазового перехода с охлаждением имеют одинаковые значения,
нагрев включает нагрев частиц до температуры, превышающей температуру фазового перехода на 1-10%, а
охлаждение включает охлаждение частиц до температуры, которая ниже температуры фазового перехода на 1-10%.
7. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому электрический ток, подаваемый от второго электрода (34) через частицы к первому электроду (32), и электрический ток, подаваемый от первого электрода (32) через частицы ко второму электроду (34), представляет собой переменный электрический ток.
8. Способ по п. 7, согласно которому переменный электрический ток подают с частотой, согласованной с расстоянием между электродами и силой тока 1-15 Ампер/мм2 в месте контакта между первым электродом (32) и частицами и в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами.
9. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому
частицы заключены в общем объеме незавершенной детали, фазовый переход частиц из низкотемпературной твердой фазы в высокотемпературную твердую фазу включает фазовый переход более 95% от общего объема, а
фазовый переход частиц из высокотемпературной твердой фазы в низкотемпературную твердую фазу включает фазовый переход более 95% от общего объема.
10. Способ по любому из предыдущих пунктов, согласно которому уплотнение частиц включает многократное циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением, что обеспечивает сверхпластичное формование частиц с получением цельной детали вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
11. Способ по п. 10, согласно которому циклическое выполнение фазового перехода с нагревом и фазового перехода с охлаждением повторяют более чем 10 раз.
12. Устройство для сверхпластичного формования проводящих частиц, содержащее:
первый электрод (32), имеющий первый коэффициент термоэдс, и второй электрод (34), имеющий второй коэффициент термоэдс, превышающий первый коэффициент термоэдс;
полость матрицы между первым электродом (32) и вторым электродом (34), выполненную таким образом, что электропроводящие частицы, размещенные в этой полости матрицы, контактируют с первым электродом (32) и вторым электродом (34) и обеспечивают проводящий канал между первым и вторым электродами;
источник (70) питания переменного тока, электрически соединенный с первым электродом (32) и вторым электродом (34) и выполненный с возможностью выборочного изменения направления протекания электрического тока для подачи электрического тока от второго электрода (34) через частицы к первому электроду (32) или от первого электрода (32) через частицы к второму электроду (34); при этом
источник (70) питания выполнен с возможностью создания частоты тока и силы тока, достаточных для осуществления нагрева на основе эффекта Пельтье и охлаждения на основе эффекта Пельтье в зависимости от направления протекания электрического тока в месте контакта между первым электродом (32) и частицами и в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами, при этом достаточность частоты тока зависит от расстояния между первым и вторым электродами через частицы;
уплотняющий пресс, выполненный с возможностью обеспечения достаточного сжатия частиц при подаче переменного электрического тока для уплотнения частиц вследствие фазовых переходов с нагревом и охлаждением при сжатии частиц.
13. Устройство по п. 12, в котором второй коэффициент термоэдс превышает первый коэффициент термоэдс на 5 мкВ/К или более при измерении при температуре 20°C.
14. Устройство по любому из предыдущих пунктов, в котором
первый электрод (32) по существу состоит из молибдена или вольфрама в месте контакта между первым электродом (32) и частицами, и/или
второй электрод (34) по существу состоит из палладия, графита или константана в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами.
15. Устройство по любому из предыдущих пунктов, в котором
достаточная частота тока согласована с расстоянием между электродами, достаточная сила тока составляет 1-15 Ампер/мм2 в месте контакта между первым электродом (32) и частицами и в месте контакта между вторым электродом (34) и частицами, а
достаточное сжатие, прикладываемое первым электродом и/или вторым электродом (34) к частицам, составляет менее чем 7 тысяч фунтов на квадратный дюйм (48,26 МПа).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US15/431,413 | 2017-02-13 | ||
| US15/431,413 US10549497B2 (en) | 2017-02-13 | 2017-02-13 | Densification methods and apparatuses |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2017139548A RU2017139548A (ru) | 2019-05-14 |
| RU2017139548A3 RU2017139548A3 (ru) | 2019-05-14 |
| RU2703466C2 true RU2703466C2 (ru) | 2019-10-17 |
Family
ID=60673451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017139548A RU2703466C2 (ru) | 2017-02-13 | 2017-11-14 | Способы уплотнения и уплотняющие устройства |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US10549497B2 (ru) |
| EP (1) | EP3360625B1 (ru) |
| JP (1) | JP7143086B2 (ru) |
| CN (1) | CN108421975B (ru) |
| ES (1) | ES2760569T3 (ru) |
| RU (1) | RU2703466C2 (ru) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU201841U1 (ru) * | 2020-10-05 | 2021-01-14 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский ядерный университет "МИФИ" (НИЯУ МИФИ) | Устройство для электроимпульсного прессования порошковых материалов |
| CN112964745B (zh) * | 2021-01-31 | 2022-01-04 | 华中科技大学 | 一种放电等离子烧结制备非晶合金内部温度场的标定方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997043120A1 (en) * | 1996-05-15 | 1997-11-20 | Tapeswitch Corporation | Device and method for generating electrical energy |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5169572A (en) * | 1991-01-10 | 1992-12-08 | Matthews M Dean | Densification of powder compacts by fast pulse heating under pressure |
| US6514453B2 (en) * | 1997-10-21 | 2003-02-04 | Nanoproducts Corporation | Thermal sensors prepared from nanostructureed powders |
| US6001304A (en) * | 1998-12-31 | 1999-12-14 | Materials Modification, Inc. | Method of bonding a particle material to near theoretical density |
| JP4015796B2 (ja) * | 1999-03-31 | 2007-11-28 | Ｓｐｓシンテックス株式会社 | 自動パルス通電加圧焼結方法及びそのシステム |
| US20090007952A1 (en) * | 2004-10-18 | 2009-01-08 | Yoshiomi Kondoh | Structure of Peltier Element or Seebeck Element and Its Manufacturing Method |
| WO2008048302A2 (en) * | 2005-11-29 | 2008-04-24 | Nanodynamics Inc. | Bulk thermoelectric compositions from coated nanoparticles |
| GB2459066B (en) * | 2007-02-12 | 2012-02-15 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Article for magnetic heat exchange and method of manufacturing the same |
| KR100803049B1 (ko) * | 2007-08-31 | 2008-02-22 | (주)제이피에스 마이크로텍 | 마이크로파를 이용한 박편상의 산화알루미늄 제조방법 |
| JP4848394B2 (ja) * | 2008-05-21 | 2011-12-28 | 秋田県 | Ｗ−Ｔｉ−Ｃ系複合体及びその製造方法 |
| US7905128B2 (en) * | 2008-07-24 | 2011-03-15 | The Boeing Company | Forming method and apparatus and an associated preform having a hydrostatic pressing medium |
| CN101521260B (zh) * | 2009-03-25 | 2010-08-04 | 中国科学院上海微系统与信息技术研究所 | 一种纳米复合相变材料及其制备方法 |
| US20110297203A1 (en) * | 2010-06-04 | 2011-12-08 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Formation of thermoelectric elements by net shape sintering |
| JP5206768B2 (ja) * | 2010-11-08 | 2013-06-12 | トヨタ自動車株式会社 | ナノコンポジット熱電変換材料、その製造方法および熱電変換素子 |
| US8940220B2 (en) * | 2011-07-29 | 2015-01-27 | The Regents Of The University Of Colorado, A Body Corporate | Methods of flash sintering |
| US20130126800A1 (en) * | 2011-11-17 | 2013-05-23 | Monika Backhaus-Ricoult | Niobium oxide-based thermoelectric composites |
| DE102012205087A1 (de) * | 2012-03-29 | 2013-10-02 | Evonik Industries Ag | Pulvermetallurgische Herstellung eines thermoelektrischen Bauelements |
| US9457404B2 (en) * | 2013-02-04 | 2016-10-04 | The Boeing Company | Method of consolidating/molding near net-shaped components made from powders |
| US9709040B2 (en) * | 2013-10-11 | 2017-07-18 | University Of Dayton | Reconfigurable skin system based on spatially targeted activation of shape memory polymers |
| US10189087B2 (en) * | 2013-10-22 | 2019-01-29 | The Boeing Company | Methods of making parts from at least one elemental metal powder |
| DE102016004548A1 (de) * | 2016-04-13 | 2017-10-19 | Forschungszentrum Jülich GmbH | Verfahren zur Herstellung von metallischen oder keramischen Bauteilen sowie Bauteile |
| CN106048437A (zh) * | 2016-07-10 | 2016-10-26 | 上海大学 | 一种在氢气气氛下对殷瓦钢热处理的方法 |
| US10946592B2 (en) * | 2016-09-11 | 2021-03-16 | Impossible Objects, Inc. | Resistive heating-compression method and apparatus for composite-based additive manufacturing |
| EP4039392A1 (en) * | 2017-04-21 | 2022-08-10 | Raytheon Technologies Corporation | Systems, devices and methods for spark plasma sintering |
| CN110636933B (zh) * | 2017-05-19 | 2022-03-22 | 埃森提姆公司 | 三维打印设备 |
| US11179776B2 (en) * | 2017-06-28 | 2021-11-23 | Rolls-Royce Corporation | Joining metal or alloy components using electric current |
-
2017
- 2017-02-13 US US15/431,413 patent/US10549497B2/en active Active
- 2017-11-14 RU RU2017139548A patent/RU2703466C2/ru active
- 2017-12-01 EP EP17204952.0A patent/EP3360625B1/en active Active
- 2017-12-01 ES ES17204952T patent/ES2760569T3/es active Active
- 2017-12-25 CN CN201711416775.7A patent/CN108421975B/zh active Active
-
2018
- 2018-02-09 JP JP2018021646A patent/JP7143086B2/ja active Active
-
2019
- 2019-12-18 US US16/719,357 patent/US11584101B2/en active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997043120A1 (en) * | 1996-05-15 | 1997-11-20 | Tapeswitch Corporation | Device and method for generating electrical energy |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| ORRU, R. ; LICHERI, R. ; LOCCI, A.M. ; CINCOTTI, A. ; CAO, G.: "Consolidation/synthesis of materials by electric current activated/assisted sintering", MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING: R: REPORTS, ELSEVIER, AMSTERDAM, NL, vol. 63, no. 4-6, 12 February 2009 (2009-02-12), AMSTERDAM, NL, pages 127 - 287, XP025914673, ISSN: 0927-796X, DOI: 10.1016/j.mser.2008.09.003 * |
| R.Orru et al. Consolidation/synthesis of materials by electric current activated/assisted sintering.: Materials science and engineering R; 2009, vol.63, no.4-6, p.127-287, XP025914673. C.Schuh et al. Enhanced densification of metal powders by transformation-mismatch plasticity: Acta Materialia; 2000, vol.48, no.8, p.1639-1653, XP055479277. * |
| И.Л.Рогельберг, В.М.Бейлин. Сплавы для термопар. Справочник, М., Металлургия, 1983, 181 с. В.В.Толмачев и др. Термодинамика и электродинамика сплошной среды. Изд-во МГУ, 1988, 232 с. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20180229463A1 (en) | 2018-08-16 |
| CN108421975A (zh) | 2018-08-21 |
| JP7143086B2 (ja) | 2022-09-28 |
| EP3360625A1 (en) | 2018-08-15 |
| CN108421975B (zh) | 2022-06-14 |
| ES2760569T3 (es) | 2020-05-14 |
| US11584101B2 (en) | 2023-02-21 |
| RU2017139548A (ru) | 2019-05-14 |
| JP2018186265A (ja) | 2018-11-22 |
| US10549497B2 (en) | 2020-02-04 |
| EP3360625B1 (en) | 2019-08-28 |
| RU2017139548A3 (ru) | 2019-05-14 |
| US20200130314A1 (en) | 2020-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sakkaki et al. | Numerical simulation of heat transfer during spark plasma sintering of zirconium diboride | |
| Fattahi et al. | On the simulation of spark plasma sintered TiB2 ultra high temperature ceramics: A numerical approach | |
| Tiwari et al. | Simulation of thermal and electric field evolution during spark plasma sintering | |
| Matsugi et al. | Temperature distribution at steady state under constant current discharge in spark sintering process of Ti and Al2O3 powders | |
| Voisin et al. | Temperature control during Spark Plasma Sintering and application to up-scaling and complex shaping | |
| Grigoryev et al. | Thermal processes during high-voltage electric discharge consolidation of powder materials | |
| RU2703466C2 (ru) | Способы уплотнения и уплотняющие устройства | |
| Manière et al. | Pulse analysis and electric contact measurements in spark plasma sintering | |
| JP5520947B2 (ja) | フォーミング用の方法及び装置と、静圧的圧縮媒体を有する付属プリフォーム | |
| Mai et al. | Electrical-assisted embossing process for fabrication of micro-channels on 316L stainless steel plate | |
| Abedini et al. | Ultrasonic assisted hot metal powder compaction | |
| Minier et al. | A comparative study of nickel and alumina sintering using spark plasma sintering (SPS) | |
| JP2015098645A (ja) | 少なくとも１つの元素金属粉末から部品を形成する方法 | |
| Martins et al. | Spark plasma sintering of a commercial TiAl 48-2-2 powder: Densification and creep analysis | |
| Yener et al. | A process control method for the electric current-activated/assisted sintering system based on the container-consumed power and temperature estimation | |
| Bulat et al. | Simulation of SPS Process for Fabrication of Thermoelectric Materials with Predicted Properties | |
| Kim et al. | Inhomogeneity in thermoelectrics caused by Peltier effect-induced temperature gradient during spark plasma sintering | |
| JP2018186265A5 (ru) | ||
| Bulat et al. | Simulation of Thermal Fields in SPS Fabrication of Segmented Thermoelectric Legs | |
| Bulat et al. | Targeted use of SPS method for improvement of thermoelectrics | |
| Naimi et al. | The hybrid-SPS, an effective tool to produce large-sized parts | |
| Berendeev et al. | Modeling of the distribution of thermal fields during spark plasma sintering of alumina ceramics | |
| KR20160043828A (ko) | 배향성이 증가된 열전재료 제조방법 | |
| Knyazeva et al. | Modelling of powder consolidation using electro heating assisted by mechanical loading | |
| Krizhanovskii et al. | Specific Features of Temperature Distribution During Spark Plasma Sintering of Two or More Materials Simultaneously |