RU2699111C1 - Топливная форсунка гтд - Google Patents
Топливная форсунка гтд Download PDFInfo
- Publication number
- RU2699111C1 RU2699111C1 RU2018119351A RU2018119351A RU2699111C1 RU 2699111 C1 RU2699111 C1 RU 2699111C1 RU 2018119351 A RU2018119351 A RU 2018119351A RU 2018119351 A RU2018119351 A RU 2018119351A RU 2699111 C1 RU2699111 C1 RU 2699111C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel
- nozzle
- air
- combustion
- fuel supply
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
Abstract
Топливная форсунка относится к камерам сгорания (КС) газотурбинных двигателей (ГТД) и, в частности, к устройствам подготовки топливовоздушной смеси (ТВС) перед ее сжиганием в различных КС газотурбинных двигателей. Одной из важнейших задач при разработке КС является снижение уровня эмиссии веществ, загрязняющих атмосферу. При создании таких низкоэмиссионных КС проблемами являются достижение эффективного предварительного смешения топлива с воздухом и при этом подача в КС топливовоздушных смесей с получением стабильности горения. Эта цель достигается тем, что в топливной форсунке ГТД, содержащей трубопроводы подачи основного и пилотного топлива, трубопровод подачи воздуха, контуры подачи пилотного и основного топлива выполнены в плоскопараллельном варианте исполнения на базе струйных элементов. Эффективное уменьшение вредных веществ и достижение полноты горения, в предлагаемой топливной форсунке достигается за счет формирования интенсивных высокочастотных колебаний смеси топлива в струйных элементах, вследствие чего она становится близкой к однородной по составу и с высокой степенью турбулизации потока, а также за счёт специальной организации воздушных потоков, при которой топливная смесь включает зоны встречных вихрей и «газовых заслонок». Кроме эффективного уменьшения выброса вредных веществ и достижения полноты горения в предлагаемой топливной форсунке уменьшается зона горения топлива и, как следствие, улучшаются габаритные и весовые характеристики камеры сгорания и двигателя в целом. 3 з.п. ф-лы, 9 ил.
Description
Предлагаемое изобретение относится к камерам сгорания (КС) газотурбинных двигателей (ГТД) и, в частности, к устройствам подготовки топливовоздушной смеси (ТВС) перед ее сжиганием в различных КС газотурбинных двигателей.
Одной из важнейших задач при разработке КС является снижение уровня эмиссии веществ, загрязняющих атмосферу. Основное внимание при этом уделяется снижению в продуктах сгорания оксидов азота (NOx), окиси углерода (СО) и несгоревших углеводородов (UHC). При создании таких низко эмиссионных КС проблемами являются достижение эффективного предварительного смешения топлива с воздухом и при этом подача в КС топливовоздушных смесей с получением стабильности горения. Для этого в камерах сгорания авиационных двигателей организуют две зоны горения: пилотную (вспомогательную) и основную. Задачей горения в пилотной зоне является обеспечение надежности воспламенения и стабильности горения в основной зоне. Поэтому в пилотной зоне сжигают богатую ТВС. Однако при горении такой смеси температура пламени превышает уровень температур (1600°С), при котором имеет место интенсивный процесс образования оксидов азота (NOx) вредных для окружающей среды. Поэтому большая часть топлива смешивается с воздухом в основной зоне, образуя бедную по составу ТВС, в результате горения которой понижается температура продуктов сгорания и происходит удельное снижение выбросов веществ, загрязняющих окружающую среду. Кроме того, для уменьшения вредных веществ и полноты горения смеси в основной зоне необходимо эту смесь иметь однородной (гомогенной) по составу с коэффициентом избытка воздуха α>1,8, а также организовать в этой смеси структуру течений с зоной обратных токов или/и с зонами пониженных скоростей.
Известна «Акустическая топливная форсунка» (RU 2210026, F23D 11/10, F23R 3/28), содержащая цилиндрическую вихревую камеру с подключенными к ней топливным и выходным соплами и тангенциально направленными через боковую стенку основными и дополнительными газовыми соплами. При подаче сжатого газа через основные и дополнительные газовые сопла в цилиндрическую вихревую камеру в ней возникают акустические колебания, разрушающие частицы топлива, поступающего в цилиндрическую вихревую камеру через топливное сопло, на мелкие капли.
Известно «Смесительное устройство камеры сгорания» ГТД (RU 94031436, F23D 14/62) содержащее корпус, в котором выполнены в определенном порядке отверстия (каналы) для прохода воздуха. К корпусу прикреплен сужающийся патрубок, на котором выполнены продольные гофры с переменной их высотой по длине, при этом максимальная их высота совпадает со срезом патрубка. Во впадины гофр с наружной стороны в сечении среза патрубка установлены перегородки. Во фронтовой части корпуса размешена топливная форсунка. Смесительное устройство крепится на корпусе камеры сгорания, а патрубок входит в отверстие, выполненное в стенке жаровой трубы. В смесительную камеру, ограниченную корпусом, подается топливо через форсунку и воздух через отверстия (каналы), при взаимодействии которых образуется смесь топлива с воздухом, которая через патрубок выходит в зону горения внутрь жаровой трубы. На своем пути струя смеси под воздействием гофр приобретает по периферии волнистое очертание, что увеличивает поверхность ее контакта с пламенем дежурной зоны. При этом за перегородками образуются зоны обратных токов, как за плоскими стабилизаторами пламени. Эти факторы, по мнению авторов, расширяют диапазон розжига смеси, выходящей из смесительного устройства в сторону « бедного» состава и, таким образом, увеличивают полноту сгорания топлива и уменьшают выделение вредных веществ в атмосферу.
Наиболее близким к предлагаемому решению по технической сущности и числу совпадающих признаков является «Топливовоздушный модуль фронтового устройства камеры сгорания ГТД» (RU 2439435, F23R 3/28). Топливовоздушный модуль фронтового устройства камеры сгорания ГТД содержит систему подготовки и подачи жидкого топлива, состоящую из пилотного и основного контуров и сопряженных с ними воздушных каналов. Пилотный контур включает центральную форсунку с магистралью подвода топлива и коаксиально размещенный относительно форсунки воздушный внутренний канал с лопаточным завихрителем. Основной контур включает, расположенный над воздушным внутренним каналом, воздушный наружный канал, ограниченный передней и задней торцевыми стенками с радиальным лопаточным завихрителем и кольцевым экраном с острой кромкой, обращенной в сторону камеры сгорания. Перед экраном установлен кольцевой коллектор основного контура подачи и распыливания топлива. Воздушный средний кольцевой канал с лопаточным завихрителем и выходы топливного канала последовательно направлены в сторону внутренней поверхности экрана, за острой кромкой которого средний и наружный воздушные каналы объединены в общий наружный канал. Изобретение, по мнению авторов, позволяет снизить эмиссию вредных веществ в продуктах сгорания жидкого топлива.
Несмотря на наличие многочисленных вариантов известных конструкций топливных форсунок ГТД, все они сводятся принципиально к двум известным техническим решениям:
1. осесимметричное истечение струи топлива в вихревую камеру;
2. коаксиальное истечение топлива в воздушные вихревые потоки, создаваемые лопаточными завихрителями.
Известные решения практически исчерпали свои технические возможности по уменьшению вредных выбросов в атмосферу, либо добиваются незначительного улучшения за счет существенного усложнения конструкции топливных форсунок (см. прототип).
Целью предлагаемого изобретения является устранение указанных недостатков. Эта цель достигается тем, что в топливной форсунке ГТД содержащей трубопроводы подачи основного и пилотного топлива, трубопровод подачи воздуха, контуры подачи пилотного и основного топлива, подключенные к соответствующим трубопроводам подачи топлива, каналы подачи воздуха, входы которых подключены к трубопроводу подачи воздуха, а выходы - к фронтальному срезу форсунки, камеры распыливания топлива, выходы которых подключены к камере сгорания, контуры подачи пилотного и основного топлива выполнены в плоско-параллельном варианте исполнения на базе струйных элементов, имеющие сопла подачи топлива, подключенные к соответствующим трубопроводам подачи топлива, камеры управления потоками топлива, подключенные через сопротивления к трубопроводам подачи воздуха, камеры распыливания топлива, ограниченные боковыми стенками, выходы каналов подачи воздуха направлены под углом β к фронтальному срезу форсунки, а отношения характерных размеров струйных элементов к их соплам α подачи топлива выбираются из соотношений:
В/α=(1,4-1,8); L/α=(25-30); D/α=(15-20); R/α=(0.2-0,4); Н/α=(2-5),
где В - ширина выхода камеры управления потоком топлива;
α - ширина сопла соответствующего контура подачи топлива;
L - длина камеры распыливания;
D - длина камеры управления потоком топлива;
R - зазор сопротивления;
Н - высота соответствующего контура подачи топлива, а угол β выбирается из диапазона (0-45)°.
Эта цель достигается также тем, что контур подачи пилотного топлива располагается по центру форсунки вдоль ее осевой линии, а контуры подачи основного топлива располагаются с обеих сторон относительно контура подачи пилотного топлива.
Эта цель достигается также тем, что сопротивления R подачи воздуха в камеры управления потоком топлива могут отличаться друг от друга.
Эта цель достигается также тем, что сопла подачи топлива в струйных элементах могут быть наклонены или смещены относительно осевой линии форсунки.
На фиг. 1 Вид на топливную форсунку со стороны камеры сгорания;
На фиг. 2 Топливная форсунка по сечению А-А на фиг. 1;
На фиг. 3 Контур подачи основного топлива по сечению Б-Б на фиг. 2;
На фиг. 4 Контур подачи пилотного топлива по сечению В-В на фиг. 2;
На фиг. 5 Контур подачи основного топлива по сечению Г-Г на фиг. 2;
На фиг. 6 3-D модель контура подачи основного топлива по сечению O1-O2 на фиг. 3;
На фиг. 7 Структура разбрызгивания струи топлива форсункой при различных частотах колебаний;
На фиг. 8 Структура воздушных потоков в камере распыливания и в камере сгорания;
На фиг. 9 Вид на варианты компоновок топливных форсунок со стороны камер сгорания в зависимости от их возможных конструкций.
Топливная форсунка ГТД содержит (см. фиг. 1, 2): трубопровод 1 подачи основного топлива, трубопровод 2 подачи пилотного топлива, трубопровод 3 подачи воздуха, контур 5 подачи пилотного топлива, контур 4 подачи основного топлива, расположенный с одной стороны контура 5 и контур 6 подачи основного топлива, расположенный с другой стороны контура 5. Конструкции топливных контуров, выполнены в плоско-параллельном варианте исполнения, принципиально одинаковы и отличаются лишь особенностями подачи к ним воздуха и топлива. Все топливные контуры механически скреплены между собой и с помощью элементов крепления 7 крепятся к установочным местам 8 камеры сгорания 9. Контур 4 подачи основного топлива (см. фиг. 2, 3) содержит сопло питания 10 шириной α, подключенное к трубопроводу 1 подачи основного топлива, камеру D управления потоком топлива, содержащую два канала управления 11 и 12, симметричные относительно осевой линии O1-O2 топливного контура и подключенные через сопротивления R1 и R2 и отверстие 13 к трубопроводу 3 подачи воздуха. Выход В камеры D соединен с камерой распыливания L, ограниченной боковыми стенками 14, выход 15 камеры распыливания L подключен к камере сгорания 9. По каналам 16 и 17, воздух из отверстия 13 подается на фронтальный срез 18 форсунки под некоторым углом β к нему. Контур 5 подачи пилотного топлива (см. фиг. 2, 4) содержит сопло питания 19 шириной α, подключенное через канал 20 к трубопроводу 2 подачи пилотного топлива, камеру D управления потоком топлива, содержащую два канала управления 21 и 22, симметричные относительно осевой линии O1-O2 топливного контура и подключенные через сопротивления R3 и R4 и отверстие 23 к трубопроводу 3 подачи воздуха. Выход В камеры D соединен с камерой распыливания L, ограниченной боковыми стенками 24, выход 25 камеры распыливания L подключен к камере сгорания 9. По каналам 26 и 27, воздух из отверстия 23 подается на фронтальный срез 18 форсунки под некоторым углом β к нему. Контур 6 подачи основного топлива (см. фиг. 2, фиг. 5) содержит сопло питания 28 шириной α, подключенное через канал 29 к трубопроводу 1 подачи основного топлива, камеру D управления потоком топлива, содержащую два канала управления 30 и 31, симметричные относительно осевой линии O1-О2 топливного контура и подключенные через сопротивления R5 и R6 к трубопроводу 3 подачи воздуха. Выход В камеры D соединен с камерой распыливания L, ограниченной боковыми стенками 32, выход 33 камеры распыливания L подключен к камере сгорания 9. По каналам 34 и 35, воздух из отверстия 23 подается на фронтальный срез 18 форсунки под некоторым углом β к нему. На фиг. 6 показана 3-D модель контура 4 по сечению О1-О2, дополнительно поясняющая конструкции всех топливных контуров.
Функционирование топливной форсунки рассмотрим на примере работы контура 4 подачи основного топлива (фиг. 2, 3). Работа остальных контуров аналогична. Основное топливо из трубопровода 1 под давлением поступает в сопло 10 прямоугольного сечения из которого истекает в камеру D управления потоком топлива. Из выхода В камеры D струя топлива поступает в камеру L распыливания топлива. Одновременно с топливом в контур 4 из трубопровода 3 через отверстия 23 и 13 подается воздух, который по каналам 16 и 17 поступает на фронтальный срез 18 форсунки под некоторым углом β. Одновременно воздух через сопротивления R1 и R2 поступает в каналы 11 и 12 камеры D управления потоком топлива. Так как величина В выбирается из соотношения B/α=(1,4-1,8), то при истечении топливной струи шириной α из камеры D в камеру L с обеих сторон топливной струи формируются воздушные зазоры Δ1 и Δ2 равные при симметричном истечении Δ1=Δ2=(β-α)/2. Через эти зазоры воздух, поступивший через сопротивления R1 и R2 в камеру D истекает в камеру L распыливания топлива. При этом воздух, находящийся в камере D оказывает на топливную струю с обеих сторон боковые давления P1 и Р2 на площади F=D×Н. Давления P1 и Р2 определяются соотношением зазоров сопротивлений R1 и R2 с зазорами Δ1 и Δ2 соответственно. Представленная здесь схема течений топливо-воздушной смеси не является устойчивой: даже при условии R1=R2 и Δ1=Δ2 давления Р1 и Р2 не являются строго одинаковыми. Погрешности изготовления и естественная флуктуация топливной струи приводят к соответствующему перераспределению во времени зазоров Δ1 и Δ2. Например, при отклонении струи от осевой линии O-O в сторону зазора Δ2 (см. фиг. 3) зазор Δ2 уменьшается, а зазор Δ1 - увеличивается. Соответственно боковое давление P1 в канале управления 11 камеры D уменьшается, а боковое давление Р2 в канале управления 12 камеры D увеличивается. Таким образом, на боковых поверхностях топливной струи возникает перепад давлений ΔР=Р2-Р1, направленный в сторону противоположную первоначальному отклонению струи. Под действием этого перепада струя топлива начинает отклоняться в другую сторону, при которой начинает уменьшаться зазор Δ1, а зазор Δ2 - увеличиваться. Соответственно боковое давление P1 в канале управления 11 камеры D увеличивается, а боковое давление Р2 в канале управления 12 камеры D уменьшается. Под действием этого перепада струя топлива начинает отклоняться в другую сторону, при которой начинает увеличиваться зазор Δ1, а зазор Δ2 - уменьшаться. Далее процесс повторяется. При отношениях характерных размеров струйных элементов, защищаемых формулой изобретения, возникает устойчивый автоколебательный процесс, при котором струя топлива в камере распыливания L совершает высокочастотные колебания дробясь на мелкие капли. Эти капли, частично испаряясь, и увеличивая турбулизацию топливовоздушной смеси способствуют более эффективному ее сгоранию. Частота колебаний находится в достаточно сложной зависимости от располагаемого перепада ΔР=Р2-P1, объемов 11 и 12 камеры D, соотношения зазоров сопротивлений R1 и R2 с зазорами Δ1 и Δ2, инерционной массы струи топлива, давления питания Рт топлива и других. Устойчивые колебания струи топлива получаются также вследствие смещения или наклона сопла 10 относительно осевой линии O1-O2 или выбора разных сопротивлений R1 и R2, приводящих изначально к наличию перепада давлений между камерами 11 и 12. Выбор оптимальных геометрических параметров форсунки является результатом исследования. На фиг. 7а, 7б показана качественная структура разбрызгивания струи топлива в камере распыливания при частотах колебаний отличающихся друг от друга, например, в два раза.
Как уже отмечалось, другим важным фактором полноты сгорания топлива является уменьшение скорости частиц топлива в камере распыливания и камере сгорания. В предлагаемой форсунке это достигается специальной организацией воздушных потоков в камере распыливания L и в камере сгорания 9. Воздушные потоки (см. фиг. 8) по каналам 16 и 17 подаются под некоторым углом β на фронтовой срез 18 топливного контура. В результате взаимодействия этих потоков в камере распыливания L и в области фронтального среза 18 форсунки формируются четыре зоны течений воздушных потоков, симметричные относительно осевой линии O1-O2. А именно, в камере распыливания L формируются две зоны течений: зона ограниченная линиями разделения потоков O2-O-O3 и зона ограниченная линиями разделения потоков O2-O-O4. В области фронтального среза 18 форсунки формируются еще две зоны течений: зона ограниченная линиями разделения потоков O1-O-O3 и зона ограниченная линиями разделения потоков O1-O-O4. Воздушные потоки в зонах и формируют два вихря, симметричные относительно осевой линии O1-O2, а в зонах и воздушные потоки образуют, так называемую, «воздушную заслонку» на пути движения частиц топлива. При подаче струи топлива в рассматриваемый контур мелкие капли топлива, формирующиеся вследствие высокочастотных колебаний струи в камере распыливания L, вовлекаются во встречные вихревые движения в зонах и и далее внедряются в «воздушную заслонку» в зонах и понижая свою скорость.
Таким образом, эффективное уменьшение вредных веществ и достижение полноты горения, в предлагаемой топливной форсунке достигается за счет следующих факторов:
- формирования интенсивных высокочастотных колебаний смеси топлива в камере распыливания вследствие чего она становится близкой к однородной (гомогенной) по составу и увеличивается степень ее турбулизации;
- специальной организации воздушных потоков, при которой топливная смесь, включает зоны встречных вихрей и «воздушных заслонок».
Возможные варианты топливных форсунок в зависимости от конструкций камер сгорания (например, цилиндрические, квадратные, прямоугольные и другие) показаны на фиг. 9.
Кроме достижения эффективной полноты горения и уменьшения выброса вредных веществ, в предлагаемой топливной форсунке уменьшается зона горения топлива и, как следствие, улучшаются габаритные и весовые характеристики камер сгорания и двигателя в целом.
Claims (11)
1. Топливная форсунка ГТД, содержащая трубопроводы подачи основного и пилотного топлива, трубопровод подачи воздуха, контуры подачи пилотного и основного топлива, подключенные к соответствующим трубопроводам подачи топлива, каналы подачи воздуха, входы которых подключены к трубопроводу подачи воздуха, а выходы - к фронтальному срезу форсунки, камеры распыливания топлива, выходы которых подключены к камере сгорания, отличающаяся тем, что контуры подачи пилотного и основного топлива выполнены в плоско-параллельном варианте исполнения на базе струйных элементов, имеют сопла подачи топлива, подключенные к соответствующим трубопроводам подачи топлива, камеры управления потоками топлива, подключенные через сопротивления к трубопроводам подачи воздуха, камеры распыливания топлива, ограниченные боковыми стенками, каналы подачи воздуха направлены под углом β к фронтальному срезу форсунки, а отношения характерных размеров струйных элементов к их соплам α подачи топлива выбираются из соотношений:
В/α=(1,4-1,8); L/α=(25-30); D/α=(15-20); R/α=(0,2-0,4); Н/α=(2-5),
где В - ширина выхода камеры управления потоком топлива;
α - ширина сопла соответствующего контура подачи топлива;
L - длина камеры распыливания;
D - длина камеры управления потоком топлива;
R - зазор сопротивления;
Н - высота соответствующего контура подачи топлива, а угол β выбирается из диапазона (0-45)°.
2. Топливная форсунка ГТД по п. 1, отличающаяся тем, что контур подачи пилотного топлива располагается по центру форсунки вдоль ее осевой линии, а контуры подачи основного топлива располагаются с обеих сторон относительно контура подачи пилотного топлива.
3. Топливная форсунка ГТД по п. 1, отличающаяся тем, что сопротивления R подачи воздуха в камеры управления потоком топлива могут отличаться друг от друга.
4. Топливная форсунка ГТД по п. 1, отличающаяся тем, что сопла подачи топлива в струйных элементах могут быть наклонены или смещены относительно осевой линии форсунки.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018119351A RU2699111C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Топливная форсунка гтд |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018119351A RU2699111C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Топливная форсунка гтд |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2699111C1 true RU2699111C1 (ru) | 2019-09-03 |
Family
ID=67851781
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018119351A RU2699111C1 (ru) | 2018-05-25 | 2018-05-25 | Топливная форсунка гтд |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2699111C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110925790A (zh) * | 2019-11-06 | 2020-03-27 | 西北工业大学 | 一种燃烧室花洒状喷嘴 |
RU222212U1 (ru) * | 2023-06-13 | 2023-12-15 | Никита Владимирович Мартелов | Топливная форсунка с центральным корпусом и завихрителем |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU94031436A (ru) * | 1994-08-25 | 1996-06-20 | Самарское государственное предприятие "Труд" | Смесительное устройство камеры сгорания газотурбинного двигателя |
RU2439430C1 (ru) * | 2010-07-15 | 2012-01-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Форсуночный модуль камеры сгорания гтд |
RU2439435C1 (ru) * | 2010-06-30 | 2012-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Топливовоздушный модуль фронтового устройства камеры сгорания гтд |
-
2018
- 2018-05-25 RU RU2018119351A patent/RU2699111C1/ru active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU94031436A (ru) * | 1994-08-25 | 1996-06-20 | Самарское государственное предприятие "Труд" | Смесительное устройство камеры сгорания газотурбинного двигателя |
RU2439435C1 (ru) * | 2010-06-30 | 2012-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Топливовоздушный модуль фронтового устройства камеры сгорания гтд |
RU2439430C1 (ru) * | 2010-07-15 | 2012-01-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Форсуночный модуль камеры сгорания гтд |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110925790A (zh) * | 2019-11-06 | 2020-03-27 | 西北工业大学 | 一种燃烧室花洒状喷嘴 |
RU222212U1 (ru) * | 2023-06-13 | 2023-12-15 | Никита Владимирович Мартелов | Топливная форсунка с центральным корпусом и завихрителем |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8590311B2 (en) | Pocketed air and fuel mixing tube | |
CA2630721C (en) | Gas turbine engine premix injectors | |
KR101749875B1 (ko) | 가스터빈 연소기 및 이를 구비한 가스터빈기관 | |
US8469141B2 (en) | Acoustic damping device for use in gas turbine engine | |
US6968692B2 (en) | Fuel premixing module for gas turbine engine combustor | |
CN102538012B (zh) | 自振荡燃料喷射喷嘴 | |
EP1391653A2 (en) | Fuel injection arrangement | |
JP2002115847A (ja) | 噴霧パイロットを有する多重環状燃焼チャンバスワーラ | |
US5303554A (en) | Low NOx injector with central air swirling and angled fuel inlets | |
US9851098B2 (en) | Swirler | |
US8967852B2 (en) | Mixers for immiscible fluids | |
US11846425B2 (en) | Dual fuel gas turbine engine pilot nozzles | |
RU2349840C1 (ru) | Кольцевая камера сгорания газотурбинного двигателя | |
RU2699111C1 (ru) | Топливная форсунка гтд | |
CN105757716A (zh) | 一种用于预混燃烧的喷嘴、喷嘴阵列和燃烧器 | |
CN111306577A (zh) | 一种应用于加力燃烧室凹腔结构的直射式扇形喷嘴 | |
CN110440290B (zh) | 用于燃气轮机的微混合喷嘴 | |
JP7349403B2 (ja) | バーナー集合体、ガスタービン燃焼器及びガスタービン | |
RU2200250C2 (ru) | Форсунка с двухпоточным тангенциальным входом | |
US20130192237A1 (en) | Fuel injector system with fluidic oscillator | |
US5426933A (en) | Dual feed injection nozzle with water injection | |
WO2020158528A1 (ja) | バーナ及びこれを備えた燃焼器及びガスタービン | |
CN111536555A (zh) | 发动机及其发动机燃烧室 | |
CN115218217B (zh) | 采用多孔多角度喷油环结构的中心分级燃烧室主燃级头部 | |
JP2003139326A (ja) | ガスタービンの燃焼器 |