RU2693556C1

RU2693556C1 - Linear magnetic antenna for high-frequency range

Info

Publication number: RU2693556C1
Application number: RU2018147389A
Authority: RU
Inventors: Арий Борисович Ляско
Original assignee: Арий Борисович Ляско
Priority date: 2018-12-28
Filing date: 2018-12-28
Publication date: 2019-07-03

Abstract

FIELD: radio equipment.

SUBSTANCE: invention relates to radio engineering and is intended to extend the possibility of using LMA-type transmitting antennas related to the form of Hertz linear magnetic dipoles (MHD) for HF radio waves. Technical effect is achieved due to the fact that in a transmitting linear magnetic antenna for HF range (LMAHF) containing electrically conducting cylindrical body enclosed in a dielectric cylinder, arranged in cylindrical magnetic conductor enveloped with winding of single-layer solenoid of HF longitudinal magnetic flux excitation, having dielectric cylindrical shape frame arranged on cylindrical magnetic conductor, wherein the near end of the solenoid winding is configured to be connected to one of the ends of the electrically conductive cylindrical body, the ends of which are connected to the corresponding input terminals of the HF voltage source, and electrically conductive cylindrical body is included in the gap between one of terminals of HV high-voltage source and one of ends of solenoid winding, when its other end is connected to other source terminal, wherein the electrically conductive cylindrical body is configured to extend beyond the ends of the enveloping dielectric cylinder thereof or part thereof can be in the form of a telescopic metal antenna.

EFFECT: technical result consists in improvement of efficiency of operation (radio communication) of antenna for transmission, reduction of dimensions of antenna with possibility of use in range of HF radio range from 600 to 10 m that is range of action of signal propagation.

3 cl, 32 dwg

Description

Изобретение относится к области радиотехники, в частности к передающей антенне для высокочастотного (ВЧ) диапазона.The invention relates to the field of radio engineering, in particular to a transmitting antenna for the high frequency (HF) range.

Из уровня техники известна передающая линейная магнитная антенна, содержащая ферромагнитный магнитопровод, состоящий из множества ферритовых чашечек, установленных впритык, каждая из которых имеет внутреннее отверстие для образования сквозного центрального осевого канала ферромагнитного магнитопровода; внутри сквозного центрального осевого канала ферромагнитного магнитопровода расположен кабель постоянного «управляющего» тока I0; диэлектрическую оболочку, охватывающую внешнюю поверхность ферромагнитного магнитопровода по всей его длине; «внешний» соленоид с однослойной спиральной обмоткой, представляющей собой плоский, по меньшей мере, двухжильный кабель, в котором жилы уложены параллельно, при этом каждая жила размещена в изоляционной оболочке (RU 2428774, 10.09.2011).The prior art transmitting linear magnetic antenna containing a ferromagnetic magnetic core, consisting of a set of ferrite cups, installed end-to-end, each of which has an internal hole for the formation of a through central axial channel of a ferromagnetic magnetic circuit; Inside the central axial channel of the ferromagnetic magnetic core there is a cable of a constant “control” current I0; dielectric shell covering the outer surface of the ferromagnetic magnetic core along its entire length; “External” solenoid with a single-layer spiral winding, which is a flat, at least two-core cable, in which the conductors are laid in parallel, with each core being placed in an insulating sheath (RU 2428774, 10.09.2011).

Недостатком данного аналога является практическая не возможность использования на частотах выше 100 КГц по ряду причин.The disadvantage of this analog is the practical possibility of using at frequencies above 100 KHz for several reasons.

Выяснилось, что эффективность излучения электромагнитного потока Передающей Линейной Магнитной Антенны (ПЛМА) зависит от длины lm её магнитопровода при заданном значение относительной проницаемости μо используемого для его материала, при этом для магнитопровода при существовании разомкнутости магнитных силовых линий эффективное значение магнитной проницаемости μефф тем выше, чем выше отношение длины магнитопровода lm к его диаметру dm. Ориентировочно можно предположить для этого случая, что

, где к - постоянная величина, но для достижения максимально возможного значения μефф требуется отношение длины магнитопровода lm к длине обмотки используемого соленоида lс порядка 2 - 3, когда соленоид п.4 Фиг.1 расположен в центральной части магнитопровода п. 3 Фиг.1. При таких условиях для возможности создания ЛМА для ВЧ диапазона (1.5 МГц – 30 МГц), исходя из соображения уменьшения величины индуктивности La магнитопровода требуется использование ферромагнитного материала со значением μо не более 1000 с относительно малым значением потерь в нём. Как правило, материал с меньшим значением μо имеет большее значение Коэрцитивной силы Нс, поэтому использование сквозного центрального осевого канала ферромагнитного магнитопровода для создания в поперечной плоскости постоянного магнитного потока Фпопм, управляющего величиной μефф, а следовательно, индуктивностью La из необходимости возрастания требуемой величины постоянного тока "подмагничивания" Io, что для ЛМА ВЧ практически не приемлемо. Более того, как показали многочисленные тесты моделей НЧ ЛМА [2], выяснилось, что при подаче на обмотку соленоид моногармоничного высоковольтного напряжения Ua частоты f в пределах диапазона от 300 Гц – 80 КГц на концах изолированного проводника в незамкнутой цепи, пронизывающего центральную осевую полость тела магнитопровода, наводится ЭДС от 5 до 25 % величины Ua. Это обусловлено наличием в поперечной плоскости тела ЛМА ни только вихревого со значением поперечной электрической составляющей напряжённости поля Епоп, но и продольной электрической составляющей напряжённости Епр электромагнитного поля, появляющейся за счёт специфики однослойной обмотки соленоида ЛМА с ферритовым магнитопроводом, окружённого диэлектрическим каркасом, когда по ней протекает ток Ia. Что бы избежать энергетических потерь вынуждены с целью избежания этого принимать специальные меры по увеличению величины дифференциального (по- переменному току) выходного сопротивления Riдиф, используемого в ЛМА НЧ стабилизированного источника постоянного тока Io воздействия на величину La для например, изменения собственной частоты fо для подстройки в случае необходимости резонансного токового антенного контура к достаточно близкому значению несущей f частоты при постоянном значении величины ёмкости резонансного конденсатора Со.It was found that the radiation efficiency of the electromagnetic flux of the Transmitting Linear Magnetic Antenna (PLMA) depends on the length lm of its magnetic core for a given value of the relative permeability μo used for its material, while for the magnetic circuit, if there is open magnetic magnetic lines, the effective magnetic permeability μeff is higher than higher is the ratio of the length of the magnetic circuit lm to its diameter dm. Approximately it can be assumed for this case that

where k is a constant value, but to achieve the maximum possible value of μeff, the ratio of the length of the magnetic circuit lm to the winding length of the used solenoid lc is of the order of 2 to 3, when the solenoid of item 4 of Figure 1 is located in the central part of the magnetic circuit of paragraph 3 of Figure 1. Under such conditions, in order to create a LMA for the high frequency range (1.5 MHz - 30 MHz), based on the considerations of reducing the inductance La of the magnetic circuit, it is necessary to use a ferromagnetic material with a value of no more than 1000 with a relatively small value of losses in it. As a rule, a material with a smaller μо value has a greater Coercive force Hc, therefore using a through central axial channel of a ferromagnetic magnetic core to create in the transverse plane a constant magnetic flux Fpopm that controls the value of μeff, and therefore the inductance La from the need to increase the required amount of direct current " magnetization "Io, which for LMA HF is practically not acceptable. Moreover, as shown by numerous tests of LMA LMA models [2], it turned out that when a monoharmonic high-voltage voltage Ua is applied to the winding, the frequency f is within the range from 300 Hz to 80 KHz at the ends of an isolated conductor in an open circuit that penetrates the central axial body cavity The magnetic circuit, induced EMF from 5 to 25% of the value of Ua. This is due to the presence in the transverse plane of the LMA body not only the vortex with the value of the transverse electric component of the field strength Eop, but also the longitudinal electric component of the strength Epr of the electromagnetic field appearing due to the specifics of the single-layer winding of the LMA solenoid with a ferrite magnetic core surrounded by a dielectric frame when it flows through current Ia. In order to avoid energy losses, in order to avoid this, special measures are taken to increase the differential (alternating current) output resistance Rififf used in the LMA LF stabilized dc source Io effect on the La value for example, changing the natural frequency fo for adjustment in If necessary, the resonant current antenna circuit to a sufficiently close value of the carrier frequency f at a constant value of the capacitance of the resonant capacitor.

Техническая проблема, на решение которой направлено предложенное изобретение, заключается в расширении возможности использования передающих антенн типа ЛМА, относящихся к виду Линейных Магнитных Диполей Герца (МГД) для радиоволн ВЧ диапазона наряду с существующими и широко используемыми ВЧ передающими антеннами, относящихся к типу Линейных Электрических Диполей Герца (ЭГД). The technical problem that the proposed invention is intended to solve is to expand the possibility of using transmitting antennas of type LMA, belonging to the Hertz Linear Magnetic Dipole (MHD) type for HF radio waves, along with existing and widely used HF transmission antennas, related to the type of Linear Electric Dipole Hertz (EHD).

Технический результат, достигаемый при практической реализации данного изобретения, заключается в повышении эффективности работы (радиосвязи) антенны на передачу, в уменьшении габаритов антенны при возможноcти использования в диапазоне длин волн ВЧ радиодиапазона от 600 м до 10 м, то есть дальности действия распространения сигнала.The technical result achieved in the practical implementation of this invention is to improve the efficiency (radio) antenna for transmission, to reduce the size of the antenna when possible in the HF radio wavelength range from 600 m to 10 m, that is, the range of the signal propagation.

В ряде случаях ЛМА ВЧ при той же выходной мощности могут иметь преимущество по сравнению с конвенционными типа ЭГД антеннами, в частности, обладая меньшими габаритами, и соответственно, позволяющие управление направления излучаемого ими электромагнитного потока в нужном направлении путём возможности их установки на малогабаритные Антенные Поворотные устройства (АПУ). Характеристики предложенной разновидности Передающей ЛМА обеспечивают в ВЧ диапазоне достаточную радиационную эффективность при значительном уменьшении габаритов в сравнении с используемыми в настоящее время "резонансными" антеннами типа ЭГД в ВЧ диапазоне (200 м - 10 м) для достижения дальности радиосвязи.In some cases, LMA HF with the same output power may have an advantage over conventional type EHD antennas, in particular, having smaller dimensions and, accordingly, allowing control of the direction of the electromagnetic flow emitted by them in the right direction by being able to install them on small-sized Antenna Rotators (APU). The characteristics of the proposed Transmitting LMA variety provide sufficient radiation efficiency in the HF range with a significant decrease in size compared to currently used EHD-type “resonant” antennas in the HF range (200 m - 10 m) to achieve radio range.

Указанный технический результат достигается в передающей линейной магнитной антенне для ВЧ диапазона (ЛМАВЧ), содержащей электрически проводящее цилиндрическое тело, заключенное в диэлектрический цилиндр, размещенный в цилиндрическом магнитопроводе, охваченном обмоткой однослойного соленоида возбуждения ВЧ продольного магнитного потока, имеющей диэлектрический цилиндрический формы каркас, расположенный на цилиндрическом магнитопроводе, при этом выполнение с возможностью соединения: а) одного из концов электрически проводящего цилиндрического тела с ближним концом обмотки соленоида возбуждения ВЧ продольного магнитного потока, концы которой подсоединяются к соответствующим входным клеммам источника ВЧ высокого напряжения, б) электрически проводящее цилиндрическое тело включено в промежутке между одной из клемм источника ВЧ высоковольтного напряжения и одним из концов упомянутой обмотки соленоида, когда другой конец её соединён с другой клеммой упомянутого источника ВЧ напряжения. При этом электрически проводящее цилиндрическое тело выполнено с возможностью выходить за пределы концов, огибающего его диэлектрического цилиндра, или часть его может быть выполнена в виде телескопической металлической антенны.This technical result is achieved in a transmitting linear magnetic antenna for the high frequency range (LMAVCH) containing an electrically conductive cylindrical body enclosed in a dielectric cylinder placed in a cylindrical magnetic core enclosed by a winding of a single-layer excitation solenoid RF longitudinal magnetic flux having a dielectric cylindrical-shaped frame located on a cylindrical magnetic core, with the implementation with the possibility of connection: a) one of the ends of the electrically conducting Lindric body with the near end of the winding of the excitation solenoid RF of longitudinal magnetic flux, the ends of which are connected to the corresponding input terminals of the RF high voltage source, b) an electrically conducting cylindrical body is connected between one of the terminals of the RF high voltage source and one of the ends of the solenoid winding, when the other end of it is connected to another terminal of the said high voltage source. When this electrically conductive cylindrical body is made with the ability to go beyond the ends, the envelope of the dielectric cylinder, or part of it can be made in the form of a telescopic metal antenna.

Сущность изобретения поясняется изображениями, где на Фиг. 1 отображено схематично продольное сечение линейной магнитной антенны ВЧ диапазона (ЛМАВЧ); на Фиг. 2 вид модели ЛМА№8ВЧ в герметичной оболочке, на Фиг.3 -Фиг.-7 – в качестве примера, внешний вид конкретных моделей ЛМАВЧ (ЛМА№7ВЧ и ЛМА№8ВЧ) длиной 1 м. при внешнем диаметре её соленоида не более 4.62 мм; на Фиг. 8 – одна из возможных электрических схем подключения к ВЧ источнику мощности; на Фиг. 9, Фиг.10 – вид открытого среднего центрального её отсека модели ЛМА№8ВЧ и крышки, закрывающей его. На Фиг. 11 – в нижней центральной части -Функциональный Генератор типа АКИП=3409/2; внизу слева видна голубого цвета часть корпуса виртуального 4х канального Осциллографа - Спектра Анализатора типа АКИР 4110/1, а в верхней центральной части активная 35 дБ предварительного усиления антенна типа МДФ 930х: на Фиг.12 - Фиг.16 - графики определения величины минимального значения КСВ; и пределов частоты W*, при которой КСВ не выше 2, полученные при помощи Анализатора антенных контуров типа АА-54 (изготовитель и разработчик программ результата измерения указан на Фиг.21): На Фиг.17, Фиг.18 – кривые АЧХ в трёх контрольных точках, определяющие режим работы Модели ЛМА№8ВЧ; на Фиг. 19 - кривые Спектральной плотности в контрольных точках при частоте, близкой частоте f* минимального значения КСВ; на Фиг.20 - временные характеристики сигналов контрольных точках; На фиг. 22 - Внешний вид Модели ЛМА№8ВЧ; На Фиг. 23 – Вид Модели ЛМА№6ВЧ на АПУ слева, а справа – Модели ЛМА№7ВЧ перед сеансом радиосвязи со стационарной радиолюбительской станцией в Санкт-Петербурге; На фиг. 24 - результат измерений параметров антенного тракта Модели ЛМА№7ВЧ с помощью прибора АА-54 перед началом упомянутого сессии связи; на Фиг. 25 - Фиг.28 результат измерения спектральной плотности в контрольных точках Модели ЛМА№7ВЧ и их временные характеристики с интервалом примерно 50 минут с целью убедиться в стабильности её характеристик ; перед упомянутой сессией связи: на фиг. 32 - Измерительная коробка.The invention is illustrated by images, where in FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view of a linear high frequency magnetic antenna (LMAF); in FIG. 2 view of the model LMA№8VCH in a hermetic shell, in Fig. 3 -Fig.-7 - as an example, the appearance of specific models LMAHF (LMA№7VCH and LMA№8VCH) with a length of 1 m with an outer diameter of its solenoid no more than 4.62 mm; in FIG. 8 is one of the possible electrical circuits for connecting to an RF power source; in FIG. 9, FIG. 10 is a view of the open middle center section of the LMA-8VCh model compartment and the lid covering it. FIG. 11 - in the lower central part - Functional Generator of the type AKIP = 3409/2; at the bottom left, a cyan-colored part of the case of the virtual 4-channel Oscilloscope - Spectrum Analyzer of the AKIR 4110/1 type is visible, and in the upper central part there is an active 35 dB pre-amplification MDF 930x antenna: in Fig. 12 - Fig. 16 there are graphs for determining the minimum CWS value. ; and limits of the frequency W *, at which the CWS is not higher than 2, obtained using the AA-54 Antenna Loop Analyzer (manufacturer and developer of the measurement result programs is indicated in Fig. 21): In Fig. 17, Fig. 18 are frequency response curves in three control points that determine the mode of operation of the LMA№8VCH Model; in FIG. 19 shows the spectral density curves at the control points at a frequency close to the frequency f * of the minimum SWR value; on Fig - temporal characteristics of the signals of the control points; FIG. 22 - Appearance of LMA№8VCh Model; FIG. 23 - View of the LMA-6VCH Model on the APS on the left, and on the right - LMA-7VCH Models before a radio communication session with a stationary amateur radio station in St. Petersburg; FIG. 24 is the result of measurements of the parameters of the antenna path of the LMA№7VCH Model using an AA-54 device before the beginning of the said communication session; in FIG. 25 - Fig.28 the result of measurement of the spectral density at the control points of the LMA-7VCH Model and their temporal characteristics with an interval of about 50 minutes to ensure the stability of its characteristics; before said communication session: in FIG. 32 - Measuring box.

ЛМАВЧ содержит электрически проводящее цилиндрическое тело.1 Фиг.1, которое может быть телескопическим, позволяющим изменяя его длину, заключенное в диэлектрический цилиндр 2 Фиг.1, представленное в нижней части Фиг.5, и размещено внутри центральной осевой цилиндрической полости магнитопровода 3 Фиг.1, охваченного плотно диэлектрическим цилиндрической формы каркасом 5 Фиг.1 (что проиллюстрировано на Фиг.4) с расположенной в его центральной части однослойной обмоткой соленоида 4, Фиг.1 (что проиллюстрировано на Фиг.3) возбуждения ВЧ продольного магнитного потока.LMAUT contains an electrically conductive cylindrical body 1 of Figure 1, which can be telescopic, allowing for changing its length, enclosed in a dielectric cylinder 2 of Figure 1, shown in the lower part of Figure 5, and placed inside the central axial cylindrical cavity of the magnetic circuit 3 of FIG. 1, covered by a tightly dielectric cylindrical shape of the frame 5 of Fig. 1 (as illustrated in Fig. 4) with the single-layer winding of the solenoid 4 located in its central part, Fig. 1 (as illustrated in Fig. 3) of the longitudinal RF excitation magnetic flux.

Как показали тесты моделей ЛМА№5ВЧ [3], ЛМА№7ВЧ и ЛМА№8ВЧ [4], внешний вид которой в лабораторных условиях представлен на Фиг.2, случае наличия на частоте f высоковольтного ВЧ напряжения на концах обмотки соленоида 4, Фиг.1 на частоте f возникает на торцах изолированного цилиндрического тела 1, Фиг.1 значительной величины ЕДС. Она возникает за счёт наличия продольной электрической составляющей напряжённости электромагнитного поля Епр на частоты f, поэтому даже в этом случае по цилиндрическому проводящему телу 1, Фиг.1 в продольном направлении протекает достаточной величины ток "смещения", в свою очередь вызывая в пространстве вокруг него возникновение дополнительного на частоте f в поперечной плоскости вихревого магнитного поля. Этот эффект значительно усиливается, если проводящее тело 1 Фиг.1: а) в точке его поверхности близкой к торцу тела магнитопровода 3, Фиг.1 подсоединен одновременно конденсатор Со и один из концов обмотки Соленоида 4 Фиг.1, или б) в близких к торцам тела магнитопровода 3 боковая поверхность его подсоединена между точками 4 и 14, как это показано на Фиг.8, но в этом случае по нему в продольном направление протекает так же частоты f ток Ia, циркулирующий в резонансной цепи антенного токового контура, состоящего в первом приближении из последовательного соединения индуктивности La соленоида 1 Фиг.8, и ёмкости конденсатора Со Фиг 8, включённого в случае Опции 2 Согласователя 10, Фиг.8, между точками 5 и 12 Фиг.8, и емкостью связи Спар, соединённой электрически параллельно между точками 5 и 6 Фиг.8, и паралельно с выходом ВЧ фидера 11 Фиг.8 (соответственно, между 7 и 8 Фиг.8), идущего в направлении источника подводимой к ЛМАВЧ мощности - Трансиверу 9 Фиг.8. В качестве реального исполнения частного случая "Согласователя" 10 Фиг.8 при использовании Опции 2 ёмкостного согласования импеданса ЛМАВЧ с импедансом ВЧ фидера 11 Фиг.8 в Модели ЛМА№8ВЧ, представленной на Фиг.2, конденсатором Со на Фиг.9 и Фиг.10 является "конденсаторная сборка", последовательно соединенных трёх, соединённых параллельно бежевого цвета ВЧ высоковольтных (2КВ постоянного напряжения) одиночных одного и того же номинала (3,6 пФ) конденсаторов, рассчитанная на прохождение ВЧ тока Ia не менее 5 А, выдерживая ВЧ напряжение Ua не менее 4 КВ , при этом конденсатор Спар ёмкостной связи, соединённый последовательно с Со (Ссер - для Опции2) на Фиг. 10 представлен в виде "конденсаторной сборкой", параллельно соединённых желтого и синего цвета высоковольтных ВЧ конденсаторов, подсоединённых параллельно выходу ВЧ фидера (в соответствии с Фиг.2 Модели ЛМА№8ВЧ) с коаксиальным 30 м 50 Ом кабелем типа RG-213 и двумя коаксиальными 50 Ом 25 м кабелями типа RG-58, свёрнутых в бухту.As shown by tests of models LMA№5VCH [3], LMA№7VCH and LMA№8VCH [4], the appearance of which in laboratory conditions is shown in Figure 2, the case of high-voltage RF voltage at the frequency f at the ends of the coil of the solenoid 4, FIG. 1 at frequency f occurs at the ends of an isolated cylindrical body 1, Figure 1 of a significant magnitude of the EMF. It arises due to the presence of the longitudinal electric component of the electromagnetic field strength Епр at frequencies f, therefore even in this case the cylindrical conducting body 1, Fig. 1, a "bias" current flows in a longitudinal direction, in turn causing the appearance in the space around it additional at the frequency f in the transverse plane of the vortex magnetic field. This effect is greatly enhanced if the conductive body 1 of Figure 1: a) at a point on its surface close to the end of the body of the magnetic circuit 3, Figure 1 is simultaneously connected to the capacitor Co and one of the ends of the winding of the Solenoid 4 of Figure 1, or b) close to the ends of the body of the magnetic core 3 its side surface is connected between points 4 and 14, as shown in Fig. 8, but in this case, the current Ia flowing in the resonant circuit of the antenna current circuit in the first circuit also flows along it in the longitudinal direction approximation of sequential Connections of the inductance La of the solenoid 1 of FIG. 8, and the capacitance of the capacitor Co of FIG. 8, included in the case of Option 2 Matching 10, Fig, 8, between points 5 and 12 of Fig. 8, and the Spar coupling capacity, connected electrically in parallel between points 5 and 6 8, and in parallel with the output of the RF feeder 11 of FIG. 8 (respectively, between 7 and 8 of Fig. 8), going in the direction of the source of the power supplied to the LLMA power - Transceiver 9 of FIG. 8. As a real execution of the special case of the "Matcher" 10 of Fig. 8 using the Option 2 of capacitive impedance of the LMAUT impedance with the impedance of the HF feeder 11 of Fig. 8 in LMA Model 8HF shown in Fig. 2, the capacitor Co in Fig. 9 and Fig. 10 is a "capacitor assembly", connected in series of three, connected in parallel beige-colored HF high-voltage (2KV DC) single and the same nominal (3.6 pF) capacitors, designed for the passage of RF current Ia not less than 5 A, withstanding RF voltage Ua not less than 4 kV, in this case, the capacitor Spar capacitive coupling connected in series with Co (Cluster for Option 2) in FIG. 10 is presented in the form of a "capacitor assembly", parallel-connected yellow and blue high-voltage RF capacitors connected in parallel to the output of the RF feeder (in accordance with Figure 2 of Model LMA-8HF) with a coaxial 30 m 50 Ohm cable of the RG-213 type and two coaxial 50 ohm 25 m cable type RG-58, coiled into a bay.

На фиг. 1 приведено схематически изображение продольного сечения линейной магнитной антенны ВЧ диапазона (ЛМАВЧ). При прохождении через цилиндрическое тело 1 Фиг.1 из материала с высокой электрической проводимостью ВЧ электрического тока Ia вокруг его поверхности в поперечной плоскости создаётся ВЧ циркулирующий замкнутый магнитный поток Фпопм, естественно, основная его часть проходит в поперечной плоскости в теле магнитопровода 3 Фиг.1. В свою очередь магнитный поток Фпопм в теле магнитопровода 3 Фиг.1 возбуждает продольной плоскости замкнутый электрический поток Феп, силовые электрические линии которого, проходя в основном в продольной плоскости через тело диэлектрического цилиндра 2 Фиг.1, обтекая в продольном направлении внутреннюю поверхность магнитопровода 3 Фиг.1, и загибаясь в свободном пространстве, далее, проходят в продольном направлении вокруг внешней поверхности магнитопровода 3 Фиг.1 через тело диэлектрического каркаса п.5 Фиг.1 (относительная величина диэлектрической проницаемости εо не менее 2.5) в продольном направлении, замыкаясь внутри тела диэлектрического цилиндра 2 Фиг.1 (εо не менее 2.5), при этом создают в поперечной плоскости вихревое ВЧ частоты f магнитное поле Фпопм2, являющееся дополнительным источником электромагнитного излучения ЛМАВЧ в эфир, которое создаёт в эфире горизонтальную электрическую составляющую Ег радиоизлучения в дополнении к создаваемой ЛМАВЧ вертикальной электрической составляющей Ев продольным ВЧ магнитным потоком Фпрм за счёт протекаемого через обмотку соленоида 4 Фиг.1 ВЧ антенного током Ia. При выполнении магнитопровода 3 Фиг.1 из плотно прижатых друг к другу своими торцевыми поверхностями цилиндрических со сквозными осевыми цилиндрическими полостями ферромагнитных деталей (их можно видеть в заводской упаковке верхней части Фиг.5), стяжка которых осуществляется с помощью диэлектрических шайб и гаек благодаря винтового соединения по нанесённой резьбе на внешней поверхности проводящего цилиндрического тела 1 Фиг.1, что можно видеть на Фиг.3, Фиг.4 и Фиг.6. В некотором смысле электрически проводящее цилиндрическое тело 1, Фиг.1, можно считать встроенной в данную ЛМАВЧ "штыревой" ВЧ антенной, относящуюся к типу ВЧ излучателей типа ЭГД, внося специфический вклад и в радиационную эффективность, и в специфику диаграммы направленности ЛМАВЧ на частоте на частоте f .FIG. 1 is a schematic depiction of a longitudinal section of a linear high frequency magnetic antenna (LMAF). When passing through the cylindrical body 1 of FIG. 1, a high-frequency circulating closed magnetic flux Fpopm is created around the surface in the transverse plane from a material with high electrical conductivity. Naturally, its main part passes in the transverse plane in the body of the magnetic circuit 3 of Figure 1. In turn, the magnetic flux Fpopm in the body of the magnetic core 3 of Figure 1 excites a longitudinal plane of the closed electric flow Phep, whose electric power lines, passing mainly in the longitudinal plane through the body of the dielectric cylinder 2 of Figure 1, flowing in the longitudinal direction of the inner surface of the magnetic circuit 3 Fig .1, and bending in free space, then, pass in the longitudinal direction around the external surface of the magnetic conductor 3 of FIG. 1 through the body of the dielectric skeleton of claim 5 of Figure 1 (the relative value of the dielectric tic permeability εо not less than 2.5) in the longitudinal direction, closing up inside the body of the dielectric cylinder 2 of Fig.1 (εo not less than 2.5), create in the transverse plane a vortex RF frequency f magnetic field Fpopm2, which is an additional source of electromagnetic radiation of LMAHF to the air, which creates on the air the horizontal electrical component Eh of radio emission in addition to the vertical electrical component ev generated by LMAHF Ev by the longitudinal RF magnetic flux FPrm due to the salts flowing through the winding ide 4 1 RF antenna current Ia. When performing the magnetic core 3 of Figure 1, the ferromagnetic parts tightly pressed to each other with their end surfaces are cylindrical with through axial cylindrical cavities (they can be seen in the factory packaging of the upper part of Figure 5), which is fastened using dielectric washers and nuts due to a screw connection on the applied thread on the outer surface of the conductive cylindrical body 1 of Fig. 1, which can be seen in Fig. 3, Fig. 4 and Fig. 6. In a sense, an electrically conductive cylindrical body 1, FIG. 1, can be considered a “pin” RF antenna built into this LMAHF, relating to the type of EHD type RF emitters, making a specific contribution to both radiation efficiency and the specificity of the LMAHF radiation pattern at a frequency of frequency f.

Следует отметить, что для ЛМАВЧ рекомендуется выполнять тело магнитопровода из ферромагнитного материала со значением μо=100 – 30 и высоким значением величины удельного (объёмного) электрического сопротивления, обладающего величиной относительной диэлектрической проницаемостью εr >1. Данному требование удовлетворяет полностью ферритовый материал. It should be noted that it is recommended to perform the magnetic core of ferromagnetic material with μO = 100 - 30 and a high value of the specific (volume) electrical resistance, which has a relative dielectric constant εr> 1, for LMAUCH. Fully ferrite material satisfies this requirement.

Ниже приведен пример ЛМАВЧ резонансного типа при использовании резонансного конденсатора Со с целью увеличения высоковольтного напряжения Uam в сравнении с Uвхм на выходе ВЧ фидера в Qэфф раз, подводимого к концам обмотки её соленоида, следовательно и на концах проводящего цилиндрического тела 1 Фиг.1 будет напряжение в Qэфф раз выше. На Фиг.8 представлен один из вариантов электрической схемы подключения ЛМАВЧ к источнику ВЧ электрической мощности, где блок "Согласователя" 10 Фиг.8 может быть выполнен в виде ВЧ широкополосного трансформатора (Опция 1), когда его концы первичной обмотки соединены к входу ВЧ Фидера 11 Фиг.8, а его концы вторичной обмотки соединены к точкам 5 и 6 Фиг.8, или в виде использования конденсатора Спар в качестве ёмкости связи (Опция 2), для этого конденсатор Спар соединён между точками 5 и 6 Фиг.8 и при этом к нему подсоединён параллельно ВЧ фидер 11 в точках 7 и 8 Фиг.8.Below is an example of a LMAUT resonant type when using a resonant capacitor Co to increase the high voltage Uam compared to Uвхм at the output of the RF feeder Qeff times supplied to the ends of the winding of its solenoid, therefore, the ends of the conductor cylindrical body 1 of FIG. Qff times higher. Fig. 8 shows one of the variants of the electrical circuit for connecting LMAHF to a source of RF electric power, where the "Matcher" block 10 of Fig. 8 can be made as an HF broadband transformer (Option 1), when its ends of the primary winding are connected to the input of HF feeder 11 of Fig. 8, and its ends of the secondary winding are connected to points 5 and 6 of Fig. 8, or in the form of using a Spar capacitor as a communication capacitor (Option 2), for this the Spar capacitor is connected between points 5 and 6 of Fig. 8 and This is connected to it in parallel HF feeder 11 at points 7 and 8 of FIG.

Примером реального исполнения модели ЛМАВЧ является изображенная на фиг. 2 модель ЛМА№8ВЧ в герметичной оболочке. Физическая длина и диаметр её тела , определяется в основном длиной её магнитопровода, равного 1 м, и внешним диаметром его соленоида, не превышающего 4.6 см. С помощью Фиг. 3 - Фиг.7 может быть представлен процесс сборки тела как модели ЛМА№8ВЧ (см.Фиг.2, Фиг.22), так и модели ЛМА№7ВЧ (см. Фиг.23, Фиг. 29), при этом длина обмотки соленоида модели ЛМА№7ВЧ, как можно заметить на Фиг.3 больше, чем длина обмотки соленоида ЛМА№8ВЧ, изображённого на Фиг.7. На Фиг.12 -Фиг.16 представлены снятые графики с помощью Измерителя параметров антенных цепей типа АА-54 (Изготовитель его и разработчик программы анализа таковых указан в тексте Фиг.21) зависимости КСВ от несущей частоты f , отображена так же таблица основных электрических параметров во время теста ЛМАВЧ и величина частоты f* минимального значения КСВ в процессе подбора номинала Спар при заданном значение Со (или Ссер) с учётом длины и типа используемого 50 Ом 30 метрового коаксиального кабеля типа RG-213 для Второго Любительского ВЧ диапазона (от 3.5 МГЦ до 3.999..МГц). An example of a real performance of a LISMA model is the one shown in FIG. 2 model LMA№8VCH in a hermetic shell. The physical length and diameter of its body is determined mainly by the length of its magnetic circuit, equal to 1 m, and the outer diameter of its solenoid, not exceeding 4.6 cm. With the help of FIG. 3 - Fig. 7 can be represented the process of assembling the body as a model LMA # 8HF (see Fig. 2, Fig. 22), and a model LMA # 7HF (see Fig. 23, Fig. 29), with the length of the winding solenoid model LMA№7VCh, as you can see in Figure 3 is greater than the length of the winding of the solenoid LMA№8VCH, depicted in Fig.7. On Fig-Fig. 16, the graphs taken are shown using the AA-54 type antenna circuit parameter meter (Its manufacturer and the developer of the analysis program are indicated in the text of Fig. 21) depending on the SWR from carrier frequency f, the table of basic electrical parameters is also displayed. during the LMAHF test and the frequency f * of the minimum value of the CWS in the process of selecting the Spar nominal value for a given value of Co (or Ser), taking into account the length and type of 50 Ohm used 30 meter coaxial cable of the RG-213 type for the Second Amateur HF range (from 3.5 Hz to 3.999..MGts).

На Фиг.11 изображен Функциональный Генератор типа АКИП=3409/2, четырёхканальный виртуальный цифровой Осциллограф - Анализатор Спектра типа АКИП 4110/1 и активная 35 дБ предварительного усиления измерительная Рамочная Антенна типа МДФ 930х; на Фиг.17, Фиг.18 приведены АЧХ для определения резонансной частоты fo и полосы пропускания BW в трёх контрольных точках, определяющих режим работы тестируемой ЛМАВЧ; а на Фиг.19 - кривые Спектральной плотности зарегистрированных сигналов при частоте приблизительно равной частоте f* минимальному значению КСВ ; и на Фиг. 20 - форма этих сигналов, полученная при подаче выходного гармонического сигнала с Функционального Генератора с помощью АКИП 4110/1 и зарегистрированного сигнала на расстоянии 3 м антенной МДФ 930х. В их текстовой части отмечены данные, важные для определения условий получения этих кривых.Figure 11 shows a Functional Generator of the type AKIP = 3409/2, a four-channel virtual digital Oscilloscope - Spectrum Analyzer of the type AKIP 4110/1 and an active 35 dB preamp gain measuring Frame Antenna of the type MDF 930x; on Fig, Fig shows the frequency response to determine the resonant frequency fo and the bandwidth of the BW in the three control points that determine the mode of operation of the tested LRAL; and on Fig - curves of the Spectral density of the recorded signals at a frequency approximately equal to the frequency f * the minimum value of the CWS; and in FIG. 20 - the form of these signals obtained by applying the output harmonic signal from the Functional Generator using the AKIP 4110/1 and the registered signal at a distance of 3 m antenna MDF 930x. In their textual part, data important for determining the conditions for obtaining these curves are indicated.

В отличии от ЛМА НЧ, используемых в диапазоне НЧ (30 Гц - 80 КГц), для ЛМАВЧ недостаточно иметь АЧХ с целью определения резонансной частоты fо и полосы пропускания BW на уровне 0.71 (- 3 дБ), для ЛМАВЧ требуется снятие кривой зависимости КСВ от частоты несущей f, подаваемой на вход ВЧ фидера её питания ВЧ энергии, с целью определения частоты f* (f* - ВЧ аналог значения fо) минимального значения величины КСВ, обязательно: а) чтобы f* укладывалась в выбранный ВЧ диапазон частот использования , б) чтобы величина КСВ была меньше 1,5 и как можно ближе было к 1.0; г) определяется диапазон частотной полосы BW* (BW*- ВЧ аналог значению BW), при котором значение КСВ не превышает величины 2,0.Unlike LMA LF used in the LF range (30 Hz - 80 KHz), it is not enough to have an frequency response for LMAF to determine the resonant frequency fо and the BW transmission band at 0.71 (- 3 dB), for LMAHF, it is necessary to remove the curve of CWS from carrier frequency f supplied to the input of the RF feeder of its RF energy supply, in order to determine the frequency f * (f * is the RF analogue of the value fo) of the minimum value of the CWS, it is necessary: a) that f * fit into the selected RF frequency range of use, b ) that the value of the CWS was less than 1.5 and as close as possible to 1.0; d) the range of the frequency band BW * (BW * - HF analogue to the value of BW) is determined, at which the CWS value does not exceed 2.0.

На Фиг. 2, Фиг. 22 и Фиг.9 можно видеть, что на торце центрального цилиндрического отсека герметичной оболочке Модели ЛМА№8ВЧ имеют место два коаксиальных разъёма. Один большего диаметра - для подсоединения разъёма на "выходном конце" 30 м коаксиального 50 Ом упомянутого кабеля типа RG-213 питания ВЧ мощностью Модель ЛМА№8ВЧ, а другой типа BNC меньшего диаметра - для коаксиального 50 Ом кабеля типа RG-58 мониторинга падения напряжения на упомянутом калиброванном 1% 30 Ватт сопротивлении Rt =0.2 Ом (на Фиг.9 внутри крышки можно видеть его в виде корпуса транзистора), протекаемого по нему ВЧ антенного тока Ia. Результат измерения с помощью AA-54, подсоединённого к разъему "входного конца" коаксиального кабеля типа RG-213 питания ВЧ мощностью модели ЛМА№8ВЧ представлен на Фиг.12 - Фиг.16.FIG. 2, FIG. 22 and FIG. 9 it can be seen that at the end of the central cylindrical compartment of the hermetic casing, Model LMA-8VCh, there are two coaxial connectors. One of larger diameter - to connect a 30 m coaxial 50 ohm connector on the “output end” of the above mentioned cable of the RG-213 type with RF power supply Model LMA№8VCh, and the other type BNC of a smaller diameter for the coaxial 50 Ohm cable of the RG-58 type voltage drop monitoring on said calibrated 1% 30 Watt resistance Rt = 0.2 Ohm (in Figure 9 inside the cover you can see it as a transistor case), the RF antenna current Ia flowing through it. The measurement result using an AA-54 connected to the "input end" connector of a coaxial cable of the RG-213 type with an RF power supply of the LMA№8VCh model is shown in Fig. 12 - Fig. 16.

Для подбора значений величины конденсатора Спар, при выбранном заранее номинале конденсатора Ссер =28,9 пФ, соответствующего значению Со, используемого в данной модели перед тем, как она была демонтирована с АПУ при осуществлении ранее в ней Опции 1 согласования её импеданса с подсоединённым к ней силового 30 м коаксиального кабеля типа RG-213 был использован Прибор АА-54 так же, как это производилось перед демонтажем её с АПУ (результат это измерения представлен на Фиг.31).For the selection of the values of the capacitor Spar, at the nominal selected value of the capacitor Sser = 28.9 pF, corresponding to the value of Co used in this model before it was dismantled from the AU during the implementation of its Option 1 to match its impedance with it The 30 m power coaxial cable of the RG-213 type was used with the AA-54 device in the same way as it was done before dismounting it from the AAP (the result of this measurement is shown in Fig. 31).

На Фиг.12 представлен результат измерения , когда к крышке центральной цилиндрической полости, как представлено на Фиг.9 подсоединён разъём выходного конца 30 м коаксиального ВЧ фидера типа RG-213 из бухты коаксиальных кабелей представленных на Фиг.2 и Фиг.22 при значении Спар=1125 пФ. Ссер=28,9 пФ. На Фиг.13, когда Спар=1280 пФ Ссер=28.9 пФ.Fig. 12 shows the measurement result when the connector of the output end of a 30 m coaxial RF feeder of the RG-213 type from the coaxial cable bay shown in Fig. 2 and Fig. 22 with the Spar value is connected to the cover of the central cylindrical cavity, as shown in Fig. 9. = 1125 pF. Cree = 28.9 pF. On Fig, when Spar = 1280 pF Cop = 28.9 pF.

На Фиг.14 при тех же значениях конденсаторов Спар и Ссер, но при закрытой крышке центральной цилиндрической полости внешней оболочки Модели ЛМА№8ВЧ. На Фиг. 15 и ранее был представлен результат при при Ссер=28.9 пФ и Спар=1260 пФ, когда был к АА-54 подсоединён непосредственно только упомянутый коаксиальный кабель типа RG-213. На Фиг.16 результат измерения, когда при тех же значениях Ссер и Спар были выполнен следующий порядок монтажа кабелей от Функционального генератора АКИП-3409 и до входов измерителя АКИП -4110/1: а) когда крышка центральной оболочки ЛМАВЧ полностью закрыта, б) когда с внешней стороны крышки центральной полости оболочки подсоединён к разъёму большего диаметра силовой ВЧ фидер типа RG-213 длиной 30 м, а к разъёму типа BNC подсоединён выходной конец коаксиального 25 м кабеля типа RG-58; в) когда входной конец второго 25 м коаксиального кабеля типа RG-58 подсоединён к разъёму типа BNC от одновитковой петли, охватывающую внешнею поверхность в близи одного из торцов внешней оболочки, как это можно видеть на Фиг.22 у левого её торца, обмотанного белой изоляционной лентой; г) когда выходной конец второго коаксиального типа RG-58 кабеля подсоединён к первому каналу АКИП-4110/1; д) когда выходной конец первого коаксиального кабеля типа RG-58 подсоединен ко второму каналу АКИП-4110/1; е) когда входной конец коаксиального кабеля типа RG-213 подсоединён к источника ВЧ мощности. При этих условиях как отмечено выше проводились все измерения параметров режима работы моделей ЛМАВЧ в контрольных точках. На входной конец упомянутого коаксиального кабеля типа RG-213 от источника ВЧ мощности подаётся моно гармоническое напряжение через калиброванное 1% 30 Ватт номиналом 0.05 Ом (того же типа, что сопротивлении 0,2 Ома), находящегося в Измерительной коробке (см. Фиг.31) для мониторинга падения напряжения на нем, при этом с её BNC разъёма подсоединяется 50 см коаксиальный кабель к третьему каналу АКИП-4110/1. Уровень зарегистрированного сигнала, поступающего с одновитковой петли обратной связи на торце внешней оболочки тестируемой ЛМАВЧ от подсоединённого выходного конца упомянутого второго коаксиального кабеля типа RG-58 регистрируется активной Рамочной антенной типа МДФ 930х, 50 Ом выход которой соединён коаксиальным кабелем с 4 ым каналом Измерителя АКИР4110/1 . 14, with the same values of Spar and Cris capacitors, but with the lid of the central cylindrical cavity of the outer shell of the LMA-8VCH model closed. FIG. 15 and before, the result was presented at Cser = 28.9 pF and Spar = 1260 pF, when only the mentioned RG-213 coaxial cable was directly connected to AA-54. On Fig. 16, the measurement result when the following procedure for installing cables from the Functional Generator AKIP-3409 to the inputs of the AKIP -4110/1 meter was performed for the same values of Surge and Spar: a) when the cover of the LUMVCH central enclosure is completely closed, b) when on the outer side of the cover of the central cavity of the shell is connected to a connector of larger diameter HF power feeder type RG-213 30 m long, and the output end of a coaxial 25 m cable of type RG-58 is connected to the BNC connector; c) when the input end of the second 25 m coaxial cable of the RG-58 type is connected to the BNC type connector from a single-turn loop covering the outer surface near one of the ends of the outer casing, as can be seen in Fig.22 at its left end wrapped with white insulating tape; d) when the output end of the second coaxial type RG-58 cable is connected to the first channel of AKIP-4110/1; e) when the output end of the first coaxial cable of the RG-58 type is connected to the second channel of AKIP-4110/1; e) when the input end of the coaxial cable type RG-213 is connected to an RF power source. Under these conditions, as noted above, all measurements of the operating parameters of the LISP models at control points were carried out. A mono harmonic voltage is supplied to the input end of the aforementioned RG-213 coaxial cable from an RF power source through a calibrated 1% 30 watt nominal 0.05 ohm (of the same type as 0.2 ohm) located in the measuring box (see Fig. 31 ) to monitor the voltage drop on it, while with its BNC connector connects a 50 cm coaxial cable to the third channel AKIP-4110/1. The level of the recorded signal coming from a single-turn feedback loop at the end of the outer shell of the tested LUMMF from the connected output end of the said second coaxial cable of the RG-58 type is detected by an active Frame antenna of the MDF 930x type, 50 ohm output of which is connected by a coaxial cable to the 4th channel of the AKIR 4110 Meter / one .

Следует иметь в виду, что при превышении КСВ=3 ряд ВЧ ЛУМ и Трансиверы автоматически отключают (при наличии такой внутренней защиты и индикации) подачу ВЧ выходной мощности в режиме трансмиссии на нагрузку, так как в противном случае, это может привести (в отсутствии индикации или автоматической защиты) к повреждению выходного устройства источника ВЧ Мощности.It should be borne in mind that when the CWS = 3 is exceeded, the HF LUM series and Transceivers automatically turn off (with such internal protection and indication) the RF output power supply in the transmission mode to the load, because otherwise it may result (in the absence of indication or automatic protection) to damage the output device of the RF Power source.

Рассматривая принципиальную схему, представленную на Фиг.8 модели ЛМАВЧ, можно проследить путь прохождения антенного тока Ia от источника подводимой к ней ВЧ мощности, которым может быть Трансивер с внутренним или внешним Устройством Согласования Импеданса Антенного Тракта (УСИАТ), или ВЧ Линейный Усилитель мощности (ЛУМ) с УСИАТ или без. Как правило, ВЧ ЛУМ обладают выходным сопротивлением Rвых=50 Ом и при этом без УСИАТ выходная мощностью Рвых = 300 Ватт на 50 Ом фидер, а при наличии УАИАТ - Рвых=1000 Ватт. Их амплитудное значение выходного напряжение Uмвых соответственно может составлять максимум 173 В и 316 В. Таким образом, на выходе ВЧ фидера 11 Фиг.8 амплитудное значение напряжения Uмвх, в зависимости от его длины, может быть чуть меньшее Uмвых. При резонансе, когда моногармоничное напряжение частоты f совпадает с fо, для Опции 2 Согласования зависит от соотношения величиной La и величин последовательно соединённых ёмкостей конденсаторов Со(Ссер) и Спар. При этом амплитудное значение напряжения Uма на индуктивности La "резонансной" ЛМАВЧ в Qефф раз больше, напряжения Uмвх, где Qефф = fо / BW. Qефф - является эффективным значением добротности резонансного токового контура питания ЛМАВЧ ВЧ мощностью. Обычно для "резонансной" ЛМАВЧ Qефф может находится в пределах от 50 до 110. Принято называть антенны, обладающие определённой величиной BW ,- "резонансными Антеннами". Поэтому ЛМАВЧ, как и ЛМАНЧ являются резонансного вида приёма - передающими антеннами. Таким образом, в соответствии с электрической схемой Фиг.8 между точками 5 и 6 (и на конденсаторе Спар фиг.10) было бы приложено напряжение Uмвх; между точкой 13 и 6 и на конденсаторе Со (между точками 12 и 5) - напряжение Uма, следовательно проводящее цилиндрической формы тело 3 Фиг.8 находилось бы приблизительно под потенциалом Е= Uма относительно потенциала "поверхности Земли"(к шине "заземления", например, металлической оболочке в точке 7 Фиг.8) ВЧ фидера 16 Фиг.8) при этом на обкладках конденсатора Спар при Опции 2 Согласователя Фиг.8 , одновременно имеет место соединение между 5 и 7 и между 6 и 8 Согласователя 10 Фиг.8. Нужно обратить внимание на то обстоятельство, что фактически, рассматривая изображение на Фиг.1: а) если один из концов провода обмотки соленоида 4 Фиг 1, например, слева был бы соединён к "заземлённой клемме источника ВЧ мощности (ИМ) частоты f при выходном напряжении Uвых при этом: а) когда ни в одной из точек на поверхности проводящего цилиндрического тела 1 Фиг1 его поверхность не соединена ни с одним из концов провода обмотки соленоида 4 Фиг.1, то между правым концом провода обмотки соленоида 4 виртуально включена последовательно не "заземлённая" клемма как бы дополнительного виртуального когерентного частоты f источника высокого ВЧ напряжения (ДВКИВН) и к обмотке соленоида п.4 Фиг1 приложено высоковольтное ВЧ частоты f напряжение Uвиртм = Qэфф х Uмвых, а на концах проводящего цилиндрического тела 1.Фиг.1 возникнет ЕДС=(0.05 -0.25) Uвиртм; б) если к правому концу провода обмотки соленоида 4 Фиг.1 виртуально включёна последовательно "не заземлённая" клемма ДВКИВН и к этой точке, например, справа подсоединена в одной из своих точек поверхность проводящего цилиндра 1 Фиг.1, то будет относительно "заземлённой" клеммы источника ВЧ частоты f мощности (ИВМ) находится под потенциалом, равным Uвиртм; г) если второй справа конец провода соленоида 4 Фиг.1 включён последовательно с правым концом проводящего цилиндрического тела 1 Фиг.1, а левый его конец соединён с "не заземлённой" клеммой" ДВКИВН, в этом случае через проводящее цилиндрическое тело 1 Фиг.1 будет протекать также как и по обмотке соленоида 4 Фиг.1 ток Ia частоты f, исходящий из источника мощности (ИВМ), а проводящее цилиндрическое тело 1 Фиг.1 будет находиться относительно "заземлённой" клеммы ИВМ под потенциалом равным приблизительно Uвиртм.Considering the circuit diagram presented on Fig.8 of the LMAUT model, one can trace the path of the antenna current Ia from the source of RF power supplied to it, which can be a transceiver with an internal or external Antenna Impedance Matching Device (USIAT) or RF Line Power Amplifier ( LUM) with USIAT or without. As a rule, HF LUM have an output impedance Rout = 50 Ohms and at the same time without a UIAT output power Pout = 300 Watts per 50 Ohm feeder, and in the presence of UAIAT - Pout = 1000 Watts. Their amplitude value of the output voltage Umvyh, respectively, can be a maximum of 173 V and 316 V. Thus, at the output of the RF feeder 11 of Fig. 8, the amplitude value of the voltage Umvh, depending on its length, may be slightly less than Umv. At resonance, when the monoharmonic voltage of the frequency f coincides with fо, for Option 2 Matching it depends on the ratio La and the values of the capacitances Co (Cluster) and Spar connected in series. In this case, the amplitude value of the voltage Um on the inductance La of the “resonant” LMAHF is Q eff times, the voltage Umwh, where Qeff = fо / BW. Qeff - is the effective value of the quality factor of the resonant current supply circuit LMAHF RF power. Usually for a "resonant" LMAH Qeff can be in the range from 50 to 110. It is customary to call antennas with a certain amount of BW - "resonant Antennas". Therefore, LAMPP, as well as the LAMCH are resonant reception mode - transmitting antennas. Thus, in accordance with the electrical circuit of FIG. 8, between the points 5 and 6 (and on the Spar capacitor of FIG. 10) a voltage Umcx would be applied; between point 13 and 6 and on the capacitor Co (between points 12 and 5) is the voltage Uma, therefore the cylindrical conducting body 3 of FIG. 8 would be approximately at potential E = Uma relative to the potential of the "Earth's surface" (to the "grounding" bus, for example, the metal sheath at point 7 of Fig. 8) RF feeder 16 of Fig. 8) while on the Spar capacitor plates with Option 2 of Matcher, Fig. 8, at the same time there is a connection between 5 and 7 and between 6 and 8 of Matcher 10 of Fig. 8 . It is necessary to pay attention to the fact that actually considering the image in Figure 1: a) if one of the ends of the winding wire of solenoid 4 of Figure 1, for example, on the left would be connected to the "grounded terminal of the RF power source (IM) frequency f at the output voltage Uout here: a) when at one of the points on the surface of the conductive cylindrical body 1 of Fig1 its surface is not connected to any of the ends of the winding wire of the solenoid 4 of Fig.1, then between the right end of the winding wire of the solenoid 4 is virtually connected in series " ground The “terminal” is like an additional virtual coherent frequency f of a high RF voltage source (DVKIVN) and a high-voltage RF frequency f voltage Uvirtm = Qeff x Umvyh is applied to the winding of the solenoid p.4. Figure 1 EMF appears at the ends of the conductive cylindrical body 1.Fig.1 = (0.05–0.25) Uvirtm; b) if the “not grounded” DVKIVN terminal is virtually connected to the right end of the winding wire of solenoid 4 of Figure 1 and to this point, for example, the surface of the conductive cylinder 1 of FIG. 1, it will be relative of the "earthed" terminals RF source power frequency f (ICM) is at a potential equal Uvirtm; d) if the second right end of the solenoid 4 wire of Figure 1 is connected in series with the right end of the conductive cylindrical body 1 of Figure 1, and its left end is connected to the "not grounded" terminal "DVKIVN, in this case through the conductive cylindrical body 1 of Figure 1 will flow in the same way as the winding of the solenoid 4 of Fig. 1, the current Ia of frequency f, coming from the power source (ICM), and the conducting cylindrical body 1 of Fig.1 will be relative to the "grounded" ICM terminal at a potential of approximately Uvirtm.

Испытание трансляции Модели ЛМА№7ВЧ, представленной с правой стороны на Фиг.23 (внутри центрального отсека имело место Опция 1 согласования Импеданса) на расстояние порядка 800 км было успешно произведено на частоте Второго Любительского диапазона (3.5 МГц - 3.999 МГц) вечером 31 Октября с.г. в условиях ненастной погоды (шёл дождь), расположенной на (АПУ), и ориентированной в направлении максимума излучения "Север - ЮГ" в "тихом" районе г. Подольска, Московской Области, на высоте примерно 4 м над поверхностью Земли при Со=27.4 пФ, параметры согласующего трансформатора которого указаны в Примечании в нижней части упомянутых выше Фиг.25 - Фиг.28 при установке уровня выходной мощности равной 100 Ватт, подводимой от Трансивера ИС 7300 по коаксиальному 50 Ом 20 м кабелю типа RG-213 при функционировании внутреннего Устройства Согласования Импеданса Антенного Тракта (УСИАТ) в режиме RTTY без модуляции на частоте несущей частоты f =3.59 МГц несколькими сеансами в общей сложности в течении порядка 10 минут.The test of the LMA№7VCh broadcast presented on the right side in Fig.23 (the Impedance Matching Option 1 took place inside the central compartment) at a distance of about 800 km was successfully performed at the frequency of the Second Amateur band (3.5 MHz - 3.999 MHz) in the evening of October 31 st. .g. in conditions of inclement weather (it was raining), located on (APU), and oriented in the direction of maximum radiation "North - South" in the "quiet" area of Podolsk, Moscow Region, at a height of about 4 m above the Earth's surface at Co = 27.4 pF, the parameters of the matching transformer of which are indicated in the Note in the lower part of the above-mentioned Fig.25 - Fig.28 when setting the output power level to 100 Watts supplied from the IP 7300 Transceiver via a coaxial 50 Ohm 20 m cable of the RG-213 type when the internal Device is functioning Impedance matching ntennogo Tract (USIAT) in RTTY mode without modulation on a carrier frequency of f = 3.59 MHz multiple sessions for a total current of the order of 10 minutes.

Сигнал несущей частоты f =3.59 МГц, излученный Моделью ЛМА№7ВЧ, равный 50 мкВ, был зарегистрирован Любительской стационарной Радиостанцией в пригороде Санкт-Петербурга на 20 м вертикальную штыревую антенну типа ЭГД, установленную на высоте порядка 8 м над поверхностью Земли. При этом была на Трансивере 7300 перед моментом трансляции моделью ЛМА№7ВЧ установлена частота, равная частоте f* минимального значения КСВ, результаты измерений Прибором АА-54 до начала этой трансляции представлен на Фиг.24 . The carrier frequency signal f = 3.59 MHz, emitted by the LMA-7VCH Model, equal to 50 µV, was registered by the Amateur Stationary Radio Station in the suburbs of St. Petersburg on a 20 m vertical whip antenna type EHD, installed at a height of about 8 m above the Earth's surface. It was on the Transceiver 7300 before the moment of translation by the LMA№7VCh model set a frequency equal to the frequency f * of the minimum value of the CWS, the measurement results by the AA-54 Device before the start of this broadcast is presented in Fig.24.

С помощью Трансивера ИС 7300 и модели ЛМА№7ВЧ в тот же период в перерыве между сеансами трансляции с Полосовым фильтре шириной 150 Гц при использовании CW мода был уверенно над уровнем эфирных шумов зарегистрирован сигнал телеграфных посылок упомянутой стационарной Санкт-Петербургской Радиостанции при подводимой к её 20 м штыревой антенне ВЧ мощности в 100 Ватт на предварительно согласованной по мобильному телефону частоте Второго Любительского ВЧ диапазона даже выходящего за предела её полосы пропускания модели ЛМА№7ВЧWith the help of the IP 7300 Transceiver and the LMA№7VCh model, during the same period, the transmission of 150 Hz wide band filter using the CW mode was confidently above the airborne noise level recorded by the telegraph parcels of the aforementioned stationary St. Petersburg Radio station when supplied to its 20 m 100-watt whip RF antenna on the frequency of the Second Amateur HF range previously agreed upon by a mobile phone, even beyond the limit of its bandwidth of LMA model 7HF

Эффективность излучения, Моделей ЛМАВЧ, установленных на АПУ вне помещения, как и их параметры зависят, как показали их испытания начиная с Июня месяца 2018 года от окружающей их обстановки, состояния атмосферы, и состоянием ионосферы (времени суток, время года, и погодных условий), например, 16 Декабря 2018 с помощью Трансивера ИС 7300 в режиме приёма Моделью ЛМА№7ВЧ в морозный вечер, установленной на АПУ, снежный покров был не мене Опцию 2 согласования 10 см, а поверхность Модели ЛМА№7ВЧ была практически "облеплена" снегом (см. Фиг.29),- удалось прослушивать уверено над уровнем эфирного шумы в полосе 150 Гц в режиме CW в том же диапазоне частот телеграфный сигнал с упомянутой Санкт-Петербургской Радиостанцией при подводимой к её 20 м штыревой Антенне и постепенно снижаемом уровне мощности от 100 Ватт до 15 Ватт - 10 Ватт. Результат измерений с помощью прибора АА-54 перед началом сессии связи представлен на Фиг.30 при этом нужно принять во внимание данная модель, так же как и модель ЛМА№8 содержит в крышке центральной цилиндрической полости внешней оболочки упомянутую ранее Опцию 2 внутреннего согласования импеданса. Efficiency of radiation, LMAVCH models installed on outdoor APU, as well as their parameters depend, as their tests since June 2018 showed, on their environment, atmosphere, and ionosphere state (time of day, season, and weather conditions) , for example, on December 16, 2018, using the IP 7300 Transceiver in reception mode, the LMA№7VCh model on a frosty evening, installed on the AAP, snow cover was not less than Option 2 matching 10 cm, and the surface of the LMA№7VCh model was almost covered with snow ( see Fig. 29), - succeeded in listening Vat confident above the essential noise in the band of 150 Hz CW mode in the same frequency band CW signal with said radio station St. Petersburg at its input to the 20 m whip antennas, and gradually reduces the power level of 100 Watts to 15 Watts - 10 Watts. The measurement result using the AA-54 device before the communication session is presented on Fig. 30, and this model should be taken into account, as well as the LMA No. 8 model contains the previously mentioned Option 2 internal impedance matching in the cover of the central cylindrical cavity of the outer shell.

Список литературы:Bibliography:

1. А.Б. Ляско, Патент РФ № 2428774 на изобретение «Передающие Линейные Магнитные Антенны (ЛМА)», 10 Сентября 2010 г., ФИПС, Москва.1. A.B. Lyasko, Patent of the Russian Federation No. 2428774 for the invention of “Transmitting Linear Magnetic Antennas (LMA)”, September 10, 2010, FIPS, Moscow.

2а. Материалы сайта компании «О.О.О. ЛРЭТ», www.lret.ru, 2017г.2a Materials of the site of the company "OO.O. LRET, www.lret.ru, 2017

2б А.Б. Ляско, "Сферические волны передающей линейной магнитной антенны (Часть 1),"Евразийский научный журнал" № 6, Июнь 2016 г.2b A.B. Lyasko, "Spherical waves of a transmitting linear magnetic antenna (Part 1)," Eurasian Scientific Journal "No. 6, June 2016

2в. А.Б. Ляско, «Сферические волны передающей магнитной антенны (Часть 2), «Евразийский научный журнал» № 7, Июль 2016 г.2c. A.B. Lyasko, “Spherical waves of a transmitting magnetic antenna (Part 2), Eurasian Scientific Journal No. 7, July 2016

2г. А.Б. Ляско, «О реальной возможности использования линейных магнитных антенн (ЛМА) для электромагнитной двухсторонней трансляции дискретной информации в морской среде между мобильными объектами в диапазоне КНЧ», «Евразийский научный журнал» № 8, Август 2016 г.2g. A.B. Lyasko, “On the Real Possibility of Using Linear Magnetic Antennas (LMA) for Electromagnetic Two-way Broadcasting of Discrete Information in the Marine Environment between Mobile Objects in the ELF Range”, “Eurasian Scientific Journal” No. 8, August 2016

2д. А.Б. Ляско, «Об испытании модели линейной магнитной антенны ЛМА№ 20м1 (Часть 1)», «Евразийский научный журнал» № 11, Ноябрь 2016 г.2d A.B. Lyasko, “On testing the model of a linear magnetic antenna LMA № 20m1 (Part 1)”, “Eurasian Scientific Journal” № 11, November 2016

2е. А.Б. Ляско, «Об испытании модели линейной магнитной антенны ЛМА№ 20м1(Часть 2)», «Евразийский научный журнал» № 12, Декабрь 2016 г.2nd. A.B. Lyasko, “On testing the model of a linear magnetic antenna LMA № 20m1 (Part 2)”, “Eurasian Scientific Journal” No. 12, December 2016

2ж.. А.Б. Ляско, «Об испытании модели линейной магнитной антенны ЛМА№ 20м1(Часть 3)», «Евразийский научный журнал» № 1, Январь 2017 г.2zh .. A.B. Lyasko, “On testing the model of a linear magnetic antenna LMA № 20m1 (Part 3)”, “Eurasian Scientific Journal” No. 1, January 2017

2з. А.Б. Ляско, «Испытание и лучения мобильной ушестерённой модели линейной магнитной антенны на пересечённой местности в СДВ диапазоне , «Евразийский научный журнал» № 1, Январь 2017 г.2z. A.B. Lyasko, “Testing and Radiation of a Mobile-Driven Linear Magnetic Antenna Model on Terrain in the VLW Range, Eurasian Scientific Journal No. 1, January 2017

2и. А.Б. Ляско, «Об особенности испытания одно и многомодульных моделей ЛМА для СДВ диапазона электромагнитных волн», «Евразийский научный журнал» № 2, Февраль 2017 г.2i. A.B. Lyasko, “On the peculiarities of testing single and multi-modular LMA models for the add-on range of electromagnetic waves”, “Eurasian Scientific Journal” No. 2, February 2017

2к. А.Б. Ляско, «Об особенности испытания одно и многомодульных моделей ЛМА для СДВ диапазона электромагнитных волн (часть 2)», «Евразийский научный журнал» № 2, Март 2017 г. 2k A.B. Lyasko, “On the peculiarities of testing single and multi-modular LMA models for the add-on range of an electromagnetic wave band (part 2)”, “Eurasian Scientific Journal” No. 2, March 2017

2л. А.Б. Ляско, "О сдвоенной модели передающей линейной магнитной антенны электромагнитных волн для морских испытаний на частоте менее 1 КГц, "Евразийский научный журнал" № 2, Август 2017 г.2l. A.B. Lyasko, "On the Dual Model of a Transmitting Linear Magnetic Antenna of Electromagnetic Waves for Marine Testing at a Frequency of Less than 1 KHz," Eurasian Scientific Journal "No. 2, August 2017

2м. А.Б. Ляско, «Об испытании излучения передающей ВЧ модели ЛМА№4ВЧ с помощью ВЧ модели ЛМА№ 9ВЧ», «Евразийский Научный Журнал», № 10, Октябрь2017.2m A.B. Lyasko, “On radiation testing of the transmitting HF model LMA№4VCh using the HF model LMA№ 9VCH”, “Eurasian Scientific Journal”, No. 10, October2017.

3. Ляско А.Б. "Передающие линейные магнитные антенны для ВЧ диапазона (ЛМАВЧ)", "Евразийский Научный Журнал, №7, Раздел "Технические Науки", Июль 2018 г.3. Lyasko, A.B. "Transmitting Linear Magnetic Antennas for the High-Frequency Range (LMAVCH)", "Eurasian Scientific Journal, No. 7, Section" Technical Sciences ", July 2018

4. Ляско А.Б. "Передающие линейные магнитные антенны для ВЧ диапазона (ЛМАВЧ) Часть 2.","Евразийский Научный Журнал, №12, Раздел "Технические Науки"Декабрь, 2018.4. Lyasko, A.B. "Transmitting Linear Magnetic Antennas for the High Frequency Range (LMAF) Part 2.", Eurasian Scientific Journal, No. 12, Section "Technical Sciences" December, 2018.

Claims

1. Transmitting linear magnetic antenna for the high-frequency range, characterized in that it contains an electrically conductive cylindrical body enclosed in a dielectric cylinder placed in a cylindrical magnetic core enclosed by a winding of a single-layer RF excitation solenoid of a longitudinal magnetic flux having a dielectric cylindrical frame located on the cylindrical magnetic conductor, wherein one end of the coil of the solenoid is made with the possibility of connection with one of the ends of the electrically conductive cylindrical Skog body and a second end of the solenoid coil being connected to one of the HF voltage source of high voltage outputs.

2. Transmitting linear magnetic antenna for the high frequency range according to claim 1, characterized in that the conductive cylindrical body is connected between said end of the coil of the solenoid and the output of the high voltage RF voltage, while the other end of the coil of the solenoid and the other output of the high voltage RF source are connected between by myself.

3. Transmitting linear magnetic antenna for the high frequency range according to claim 1, characterized in that the electrically conducting cylindrical body is made with the possibility of being extended beyond the ends of the dielectric cylinder envelope, or part of it is made in the form of a telescopic metal antenna.