RU2690468C1 - Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников - Google Patents
Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников Download PDFInfo
- Publication number
- RU2690468C1 RU2690468C1 RU2018147461A RU2018147461A RU2690468C1 RU 2690468 C1 RU2690468 C1 RU 2690468C1 RU 2018147461 A RU2018147461 A RU 2018147461A RU 2018147461 A RU2018147461 A RU 2018147461A RU 2690468 C1 RU2690468 C1 RU 2690468C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- carbon dioxide
- adsorber
- regeneration
- temperature
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 151
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 74
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 74
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 32
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 title description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 46
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 46
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 10
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 70
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 9
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 7
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 7
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 7
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 7
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 5
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001476 alcoholic effect Effects 0.000 description 3
- 235000011089 carbon dioxide Nutrition 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000013526 supercooled liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение предназначено для отраслей промышленности, использующих двуокись углерода высшего сорта, и может быть использовано при производстве жидкого или газообразного диоксида углерода. Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод поступает в газгольдер при открытом вентиле. Из газгольдера при давлении 0,17 МПа и температуре 10°С через открытый вентиль подается в адсорбер влаги с синтетическим цеолитом марки КА-СО. В это время второй адсорбер находится на регенерации. Из адсорбера осушенный газ всасывается двухступенчатым безмасляным углекислотным компрессором. После первой ступени сжатия газ с давлением 0,4 МПа и температурой 70°С поступает в промежуточный водяной холодильник. Далее охлажденный углекислый газ при температуре 15–30°С всасывается второй ступенью компрессора и сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 120–130°С. Затем основная часть газа нагнетается в водяной холодильник, проходя который, газ направляется на конденсацию, а небольшая часть 1,92–1,95% от расхода газа подается в адсорбер, через вентиль, для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 0,92–1,1 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере, продолжительностью 2,8–3,12 ч, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер переключают на регенерацию. Изобретение позволяет не применять дополнительного оборудования для очистки газа, что обеспечивает снижение эксплуатационных и капитальных затрат. 1 ил., 5 пр.
Description
Область техники.
Изобретение предназначено для отраслей промышленности, использующих двуокись углерода высшего сорта, и может быть использовано при производстве жидкого или газообразного диоксида углерода на предприятиях, перерабатывающих природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод. Изобретение относится к способу регенерации синтетического цеолита в процессе производства жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников.
Уровень техники.
Известен способ получения двуокиси углерода [1, 2] в котором дымовые газы очищают от SO2 раствором соды, а поглощение СO2 из дымовых газов осуществляют раствором моноэтаноламина. Десорбированный из раствора моноэтаноламина газообразный CO2 последовательно сжимают, осушают на твердом адсорбенте-силикагеле, очищают на активированном угле и направляют к потребителю в жидком или газообразном состоянии. Указанный способ осуществляется с помощью углекислотной установки для производства сухого льда на базе специального сжигания топлива. Установка содержит холодный скруббер, дымосос, содовый скруббер, отмывной скруббер, абсорбер, десорбер, теплообменную аппаратуру, промывную колонку, насосы циркуляционные, оборудование сжатия углекислого газа (например, установку УВЖС, состоящую из компрессора, масловлагоотделителей, холодильников, блоков очистки с активированным углем и осушки с твердым адсорбентом-силикагелем, электрических подогревателей, пароподогревателя, углекислотного конденсатора), стапельные баллоны, баллоны для жидкой СO2, промежуточные сосуды, ледогенератор, рампу-пост углекислотный для наполнения жидким CO2, изотермическую емкость, вакуумную регенерационную установку - куб разгонный, конденсатор, емкость для моноэтаноламин, вакуумный насос.
Недостатками способа являются: высокое давление газов, громоздкость, значительные капитальные затраты и, в результате, высокая себестоимость выпускаемой углекислоты, использование электрических подогревателей, которые требуют дополнительных эксплуатационных затрат.
Известен способ получения газообразной товарной двуокиси углерода [3]. Способ включает очистку дымовых газов от двуокиси серы, адсорбцию двуокиси углерода, ее десорбцию, осушку силикагелем и очистку, а также регенерацию сорбентов. Десорбцию двуокиси углерода проводят путем нагрева сорбента-цеолита дымовыми газами до температуры десорбции СO2, а побочный продукт - осушенный азотный газ получают во время адсорбции двуокиси углерода, для чего осушку дымовых газов и их очистку от двуокиси серы проводят одновременно перед адсорбцией двуокиси углерода. Цеолиты перед нагревом во время их регенерации продувают товарной двуокисью углерода при температуре окружающей среды до полного удаления неадсорбирующихся примесей. Регенерацию силикагеля выполняют путем продувки, полученным во время адсорбции, осушенным азотным газом.
Недостатками способа являются: сложность процесса, громоздкость установки, использование нагревателей для нагревания азотного газа, которые требуют значительных эксплуатационных затрат.
Известен способ получения жидкого диоксида углерода из газов спиртового брожения [4]. Способ заключается в следующем: из бродильных чанов газообразные продукты брожения отводят в пеноловушку, а из нее в спиртоловушку и далее в газгольдер, из которого газ направляют в водяной скруббер. Из скруббера газ направляют в водокольцевой компрессор, а затем в водоотделитель для предварительной осушки. Далее газ сжимают в первой ступени трехступенчатого компрессора до 0,5 МПа и охлаждают водой в трубчатом охладителе примерно до 30 – 35°С. Для очистки и осушки газа после охлаждения используют масловлагоотделитель. После этого газ очищают от органических примесей в двух адсорберах с активированным углем. При работе одного адсорбера, другой регенерируется. Из адсорбера газ направляют во вторую ступень компрессора, где его сжимают до 2,5 МПа, а затем через охладитель и масловлагоотделитель газ направляют в третью ступень компрессора, в которой газ сжимают до 7 МПа, снова охлаждают и пропускают через масловлагоотделитель. Затем газ подвергают окончательной осушке в адсорберах с силикагелем и цеолитом. Сжатый, очищенный и осушенный газ направляют в конденсатор, из которого часть жидкого диоксида углерода отводят в ресиверы высокого давления, а из ресиверов заполняют баллоны и отправляют потребителям. Для получения переохлажденной жидкости ее дросселируют до давления 0,8 - 1,2 МПа, в результате чего образуется двухфазная смесь с температурой от минус 43,5 до 33,3°С и массовым газосодержанием 30 – 50%. Эту смесь разделяют в вихревом разделителе. Газ из разделителя смешивают с газом, поступающим во вторую ступень компрессора из адсорбера с активированным углем, а жидкость направляют в изотермическое (теплоизолированное) хранилище, из которого заполняют изотермические транспортные цистерны для снабжения потребителей. Периодически, по мере насыщения адсорбентов органическими примесями и влагой, проводят регенерацию адсорбентов нагретым газом, который отбирают из вихревого разделителя и изотермического хранилища.
Недостатками способа являются: применение дополнительного нагрева углекислого газа для регенерации адсорбентов в теплообменниках, использование товарного углекислого газа для регенерации адсорберов влаги с силикагелем и цеолитом, что увеличивает капитальные, эксплуатационные затраты и себестоимость выпускаемой жидкой углекислоты и углекислого газа.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ получения жидкого диоксида углерода из газов спиртового брожения [5] (прототип), согласно которому газ отбирают из бродильных аппаратов, предварительно очищают в пеноловушке, спиртоловушке, водяном скруббере и водоотделителе, затем сжимают в трехступенчатом компрессоре с повышением давления до 0,5, 2,5 и 7 МПа при промежуточном охлаждении и осушке газа после каждой ступени, причем после первой ступени газ очищают от органических примесей в адсорбере с активированным углем, а после третьей ступени газ осушают в адсорберах с силикагелем и цеолитом, после чего газ сжижают в конденсаторе, частью получаемой жидкости заполняют баллоны потребителя, остальную жидкость дросселируют до 0,8 – 1,2 МПа, образующуюся двухфазную смесь с температурой от минус 43,5 до минус 33,3°С разделяют в вихревом разделителе, жидкость направляют в изотермическое хранилище, а газ возвращают во вторую ступень компрессора в смеси с газом, поступающим из адсорбера с активированным углем, при этом периодически проводят регенерацию адсорбентов нагретым газом. Согласно изобретению, после первой ступени сжатия газ охлаждают до 0°С в рекуперативном теплообменнике, образующийся конденсат паров воды и органических примесей отводят в сборник, при этом в качестве хладоносителя используют газо-жидкостную смесь, которую получают с помощью струйного смесителя подводом в него газа и жидкости из вихревого разделителя, причем жидкость подают в приемную камеру смесителя и ее расход регулируют вентилем, а газ подводят в сопло смесителя. При охлаждении углекислого газа от 35 до 0°С под давлением 0,5 МПа концентрация насыщения газа парами воды и органических продуктов спиртового брожения снижается в 8 – 9 раз. Вследствие конденсации паров воды в теплообменнике в адсорбер с активированным углем поступает осушенный газ с меньшим содержанием примесей. Кроме того, за счет снижения температуры газа повышается активность адсорбции примесей. В результате достигается более глубокая очистка газа. При использовании газо-жидкостной смеси в качестве хладоносителя содержание в ней жидкой фазы должно иметь определенное значение. Поэтому хладонесущую смесь получают с помощью струйного смесителя, в него подводят из вихревого разделителя весь газ, образующийся при дросселировании, и лишь необходимую часть жидкости, расход которой регулируют вентилем. Поскольку при прохождении вентиля давление жидкости оказывается ниже давления газа в вихревом разделителе, жидкость подводят в приемную камеру, а газ – в сопло смесителя. Регенерацию адсорбентов проводят нагретым углекислым газом, который отбирают из вихревого разделителя. Наличие параллельно подключенных адсорберов каждого типа позволяет проводить регенерацию без прекращения основного процесса.
Недостатками способа являются: применение дополнительного нагрева углекислого газа для регенерации адсорбентов в теплообменниках, использование товарного углекислого газа для регенерации адсорберов влаги с силикагелем и цеолитом, использование газо-жидкостной смеси (углекислый газ – жидкая углекислота) для охлаждения газа в рекуперативном теплообменнике, что увеличивает капитальные, эксплуатационные затраты и себестоимость выпускаемого углекислого газа и жидкой углекислоты.
Раскрытие изобретения.
Задача изобретения – повышение эффективности процесса регенерации синтетического цеолита в установках получения углекислого газа и жидкой углекислоты из подземных источников.
Техническим результатом заявляемого изобретения является снижение эксплуатационных, капитальных затрат и себестоимости выпускаемой жидкой углекислоты и углекислого газа.
Это достигается тем, что влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод поступает в газгольдер, откуда подается в рабочий адсорбер влаги с синтетическим цеолитом марки КА-СО (разработан для селективной очистки от воды углекислого газа). В это время другой адсорбер находится на регенерации. Из рабочего адсорбера осушенный газ всасывается двухступенчатым безмасляным углекислотным компрессором. После первой ступени сжатия газ поступает в промежуточный водяной холодильник, где охлаждается. Далее охлажденный углекислый газ всасывается второй ступенью компресса и сжимается. Затем основная часть газа нагнетается в другой водяной холодильник и далее направляется на конденсацию, а небольшая часть 1,92 – 1,95% от расхода газа подается в адсорбер, находящийся на регенерации, для нагрева цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 0,92 – 1,1 часа. После регенерации углекислый газ перестает подаваться в регенерируемый адсорбер и цеолит остывает 2,8 – 3,12 часа. После регенерации и остывания цеолита в регенерируемом адсорбере его включают в работу, а рабочий адсорбер переключают на регенерацию. Углекислый газ и влага выбрасывается из регенерируемого адсорбера в атмосферу.
В сравнении с прототипом изобретения, где количество углекислого газа процесса брожения есть величина постоянная, зависящая от объема производства спиртового или пивоваренного завода и имеющая реальную себестоимость ввиду ее очистки перед осушением в пеноловушках, спиртоловушках, водяных скрубберах, водокольцевых компрессорах, водоотделителях, в заявляемом изобретении количество природного углекислого газа определяется только объемным расходом используемой(ых) скважин месторождения углекислого газа и не требует затрат на очистку газа перед осушкой. Соответственно выпуск части 1,92 – 1,95% от расхода углекислого газа с парами воды в атмосферу из регенерируемого адсорбера, заявляемого способа, не влияют на себестоимость производимой углекислоты. Кроме того не требуется подогрев газа для регенерации, так как выходя из второй ступени компрессора газ имеет температуру 120 – 130°С. Углекислый газ подземных источников не имеет примесей, кроме водяных паров, что позволяет не применять дополнительного оборудования для очистки газа. Использование безмасляных углекислотных компрессоров позволяет не применять в процессе производства маслоотделителей и адсорберов с активированным углем.
Описание чертежей.
На фиг.1 представлена схема регенерации адсорберов влаги.
Осуществление изобретения.
Изобретение содержит: газгольдер (1), вентиля (2 – 6, 9 – 12), адсорберы (7 – 8), двухступенчатый безмасляный углекислотный компрессор (13), промежуточные водяные холодильники (14 – 15).
Изобретение работает следующим образом.
Пример 1.
Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод поступает в газгольдер 1, из которого через открытый вентиль 2 под давлением 0,17 МПа и температуре 10°С через открытый вентиль 4 подается в адсорбер влаги 7 с синтетическим цеолитом марки КА-СО. В это время в адсорбере 8 происходит регенерация цеолита горячими парами углекислого газа, нагнетаемыми второй ступенью сжатия двухступенчатого безмасляного углекислотного компрессора 13. Осушенный газ после адсорбера 7 при открытом вентиле 12 всасывается компрессором 13. После первой ступени сжатия газ с давлением 0,4 МПа и температурой 70°С поступает в промежуточный водяной холодильник 14, где охлаждается до температуры 15°С. Далее охлажденный углекислый газ всасывается второй ступенью компресса 13 и сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 120°С. Затем основная часть газа нагнетается в промежуточный водяной холодильник 15, проходя который газ подается на конденсацию, а небольшая часть 1,95% от расхода газа подается при открытом вентиле 6 в адсорбер 8 для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 1,1 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере 8, продолжительностью 2,8 часа, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер 7 переключают на регенерацию. Углекислый газ и влага выбрасывается из адсорбера 8 в атмосферу через вентиль 9.
Пример 2.
Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод обработан по приемам и операциям примера 1, но газ охлаждается в промежуточном водяном холодильнике 14 до температуры 20°С, сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 125 °С. Затем основная часть газа нагнетается в водяной холодильник 15, проходя который газ подается на конденсацию, а небольшая часть 1,94% от расхода газа подается в адсорбер 8 для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 0,98 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере 8, продолжительностью 3,08 часа, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер 7 переключают на регенерацию.
Пример 3.
Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод обработан по приемам и операциям примеров 1 и 2, но газ охлаждается в промежуточном водяном холодильнике 14 до температуры 30°С, сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 130°С. Затем основная часть газа нагнетается в водяной холодильник 15, проходя который газ подается на конденсацию, а небольшая часть 1,92% от расхода газа подается в адсорбер 8 для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 0,92 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере 8, продолжительностью 3,12 часа, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер 7 переключают на регенерацию.
Пример 4.
Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод обработан по приемам и операциям примеров 1 – 3, но газ охлаждается в промежуточном водяном холодильнике 14 до температуры 0°С, сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 105°С. Затем основная часть газа нагнетается в водяной холодильник 15, проходя который газ подается на конденсацию, а небольшая часть 1,97% от расхода газа подается в адсорбер 8 для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 1,46 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере 8, продолжительностью 2,76 часа, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер 7 переключают на регенерацию. Однако для охлаждения газа до 0°С необходимо применение холодильной машины, что увеличит эксплуатационные и капитальные затраты процесса, при температуре 105°С возрастет продолжительность процесса регенерации цеолита или возрастет расход углекислого газа для его нагрева.
Пример 5.
Влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод обработан по приемам и операциям примеров 1 – 4, но газ охлаждается в промежуточном водяном холодильнике 14 до температуры 40°С, сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 142°С. Затем основная часть газа нагнетается в водяной холодильник 15, проходя который газ подается на конденсацию, а небольшая часть 1,9% от расхода газа подается в адсорбер 8 для регенерации цеолита. Продолжительность регенерации в сутки составляет 0,73 часа. После регенерации и остывания цеолита в адсорбере 8, продолжительностью 3,23 часа, его включают в работу, а работающий до этого адсорбер 7 переключают на регенерацию. Однако температура 142°С конца сжатия второй ступени безмасляного углекислотного компрессора превышает максимально допустимое рабочее давление безмасляных углекислотных компрессора.
Источники информации.
1. Типовой проект 414-9-8, институт "Гипрохолод", "Цех сухого льда производительностью 2,2 т в сутки на базе использования в качестве сырья дымовых газов различных топлив с возможностью производства сжиженного углекислогогаза", утвержден Минторгом СССР, Москва, 1975.
2. "Рекомендации по регламенту технологического процесса производства сухого льда и сжиженного углекислого газа для цехов, работающих на базе специального сжигания топлива", ВНИИХП, Москва, 1970, с.11 – 13.
3. RU 2206375, С1, Бюл. № 17, опубл. 20.06.2003 (Дата прекращения действия патента: 09.05.2009).
4. Технология спирта /В.Л. Яровенко, В.А. Маринченко, В.А. Смирнов и др. /Под ред. проф. В.Л. Яровенко, М., Колос, 1999, с.320 – 325.
5. RU 2236373, С2, Бюл. № 26, опубл. 20.09.2004 (Дата прекращения действия патента: 20.11.2004).
Claims (1)
- Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников, согласно которому влажный природный углекислый газ месторождений углекислых минеральных вод поступает в газгольдер, отличающийся тем, что при давлении 0,17 МПа и температуре 10°С газ подается в рабочий адсорбер влаги с синтетическим цеолитом марки КА-СО, при этом второй адсорбер находится на регенерации, далее осушенный газ всасывается и нагнетается первой ступенью двухступенчатого безмасляного углекислотного компрессора при давлении 0,4 МПа и температуре 70°С в промежуточный водяной холодильник, откуда всасывается при температуре 15–30°С второй ступенью компрессора и сжимается до давления 1,75 МПа и температуры 120–130°С, затем основная часть газа нагнетается во второй водяной холодильник, проходя который, газ далее направляется на конденсацию, а небольшая часть 1,92–1,95% от расхода газа подается в регенерируемый адсорбер для регенерации цеолита, продолжительностью 0,92–1,1 часа, после чего регенерируемый адсорбер остывает в течение 2,8–3,12 часа, а углекислый газ и пары воды выбрасываются в атмосферу.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018147461A RU2690468C1 (ru) | 2018-12-29 | 2018-12-29 | Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018147461A RU2690468C1 (ru) | 2018-12-29 | 2018-12-29 | Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2690468C1 true RU2690468C1 (ru) | 2019-06-03 |
Family
ID=67037753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018147461A RU2690468C1 (ru) | 2018-12-29 | 2018-12-29 | Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2690468C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3415970A1 (de) * | 1984-04-28 | 1985-10-31 | Walter 6239 Kriftel Fabinski | Verfahren zum sammeln und speichern von kohlendioxid |
| SU1789550A1 (en) * | 1990-10-23 | 1993-01-23 | Od I Nizkotemperaturnoj Tekhn | Method and line for production of concentrated drinks |
| US5968234A (en) * | 1998-04-14 | 1999-10-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Temperature swing adsorption with regeneration by elevated pressure ASU nitrogen-enriched gas |
| RU2206375C1 (ru) * | 2002-05-08 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Ювэнергочермет" | Способ получения газообразной товарной двуокиси углерода |
| RU2236373C2 (ru) * | 2002-11-19 | 2004-09-20 | Государственное образовательное учреждение Воронежская государственная технологическая академия | Способ получения жидкого диоксида углерода из газов спиртового брожения |
-
2018
- 2018-12-29 RU RU2018147461A patent/RU2690468C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3415970A1 (de) * | 1984-04-28 | 1985-10-31 | Walter 6239 Kriftel Fabinski | Verfahren zum sammeln und speichern von kohlendioxid |
| SU1789550A1 (en) * | 1990-10-23 | 1993-01-23 | Od I Nizkotemperaturnoj Tekhn | Method and line for production of concentrated drinks |
| US5968234A (en) * | 1998-04-14 | 1999-10-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Temperature swing adsorption with regeneration by elevated pressure ASU nitrogen-enriched gas |
| RU2206375C1 (ru) * | 2002-05-08 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Ювэнергочермет" | Способ получения газообразной товарной двуокиси углерода |
| RU2236373C2 (ru) * | 2002-11-19 | 2004-09-20 | Государственное образовательное учреждение Воронежская государственная технологическая академия | Способ получения жидкого диоксида углерода из газов спиртового брожения |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5642630A (en) | Process for solids waste landfill gas treatment and separation of methane and carbon dioxide | |
| USRE39826E1 (en) | Comprehensive natural gas processing | |
| US6102987A (en) | Process for the removal of CO2 and sulfur compounds from industrial gases, in particular from natural gas and raw synthesis gas | |
| CN101104825B (zh) | 一种矿井瓦斯气的液化天然气生成设备及方法 | |
| CN105132060A (zh) | 一种低温变压吸附工艺净化天然气中co2的装置及其方法 | |
| JP4671940B2 (ja) | ガス状炭化水素の処理・回収装置及びその方法 | |
| JP2013519522A (ja) | 超低硫黄ガスの生成における高圧酸性ガス除去の構成および方法 | |
| CN115069057B (zh) | 一种低温精馏提纯回收二氧化碳的方法 | |
| WO2011112487A2 (en) | Sorption systems having improved cycle times | |
| CN205501233U (zh) | 天然气脱水脱重烃集成设备 | |
| RU2014153653A (ru) | Способ комплексного извлечения ценных примесей из природного гелийсодержащего углеводородного газа с повышенным содержанием азота | |
| RU2613914C9 (ru) | Способ переработки природного углеводородного газа | |
| CN210825439U (zh) | 一种燃煤电厂锅炉烟气同步回收二氧化碳及氮气的系统 | |
| KR19980028707A (ko) | 연소배가스로부터 이산화탄소 회수용 2단식 흡착분리공정과 그 운전방법 | |
| RU2280826C2 (ru) | Способ частичного сжижения природного газа и установка для его реализации | |
| RU2676829C1 (ru) | Установка для отбензинивания попутного нефтяного газа | |
| RU2690468C1 (ru) | Способ регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников | |
| RU2206375C1 (ru) | Способ получения газообразной товарной двуокиси углерода | |
| CN101857812A (zh) | 油田伴生气的中压浅冷净化系统 | |
| CN217661593U (zh) | 低温精馏提纯回收二氧化碳装置 | |
| RU2624160C1 (ru) | Способ и установка очистки природного газа от диоксида углерода и сероводорода | |
| RU2275231C2 (ru) | Способ выделения диоксида углерода из газов | |
| RU2717063C1 (ru) | Способ осушения углекислого газа после регенерации синтетического цеолита при производстве жидкой двуокиси углерода высшего сорта из подземных источников | |
| CN113908663A (zh) | 加压多级“吸收、冷凝、吸附”模块组合式有机废气回收方法 | |
| RU2670171C1 (ru) | Установка и способ получения жидкого диоксида углерода из газовых смесей, содержащих диоксид углерода, с использованием мембранной технологии |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201230 |