RU2689349C1 - Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий - Google Patents
Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий Download PDFInfo
- Publication number
- RU2689349C1 RU2689349C1 RU2018123672A RU2018123672A RU2689349C1 RU 2689349 C1 RU2689349 C1 RU 2689349C1 RU 2018123672 A RU2018123672 A RU 2018123672A RU 2018123672 A RU2018123672 A RU 2018123672A RU 2689349 C1 RU2689349 C1 RU 2689349C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- cooling
- hours
- temperature
- rolled
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 26
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- FBPFZTCFMRRESA-JGWLITMVSA-N D-glucitol Chemical compound OC[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-JGWLITMVSA-N 0.000 abstract 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 8
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 6
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 description 4
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 2
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 235000019441 ethanol Nutrition 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области обработки сортового горячекатаного проката и может быть использовано при изготовлении из него высокопрочных длинномерных крепежных изделий. Для получения требуемых прочностных и пластических свойств калиброванного проката согласно ГОСТ 10702-2016 за счет формирования равномерной мелкодисперсной структуры пластинчатого сорбита по всей площади поперечного сечения и длине проката осуществляют отжиг горячекатаного проката при 770-790ºС с выдержкой в течение 3-4 ч, охлаждение с печью до 660-680ºС, выдержку в печи 3-4 ч, охлаждение с печью до температуры 160-170ºС с выдержкой 2-3 ч, охлаждение на воздухе, первичное волочение со степенью обжатия 13-14%, патентирование с изотермической выдержкой при температуре 490-510ºС, охлаждение и вторичное волочение со степенью обжатия 5-6%. 1 табл.
Description
Изобретение относится к области термомеханической обработки сортового горячекатаного проката из конструкционных сталей перлитного класса и может быть использовано при изготовлении из него высокопрочных длинномерных крепежных изделий, удовлетворяющих требованиям стандарта ИСО 898-1:1999 «Механические свойства крепежных изделий из углеродистой и легированной стали – Часть 1:Болты, винты и шпильки» (ISO 898-1:1999 Mechanical properties of fasteners made of carbon steel and alloy steel - Part 1: Bolts, screws and studs) по механическим характеристикам.
Крепежные длинномерные метизные изделия, соответствующие классу прочности 10.9 и 12.9, которые изготавливаются из легированных, углеродистых и хромистых марок сталей, требуется подвергать высокотемпературной термической объемной закалки и последующему отпуску после их окончательного изготовления методом холодного объемного деформирования. Это может способствовать обезуглероживанию их поверхности, появлению закалочных трещин и короблению готовых длинномерных крепежных изделиях, и, как следствие, повышению их себестоимости и трудо- и энергоемкости технологического процесса.
В качестве прототипа принят способ обработки горячекатаного проката под высадку болтов (патент на изобретение №2486260, С21D8/06, опубл. 27.06.2013 г.).
Способ обработки горячекатаного проката включает его отжиг при температуре 770-790ºС 3-4 ч, охлаждение с печью до 660-680ºС, выдержку 3-4 ч, охлаждение с печью до температуры окружающей среды, первичное волочение, изотермическую обработку в течение 5 мин с последующим охлаждением на воздухе, вторичное калибрование. После выдержки в печи 3-4 ч охлаждение проката проводят с печью до температуры окружающей среды, первичное волочение осуществляют со степенью обжатия 12-13%, а вторичное – со степенью обжатия 7-8%, изотермическую обработку проводят путем патентирования при температуре 540-560ºС.
Однако, после выдержки в печи 3-4 ч, охлаждение проката проводят с печью до температуры окружающей среды, что затягивает технологический процесс отжига, первичное волочение проводится со степенями обжатия (12-13%), что не способствует формированию требуемых механических характеристик в калиброванном прокате, соответствующих высокопрочному крепежу класса прочности 12.9. Изотермическую обработку калиброванного проката проводят патентированием при значениях температур от 540ºС до 560ºС. После изотермической обработки проката второе волочение осуществляют со степенями обжатия 7-8%, что способствует завышенным нагрузкам на волочильный инструмент при повторном волочении проката. Данный способ подготовки горячекатаного проката может быть использован только для изготовления из него крепежных изделий холодной объемной штамповкой класса прочности не выше 8.8 (σв≥ 800 МПа).
Предлагаемым изобретением решается задача создания способа изготовления длинномерных высокопрочных крепежных метизных изделий класса прочности 10.9 и 12.9 без их последующей объемной закалки и термического отпуска после их изготовления методом пластического деформирования и накатки резьбы на готовых изделиях.
Технический результат - получение требуемых прочностных и пластических свойств калиброванного проката согласно требованиям ГОСТ 10702-2016 «Прокат сортовой из конструкционной нелегированной и легированной стали для холодной объемной штамповки. Общие технические условия» за счет формирования равномерной мелкодисперсной структуры пластинчатого сорбита по всей площади поперечного сечения и длине проката. В предлагаемом технологическом процессе обеспечивается снижение времени выдержки при охлаждении с печью, используются допустимые температуры изотермической обработки патентированием и применяются достаточные степени обжатия при первичном и вторичном волочении горячекатаного и калиброванного проката. Данные технологические операции обеспечивают отсутствие трещин и обезуглероживание на поверхности изготовленных длинномерных изделий (шпилек, стремянок, скоб и т.д.), а также снижается их себестоимость.
Технический результат достигается тем, что в способе подготовки горячекатаного проката для изготовления метизных длинномерных изделий, включающем его отжиг при температуре 770-790ºС в течение 4-3 ч, охлаждение с печью до 660-680ºС, выдержка в печи 3-4 ч, охлаждение до температуры окружающей среды, первичное волочение, изотермическую обработку патентированием, вторичное волочение; после выдержки в печи 3-4 ч перед охлаждением на воздухе проводят дополнительное охлаждение с печью до температуры 160-170ºС, выдерживают с печью 2-3 ч; первичное волочение осуществляют со степенью 14-15%, вторичное - со степенью 5-6%, при этом изотермическую обработку патентированием ведут при температуре 490-510ºС.
Отжиг позволяет перевести структуру горячекатаного проката «перлит + феррит» в структуру «зернистый перлит», которая способствует достаточному первичному волочению горячекатаного проката со степенью обжатия 14-15%. Охлаждение с печью до 160-170ºС, выдержка с печью 2 3 ч и далее на воздухе до температуры окружающей среды обеспечивает образование равномерной по площади поперечного сечения и длине проката структуры «зернистый перлит», сокращает время отжига в печи и исключает образование поверхностных упрочнений проката.
Первичное волочение, с учетом степени обжатия горячекатаного проката, позволяет получать необходимые механические свойства калиброванного проката и достаточно для исключения эллипсоидности на промежуточном геометрическом размере (диаметре) сечения проката и длине мотка.
Изотермическая обработка патентированием позволяет получить микроструктуру, представляющую собой равномерно распределенную по поперечному сечению и по всей длине мотка проката структуру мелкодисперсного пластинчатого сорбита. Данная технологическая процедура обеспечивает механические свойства, которые позволяют провести повторное волочение проката.
Вторичное волочение обеспечивает получение требуемого геометрического размера по диаметру проката под последующую накатку резьбы на поверхности длинномерной детали (шпильки, стремянки)при необходимых и достаточных пластических и прочностных характеристиках. Режимы обоснованы экспериментально.
Способ осуществляют следующим образом.
Проводят отжиг горячекатаного проката при температуре 770-790ºС в течение 3-4 ч, охлаждают с печью до 660-680ºС, выдерживают с печью в течение 3-4 ч, охлаждают с печью до 160-170ºС, выдерживают с печью 2-3 ч и далее на воздухе до температуры окружающей среды; затем на волочильном стане проводят первичное волочение со степенями обжатия 14-15%, а после первичного волочения обеспечивают изотермическую обработку патентированием при температуре нагрева проката (аустенизации) 880ºС в течение 4,0 мин, выдержке в ванне со свинцом, нагретым до температуры 500ºС в течение 3,0 мин (180 с), далее охлаждение на воздухе. Затем на волочильном стане проводят вторичное волочение со степенью обжатия 5-6%. После проведения вторичного волочения калиброванный прокат используется для выпрямления и порезки прутков на требуемые размеры и накатки резьбы.
Пример осуществления способа.
Обрабатывали горячекатаный прокат - конструкционную сталь перлитного класса марки 40Х под последующее изготовление длинномерных шпилек класса прочности 12.9 согласно требований ИСО 898-1:1999 с диаметром резьбы М8, М10 и М12 без последующей объемной закалки и отпуска. Химический состав стали марки 40Х соответствовал ГОСТ 10702-2016.
Отжиг одного мотка горячекатаного проката проводили нагревом при температуре 780ºС в течение 3,0 ч, охлаждали с печью до температуры 670ºС, выдерживали с печью 3,5 ч, охлаждали с печью до 165ºС, выдерживали с печью 1,8 ч и далее охлаждали на воздухе до температуры окружающей среды. Затем осуществляли первичное волочение на волочильном стане со степенью обжатия 14%. Нагрев калиброванного проката производили при температуре 880ºС в течение 4,0 мин (240 с). Изотермическую обработку проката осуществляли патентированием в ванне со свинцом, нагретым до температуры 500ºС, в течение 3,0 мин (180 с), затем охлаждали на воздухе. После изотермической обработки патентированием проводили повторное волочение на волочильном стане со степенью обжатия 5%.
В других примерах меняли температуру отжига горячекатаного проката (760,770, 790 и 800ºС) при средних значениях степеней обжатия, выдержки с печью, времени нагрева в печи перед изотермической обработкой и режима изотермической обработки патентированием. Оптимальной была принята температура отжига в печи 770-790ºС.
При уменьшении температуры отжига (760ºС) структура «перлит + феррит» имеет составляющие: 80% «зернистый перлит» и 20% «пластинчатый перлит». При увеличении температуры отжига (800ºС) увеличивается размер зёрен структуры, что может способствоватьснижению прочностных и увеличению пластических характеристикстального проката.
Охлаждение с печью до температуры 660-680ºС выбрано с учетом того, что при медленном охлаждении при температуре менее 660ºС окончательно формируется микроструктура «зернистый перлит», а при температуре более 690ºС её положение неустойчиво.
Выдержка при отжиге 3-4 ч достаточна, т.к. при выдержке менее 3 ч мотки проката в печи прогревается неравномерно и структурные превращения в металле не успевают произойти равномерно по всему объему садки, в результате чего в прокате обеспечиваются неравномерные механические свойства. Выдержка в печи более 4 ч приводит к энергозатратам, затягивает технологический процесс и способствует обезуглероживанию поверхности горячекатаного проката.
Охлаждение с печью до 160-170ºС, выдержка с печью 2-3 ч и далее охлаждение на воздухе до температуры окружающей среды гарантирует образование равномерной по поперечному сечению и длине проката структуры «зернистый перлит», позволяет избежать упрочнений на поверхности проката и ускорить технологический процесс отжига.
Меняли степень обжатия проката при первичном волочении (11, 12. 13, 14, 15, 16 и 17%) при средних значениях температуры отжига, выдержки, охлаждения с печью, время нагрева в печи, изотермического режима патентирования, степени обжатия при окончательном волочении. Оптимальной была выявлена степень обжатия проката от 13 до 14%.
При уменьшении степени обжатия выявляется занижение прочностных и пластических свойств по поперечному сечению и длине проката, что может не обеспечить механические характеристики готовых длинномерных изделиях класса прочности 12.9.
При увеличении степени обжатия повышаются прочностные и снижаются пластические характеристики, а это может привести к увеличению нагрузки и преждевременному износу инструмента (волоки) волочильного стана.
Меняли время нагрева проката в печи с при температуре аустенизации 880ºС (2,0 мин (120 с); 4,8 мин (288 с); 6,0 мин (360 с) при средних значениях степеней обжатия, выдержки с печью, охлаждения с печью и изотермического режима патентирования. Достаточным временем нагрева в печи было принято время нагрева 4,8 мин (288 с).
При уменьшении времени нагрева 2,0 мин (120 с) в структуре проката стали 40Х не обеспечивалась гомогенизация аустенита.
При увеличении времени нагрева 6,0 мин (360 с) снижались прочностные и повышались пластические характеристики, а на поверхности проката появлялся частично обезуглероженный слой.
Меняли температуру при изотермической обработке патентированием (560ºС и 440ºС) при средних значениях температуры отжига, выдержки и охлаждения с печью, степени обжатия при первичном волочении, времени нагрева в печи, степени обжатия при вторичном волочении. Оптимальной температурой была принята температура изотермической обработки патентированием 500ºС.
При увеличении температуры изотермической обработки патентированием (560ºС) в течение 3,0 мин (180 с) образуется микроструктура «сорбита патентирования», которая имеет низкие прочностные характеристики, которые соответствуют требованиям класса прочности 8.8.
При уменьшении температуры изотермической обработки патентированием (440ºС) получили структуру «сорбит патентирования». Полученная микроструктура проката может быть использована для метизных длинномерных изделий класса прочности 9.8 и ниже.
Меняли степень обжатия проката при вторичном волочении (3, 4, 5, 6, 7, 8%) при средних значениях температуры отжига, выдержки и охлаждения с печью, времени нагрева в печи, режима изотермической обработки патентированием, степени обжатия при первичном волочении. Оптимальной была принята степень обжатия проката от 5 до 6%.
При уменьшении степени обжатия проката (3…4%) получили прочностные характеристики на нижнем требуемом пределе.
С ростом степени обжатия (8…9%) увеличиваются прочностные, а пластические характеристики проката при этом снижаются.
Повторяли эксперименты на горячекатаном прокате стали марки 38ХА с химическим составом по ГОСТ 10702-2016. После проведения испытаний получили аналогичные результаты.
Травление образцов проводили в 4% растворе азотной кислоты в этиловом спирте. Твердость образцов проката определяли на приборе Роквелла по шкале С на параллельно шлифованных лысках; механические характеристики - на разрывной машине ЦДМ-100, шкала 20 кг; микроструктуру – на поперечных микрошлифах с использованием микроскопа «Неофот-21» при увеличении х500. Результаты приведены в таблице 1.
Проведенный анализ аналогов показал, что предлагаемое решение соответствует критерию «новизна», полученный технический результат, достигаемый и совокупность существенных признаков, свидетельствует о соответствии критерию «изобретательский уровень», а проведенные испытания в производственных условиях подтверждают промышленную применимость.
Таблица 1
Механические характеристики проката по предложенной технологии и прототипу
Способ |
σв, МПа |
σт, МПа |
Ψ, % |
δ, % |
НRC |
Примечание |
Предлагаемый |
||||||
Калиброванный прокат Ǿ11,65 |
1098 |
960 |
53 |
11,3 |
33 |
Прочностные характеристики (σв., σт) у исследованного прока-та выше, чем у прототипа. Методом холодной пластичес-кой деформации получили высокопрочные длинномерные шпильки под накатку резьбы класса прочности 12.9 без последующей их объемной закалки и отпуска, при этом исключилиоперацию рихтовки. |
Калиброванный прокат Ǿ9,7 |
1097 |
957 |
53,1 |
11,6 |
33 |
|
Прототип |
||||||
Калиброванный прокат Ǿ11,65 |
905 |
810 |
58 |
15,2 |
24 |
Получили методом холодной объемной штамповки высокопрочный крепеж класса прочности 8.8 без последующей объемной закалки и отпуска |
Калиброванный прокат Ǿ9,7 |
890 |
780 |
57,5 |
14,8 |
24 |
Claims (1)
- Способ обработки горячекатаного проката для изготовления длинномерных метизных крепежных изделий, включающий отжиг проката при температуре 770-790°С с выдержкой в течение 3-4 ч, охлаждение с печью до 660-680°С, выдержку 3-4 ч, охлаждение с печью до температуры 160-170°С с выдержкой 2-3 ч, дальнейшее охлаждение на воздухе, первичное волочение, патентирование с изотермической выдержкой, охлаждение и вторичное волочение со степенью обжатия 5-6%, отличающийся тем, что первичное волочение осуществляют со степенью обжатия 13-14%, а изотермическую выдержку проводят при температуре 490-510°С.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018123672A RU2689349C1 (ru) | 2018-06-29 | 2018-06-29 | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018123672A RU2689349C1 (ru) | 2018-06-29 | 2018-06-29 | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2689349C1 true RU2689349C1 (ru) | 2019-05-27 |
Family
ID=66636678
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018123672A RU2689349C1 (ru) | 2018-06-29 | 2018-06-29 | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2689349C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2762283C1 (ru) * | 2021-04-21 | 2021-12-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката при изготовлении автомобильных крепежных изделий методом холодной объемной штамповки |
RU2806000C1 (ru) * | 2023-04-20 | 2023-10-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки проката для изготовления высокопрочных стержневых крепежных метизных изделий |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5213637A (en) * | 1990-04-20 | 1993-05-25 | Coflexip | Method for producing steel wires intended for the manufacture of flexible conduits |
RU2291205C1 (ru) * | 2005-06-27 | 2007-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства сортового проката |
RU2532600C1 (ru) * | 2013-07-18 | 2014-11-10 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ упрочнения крепежных изделий из низкоуглеродистой стали |
RU2553321C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Способ подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
RU2612101C1 (ru) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
RU2636542C1 (ru) * | 2017-02-14 | 2017-11-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ производства круглого сортового проката из борсодержащей стали с повышенной пластичностью |
-
2018
- 2018-06-29 RU RU2018123672A patent/RU2689349C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5213637A (en) * | 1990-04-20 | 1993-05-25 | Coflexip | Method for producing steel wires intended for the manufacture of flexible conduits |
RU2291205C1 (ru) * | 2005-06-27 | 2007-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства сортового проката |
RU2532600C1 (ru) * | 2013-07-18 | 2014-11-10 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ упрочнения крепежных изделий из низкоуглеродистой стали |
RU2553321C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Способ подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
RU2612101C1 (ru) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
RU2636542C1 (ru) * | 2017-02-14 | 2017-11-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ производства круглого сортового проката из борсодержащей стали с повышенной пластичностью |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2762283C1 (ru) * | 2021-04-21 | 2021-12-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки горячекатаного проката при изготовлении автомобильных крепежных изделий методом холодной объемной штамповки |
RU2806000C1 (ru) * | 2023-04-20 | 2023-10-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ подготовки проката для изготовления высокопрочных стержневых крепежных метизных изделий |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2688092C2 (ru) | Способ изготовления высокопрочного стального изделия и стальное изделие, полученное таким образом | |
JP6341214B2 (ja) | 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板 | |
JP5292698B2 (ja) | 極軟質高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
US11401569B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
RU2553321C1 (ru) | Способ подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий | |
RU2689349C1 (ru) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления крепежных изделий | |
RU2486260C1 (ru) | Способ обработки горячекатаного проката | |
WO2020165116A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines stahlblechbauteils | |
RU2728153C1 (ru) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления высокопрочных крепежных стержневых изделий | |
RU2612101C1 (ru) | Способ подготовки горячекатаного проката для изготовления метизных крепежных изделий | |
RU2434949C1 (ru) | Способ обработки горячекатаного проката под холодную объемную штамповку крепежных изделий | |
RU2350662C1 (ru) | Способ производства листов | |
EP3845674A1 (en) | Steel sheet and manufacturing method therefor | |
RU2418078C1 (ru) | Способ изготовления насосно-компрессорной трубы | |
RU2806000C1 (ru) | Способ подготовки проката для изготовления высокопрочных стержневых крепежных метизных изделий | |
RU2749815C1 (ru) | Способ получения упрочненных заготовок крепежных изделий из нержавеющей аустенитной стали | |
JP2001073077A (ja) | 面内異方性の小さい加工用高炭素鋼板およびその製造方法 | |
RU2532600C1 (ru) | Способ упрочнения крепежных изделий из низкоуглеродистой стали | |
US11981972B2 (en) | Softening method for high-strength Q and P steel hot roll | |
JP2019527777A (ja) | 鋼管のインライン製造方法 | |
Pachurin et al. | Rolled stock structure preparation for cold forging of pearlite steel grades | |
RU2762283C1 (ru) | Способ подготовки горячекатаного проката при изготовлении автомобильных крепежных изделий методом холодной объемной штамповки | |
RU2366728C1 (ru) | Способ получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали | |
Pachurin et al. | Environmentally friendly and resource saving treatment of rolled products made of pearlitic steel prior to metalware upsetting | |
RU2380432C1 (ru) | Способ обработки горячекатаного проката под высадку болтов |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200630 |