RU2688077C1 - Method for production of low-alloy cold-resistant sheet metal - Google Patents
Method for production of low-alloy cold-resistant sheet metal Download PDFInfo
- Publication number
- RU2688077C1 RU2688077C1 RU2018129957A RU2018129957A RU2688077C1 RU 2688077 C1 RU2688077 C1 RU 2688077C1 RU 2018129957 A RU2018129957 A RU 2018129957A RU 2018129957 A RU2018129957 A RU 2018129957A RU 2688077 C1 RU2688077 C1 RU 2688077C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- rolling
- production
- cold
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, к производству низколегированного хладостойкого листового проката для использования в ответственных деталях автомобилей, сельскохозяйственного оборудования, краностроении и др., сталь может использоваться в строительных конструкциях в условиях Сибири и Крайнего СевераThe invention relates to metallurgy, to the production of low-alloyed cold-resistant sheet metal for use in critical parts of cars, agricultural equipment, crane building, etc., steel can be used in building structures in Siberia and the Far North
Известен способ производства хладостойкой стали повышенной прочности, содержащей углерод, марганец, кремний, никель, ванадий, ниобий, железо, отличающейся тем, что дополнительно содержит серу и медь при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод 0,04-0,10; марганец 1,00-1,40; кремний 0,15-0,35; никель 0,1-0,8; ниобий 0,02-0,06; ванадий 0,02-0,10; алюминий 0,02-0,06; сера 0,001-0,005; медь 0,05-0,20; железо остальноеA known method for the production of high-strength cold-resistant steel containing carbon, manganese, silicon, nickel, vanadium, niobium, iron, characterized in that it additionally contains sulfur and copper in the following ratio of components, wt. %: carbon 0.04-0.10; manganese 1.00-1.40; silicon 0.15-0.35; nickel 0.1-0.8; niobium 0.02-0.06; vanadium 0.02-0.10; aluminum 0.02-0.06; sulfur 0.001-0.005; copper 0.05-0.20; iron else
Предел текучести не более 470 МПа, предел прочности не более 560 Мпа, Сэ - 0,22-0,37 и Pcm - 0,10-0,21% рассчитанных по формулам:The yield strength of not more than 470 MPa, the tensile strength of not more than 560 MPa, Ce - 0.22-0.37 and Pcm - 0.10-0.21% calculated by the formulas:
где Сэ - углеродный эквивалент, Pcm - коэффициент трещиностойкости %.where Ce is the carbon equivalent, Pcm is the crack resistance coefficient%.
(Патент на изобретение RU2269587, МПК С22С 38/16, опубликован 10.02.2006)-аналог.(Patent for invention RU2269587, IPC С22С 38/16, published February 10, 2006) - analogue.
Недостаток указанного способа заключается в том, что сталь обладает недостаточной прочностью и пластичностью при сопоставимых значениях Сэ и Pcm.The disadvantage of this method is that the steel has insufficient strength and ductility at comparable values of Ce and Pcm.
Известен способ производства полос из низколегированной свариваемой стали, включающий выплавку стали, непрерывную разливку в слябы, нагрев слябов до температуры 1190-1260°С, прокатку на непрерывном широкополосном стане горячей прокатки в черновой и чистовой группах клетей, последующее ускоренное охлаждение и смотку полосы в рулон, отличающийся тем, что прокатку в черновой группе клетей ведут до толщины раската не менее 4,3 от толщины готовой полосы, чистовую прокатку ведут при температуре начала прокатки от Ar3+70°С до Ar3+170°С, а температуру смотки определяют в зависимости от температуры конца чистовой прокатки из соотношения: Тк.чист-370оС≤Тсм≤Тк.чист-270°С, где Тк.чист - температура конца чистовой прокатки,°С; Тсм - температура смотки,°С, отличающийся тем, что осуществляют выплавку стали следующего химического состава, мас. %: углерод 0,05-0,11; кремний 0,30-0,65; марганец 0,40-0,70; ванадий 0,04-0,12; ниобий не более 0,04; алюминий 0,02-0,06; титан не более 0,03; молибден не более 0,30; азот не более 0,008; хром не более 0,30; никель не более 0,30; медь не более 0,30; сера не более 0,005; фосфор не более 0,018; железо и примеси остальное; при выполнении следующих соотношений: Cr+Ni+Cu≤0,6 мас. %, Nb+V+Ni≤0,15 мас. % дополнительно отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит кальций в количестве 0,001-0,006 мас. % при соотношении Ca/S≥l. Предел текучести не более 393 МПа, предел прочности не более 580 МПа, Сэ - 0,16-0,29 и Pcm - 0,09-0,19% рассчитанных по формулам:A known method for the production of strips of low-alloyed welded steel, including steel smelting, continuous casting into slabs, heating slabs to a temperature of 1190-1260 ° C, rolling on a continuous broadband hot rolling mill, subsequent accelerated cooling and winding strip into a roll characterized in that the rolling mill stands in the roughing is carried out until the thickness of roll not less than 4.3 of the thickness of the finished strip, finish rolling was conducted at a rolling start temperature of a r3 + 70 ° C until a r3 + 170 ° C, and the temperature of the quipment determined depending on the end temperature of the finish rolling from the relation: T on S≤T k.chist -370 cm ≤T k.chist -270 ° C, where T k.chist - finish rolling end temperature, ° C; T cm - coiling temperature, ° C, characterized in that the steel is smelted with the following chemical composition, wt. %: carbon 0.05-0.11; silicon 0.30-0.65; manganese 0.40-0.70; vanadium 0.04-0.12; niobium not more than 0.04; aluminum 0.02-0.06; titanium is not more than 0.03; molybdenum is not more than 0.30; nitrogen not more than 0,008; chromium not more than 0.30; Nickel is not more than 0.30; copper is not more than 0.30; sulfur is not more than 0.005; phosphorus not more than 0,018; iron and impurities else; when performing the following relationships: Cr + Ni + Cu ≤ 0.6 wt. %, Nb + V + Ni≤0.15 wt. % additionally characterized in that the steel additionally contains calcium in an amount of 0.001-0.006 wt. % when the ratio Ca / S≥l. The yield strength of not more than 393 MPa, the tensile strength of not more than 580 MPa, Ce - 0.16-0.29 and Pcm - 0.09-0.19% calculated by the formulas:
где Сэ - углеродный эквивалент, Pcm - коэффициент трещиностойкости %where Ce is the carbon equivalent, Pcm is the coefficient of crack resistance%
(Патент на изобретение RU2551324, МПК C21D8/02, С22С 38/58, В21В 1/26, опубликован 20.05.2015) - прототип.(Patent for invention RU2551324, IPC C21D8 / 02, С22С 38/58, В21В 1/26, published 05.20.2015) - a prototype.
Недостаток указанного способа заключается в том, что сталь обладает недостаточной прочностью и пластичностью при сопоставимых значениях Сэ и Pcm.The disadvantage of this method is that the steel has insufficient strength and ductility at comparable values of Ce and Pcm.
Техническим результатом данного изобретения является получение низколегированного хладостойкого листового проката толщиной до 5 мм с повышенной прочностью, пластичностью, хладостойкостью, деформируемостью и свариваемостью.The technical result of the present invention is to obtain low-alloy cold-resistant sheet metal with a thickness of up to 5 mm with increased strength, ductility, cold resistance, deformability and weldability.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства низколегированного хладостойкого листового проката, включающем выплавку стали, разливку, нагрев заготовки под прокатку, окончание прокатки в заданном интервале температур, смотку в рулон, охлаждение на воздухе, согласно изобретению сталь выплавляют, следующего химического состава, мас. %: С - 0,05-0,08; Si - 0,2-0,35; Mn -1,1-1,50; V - 0,05-0,1; Ti - 0,01-0,03; S - не более 0,015; Р-не более 0,015; Al - 0,01-0,025; N - 0,01-0,02; Са - не более 0,02; Fe - остальное и неизбежные примеси, в том числе мышьяк, свинец, цинк, олово содержание которых не более As 0,01%; Pb 0,001%; Zn 0,005%; Sn 0,08%;This technical result is achieved by the fact that in the production method of low-alloyed cold-resistant sheet metal, including steelmaking, casting, heating the billet for rolling, end of rolling in a given temperature range, winding into a roll, air cooling, according to the invention, the steel is smelted of the following chemical composition, wt. %: C - 0.05-0.08; Si - 0.2-0.35; Mn -1.1-1.50; V - 0.05-0.1; Ti - 0.01-0.03; S - not more than 0.015; P-not more than 0.015; Al 0.01-0.025; N - 0.01-0.02; Ca - not more than 0.02; Fe - the rest and inevitable impurities, including arsenic, lead, zinc, tin, the content of which is not more than As 0.01%; Pb 0.001%; Zn 0.005%; Sn 0.08%;
где Сэ - углеродный эквивалент, Pcm - коэффициент трещиностойкости % при этом проводят нагрев заготовки под прокатку до температуры 1200°С, окончание прокатки при температуре 850-880°С, смотку в рулон при температуре 600-550°С, охлаждение на воздухе.where Ce is the carbon equivalent, Pcm is the coefficient of crack resistance% while heating the billet for rolling to a temperature of 1200 ° C, ending rolling at a temperature of 850-880 ° C, winding into a roll at a temperature of 600-550 ° C, air cooling.
На механические свойства, прочность, пластичность, хладостойкость, деформируемость и свариваемость горячекатаного проката влияют как режимы прокатки, так и химический состав стали.The mechanical properties, strength, ductility, cold resistance, deformability and weldability of hot-rolled steel are influenced by both the rolling conditions and the chemical composition of the steel.
После выплавки и выпуска металла в сталеразливочный ковш проводят раскисление и легирование металла комплексной лигатурой, содержащей марганец, алюминий, титан, кальций, азот, ванадий. Предварительное раскисление в ковше кальцием, кремнием, алюминием на 1-м этапе позволяет снизить концентрацию активного кислорода в стали, что предупреждает на 2-м этапе окисление нитридообразующих элементов - ванадия и титана и обеспечивает необходимые прочностные свойства. Наличие в комплексном сплаве кальция, позволяет получать вместо пластинчатых сульфидов глобулярные оксисульфиды, а также приводит к очищению границ зерен за счет взаимодействия с серой и другими вредными примесями.After smelting and production of metal in the steel-teeming ladle, deoxidation and alloying of the metal with complex ligature containing manganese, aluminum, titanium, calcium, nitrogen, and vanadium are carried out. Preliminary deoxidation in the ladle with calcium, silicon, aluminum at the 1st stage reduces the concentration of active oxygen in the steel, which at the 2nd stage prevents the oxidation of nitride-forming elements - vanadium and titanium and provides the necessary strength properties. The presence of calcium in the complex alloy makes it possible to obtain globular oxysulfides instead of lamellar sulfides, and also leads to the purification of grain boundaries due to the interaction with sulfur and other harmful impurities.
Комплексное микролегирование азотом, ванадием и титаном, у которых температура перехода образованных ими фаз в твердый раствор различна, действует на размер зерна, состояние их границ, количество, форму и распределение фазовых выделений. Их введение необходимо как для предупреждения роста зерна аустенита, так и для повышения вязкости и пластичности, уменьшения склонности к хрупким разрушениям за счет получения мелкозернистой структуры и тонкой субструктуры. При этом дисперсионное упрочнение за счет образующихся фазовых выделений повышает пределы прочности и текучести. Значительное измельчение зерна, наноразмерность выделяющейся нитридной фазы, дисперсность, глобулярность, равномерное распределение неметаллических включений способствует одновременному повышению прочности, хладостойкости, трещиностойкости, а также улучшению свариваемости и штампуемости.The complex microalloying with nitrogen, vanadium and titanium, in which the transition temperature of the phases formed by them into a solid solution is different, affects the grain size, the state of their boundaries, the number, shape and distribution of phase precipitates. Their introduction is necessary both to prevent the growth of austenite grain, and to increase the viscosity and plasticity, reduce the tendency to brittle fracture by obtaining a fine-grained structure and a fine substructure. When this dispersion hardening due to the resulting phase precipitates increases the limits of strength and yield. Significant grinding of grain, nano-size of the released nitride phase, dispersion, globularity, uniform distribution of non-metallic inclusions contributes to a simultaneous increase in strength, cold resistance, crack resistance, as well as improvement of weldability and stampability.
Снижение содержания углерода ниже 0,08%, высокая чистота по сере и фосфору также способствуют повышению пластичности и вязкости и являются важнейшим условием улучшения свариваемости и высокой стойкости против растрескивания в холодном состоянии.Reducing the carbon content below 0.08%, high purity for sulfur and phosphorus also contribute to the improvement of ductility and toughness and are the most important condition for improving the weldability and high resistance to cold cracking.
Ограничение содержание серы и фосфора связано с возможностью вызвать зернограничное охрупчивание и увеличивать склонность к образованию кристаллизационных трещин.Limiting the content of sulfur and phosphorus is associated with the ability to cause grain-boundary embrittlement and increase the tendency to the formation of crystallization cracks.
Введение марганца повышает ударную вязкость и хладостойкость стали, отрицательное влияние марганца на свариваемость связано с повышением склонности к появлению закалочных структур в зоне термического влияния, повышением хрупкости в этих участках и вероятностью появления холодных трещин.The introduction of manganese increases the toughness and cold resistance of steel, the negative effect of manganese on weldability is associated with an increased tendency for quenching structures to appear in the heat-affected zone, an increase in brittleness in these areas and the likelihood of cold cracks.
Ограничение содержания в стали примесей мышьяка, свинца, цинка и связано с образованием микротрещин при затвердевании жидкой стали и прокатке листов.The limitation of the content of arsenic, lead, zinc impurities in the steel and is associated with the formation of microcracks during the solidification of liquid steel and rolling sheets.
Ограничение содержания олова связано с ослаблением границ зерен, повышением склонности стали к хрупкому разрушению и снижению значения ударной вязкости.Restriction of tin content is associated with a weakening of grain boundaries, an increase in the tendency of steel to brittle fracture and a decrease in the value of impact strength.
Превышение предела содержания титана в стали приводит к охрупчиванию стали из-за образования крупных или пленочных фазовых выделений по границам зерна.Exceeding the limit of titanium content in steel leads to steel embrittlement due to the formation of large or film phase precipitates along the grain boundaries.
Выполнении всех предложенных режимов нагрева, прокатки и смотки позволяет сформировать однородную мелкозернистуюю феррито-перлитную и бейнитную субстуктуру с дисперсионным упрочнением за счет выделения наноразмерной нитридной фазы с одновременным достижением высоких показателей прочности, пластичности, хладостойкости и деформируемости.Performing all the proposed modes of heating, rolling and winding allows you to form a homogeneous fine-grained ferritic-pearlitic and bainite substrates with dispersion hardening due to the selection of the nanoscale nitride phase with the simultaneous achievement of high strength, ductility, cold resistance and deformability.
Низкие значения углеродного эквивалента гарантируют уменьшение возможности формирования в зоне термического влияния сварки мартенсита и образование холодных трещин, обусловливает высокую стойкость против растрескивания в холодном состоянии.Low carbon equivalent values guarantee a reduction in the possibility of forming martensite in the heat affected zone of the weld and the formation of cold cracks, which results in high resistance to cold cracking.
Пример осуществления способаAn example of the method
Выплавку стали осуществляли в лабораторной индукционной печи. В завалке в качестве шихтового материала использовали специально подготовленную чистую заготовку с целью сведения к минимуму содержание серы, фосфора, мышьяка, олова, свинца, цинка и других вредных примесей.Steel production was carried out in a laboratory induction furnace. In the filling, a specially prepared clean billet was used as a charge material to minimize the content of sulfur, phosphorus, arsenic, tin, lead, zinc and other harmful impurities.
По ходу плавки металл раскисляли и легировали путем отдачи следующих ингредиентов: ферросилиций, алюминий, ванадий, титан, силикокальций. Температура металла в печи перед выпуском составила 1600°С.In the course of melting, the metal was deoxidized and doped by giving back the following ingredients: ferrosilicon, aluminum, vanadium, titanium, silicocalcium. The temperature of the metal in the furnace before release was 1600 ° C.
Горячую прокатку слитка проводили на стане ДУО-300 с последующим охлаждением на воздухе. Температура нагрева заготовки под прокатку - 1200°С, температура конца прокатки - 850-860°С, температура имитации смотки полосы в рулон - 600-550°С.Hot rolling of the ingot was carried out at the mill DUO-300, followed by cooling in air. The heating temperature of the billet for rolling is 1200 ° С, the temperature of the end of rolling is 850-860 ° С, the temperature of imitation of coiling the strip into a roll is 600-550 ° С.
Химический состав опытной стали приведен в таблице 1.The chemical composition of the experimental steel is given in table 1.
По окончании охлаждения проката, от него отбирали образцы для испытания механических свойств и исследования микроструктуры.At the end of the cooling of the rolled product, samples were taken from it for testing mechanical properties and studying the microstructure.
Проводились испытания прочностных и пластических характеристик, определяемые при испытании на растяжение, а также испытания на ударный изгиб надрезанных (тип I) образцов при отрицательных температурах, характеризующих сопротивление хрупким разрушениям. В таблице 2 даны результаты испытаний.Tests of strength and plastic characteristics, determined by tensile tests, as well as tests for impact bending of notched (type I) specimens at negative temperatures, characterizing resistance to brittle fractures, were carried out. Table 2 shows the test results.
Деформируемость стали в холодном состоянии определяли при технологических испытаниях образцов на изгиб по ГОСТ 14019, вырезанных из листового проката поперек направления прокатки. Критерием способности проката к холодному деформированию служит отсутствие трещин (надрывов) на растянутой поверхности образца при его изгибе до параллельности сторон. Образцы стали полностью выдержали испытание, т.к. сталь имеет достаточный запас пластичности и вязкости.The cold deformability of steel was determined by technological testing of bending specimens according to GOST 14019, cut from sheet metal across the rolling direction. The criterion for the ability of rolled to cold deformation is the absence of cracks (tears) on the stretched surface of the sample during its bending to the parallelism of the sides. Samples of steel have fully passed the test, because steel has an adequate supply of ductility and toughness.
Свариваемость и коэффициент трещиностойкости определяли по формулам: 
*Железо и неизбежные примеси остальное, в том числе содержание которых не более: As - 0,002; Sn - 0,045; Zn - 0,0023; Pb - 0,0006.* Iron and unavoidable impurities else, including the content of which is not more than: As - 0.002; Sn - 0.045; Zn - 0.0023; Pb - 0.0006.
Высокий комплекс свойств в стали, обусловлен созданием мелкозернистой структурой (11-12 балл) с развитой субструктурой (0,2÷0,5 мкм), высокой плотностью дислокаций 6,5⋅1011 см2 и выделением наноразмерных нитридов ванадия.The high complex of properties in steel is due to the creation of a fine-grained structure (11-12 points) with a developed substructure (0.2 ÷ 0.5 μm), a high dislocation density of 6.5⋅10 11 cm 2 and the release of nanoscale vanadium nitrides.
Коэффициент трещиностойкости (Рсм≤0,25), свидетельствует об отличной свариваемости стали в любых сложных производственных условиях, встречающихся в практике монтажа конструкций на открытых строительных площадках и в полевых условиях.The coefficient of crack resistance (Pcm ≤ 0.25) indicates the excellent weldability of steel in any difficult working conditions encountered in the practice of assembling structures at open building sites and in the field.
Снижение температуры смотки вызывает повышение показателей механических свойств.The decrease in the temperature of the coil causes an increase in mechanical properties.
Характерным для стали является практически не меняющаяся ударная вязкость при низких (-60°С) температурах испытания. Излом стали имеет 100% волокнистой составляющей, порог хладноломкости находится ниже температуры минус 60°С.The characteristic for steel is practically unchanged impact strength at low (-60 ° C) test temperatures. The fracture of steel has 100% of the fibrous component, the cold brit threshold is below the temperature minus 60 ° С.
Отмечена однородность механических свойств, как по длине, так и по ширине полосы.The uniformity of mechanical properties is noted, both along the length and along the strip width.
Определение неметаллических включений показало, что благодаря высокой чистоте стали по сере и фосфору, обработке металла кальцием содержание включений незначительно и они имеют глобулярную форму.The definition of non-metallic inclusions showed that due to the high purity of steel with respect to sulfur and phosphorus, the processing of metal with calcium, the content of inclusions is insignificant and they have a globular shape.
Испытания на деформируемость образцы полностью выдержали, т.к. сталь имеет достаточный запас пластичности и вязкости.The tests for deformability of the samples were completely passed, because steel has an adequate supply of ductility and toughness.
Claims (16)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018129957A RU2688077C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for production of low-alloy cold-resistant sheet metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018129957A RU2688077C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for production of low-alloy cold-resistant sheet metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2688077C1 true RU2688077C1 (en) | 2019-05-17 |
Family
ID=66579086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018129957A RU2688077C1 (en) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Method for production of low-alloy cold-resistant sheet metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2688077C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709075C1 (en) * | 2019-08-19 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2374333C1 (en) * | 2008-07-22 | 2009-11-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина (ФГУП "ЦНИИЧермет" им.И.П.Бардина) | Method of cold-resistant sheet products manufacturing |
| RU2426800C2 (en) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Procedure for production of strip for pipes of mains |
| RU2551324C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-05-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2569619C1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant |
| RU2588755C2 (en) * | 2011-09-26 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Steel strip with low ratio of yield strength to ultimate strength and high impact strength and method for production thereof |
-
2018
- 2018-08-17 RU RU2018129957A patent/RU2688077C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2374333C1 (en) * | 2008-07-22 | 2009-11-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина (ФГУП "ЦНИИЧермет" им.И.П.Бардина) | Method of cold-resistant sheet products manufacturing |
| RU2426800C2 (en) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Procedure for production of strip for pipes of mains |
| RU2588755C2 (en) * | 2011-09-26 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Steel strip with low ratio of yield strength to ultimate strength and high impact strength and method for production thereof |
| RU2551324C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-05-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2569619C1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709075C1 (en) * | 2019-08-19 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102230103B1 (en) | High-strength steel sheet having excellent formability and its manufacturing method | |
| KR102092492B1 (en) | High-strength steel sheet, high-strength galvanized steel sheet and methods for manufacturing the same | |
| CN110177896B (en) | Steel sheet and method for producing same | |
| KR101630550B1 (en) | Hot-rolled steel sheet and process for manufacturing same | |
| KR101485236B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing same | |
| TWI412609B (en) | High strength steel sheet and method for manufacturing the same | |
| TWI412605B (en) | High strength steel sheet and method for manufacturing the same | |
| JP4072090B2 (en) | High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and manufacturing method thereof | |
| JP5177310B2 (en) | High tensile strength steel sheet with excellent low temperature toughness of weld heat affected zone and method for producing the same | |
| KR101485237B1 (en) | High-strength steel sheet with excellent processability and process for producing same | |
| CN114990431A (en) | Alloyed hot-dip galvanized steel sheet and method for producing same | |
| KR101635008B1 (en) | Thick-walled, high tensile strength steel with excellent ctod characteristics of the weld heat-affected zone, and manufacturing method thereof | |
| JP6292353B2 (en) | Thin steel plate and plated steel plate, method for producing thin steel plate, and method for producing plated steel plate | |
| US20100112377A1 (en) | Galvanized high strength steel sheet and method for producing thereof | |
| WO2009081997A1 (en) | Processes for producing high-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength galvannealed steel sheet | |
| KR20140007476A (en) | Process for producing high-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent material-quality stability, processability, and deposit appearance | |
| JP4692018B2 (en) | High-tensile hot-rolled steel sheet with excellent strength-ductility balance and method for producing the same | |
| KR102130232B1 (en) | Thin steel plate and plated steel sheet, and hot rolled steel sheet manufacturing method, cold rolled full hard steel sheet manufacturing method, thin steel sheet manufacturing method and plated steel sheet manufacturing method | |
| JP6265108B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for cold-rolled steel sheet or hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same | |
| WO2019003445A1 (en) | Hot-press member and method for producing same, and cold-rolled steel sheet for hot pressing | |
| JP4528135B2 (en) | High strength and high ductility hot dip galvanized steel sheet excellent in hole expansibility and method for producing the same | |
| JP3698046B2 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet excellent in workability and plating property and method for producing the same | |
| KR20160127808A (en) | High-tensile-strength steel plate and process for producing same | |
| CN111868282B (en) | Steel plate | |
| JP2013139591A (en) | High-strength hot-rolled steel sheet with excellent workability and method for producing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |