RU2687170C1 - Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests - Google Patents
Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests Download PDFInfo
- Publication number
- RU2687170C1 RU2687170C1 RU2018121016A RU2018121016A RU2687170C1 RU 2687170 C1 RU2687170 C1 RU 2687170C1 RU 2018121016 A RU2018121016 A RU 2018121016A RU 2018121016 A RU2018121016 A RU 2018121016A RU 2687170 C1 RU2687170 C1 RU 2687170C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fluxgate
- ferroprobe
- temperature
- values
- ferrosonde
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R35/00—Testing or calibrating of apparatus covered by the other groups of this subclass
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Изобретение относится к области магнитных измерений. В частности, к области измерений индукции магнитного поля с помощью магнитометра, состоящего из феррозонда и электронной части магнитометра (ЭЧМ).The invention relates to the field of magnetic measurements. In particular, to the field of measurement of magnetic field induction using a magnetometer consisting of a ferrosonde and an electronic part of a magnetometer (EFM).
Уровень техникиThe level of technology
Известные способы определения отклонений характеристик преобразования магнитометров с феррозондом [1, 2, 3] от характеристики идеального преобразования с применением меры магнитной индукции или колец Гельмгольца сложны и обладают высокой стоимостью. Преобладающая составляющая погрешности не эксклюзивного магнитометра определена погрешностью феррозонда. Далее соответственно используется термин феррозонд вместо понятия магнитометр в известных способах.Known methods for determining deviations of the conversion characteristics of magnetometers with a flux probe [1, 2, 3] from the characteristics of an ideal conversion using a measure of magnetic induction or Helmholtz rings are complex and have a high cost. The predominant component of the error of a non-exclusive magnetometer is determined by the error of the fluxgate. Further, the term flux probe is accordingly used instead of the notion magnetometer in the known methods.
Известен способ определения параметров характеристики магнитометра [4], исключающий использование уникальной конструкции дорогостоящих меры магнитной индукции или колец Гельмгольца. Способ определения характеристики магнитометра, содержащий этапы: совмещение магниточувствительной оси (МЧО) феррозонда магнитометра с осью направления вектора индукции магнитного поля Земли (МПЗ) известного значения его модуля, определение результата преобразования этого значения магнитометром, а затем определение результатов преобразования последовательности дополнительных воздействующих на феррозонд образцовых значений магнитной индукции, формируемых последовательностью фиксированных поворотов МЧО феррозонда относительно оси направления вектора индукции МПЗ на известные углы в диапазоне их значений от нуля до 180°. Определение параметров характеристики осуществляется решением системы уравнений, образованной последовательными тактами преобразования воздействующих на феррозонд различных значений индукции магнитного поля (МП). Эти значения являются проекцией вектора индукции МПЗ на МЧО феррозонда при соответствующем ее наклоне относительно этого вектора. При исполнении блока ЭЧМ по методу прямого преобразования [5] способ может быть использован для определения параметров характеристики феррозонда.A known method for determining the parameters of the characteristics of a magnetometer [4], precluding the use of a unique design of expensive magnetic induction measures or Helmholtz rings. The method for determining the characteristics of a magnetometer, comprising the steps of: combining the magnetically sensitive axis (MTO) of a ferrosonde magnetometer with the axis of the direction of the induction vector of the Earth’s magnetic field of a known value of its module, determining the result of converting this value with a magnetometer, and then determining the sample results magnetic induction values generated by a sequence of fixed rotations of the MFC of a fluxgate relative to B direction of the induction vector at known angles MPD in the range of values from zero to 180 °. The determination of the parameters of the characteristic is carried out by solving a system of equations formed by successive cycles of conversion of various values of the magnetic field (MP) induction acting on the flux probe. These values are the projection of the induction vector of the EMF on the MFC of the fluxgate with its corresponding slope relative to this vector. When the EFM block is executed using the direct conversion method [5], the method can be used to determine parameters of the characteristic of the ferrosonde.
Полезность и особенность данного способа обусловлена возможностью использования для его осуществления в качестве образцового источника равномерно распределенной в пространственном объеме индукции МПЗ.The usefulness and peculiarity of this method is due to the possibility of using for its implementation as a model source evenly distributed in the spatial volume of induction of inventories.
Недостаток данного способа заключается в том, что он требует наличия поворотного устройства и отсутствия помех в МПЗ, вызываемых мощными источниками, отсутствия вблизи места испытаний больших ферромагнитных масс, искажающих МПЗ, и не позволяет проводить определение параметров характеристики феррозонда при его испытаниях на предельных рабочих температурах.The disadvantage of this method is that it requires a rotator and no interference in the inventories caused by powerful sources, the absence of large ferromagnetic masses distorting the inventories near the test site, and does not allow the determination of the parameters of the characteristic of the fluxgate when tested at the limiting operating temperatures.
Известен способ определения параметров характеристики магнитометра [6], который наиболее близок по технической сущности к предлагаемому. При простом исключении в способе операции нагрева или охлаждения блока ЭЧМ, функционирующего по методу прямого преобразования, он может быть использован для определения параметров характеристики не эксклюзивного феррозонда. С учетом исключения указанной операции данный способ определения параметров характеристики феррозонда принят за прототип.A known method for determining the parameters of the characteristics of the magnetometer [6], which is the closest in technical essence to the one proposed. With a simple exception in the method of the operation of heating or cooling the EFM block, which operates according to the direct conversion method, it can be used to determine the parameters of the characteristic of a non-exclusive fluxgate. Taking into account the exclusion of this operation, this method of determining the parameters of the characteristic of a ferrosonde is adopted as a prototype.
Указанный способ определения параметров характеристики феррозонда включает размещение источника образцовых значений магнитной индукции (ИОЗМИ) в нормальных климатических условиях. На первом этапе устанавливают феррозонд в зоне поля ИОЗМИ, подключают источник напряжения возбуждения к феррозонду, совмещают МЧО феррозонда с осью направления вектора индукции ИОЗМИ, устанавливают ряд значений вектора магнитной индукции ИОЗМИ заданной величины, измеряют соответствующие значения величин информационного параметра сигнала феррозонда измерительным устройством.This method of determining the parameters of the characteristic of the fluxgate includes placing a source of exemplary values of magnetic induction (IOSMI) in normal climatic conditions. At the first stage, a flux probe is installed in the IOSMI field, the excitation voltage source is connected to the fluxgate, the MFC of the fluxgate is aligned with the axis of the IODMI induction vector direction, a set of IOSMI magnetic induction vector values is set, the corresponding values of the information parameter of the fluxgate signal are measured by a measuring device.
На втором этапе размещают феррозонд на приспособлении в термокамеру, устанавливают температуру в термокамере, равной предельной рабочей температуре феррозонда, выдерживают феррозонд с приспособлением заданное время в термокамере с предельной рабочей температурой феррозонда.At the second stage, the ferrosonde is placed on the device in a heat chamber, the temperature is set in the heat chamber equal to the operating temperature limit of the ferrosonde, the ferrosonde is maintained with the adaptation for a specified time in the heat chamber with the operating temperature limit of the ferrosonde.
На третьем этапе за время не более 3 мин извлекают феррозонд с приспособлением из термокамеры и устанавливают их в поле ИОЗМИ, подключают источник напряжения возбуждения к феррозонду, совмещают МЧО феррозонда (имеющего температуру, близкую к предельной рабочей) с осью направления вектора индукции ИОЗМИ, устанавливают ряд значений вектора магнитной индукции ИОЗМИ заданной величины, измеряют соответствующие значения величин информационного параметра сигнала феррозонда измерительным устройством.At the third stage, for no more than 3 minutes, the ferrosonde is removed with a device from a heat chamber and installed in the IOSMI field, the excitation voltage source is connected to the fluxgate, the ACE of the ferrosonde is combined (having a temperature close to the limiting operating) with the axis of the IOSMI induction vector direction, the row is set values of the magnetic induction vector IOSMI of a given value, measure the corresponding values of the information parameters of the fluxgate signal by a measuring device.
В качестве измерительного устройства используют, в частности, блок ЭЧМ. При этом блок ЭЧМ должен функционировать в режиме прямого преобразования сигнала феррозонда. Температурные уходы характеристики феррозонда определяют путем вычисления относительной погрешности по результатам измерений характеристик первого и третьего этапов соответствующих значений информационного параметра сигнала феррозонда.As a measuring device, in particular, an EFM block is used. At the same time, the EFM block should function in the direct conversion mode of the fluxgate signal. Temperature drift characteristics of the fluxgate are determined by calculating the relative error from the measurement results of the characteristics of the first and third stages of the corresponding values of the information parameter of the fluxgate signal.
Преимуществом данного способа является возможность определения характеристики феррозонда при предельных рабочих температурах.The advantage of this method is the ability to determine the characteristics of the fluxgate at the limiting operating temperatures.
Недостатки способа заключаются в необходимости обязательного использования уникальной конструкции дорогостоящего ИОЗМИ, в необходимости содержания и обслуживания ИОЗМИ, в сложности процедуры определения характеристики феррозонда, в ограничении времени до 3 мин при проведения измерений для определения характеристики феррозонда с предельной рабочей температурой, в опасности получения ожоговых травм обслуживающим персоналом, в появлении конденсата воды на элементах феррозонда при его быстром перемещении из термокамеры с предельно низкой температурой в помещение для измерений с нормальной температурой, в отсутствии учета смещения нуля феррозонда при вычислении относительной температурной погрешности, что ведет к низкой точности.The disadvantages of the method lie in the necessity of using the unique design of an expensive IZMI, the need to maintain and maintaining the IZMI, the complexity of the procedure for determining the characteristics of the fluxgate, limiting the time to 3 minutes during measurements to determine the characteristics of the fluxond with the limiting operating temperature, and personnel, in the appearance of condensate water on the elements of the flux probe during its rapid movement from the heat chamber with extremely of the temperature in the room for measurements with a normal temperature, in the absence of taking into account the zero displacement of the fluxgate when calculating the relative temperature error, which leads to low accuracy.
Целью предполагаемого изобретения является упрощение способа определения характеристики феррозонда при температурных испытаниях, обеспечение автоматизации, сокращение времени, повышение безопасности обслуживающего персона при определении характеристики феррозонда в условиях воздействия предельных рабочих температур.The aim of the proposed invention is to simplify the method of determining the characteristics of a fluxgate during temperature testing, providing automation, reducing time, increasing the safety of the service person when determining the characteristic of a fluxgate under conditions of exposure to extreme operating temperatures.
Сущность изобретенияSummary of Invention
В предлагаемом способе использована аналогия создания током iк компенсирующего МП, равного внешнему МП в сердечнике феррозонда при измерении внешнего МП по распространенному методу компенсации [5]. При этом внешнее измеряемое МП заменяется на тестовое МП в сердечнике феррозонда, создаваемое контрольным током iк в обмотке феррозонда. Для исключения влияния внешних МП феррозонд устанавливают в магнитный экран.The proposed method uses the analogy of creating a current i to a compensating MP, equal to the external MP in the core of the fluxgate when measuring the external MP using the common compensation method [5]. In this case, the external measured MP is replaced by a test MP in the core of the fluxgate created by the control current i k in the flux of the fluxgate. To eliminate the influence of external MP, the flux probe is installed in a magnetic screen.
Следствием формирования постоянной составляющей МП в сердечнике феррозонда током iк является нелинейность альтернативной характеристики феррозонда: U2f0(iк)=const⋅μ(iк)⋅iк, где U2f0 - амплитуда напряжения второй гармоники в выходном сигнале феррозонда. При этом дифференциальная магнитная проницаемость сердечника феррозонда μ(iк)≠const [5].A consequence of the formation constant component CHM core flux gate current i to a non-linearity characteristics alternative ferroprobe: U 2f0 (i a) = const⋅μ (i a) ⋅i k, where U 2f0 - the voltage amplitude of the second harmonic in the output signal ferroprobe. At the same time, the differential magnetic permeability of the core of the fluxgate μ (i к ) const [5].
Максимальное значение тока iк_мах для определения характеристики феррозонда при температурных испытаниях выбирается таким образом, чтобы напряженность поля в сердечнике феррозонда удовлетворяла соотношению H(iк_мах) ≈ Нвн_мах, где Нвн_мах - максимальное значение напряженности МП рабочего диапазона феррозонда. В этом случае нелинейность альтернативной характеристики U2f0(iк) феррозонда (размещенного в магнитном экране) будет равна нелинейности характеристики феррозонда, определяемой по методу прямого измерения индукции внешнего МП: U2f0 ≈ const⋅Bвн, где Ввн - индукция внешнего МП. Результаты анализа зависимости μ(Н) по данным работы [5] показывают величину нелинейности зависимости μ(iк)≤5%. Рассмотренная нелинейность не влияет на окончательный результат предлагаемого способа - вычисление относительной температурной погрешности ввиду относительности параметров каждого значения характеристик преобразования МП феррозондом при различных температурах.The maximum value of current i k_mah to determine the characteristics of a ferrosonde during temperature tests is chosen so that the field strength in the core of the fluxgate satisfies the ratio H (i к_мах ) ≈ Н vn_mah , where H vn_mah is the maximum value of the intensity MP of the working range of the ferrosonde. In this case the nonlinearity characteristics alternative U 2f0 (i k) ferroprobe (placed in a magnetic screen) will be equal ferroprobe nonlinearity characteristics determined by the method of direct measurement of the external induction MP: U 2f0 ≈ const⋅B ext where B ext - induction of the external magnetic field. The results of the analysis of the dependence μ (Н) according to the data of [5] show the nonlinearity of the dependence μ (i к ) ≤5%. The considered non-linearity does not affect the final result of the proposed method - the calculation of the relative temperature error due to the relativity of the parameters of each value of the conversion characteristics of the MP by a ferrosonde at different temperatures.
Вследствие конструктивных и технологических ограничений характеристика реального феррозонда отличается от характеристики идеального феррозонда. Для широко распространенных не эксклюзивных феррозондов эти отличия заключаются в нелинейности, отклонении крутизны и смещении нуля.Due to structural and technological limitations, the characteristic of a real ferrosonde differs from that of an ideal ferrosonde. For widespread non-exclusive flux-probes, these differences lie in non-linearity, slope deviation, and zero offset.
Способ иллюстрируется качественными диаграммами, представленными на фиг. 1, где приведены диаграммы возможных характеристик реального феррозонда при различных значениях температуры T1 и Т2. На фиг. 1 U2f0(T1, iк) и U2f0(T2, iк) - возможные характеристики феррозонда в магнитном экране, U2f0(T1, iк)* и U2f0(Т2, iк)* - нормированные характеристики того же феррозонда в магнитном экране с вычетом соответствующего температурам T1 и Т2 смещения нуля U2f0(iк=0). Конечный результат заключается в вычислении по нормированным характеристикам U2f0(T1,2; iк)* относительной температурной погрешности на крайних значениях диапазона функционирования феррозонда (погрешности крутизны характеристики преобразования) и определении абсолютного значения смещения нуля феррозондаThe method is illustrated by the qualitative diagrams shown in FIG. 1, which shows diagrams of possible characteristics of a real ferrosonde at different temperatures T 1 and T 2 . FIG. 1 U 2f0 (T 1 , i к ) and U 2f0 (T 2 , i к ) - possible characteristics of a fluxgate in a magnetic screen, U 2f0 (T 1 , i к ) * and U 2f0 (T 2 , i к ) * - normalized characteristics of the same fluxgate in a magnetic screen with subtraction of the zero offset U 2f0 (i к = 0) corresponding to the temperatures T 1 and T 2 . The final result is to calculate the relative temperature error at the extreme values of the operating range of the fluxgate (error of the slope of the conversion characteristic) and determine the absolute value of the zero flux of the zero flux using the normalized characteristics U 2f0 (T 1,2 ; i к ) *.
ΔU2f0(iк=0)=U2f0(T1, iк=0) - U2f0(T2, iк=0).ΔU 2f0 (i к = 0) = U 2f0 (T 1 , i к = 0) - U 2f0 (T 2 , i к = 0).
На первом этапе определения характеристики феррозонд размещают в магнитном экране, который (с феррозондом) помещают в термокамеру с нормальной температурой, подключают источник напряжения возбуждения к феррозонду, измерительное устройство и источник постоянного тока iк - к сигнальной обмотке феррозонда, устанавливают ряд значений тока iк и измеряют соответствующие напряжения информационного параметра сигнала феррозонда U2f0 (iк). Ряд значений тока iK представляет собой токи разного направления в диапазоне ± iк_мах. При этом одно значение в ряде токов равно iк=0.At the first stage of determining the characteristics, a ferrozond is placed in a magnetic screen, which (with a ferrozond) is placed in a heat chamber with a normal temperature, a source of excitation voltage is connected to a flux probe, a measuring device and a constant current source i k - to the signal winding of the fluxgate, a set of current i values is set to and measuring the corresponding voltages of the information parameter of the fluxgate signal U 2f0 (i k ). The series of values of current i K represents currents of different directions in the range of ± i K_max . In this case, one value in a number of currents is equal to i к = 0.
На втором этапе устанавливают температуру в термокамере равной предельной рабочей температуре феррозонда, выдерживают магнитный экран с феррозондом заданное время в термокамере с предельной рабочей температурой феррозонда.At the second stage, the temperature in the heat chamber is set equal to the maximum operating temperature of the fluxgate, the magnetic screen with the flux probe is maintained for a specified time in the heat chamber with the maximum operating temperature of the fluxgate.
На третьем этапе устанавливают тот же ряд значений тока iк и измеряют соответствующие напряжения информационного параметра сигнала феррозонда U2f0(iк).In the third step sets the same number of values of current i to the appropriate voltage and measured signal parameter information ferroprobe U 2f0 (i k).
На четвертом этапе проводят нормировку результатов измерений первого и третьего этапов вычислением по формулеAt the fourth stage, the measurement results of the first and third stages are normalized by calculation using the formula
U2f0(T1, iк)*=U2f0(T1, iк) - U2f0(T1, iк=0) и U2f0(T2, iк)*=U2f0(T2, iк) - U2f0(T2, iк=0).U 2f0 (T 1 , i к ) * = U 2f0 (T 1 , i к ) - U 2f0 (T 1 , i к = 0) and U 2f0 (T 2 , i к ) * = U 2f0 (T 2 , i к ) - U 2f0 (T 2 , i к = 0).
На пятом этапе проводят вычисления относительной температурной погрешности характеристики феррозонда для каждой полярности токов iк_мах по формуле:At the fifth stage, the relative temperature error of the characteristic of the fluxgate is calculated for each polarity of the currents i K_mah according to the formula:
Представленные действия поддаются автоматизации. Наиболее просто автоматизация осуществляется при использовании блока ЭЧМ, организованного для функционирования по методу компенсации внешнего измеряемого МП в сердечнике феррозонда, который содержит все необходимые для представленного способа измерительные устройства. При этом программное обеспечение микроконтроллера блока ЭЧМ должно содержать функцию реконфигурации метода компенсации внешнего измеряемого МП в сердечнике феррозонда на метод прямого измерения индукции внешнего МП. Реконфигурация может быть осуществлена подачей команды с персонального компьютера. По программе персонального компьютера осуществляются циклы изменения тока iк и измерение U2f0(iк) с формированием файлов для температур T1 и Т2, по окончании формирования которых автоматически определяется относительная температурная погрешность феррозонда по формуле (1).The presented actions are amenable to automation. The most simple automation is carried out using the EFM block, organized for operation according to the method of compensation of an external measured magnetic field in the core of the fluxgate, which contains all the measuring devices necessary for the presented method. At the same time, the microcontroller software of the EFM unit must contain the function of reconfiguring the method of compensating the external measured MP in the core of the fluxgate to the method of direct measurement of the induction of the external MP. Reconfiguration can be done by submitting a command from a personal computer. According to the program of a personal computer made the current i to change cycles and measurement U 2f0 (i k) to form a file for temperatures T 1 and T 2, after the formation of which is automatically determined by the relative temperature error ferroprobe by the formula (1).
Предлагаемое изобретение определения характеристики феррозонда, обладая новизной, полезностью и реализуемостью, может найти широкое применение в технике температурных испытаний феррозондов.The proposed invention for determining the characteristics of a flux-gate, possessing novelty, usefulness and feasibility, can be widely used in the technique of temperature tests of flux-probes.
ЛитератураLiterature
1. Афанасьев Ю.В., Студентов Н.В., Хорев В.Н. и др. Средства измерений параметров магнитного поля. - Л.: Энергия. Ленингр. отд-ние, 1979.1. Afanasyev Yu.V., Students N.V., Khorev V.N. and others. Means of measurement of magnetic field parameters. - L .: Energy. Leningrad Division, 1979.
2. Соборов Г.И. Разработка и исследование бортовых трехкомпонентных феррозондовых магнитометров моноблочного типа с жестко связанными осями. Диссертация на соискание ученой степени к.т.н. Московский энергетический институт (технический университет). Москва, 2003.2. Sobor G.I. Development and research of airborne three-component fluxgate monoblock magnetometers with rigidly connected axes. Thesis for the degree of Ph.D. Moscow Power Engineering Institute (Technical University). Moscow, 2003.
3. Способ определения параметров градуировочной характеристики магнитометра. Патент РФ 2386141. МПК G01R 35/00, G01R 33/02, 2008 г.3. The method of determining the parameters of the calibration characteristics of the magnetometer. RF patent 2386141. IPC G01R 35/00, G01R 33/02, 2008
4. Способ определения параметров градуировочной характеристики магнитометра. Патент РФ 2433421, МПК G01R 35/00, G01R 33/02, 2011 г.4. The method of determining the parameters of the calibration characteristics of the magnetometer. Patent of the Russian Federation 2433421, IPC G01R 35/00, G01R 33/02, 2011
5. Афанасьев Ю. Феррозонды. - Л.: Энергоатомиздат, 1986.5. Afanasyev Yu. Ferrozond. - L .: Energoatomizdat, 1986.
6. Магнитометр аналоговый МА-5 Технические условия КМИВ.411172.004 ТУ, 2000 г.6. Analogue magnetometer MA-5. Specifications KMIV.411172.004 TU, 2000
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018121016A RU2687170C1 (en) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018121016A RU2687170C1 (en) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2687170C1 true RU2687170C1 (en) | 2019-05-07 |
Family
ID=66430626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018121016A RU2687170C1 (en) | 2018-06-06 | 2018-06-06 | Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2687170C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2386141C1 (en) * | 2008-07-04 | 2010-04-10 | Открытое акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method of determining parametres of calibration characteristics of magnetometre |
| US20150130443A1 (en) * | 2011-02-22 | 2015-05-14 | Peter T. Jones | Magnetometer test arrangement and method |
| RU2610932C1 (en) * | 2015-12-10 | 2017-02-17 | Акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method for determining temperature characteristics of tree-component magnetometer and device for its implementation |
| US9599694B2 (en) * | 2015-05-04 | 2017-03-21 | Blackberry Limited | Calibration of temperature effect on magnetometer |
-
2018
- 2018-06-06 RU RU2018121016A patent/RU2687170C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2386141C1 (en) * | 2008-07-04 | 2010-04-10 | Открытое акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method of determining parametres of calibration characteristics of magnetometre |
| US20150130443A1 (en) * | 2011-02-22 | 2015-05-14 | Peter T. Jones | Magnetometer test arrangement and method |
| US9599694B2 (en) * | 2015-05-04 | 2017-03-21 | Blackberry Limited | Calibration of temperature effect on magnetometer |
| RU2610932C1 (en) * | 2015-12-10 | 2017-02-17 | Акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method for determining temperature characteristics of tree-component magnetometer and device for its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108717168A (en) | A kind of Scalar Magnetic Field gradient measuring device and method based on the modulation of light field amplitude | |
| Gang et al. | One-step calibration of magnetic gradient tensor system with nonlinear least square method | |
| Sapunov et al. | Ground overhauser DNP geophysical devices | |
| Tsatalas et al. | A novel multi-magnetometer facility for on-ground characterization of spacecraft equipment | |
| Tan et al. | Nonlinear compensation method based on data for increasing absolute measurement precision of FID signal | |
| RU2687170C1 (en) | Method for determining a characteristic of a ferroprobe during temperature tests | |
| Zhou et al. | A non-contact micro-ampere DC current digital sensor based on the open-loop structure | |
| Zikmund et al. | Precise scalar calibration of a tri-axial Braunbek coil system | |
| JP4718472B2 (en) | Magnetic field measuring device | |
| Holmes | Theoretical development of laboratory techniques for magnetic measurement of large objects | |
| Carducci et al. | Dynamic error correction for magnetic property measurement | |
| Bierzychudek et al. | Application of robust control to a cryogenic current comparator | |
| Mihai | Statistical tools for analysis of the performance of a high resistance measurement bridge | |
| EP3674735A1 (en) | Stress-induced magnetic field signal acquisition method and stress measurement method based thereon | |
| RU2723154C1 (en) | Method of production control of ferroprobe conversion characteristic | |
| CN111912535A (en) | Raman optical phase noise testing method and system based on cold atom interference | |
| RU2723153C1 (en) | Method of controlling magnetic field conversion characteristic by ferroprobe | |
| RU2431859C2 (en) | Method and device for fault detection in production, assembly and mounting of magnetic systems | |
| Rolain et al. | Why are nonlinear microwave systems measurements so involved? | |
| Tang et al. | Magnetic noise analysis for small magnetically shielded room in different environmental magnetic fields | |
| Ushakov et al. | Geomagnetic field NMR relaxometer to monitor the working substance, sensor and electronics of the POS-1 Overhauser magnetometer | |
| Luo et al. | An intelligent full-wavenumber fitting algorithm for proton precession magnetometer frequency measurement | |
| RU2774178C2 (en) | Apparatus for measuring the magnetic moment of objects | |
| Bierzychudek et al. | Identification and control of a cryogenic current comparator using robust control theory | |
| RU2724314C1 (en) | Method to control the ferroprobe conversion characteristic |