RU2681875C1 - Method for determining tension in a simple pump - Google Patents
Method for determining tension in a simple pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU2681875C1 RU2681875C1 RU2017135791A RU2017135791A RU2681875C1 RU 2681875 C1 RU2681875 C1 RU 2681875C1 RU 2017135791 A RU2017135791 A RU 2017135791A RU 2017135791 A RU2017135791 A RU 2017135791A RU 2681875 C1 RU2681875 C1 RU 2681875C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- screw
- cage
- volume
- diameter
- cavity
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 6
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
- F04C2/1071—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type
- F04C2/1073—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type where one member is stationary while the other member rotates and orbits
- F04C2/1075—Construction of the stationary member
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике добыче нефти, в частности к глубинным винтовым насосам, и может быть использовано в нефтедобывающей промышленности.The invention relates to techniques for oil production, in particular to deep-well screw pumps, and can be used in the oil industry.
Винтовой насос включает винтовую пару: неподвижную обойму и вращающийся винт.The screw pump includes a screw pair: a stationary holder and a rotating screw.
При эксплуатации скважинных штанговых винтовых насосных установок одной из важнейших проблем является определение и контроль натяга в винтовой паре. От натяга зависит подача винтового насоса, поскольку от величины натяга или зазора зависит величина утечек, а также величина момента сопротивления вращению винта в обойме. Натяг определяется как разница размеров винта и обоймы с торцов обоймы.In the operation of downhole sucker-rod screw pump units, one of the most important problems is the determination and control of interference in a screw pair. The feed of the screw pump depends on the interference, since the amount of leakage, as well as the value of the moment of resistance to rotation of the screw in the cage, depend on the interference or clearance. Preload is defined as the difference in the size of the screw and the holder from the ends of the holder.
Диаметры по выступам и впадинам зубьев обоймы и винта, осевой шаг, профиль зубьев и отклонения фактических профилей зубьев обоймы и винта от номинальных, можно измерить на трех координатной измерительной машине (КИМ) модели GLOBALCLASSIC 07.05.05 [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов В.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - С. 10-14.]. Данная измерительная машина представляет собой станок с числовым программным управлением, рабочим органом которой является головка, позволяющая поточечно изменять координаты поверхности или производить активное или пассивное сканирование. Данные с КИМ с помощью программного обеспечения преобразуются в профиль сравниваемый с теоретическим. Для реализации предложенного способа необходимы сложные приборы, процесс определения натяга является трудоемким.The diameters of the protrusions and depressions of the teeth of the cage and screw, the axial pitch, the profile of the teeth and the deviation of the actual profiles of the teeth of the cage and screw from the nominal, can be measured on a three-coordinate measuring machine (CMM) model GLOBALCLASSIC 07.05.05 [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - S. 10-14.]. This measuring machine is a machine with numerical control, the working body of which is the head, which allows to change the coordinates of the surface point by point or to perform active or passive scanning. The data from the CMM are converted by software into a profile that is compared with the theoretical one. To implement the proposed method requires complex devices, the process of determining the interference fit is time-consuming.
Известны способы измерения диаметра по выступам зубьев обоймы с использованием набора гладких цилиндрических калибров-пробок и с использованием разжимных калибров [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов B.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - C. 10-14.].Known methods for measuring the diameter of the protrusions of the teeth of the cage using a set of smooth cylindrical gauges, plugs and using expanding gauges [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - C. 10-14.].
В способе с использованием гладких цилиндрических калибров для каждого типоразмера обоймы изготавливается набор калибров-пробок с интервалом 0,05…0,1 мм. Диаметр обоймы измеряется на расстоянии 300…500 мм с обоих концов обоймы путем введения внутрь пробок с последовательно увеличивающимся диаметром. За действительный размер принимается наибольший диаметр пробки, которая входит в обойму с усилием 50±5 Н. Среднее значение диаметров по выступам зубьев, измеренных с обоих концов обоймы является исходной величиной для расчета диаметра по выступам зубьев винта [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов В.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - С. 10-14.]. Для измерения изношенных обойм число калибров пробок значительно возрастает.In the method using smooth cylindrical calibers, for each size of the holder, a set of gauge plugs is produced with an interval of 0.05 ... 0.1 mm. The diameter of the cage is measured at a distance of 300 ... 500 mm from both ends of the cage by introducing inside the tubes with a successively increasing diameter. The actual diameter is taken as the largest diameter of the plug, which enters the holder with a force of 50 ± 5 N. The average diameter of the protrusions of the teeth measured at both ends of the ferrule is the initial value for calculating the diameter of the protrusions of the teeth of the screw [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - S. 10-14.]. To measure worn clips, the number of plug gauges increases significantly.
Недостатки: низкая точность измерения ввиду того, что замеры проводят не по всей длине обоймы, а на небольшом расстоянии от его концов, из-за дискретности размеров пробок в наборе и зависимости результатов от прилагаемого усилия при введении пробок в обоймы.Disadvantages: low measurement accuracy due to the fact that measurements are carried out not over the entire length of the cage, but at a small distance from its ends, due to the discreteness of the size of the plugs in the set and the dependence of the results on the applied force when inserting plugs into the clips.
Способ с использованием разжимных калибров заключается в том, что устройство со сведенными пластинами вводится на любое расстояние до 2000 мм от торца обоймы, затем при помощи механического рычага пластины разводятся, и индикатор устройства показывает диаметр по выступам зубьев в измеряемом сечении обоймы с точностью 0,01 мм. При измерении диаметра по выступам зубьев обоймы раздвижными калибрами, одним калибром проводится широкий диапазон измерений обойм разных типоразмеров [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов В.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - С. 10-14.].A method using expandable gauges consists in introducing a device with flattened plates at any distance up to 2000 mm from the end face of the holder, then using the mechanical lever the plates are parted, and the device indicator shows the diameter of the tooth protrusions in the measured section of the holder with an accuracy of 0.01 mm When measuring the diameter of the protrusions of the teeth of the cage with sliding calibers, one caliber carries out a wide range of measurements of the cages of different sizes [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - S. 10-14.].
Недостаток: невозможность контроля обойм с диаметром выступов менее 40 мм. Для осуществления способа нужны специальные средства.Disadvantage: the inability to control clips with a diameter of protrusions of less than 40 mm To implement the method, special means are needed.
Таким образом, вышеописанные способы не дают точного результата у эксплуатируемых ранее насосов, так как вовремя протяжки калибров высока вероятность деформации зубьев обоймы винтового насоса. Невозможностью проведения замеров в средней части из-за большой длины обоймы, замеры у торцов не отображают действительной картины.Thus, the above methods do not give an accurate result for previously operated pumps, since during the drawing of the gauges, the probability of deformation of the teeth of the cage of the screw pump is high. The impossibility of taking measurements in the middle part due to the large length of the cage, measurements at the ends do not reflect the actual picture.
За прототип принят способ замера внутреннего диаметра резиновой обкладки обоймы на установке УКРС 02.1 основан на динамометрическом методе измерений [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов В.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - С. 10-14.]. Протягиваются несколько цилиндрических калибров, диаметры которых превышают диаметр окружности выступов зубьев обкладки и рассчитываются размеры канала по данным измерения усилий. Сопротивление перемещению калибра-пробки регистрируется датчиком усилий. Привод обеспечивает постоянную скорость перемещения калибра даже при значительных деформациях резиновой обкладки (до 1,5 мм на диаметр). В процессе измерения калибр-пробка непрерывно сканирует канал обоймы, дискретность опроса датчика усилий производится через каждые 3 мм перемещения калибра. Программа пересчитывает значение усилий в диаметры сечений канала обоймы по всей его длине в графическом и числовом виде.The prototype adopted a method of measuring the inner diameter of the rubber lining of the cage on the installation UKRS 02.1 based on the dynamometric measurement method [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - S. 10-14.]. Several cylindrical calibers are pulled, the diameters of which exceed the diameter of the circumference of the protrusions of the teeth of the lining and the dimensions of the channel are calculated according to the force measurement data. Resistance to movement of the gauge plug is recorded by a force sensor. The drive provides a constant speed of movement of the caliber even with significant deformations of the rubber lining (up to 1.5 mm in diameter). During the measurement, the gauge plug continuously scans the channel of the clip, the discretization of the interrogation of the force sensor is performed every 3 mm of movement of the caliber. The program recalculates the value of the effort into the diameters of the cross sections of the casing channel along its entire length in graphical and numerical form.
Недостатком способа является высокая погрешность измерений т.к. вовремя протяжки калибров высока вероятность деформации обоймы винтового насоса. Кроме того, для осуществления способа нужны специальные измерительные приборы.The disadvantage of this method is the high measurement error since during the drawing of calibers, the probability of deformation of the screw pump cage is high. In addition, for the implementation of the method requires special measuring instruments.
Поэтому необходим способ для замера натяга (зазора), который позволит проводить замеры с небольшой погрешностью и без использования специальных средств.Therefore, a method is needed for measuring interference (clearance), which will allow measurements to be made with a small error and without the use of special tools.
Технической задачей изобретения является повышение точности замеров, а также упрощение и удешевление способа.An object of the invention is to increase the accuracy of measurements, as well as the simplification and cheapening of the method.
Указанная задача решается тем, что способ определения натяга в одновинтовом насосе включает измерение параметров пары винта и обоймы и определение натяга. Новым является то, что замеряют фактический внутренний объем полости обоймы VЖ путем ее заполнения жидкостью, рассчитывают теоретический объем полости обоймы по параметрам винта VВ и натяг Δ определяют по формулеThis problem is solved in that the method for determining the interference fit in a single-screw pump includes measuring the parameters of a pair of screws and cages and determining the interference fit. New is that they measure the actual internal volume of the holder cavity V W by filling it with liquid, calculate the theoretical volume of the holder cavity according to the parameters of the screw V B and the interference Δ is determined by the formula
где VВ - теоретический объем внутренней полости обоймы,where V In - theoretical volume of the inner cavity of the cage,
VЖ - фактический объем внутренней полости обоймы (объем жидкости),V W - the actual volume of the inner cavity of the cage (fluid volume),
L - длина винтовой линии,L is the length of the helix,
е - эксцентриситет,e - eccentricity,
DВ - диаметр винта.D In - the diameter of the screw.
Положительный эффект заключается в повышении точности замера натяга, а также в упрощении и удешевлении способа, ввиду отсутствия необходимости применения специального оборудования для осуществления способа.The positive effect is to increase the accuracy of measuring interference fit, as well as to simplify and reduce the cost of the method, since there is no need to use special equipment to implement the method.
На фигурах изображены: фиг. 1 - осевое сечение винтовой пары, фиг. 2 - радиальное сечение винтовой пары, фиг. 3 - осевое сечение обоймы заполненной жидкостью, фиг. 4 - радиальное сечение обоймы заполненной жидкостью, фиг. 5 - осевое сечение обоймы с шириной полости Но равной диаметру винта DB, фиг. 6 - радиальное сечение обоймы с шириной полости Но равной диаметру винта DB.The figures depict: FIG. 1 is an axial section of a screw pair, FIG. 2 is a radial section of a screw pair, FIG. 3 is an axial section of a cartridge filled with liquid; FIG. 4 is a radial section of a cage filled with liquid; FIG. 5 is an axial section of a holder with a cavity width Ho equal to the diameter of the screw D B , FIG. 6 is a radial section of a holder with a cavity width Ho equal to the diameter of the screw D B.
Винтовой насос включает винтовую пару: неподвижную обойму 1, установленную в корпусе 2 и вращающийся винт 3 (фиг. 1, 2). Обойма 1 имеет ширину полости НО и длину LO. Винт 3 имеет диаметр DВ и длину LB. Винт 3 устанавливается в обойме 1 с натягом Δ. На одном конце обоймы устанавливается заглушка (крышка) 4 (фиг. 1). Длина винтовой линии L представляв собой спираль и может быть определена расчетным способом.The screw pump includes a screw pair: a
Суть предлагаемого способа заключается в следующем.The essence of the proposed method is as follows.
Перед спуском винтового насоса производится замер фактического объема полости обоймы 1 (фиг. 3, 4)путем ее заполнения жидкостью. Для этого один конец обоймы 1 закрывается заглушкой 4, а в другой заливается жидкость. При этом обойма должна находиться в вертикальном положении. Объем залитой жидкости принимается за объем обоймы VЖ.Before the descent of the screw pump, the actual volume of the cavity of the holder 1 (Fig. 3, 4) is measured by filling it with liquid. To do this, one end of the
Полученный объем вычитается из теоретического объема внутренней полости обоймы, вычисленного по параметрам винта VВ (ширины полости обоймы НО и диаметра винта DB) (фиг. 5, 6).The resulting volume is subtracted from the theoretical volume of the inner cavity of the casing, calculated by the parameters of the screw V B (the width of the cavity of the casing H O and the diameter of the screw D B ) (Fig. 5, 6).
Для расчета теоретического объема VВ можно воспользоваться, например, формулами из [Крылов А.В. Одновинтовые насосы. М.: Гостоптехиздат. - 1962. - 156 с., С. 37-45] или определить его с помощью программного обеспечения (программы для 3D-моделирования) для построенной 3D модели внутренней полости обоймы насоса [Большаков В.П. Основы 3D-моделирования: учебный курс / В.П. Большаков, А.Л. Бочков. - СПб.: Питер, 2013. - 304 с., С. 55].To calculate the theoretical volume V In you can use, for example, the formulas from [Krylov A.V. Single screw pumps. M .: Gostoptekhizdat. - 1962. - 156 p., S. 37-45] or determine it using software (software for 3D modeling) for the constructed 3D model of the internal cavity of the pump cage [Bolshakov V.P. Fundamentals of 3D-modeling: training course / V.P. Bolshakov, A.L. Barrels. - St. Petersburg: Peter, 2013. - 304 p., S. 55].
Объем внутренней полости обоймы VВ построенный по параметрам винта определяется как произведение площади сечения внутренней полости обоймы на длину винтовой линии при условии, что ширина полости обоймы Но равна диаметру винта DB фиг. 6 [Крылов А.В. Одновинтовые насосы. М.: Гостоптехиздат. - 1962. - 156 с., С. 45]:The volume of the inner cavity of the ferrule V B, constructed according to the parameters of the screw, is defined as the product of the cross-sectional area of the inner cavity of the ferrule and the length of the helix, provided that the width of the cavity of the ferrule Ho is equal to the diameter of the screw D B of FIG. 6 [Krylov A.V. Single screw pumps. M .: Gostoptekhizdat. - 1962. - 156 p., S. 45]:
где L - длина винтовой линии,where L is the length of the helix,
DВ - диаметр винта (фиг. 6).D In - the diameter of the screw (Fig. 6).
Диаметр винта DB определяется среднеарифметическим значением замеренных в нескольких точках диаметра винта.The screw diameter D B is determined by the arithmetic mean value of the screw diameter measured at several points.
Длина винтовой линии L определяется по формуле [2, с. 44]:The length of the helix L is determined by the formula [2, p. 44]:
где ТО - величина шага обоймы (фиг 1);where T About - the step size of the cage (Fig 1);
LО - длина обоймы (фиг 1).L About - the length of the cage (Fig 1).
Величина шага То обоймы определяется как расстояние между двумя выступами на обойме или как удвоенная величина шага винта, которую можно замерить линейкой. Длина обоймы равняется LO и определяется как расстояние между торцевыми поверхностями обоймы насоса.The magnitude of the step T0 of the ferrule is defined as the distance between two protrusions on the ferrule or as twice the magnitude of the pitch of the screw, which can be measured with a ruler. The length of the cage is L O and is defined as the distance between the end surfaces of the cage of the pump.
Зная величину разности (VB - VЖ) объема обоймы, определенного по параметрам винта и объема жидкости, можно определить разницу площадей сечений обоймы определенной по параметрам винта SВ и реальной обоймы SO:Knowing the value of the difference (V B - V Ж ) of the holder volume determined by the screw parameters and the liquid volume, it is possible to determine the difference in the cross-sectional areas of the holder determined by the parameters of the screw S B and the actual holder S O :
где НО - ширина полости обоймы.where H O is the width of the hollow cavity.
Поскольку величина натяга Δ есть разность между диаметром винта и шириной полости обоймы, то:Since the value of the interference Δ is the difference between the diameter of the screw and the width of the cavity of the holder, then:
Поскольку величина 
Для определения натяга по предложенной формуле, необходимо замерить диаметр винта DB, фактический объем обоймы VЖ и рассчитать его теоретический объем VB.To determine the interference by the proposed formula, it is necessary to measure the diameter of the screw D B , the actual volume of the cage V W and calculate its theoretical volume V B.
Во всех известных вышеописанных способах определения натяга [Коротаев Ю.А. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов / Коротаев Ю.А., Алпатов А.Н., Трубин А.С., Хохлов В.В., Шулепов В.А. // Вестник Ассоциации буровых подрядчиков. - 2011. - №1. - С. 10-14.] для определения параметров обоймы использовали прием протаскивания калибра по обойме насоса, при этом происходит деформация зубьев, что в конечном итоге снижает точность замера натяга. В предложенном способе параметры обоймы, а именно фактический объем полости обоймы замеряют путем заполнения его жидкостью. При этом не происходит деформации обоймы. За счет этого повышается точность определения натяга.In all known methods of determining interference fit described above [Korotaev Yu.A. Methods and means of control of gear surfaces of gerotor mechanisms of downhole screw motors and pumps / Korotaev Yu.A., Alpatov AN, Trubin AS, Khokhlov VV, Shulepov VA // Bulletin of the Association of Drilling Contractors. - 2011. - No. 1. - S. 10-14.] To determine the parameters of the cage used the method of dragging the caliber on the cage of the pump, while the deformation of the teeth, which ultimately reduces the accuracy of measurement of interference. In the proposed method, the parameters of the clip, namely the actual volume of the cavity of the clip is measured by filling it with liquid. In this case, there is no deformation of the clip. Due to this, the accuracy of determining the interference fit is increased.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135791A RU2681875C1 (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Method for determining tension in a simple pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135791A RU2681875C1 (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Method for determining tension in a simple pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2681875C1 true RU2681875C1 (en) | 2019-03-13 |
Family
ID=65805856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017135791A RU2681875C1 (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Method for determining tension in a simple pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2681875C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2194880C2 (en) * | 2001-02-02 | 2002-12-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Буровая техника" | Multistart gyrator mechanism of screw hydraulic machine |
| DE10157143A1 (en) * | 2001-11-21 | 2003-05-28 | Netzsch Mohnopumpen Gmbh | Pump maintenance device for monitoring component wear and optimizing maintenance and replacement of parts, has a control unit that uses sensor signals relating to operating parameters to schedule future maintenance and repair |
| RU2209343C2 (en) * | 2001-02-07 | 2003-07-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Искра" | Method of check of cross section area of inner cavities of articles |
| RU2228444C1 (en) * | 2003-03-25 | 2004-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью фирма "Радиус-Сервис" | Screw hydraulic machine gerotor mechanism |
| US20140327554A1 (en) * | 2011-10-17 | 2014-11-06 | Heishin Ltd. | Remote monitoring system of uniaxial eccentric screw pump |
-
2017
- 2017-10-06 RU RU2017135791A patent/RU2681875C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2194880C2 (en) * | 2001-02-02 | 2002-12-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Буровая техника" | Multistart gyrator mechanism of screw hydraulic machine |
| RU2209343C2 (en) * | 2001-02-07 | 2003-07-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Искра" | Method of check of cross section area of inner cavities of articles |
| DE10157143A1 (en) * | 2001-11-21 | 2003-05-28 | Netzsch Mohnopumpen Gmbh | Pump maintenance device for monitoring component wear and optimizing maintenance and replacement of parts, has a control unit that uses sensor signals relating to operating parameters to schedule future maintenance and repair |
| RU2228444C1 (en) * | 2003-03-25 | 2004-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью фирма "Радиус-Сервис" | Screw hydraulic machine gerotor mechanism |
| US20140327554A1 (en) * | 2011-10-17 | 2014-11-06 | Heishin Ltd. | Remote monitoring system of uniaxial eccentric screw pump |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КOРОТАЕВ Ю.А. и др. Методы и средства контроля зубчатых поверхностей героторных механизмов винтовых забойных двигателей и насосов, Вестник Ассоциации буровых подрядчиков, Москва, 2011, N1, с. 10-14. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103195412B (en) | A kind of mechanical underground caliper probe and application process | |
| CN108222919B (en) | Gas-water interface monitoring method applied to gas injection and brine discharge stage of salt cavern gas storage | |
| JP6875053B2 (en) | Methods and equipment for determining the production of downhaul pumps | |
| RU2179637C1 (en) | Procedure determining characteristics of well, face zone and pool and device for its realization | |
| CN108240215B (en) | Finite difference method-based pumping well plunger effective stroke determination method | |
| RU2681875C1 (en) | Method for determining tension in a simple pump | |
| CN110631959A (en) | Method and device for eliminating end effect error in measurement of apparent viscosity of non-Newtonian fluid | |
| US20200370413A1 (en) | Wellbore Friction Measurement, Method and Apparatus | |
| CN104234996B (en) | Measuring method of clearance leakage amount of multi-rotor screw pump | |
| US20160033313A1 (en) | Measuring velocity using substance characteristics | |
| CN101226129A (en) | Body variate method for sample penetrability flow measurement | |
| WO2016180785A1 (en) | Measuring device | |
| EA034703B1 (en) | Method for automatic measurement of deep well pump cylinder filling degree (factor) | |
| RU2399760C2 (en) | Method for determining liquid flow rate in well (versions) | |
| US20240125316A1 (en) | Method for determining operating properties of a drill-rod borehole pump, and pump system for same | |
| CN113587799A (en) | Device and method for measuring wall thickness of middle section of PE (polyethylene) pipe | |
| CN110924928B (en) | Test device and method for testing annular flow pressure drop of irregular well bore section | |
| CN203145929U (en) | Mechanical underground diameter-detecting probe | |
| RU2571321C1 (en) | Method of determination of dynamic level in annulus of water cut gas well | |
| RU2583875C1 (en) | Method of measuring flow rate of liquid in well (pipeline) using non-calibrated flow meter | |
| CN107192639A (en) | A kind of coefficient of viscosity measurement apparatus and its method of the measurement of continuous variable internal diameter single tube falling sphere | |
| CN110821472B (en) | Casing pipe state evaluation method | |
| RU2626098C1 (en) | Method for determining hydraulic resistance coefficient in gas well bore | |
| RU2728116C1 (en) | Method for mutual calibration of borehole fluid temperature sensors installed on a perforating column | |
| RU2193156C1 (en) | Method of determining working diameters of flexible articles |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191007 |