RU2675706C2 - Способ производства стекловидных материалов путем плавления - Google Patents

Способ производства стекловидных материалов путем плавления Download PDF

Info

Publication number
RU2675706C2
RU2675706C2 RU2016106936A RU2016106936A RU2675706C2 RU 2675706 C2 RU2675706 C2 RU 2675706C2 RU 2016106936 A RU2016106936 A RU 2016106936A RU 2016106936 A RU2016106936 A RU 2016106936A RU 2675706 C2 RU2675706 C2 RU 2675706C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
melt
melting
burners
fibers
flow
Prior art date
Application number
RU2016106936A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016106936A (ru
RU2016106936A3 (ru
Inventor
Джери ДЕМОТТ
Бостьян МАРОЛЬТ
Рэнди ЭТЦКОРН
Дэвид ДЮКАРМ
Original Assignee
Кнауф Инзулацьон
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=49167230&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2675706(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Кнауф Инзулацьон filed Critical Кнауф Инзулацьон
Publication of RU2016106936A publication Critical patent/RU2016106936A/ru
Publication of RU2016106936A3 publication Critical patent/RU2016106936A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2675706C2 publication Critical patent/RU2675706C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/005—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture of glass-forming waste materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/12—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in shaft furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
    • C03B5/183—Stirring devices; Homogenisation using thermal means, e.g. for creating convection currents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2356—Submerged heating, e.g. by using heat pipes, hot gas or submerged combustion burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/44—Cooling arrangements for furnace walls
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C1/00—Ingredients generally applicable to manufacture of glasses, glazes, or vitreous enamels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C1/00—Ingredients generally applicable to manufacture of glasses, glazes, or vitreous enamels
    • C03C1/002—Use of waste materials, e.g. slags
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C13/00—Fibre or filament compositions
    • C03C13/06—Mineral fibres, e.g. slag wool, mineral wool, rock wool
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/20—Submerged gas heating
    • C03B2211/22—Submerged gas heating by direct combustion in the melt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/70—Skull melting, i.e. melting or refining in cooled wall crucibles or within solidified glass crust, e.g. in continuous walled vessels
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу производства стекловидного материала. Техническим результатом является повышение эффективности производства стекловидного материала. Способ производства стекловидного материала содержит стадии: введение твердой сырьевой смеси, содержащей 35-100 мас.% синтетических минеральных волокон, в устройство для плавления погружного горения; плавление твердой сырьевой смеси в устройстве для плавления погружного горения с образованием жидкого расплава; удаление по меньшей мере части жидкого расплава из устройства для плавления погружного горения и формование удаленного жидкого расплава в твердый стекловидный материал. Синтетические минеральные волокна содержат от 2 мас.% до 18 мас.% органического связующего и присутствуют в виде хлопьев. Погружное горение эффективно сжигает органические материалы, нанесенные на волокна, и переносит оставшиеся минеральные волокна в плавильную ванну, где они расплавляются. 10 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к способу производства стекловидных продуктов с использованием исключительно минеральных волокон в виде рециклированного сырья и/или отходов производства.
Расплавы в основном готовятся из смеси сырьевых материалов, например песка, известняка, кальцинированной соды, базальта, стеклянного боя и других компонентов, расплавленных в устройстве для плавления при температурах в диапазоне от 1250°C до 1500°C. Расплав затем подвергается операции формования, например для производства плоского стекла, полого стекла, неразрезных волокон армирующего назначения или волокон изолирующего назначения; до процесса формования может потребоваться операция осветления расплава. Химический состав расплава и его физические свойства выбраны в зависимости от предназначения и процесса формования.
В производстве изолирующих изделий из волокон минеральной ваты образуется определенное количество отходов, например при обрезке произведенных изделий до необходимого размера. Наличие органических материалов на волокнах, например связующего или смолы, затрудняет рециклирование таких отходов в процессе производства. Кроме того, возрастающее применение изолирующих материалов из волокон минеральной ваты в строительстве также ведет к возрастанию количества отходов изолирующего материала, образующегося в результате деструкции или восстановления.
Настоящее изобретение предлагает более эффективный способ производства стекловидного материала с использованием исключительно синтетических минеральных волокон в виде отходов или скрапа путем плавления твердого сырья.
Способ настоящего изобретения включает введение твердой сырьевой смеси, содержащей от 35 масс. % до 100 масс. % синтетических минеральных волокон, в устройство для плавления погружного горения и плавление твердой сырьевой смеси.
Устройства для плавления погружного горения имеют одну или несколько форсунок горелок, расположенных ниже поверхности расплава так, что пламя горелки и/или продукты сгорания, проходят через расплав.
Синтетические минеральные волокна могут содержать стекловолокна, волокна стекловаты и/или волокна каменной ваты; они могут быть отходами волокна, обрезками волокна и/или рециклированными волокнами. Синтетические минеральные волокна могут быть в виде хлопьев, точнее говоря в виде фрагментов минеральной ваты, которая содержит скопление отдельных волокон минеральной ваты, например размером от 5 мм до 30 мм в поперечном направлении.
Синтетические минеральные волокна могут содержать органические материалы, заметное количество органических материалов присутствует на поверхности волокон и/или на пересечениях волокон, например органические смолы или связующие. Органическое содержание синтетических минеральных волокон может быть по меньшей мере 1,5 масс. %, по меньшей мере 2 масс. %, по меньшей мере 2,5 масс. %, по меньшей мере 3 масс. %, по меньшей мере 3,5 масс. %; оно может быть от 2 масс. % до 18 масс. %, не более 12 масс. % или не более 10 масс. %. Органическое содержание синтетических минеральных волокон может быть определено как потеря при прокаливании (LOI), например посредством измерения первоначальной массы образца синтетических минеральных волокон, нагревания образца до температуры, достаточной для разложения и выделения органических соединений, например температуры около 530°C в течение 20 минут, и измерения массы образца после выделения органических соединений. Там, где органическое содержание представляет собой смолу или связующее, оно может быть не растворимым в воде.
Установлено, что синтетические минеральные волокна могут быть добавлены к расплаву в таких высоких концентрациях без потребности в продувке в устройство для плавления дополнительного кислорода или обогащенного кислородом воздуха, потому что погружное горение эффективно сжигает органические материалы, нанесенные на волокна, и переносит оставшиеся минеральные волокна в плавильную ванну, где они расплавляются. Это очень удивительно, хотя повторное плавление синтетических минеральных волокон уже предполагалось, но предполагалось, что только малые количества синтетических минеральных волокон могут быть повторно расплавлены таким образом.
Определенное преимущество заключается в том, что синтетические минеральные волокна могут быть добавлены в количестве 40-100 масс. %, в предпочтительном исполнении 50-100 масс. %, в более предпочтительном исполнении 60-100 масс. % от сырьевой смеси, при этом оставшаяся часть представляет собой сырьевые материалы в других формах, например минеральное сырье в виде порошка и/или стеклобоя.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления погружное горение осуществляется так, что по существу в расплаве образуется тороидальная форма потока расплава по существу с вертикальной центральной осью вращения, представляющая собой сходящиеся внутри по центру основные потоки у поверхности расплава; расплав перемещается вниз вблизи вертикальной центральной оси вращения и поворачивается в восходящем движении назад к поверхности расплава, таким образом устанавливая по существу тороидальную форму потока.
Образование такой тороидальной формы потока гарантирует высоко эффективное смешивание и гомогенизацию расплава с точки зрения профиля температуры и состава. К тому же, это предоставляет возможность подходящего сжигания или разложения органических соединений, присутствующих на волокнах, и что примечательно без дополнительной инъекции кислорода, и требуемого переноса волокон в расплав, несмотря на свою низкую плотность.
Определенное преимущество обеспечивается тем, что операции плавления включают плавление твердого сырья, содержащего волокна от 35 масс. % до 100 масс. % от твердой сырьевой смеси, для образования расплава в устройстве для плавления погружного горения путем придания этому расплаву течения, которое, как показывает моделирование машинным методом динамики текучих сред, является по существу тороидальной формой течения расплава, представляющей собой векторы сходящегося к центру основного потока у поверхности расплава, с центральной осью вращения тороида, являющейся по существу вертикальной.
При вертикальной оси вращения указанной тороидальной формы потока, векторы потока имеют нисходящую координату, отражающую значительное нисходящее движение расплава вблизи указанной оси. В направлении к основанию устройства для плавления, векторы потока изменяют ориентацию, отображаемую координатами, направленными наружу, а затем вверх.
В предпочтительном исполнении динамическая модель текучей среды является кодом ANSYS R14.5, принимая во внимание многофазное поле потока, простирающееся от твердого сырья до жидкого расплава и газа, образуемого в процессе превращения, причем превращения сырье-расплав.
Полученный расплав может быть выведен для последующей обработки, например для производства плоского стекла, тарного стекла, армирующих волокон или волокон минеральной ваты, и что примечательно минеральной ваты для тепловой и/или акустической изоляции. В случае производства волокна минеральной ваты вывод предпочтительно осуществить из устройства для плавления погружного горения для волокнообразования без промежуточной стадии осветления.
Тороидальная форма потока расплава может получиться при применении горелок погружного горения, расположенных у основания устройства для плавления в по существу кольцевой зоне горелки, обеспечивающей по существу вертикально вверх направленную компоненту скорости газов сгорания. Определенное преимущество обеспечивается тем, что горелки расположены с расстоянием между смежными горелками около 250-1250 мм, в предпочтительном исполнении около 500-900 мм, в более предпочтительном исполнении около 600-800 мм, в еще более предпочтительном исполнении около 650-750 мм. Предпочтительно, чтобы смежные пламена не сливались.
Каждая ось горелки и/или вектор скорости расплава, движущейся вверх, над или смежно с погружными горелками, может быть слегка наклонена от вертикали, например на угол ≥1°, ≥2°, ≥3° или ≥5° и/или ≤30°, в предпочтительном исполнении ≤15°, в более предпочтительном исполнении ≤10°, исключительно в направлении к центру устройства для плавления. Такая конструкция может увеличивать поток расплава и направлять поток к периферии от выпускного патрубка и/или в направлении к центру устройства для плавления, таким образом, благоприятствуя тороидальному потоку и слиянию синтетических минеральных волокон в расплав.
В соответствии с одним из вариантов осуществления каждая центральная ось горелки наклонена на угол закрутки относительно вертикальной плоскости, проходящей через центральную вертикальную ось устройства для плавления и центра горелки. Угол закрутки может быть ≥1°, ≥2°, ≥3°, ≥5° и/или ≤30°, ≤20°, ≤15° или ≤10°. В предпочтительном исполнении угол закрутки каждой горелки примерно один и тот же. Схема расположения осей каждой горелки под углом закрутки придает небольшую тангенциальную компоненту скорости вертикального пламени, таким образом придавая вихревое движение расплава, в дополнение к тороидальной форме потока. Полученная форма потока расплава дополнительно улучшает вмешивание сырья в расплав и гомогенность расплава.
Зона горелок устанавливается в виде по существу кольцевой зоны. Возможны различные схемы расположения горелок, например по эллиптической или овальной линии, внутри релевантной зоны, но предпочтительно горелки располагать по существу на круговой линии горелок.
В предпочтительном исполнении форма потока содержит сходящийся к центру поток около поверхности расплава, следующий за нисходящим потоком вблизи центральной оси вращения тороида. Указанная центральная ось вращения, соответствующая вертикальной оси симметрии устройства для плавления, обладает преимуществом. Под осью симметрии подразумевается центральная ось симметрии и, если устройство для плавления показана в сечении, которое не имеет ни одной заданной оси симметрии, ось симметрии окружности, в которую заключено сечение устройства для плавления. Нисходящий поток следует за потоком, направленным наружу около основания устройства для плавления и по существу кольцевого восходящего потока вблизи горелок, отражающим обратное движение расплава к зоне горелок, а в восходящем движении - возврат к поверхности расплава, таким образом характеризующий по существу тороидальную форму потока.
Определенное преимущество заключается в том, что векторы сходящегося к центру потока у поверхности расплава показывают скорость 0,1-3 м/с.Векторы скорости нисходящего потока вблизи вертикальной центральной оси вращения имеют важное значение, отражающее относительно высокую скорость материала, текущего вниз. Нисходящие векторы скорости могут находиться в диапазоне 0,1-3 м/с.Расплав и/или сырьевые материалы внутри устройства для плавления, по меньшей мере на одном участке устройства для плавления и исключительно у поверхности расплава (в частности векторы сходящегося к центру потока у поверхности расплава) и/или около или непосредственно у вертикальной центральной оси вращения, может достичь скорости, которая ≥0,1 м/с, ≥0,2 м/с, ≥0,3 м/с, ≥0,5 м/с и/или которая ≤2,5 м/с, ≤2 м/с, ≤1,8 м/с, ≤1,5 м/с.
Предпочтительная тороидальная форма потока гарантирует высоко эффективное смешивание и гомогенизацию расплава с точки зрения распределения температуры и состава. Она также способствует погружению сырья в расплав и повышает передачу тепла в первичное сырье. Это уменьшает требуемое время пребывания расплава в устройстве для плавления до ее вывода для последующего формования, что исключает или по меньшей мере уменьшает риск прерывания сырьевым материалом циркуляции расплава.
В предпочтительном варианте осуществления горелки располагаются на расстоянии около 250-750 мм от боковой стенки указанной камеры плавления; Это содействует предпочтительному потоку, описанному выше, и исключению притяжения пламени к боковым стенкам плавильной камеры. Слишком малое расстояние между горелками и боковой стенкой может повредить или подвергнуть чрезмерному напряжению боковую стенку. Хотя определенный поток расплава между горелкой и стенкой не может быть разрушительным, а может быть даже и желательным, слишком большое расстояние способствует образованию нежелательных потоков расплава и может создать мертвые зоны, где смешивание с расплавом в центре устройства для плавления хуже, что приводит к ухудшению гомогенности расплава.
Определенное преимущество заключается в том, что расстояние между погружными горелками выбрано так, чтобы обеспечить заданную тороидальную форму потока внутри расплава, а также исключить слияние смежных пламен. Хотя это явление зависит от многих параметров, таких как температура и вязкость расплава, давление и другие характеристики горелок, обнаружено преимущество в выборе диаметра окружности, по которой расположены горелки, из диапазона около 1200-2000 мм. В зависимости от типа горелки, рабочего давления и других параметров слишком большой диаметр приведет к уширению пламени; слишком малый диаметр приведет к слиянию пламен.
Предпочтительно задействовать по меньшей мере 6 горелок, например с расположением горелок по окружности, более предпочтительно 6-10 горелок, наиболее предпочтительно 6-8 горелок, в зависимости от размеров устройства для плавления, размеров горелки, рабочего давления и других параметров проекта.
Каждая горелка или каждая из нескольких групп горелок, например встречные горелки, может управляться отдельно. Горелки, близко расположенные к месту подачи сырья, могут управляться по-другому, предпочтительно более высокими скоростями газа и/или давлениями, чем смежные горелки, таким образом предоставляя возможность для более эффективной передачи тепла первичному сырью, которое загружается в устройство для плавления. Более высокие скорости газа могут потребоваться только временно, это значит, что в случае загрузки первичного сырья по партиям только лишь на период времени, требуемый для погружения применяемой загрузки в расплав, содержащийся в устройстве для плавления.
Также может быть необходимо управлять горелками, которые расположены близко к месту выпуска расплава, при более низкой скорости газа/давлении, чтобы не нарушить выпуск расплава.
Плавильная камера в предпочтительном исполнении по существу является цилиндрической в поперечном сечении; однако она может иметь эллиптическое сечение или многоугольное сечение с более чем 4 сторонами, в предпочтительном исполнении более чем 5 сторонами.
Сырье может быть загружено через окно в стенке устройства для плавления выше поверхности расплава. Указанное окно может открываться и закрываться, например поршнем, чтобы свести к минимуму отвод тепла и отходящих газов. Сырье может готовиться и загружаться в промежуточный лоток, а затем впадать в устройство для плавления на поверхность расплава в противоположном направлении от места удаления отходящих газов.
Расплав может быть удален из устройства для плавления непрерывно или по партиям. В том случае, когда сырьевой материал загружается близко к стенке устройства для плавления, выпуск расплава предпочтительно располагать напротив впуска материала. В случае дискретного спуска расплава спускное отверстие может управляться, например, керамическим поршнем.
Погружные горелки в предпочтительном исполнении вводят струи продуктов сгорания в расплав под высоким давлением, которое достаточно для преодоления давления жидкости и создания принудительного восходящего движения пламени и продуктов сгорания. Скорость сгорания и/или скорость горючих газов, причем на выходе из форсунки (-нок), может быть ≥60 м/с, ≥100 м/с или ≥120 м/с и/или ≤350 м/с, ≤330 м/с, ≤300 м/с или ≤200 м/с. В предпочтительном исполнении скорость газов сгорания находится в области от около 60 м/с до 300 м/с, предпочтительно от 100 м/с до 200 м/с, более предпочтительно от 110 м/с до 160 м/с.
Температура расплава может быть в диапазоне от 1100°C до 1600°C; Она мог быть не меньше 1200°C или 1250°C и/или не более 1600°C, 1500°C или 1450°C.
Высота плавильной ванны в устройстве для плавления, особенно когда плавильная камера является по существу цилиндрической, с внутренним диаметром плавильной камеры предпочтительно от 1,5 м до 3 м, а более предпочтительно от 1,75 м до 2,25 м, может быть: ≥ около 0,75 м, ≥ около 0,8 м, ≥ около 0,85 м, или ≥ около 0,9 м, и/или ≤ около 2,2 м, ≤ около 2 м, ≤ около 1,8 м, или ≤ около 1,6 м.
Плавильные стенки камеры могут состоять из двойных стальных стенок, разделенных циркулирующей охлаждающей жидкостью, предпочтительно водой. В частности, в случае цилиндрической плавильной камеры такой узел относительно легко собирается и способен выдержать высокие механические напряжения. Цилиндрическая форма устройства для плавления способствует балансу механических напряжений на внешней стенке. Поскольку стенки охлаждаются, например охлаждаемой водой, расплав в предпочтительном исполнении отверждается и образует защитный слой на внутренней стороне стенки устройства для плавления. Рабочий узел устройства для плавления может и не потребовать никакую внутреннюю футеровку, а, следовательно, потребует менее сложное или менее дорогостоящее техническое обслуживание. Кроме того, расплав не загрязняется нежелательными компонентами огнеупорного материала, обычно попадающими в результате изнашивания из внутренней футеровки. Определенное преимущество заключается в том, что внутренняя поверхность стенки устройства для плавления может быть оснащена выступами или гранулами или другими малыми элементами, выступающими во внутрь устройства для плавления. Они могут помочь в образовании и фиксации слоя отвержденного расплава на внутренней стенке устройства для плавления, создающего футеровку, обладающую термостойкостью и уменьшающую передачу тепла охлаждающей жидкости в двойных стенках устройства для плавления.
Устройство для плавления может быть оборудовано рекуператором тепла. Горячие отходящие газы из устройства для плавления можно использовать для предварительного нагрева сырья или тепловую энергию, содержащуюся в них, можно рекуперировать. Аналогично тепловая энергия, заключенная в охлаждающей жидкости, циркулирующей между двумя стенками устройства для плавления, может быть также возвращена для нагревания или других целей.
Состав полученного расплава может содержать одно или несколько соединений из следующей таблицы:
Figure 00000001
Один или несколько аспектов, описанных в следующих патентных заявках, которые также относятся к плавлению и/или устройствам для плавления погружного горения, могут быть применены к изобретениям настоящей патентной заявки, и каждая из следующих патентных заявок включена в данный документ посредством ссылки:
Figure 00000002
Ниже описан вариант осуществления устройства для плавления, пригодный для использования по настоящему изобретению, со ссылкой на прилагаемые чертежи, где:
- на фиг. 1а и 1b схематично представлена тороидальная форма потока;
- на фиг. 2 показан вертикальный разрез через устройство для плавления; и
- на фиг. 3 схематично представлена компоновка горелок.
На фиг. 1а и 1b представлена предпочтительная тороидальная форма потока, в которой расплав следует по восходящему направлению вблизи погружных горелок 21, 22, 23, 24, 25, 26, которые располагаются на круговой линии 27 горелок, течет внутри в направлении к центру круговой линии горелок у поверхности расплава и далее вниз вблизи упомянутого центра. Тороидальный поток создает бурное движение в расплаве, гарантирует хорошее размешивание расплава, эффективное сгорание органических материалов, присутствующих вместе с синтетическими минеральными волокнами применяемых сырьевых материалов, и погружение волокон и любого другого сырьевого материала в расплав.
Иллюстрируемое устройство для плавления 1 содержит: цилиндрическую плавильную камеру 3 с внутренним диаметром около 2,0 м, которая содержит расплав; верхнюю камеру 5; и трубу для удаления отходящих газов и паров. Верхняя камера 5 снабжена перегородками 7, которые предотвращают любые выбросы с поверхности 18 расплава, увлекаемые отходящими газами и парами. Загрузчик 10 сырья расположен в верхней камере 5 и предназначен для загрузки первичного сырья, включающего искусственные минеральные волокна, в устройство для плавления 1 в точке 11, расположенной над поверхностью 18 расплава вблизи боковой стенки устройства для плавления. Загрузчик 10 содержит горизонтальное подающее устройство, например подающий шнек, которое переносит сырьевую смесь в бункер, прикрепленный к устройству для плавления, нижняя часть которого может открываться и закрываться посредством вертикального поршня. В нижней части плавильной камеры находятся шесть погружных горелок 21, 22, 23, 24, 25, 26, расположенных на круговой линии 27 горелок, ось которой совпадает с осью устройства для плавления, а диаметр равен около 1,4 м. Расплав может выводиться из плавильной камеры 3 через управляемое выходное отверстие 9, расположенное в боковой стенке плавильной камеры у нижней части устройства для плавления по существу напротив загрузчика 10.
Температура внутри расплава может находиться между 1100°C и 1600°C, или 1200°C и 1500°C, или 1200°C и 1450°C, предпочтительно между 1250°C и 1400°C, в зависимости от состава расплава, заданной вязкости и других параметров. В предпочтительном исполнении стенка устройства для плавления является двойной стальной стенкой, охлаждаемой охлаждающей жидкостью, предпочтительно водой. Разводка охлаждающей воды, предусмотренная на внешней стенке устройства для плавления, предоставляет возможность потоку выводить надлежащее количество энергии от внутренней поверхности стенки для того, чтобы расплав мог затвердеть на внутренней стенке, а охлаждающая жидкость, в данном случае вода, не вскипеть.
Устройство для плавления 1 может быть смонтировано на демпферах, адаптированных для поглощения вибрации.
Погружные горелки представляют собой концентричные трубчатые горелки, работающие при газовых потоках 100-200 м/с, предпочтительно 110-160 м/с и образующие сгорание топливного газа и кислорода, представляющего собой газ внутри расплава. Сгорание и газы сгорания образуют бурное движение внутри расплава перед тем, как они покинут верхнюю камеру и уйдут через вытяжную трубу. Эти горячие газы могут быть использованы для предварительного нагрева сырьевого материала и/или топливного газа и/или окисляющего газа (напр. кислород, технический кислород содержит не менее 95% кислорода по весу или обогащенный кислородом воздух), применяемых в горелках. Отходящие газы в предпочтительном исполнении фильтруются перед выбросом в окружающую среду, при необходимости разбавляются с окружающим воздухом для уменьшения температуры перед фильтрацией.

Claims (17)

1. Способ производства стекловидного материала, содержащий следующие стадии:
- введение твердой сырьевой смеси, содержащей 35-100 мас.% синтетических минеральных волокон, в устройство для плавления погружного горения;
- плавление твердой сырьевой смеси в устройстве для плавления погружного горения с образованием жидкого расплава;
- удаление по меньшей мере части жидкого расплава из устройства для плавления погружного горения; и
- формование удаленного жидкого расплава в твердый стекловидный материал,
причем синтетические минеральные волокна содержат от 2 мас.% до 18 мас.% органического связующего и присутствуют в виде хлопьев, и
погружное горение эффективно сжигает органические материалы, нанесенные на волокна, и переносит оставшиеся минеральные волокна в плавильную ванну, где они расплавляются.
2. Способ по п. 1, осуществляемый в отсутствие дополнительного отдельно подаваемого кислорода или обогащенного кислородом воздуха в устройство для плавления.
3. Способ по п. 1, в котором твердая сырьевая смесь содержит 40-100 мас.%, предпочтительно 50-100 мас.%, более предпочтительно 60-100 мас.% синтетических минеральных волокон.
4. Способ по п. 1, в котором стадия формования удаленного жидкого расплава в твердый стекловидный материал содержит волокнообразование жидкого расплава с получением волокон минеральной ваты, а именно волокон стекловаты или волокон каменной ваты.
5. Способ по п. 1, в котором синтетические минеральные волокна твердой сырьевой смеси выбраны из таких волокон, как стекловолокна, волокна стекловаты, волокна каменной ваты и их комбинации.
6. Способ по п. 1, в котором стадия плавления твердой сырьевой смеси в устройстве для плавления погружного горения содержит создание, по существу, тороидальной формы течения расплава внутри расплава, имеющей, по существу, вертикальную центральную ось вращения и содержащей основные сходящиеся к центру потоки около поверхности расплава.
7. Способ по п. 1, в котором расплаву стекла в устройстве для плавления погружного горения придается форма течения, которая, как показывает моделирование машинным методом динамики текучих сред, является, по существу, тороидальной формой течения расплава, содержащей векторы основного потока, сходящиеся к центру около поверхности расплава, при этом центральная ось вращения тороида является, по существу, вертикальной.
8. Способ по п. 7, в котором тороидальную форму течения расплава получают посредством горелок погружного горения, расположенных у основания устройства для плавления в, по существу, кольцевой зоне горелок, придавая, по существу, направленную вертикально вверх составляющую скорости газам сгорания, при этом расстояние между смежными горелками около 250-1250 мм, предпочтительно около 500-900 мм, более предпочтительно около 600-800 мм, наиболее предпочтительно около 650-750 мм.
9. Способ по п. 8, в котором горелки располагаются, по существу, на круговой линии горелок.
10. Способ по п. 6, в котором вектор скорости расплава, движущегося вверх над погружными горелками, содержит компоненту, направленную от стенки к центру устройства для плавления.
11. Способ по п. 6, в котором вектор скорости расплава, движущегося вверх над погружными горелками, содержит тангенциальную компоненту, обеспечивающую вихревое течение расплава в дополнение к тороидальной форме течения расплава.
RU2016106936A 2013-07-31 2014-07-30 Способ производства стекловидных материалов путем плавления RU2675706C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBGB1313656.9A GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-07-31 Melting of vitrifiable material
GB1313656.9 2013-07-31
PCT/EP2014/066441 WO2015014918A1 (en) 2013-07-31 2014-07-30 Process for manufacturing vitrified material by melting

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016106936A RU2016106936A (ru) 2017-08-31
RU2016106936A3 RU2016106936A3 (ru) 2018-05-17
RU2675706C2 true RU2675706C2 (ru) 2018-12-24

Family

ID=49167230

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016106936A RU2675706C2 (ru) 2013-07-31 2014-07-30 Способ производства стекловидных материалов путем плавления

Country Status (15)

Country Link
US (1) US10494286B2 (ru)
EP (1) EP3027569B1 (ru)
KR (1) KR102214646B1 (ru)
AU (1) AU2014298468B2 (ru)
CA (1) CA2918652C (ru)
DK (1) DK3027569T3 (ru)
ES (1) ES2717293T3 (ru)
GB (1) GB201313656D0 (ru)
HR (1) HRP20190545T1 (ru)
PL (1) PL3027569T3 (ru)
RU (1) RU2675706C2 (ru)
SA (1) SA516370503B1 (ru)
SI (1) SI3027569T1 (ru)
TR (1) TR201904352T4 (ru)
WO (1) WO2015014918A1 (ru)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB201313652D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313653D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313654D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313651D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
FR3025732B1 (fr) * 2014-09-15 2019-05-31 Pyro Green Innovations Procede et installation de vitrification en continu de materiaux fibreux
GB201501314D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Glass melting
GB201501308D0 (ru) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja
GB201501307D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Doo Skofja Loka And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Process for the preparation of a silica melt
US10370278B2 (en) * 2015-06-26 2019-08-06 Ocv Intellectual Capital, Llc Submerged combustion melter with vibration damping
US10081125B2 (en) * 2015-07-20 2018-09-25 International Business Machines Corporation Method to detect and remove gas bubbles from molten substrate to prevent hollow fiber formation
US9863875B1 (en) 2016-10-19 2018-01-09 International Business Machines Corporation In-situ detection of hollow glass fiber formation
GB201801977D0 (en) * 2018-02-07 2018-03-28 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Recycling
US11912608B2 (en) 2019-10-01 2024-02-27 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass manufacturing
FR3116815B1 (fr) * 2020-11-30 2023-04-28 Saint Gobain Isover Procede de traitement de dechets verriers
KR102482855B1 (ko) 2021-02-03 2022-12-28 한국수력원자력 주식회사 유리화설비의 폐기물 공급장치

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5100453A (en) * 1991-03-07 1992-03-31 Glasstech, Inc. Method for recycling scrap mineral fibers
RU2183597C2 (ru) * 1997-05-28 2002-06-20 Изовер Сэн-Гобэн Способ и устройство для рециркуляции отходов в установке для изготовления минерального волокна
US20080256981A1 (en) * 2004-07-29 2008-10-23 Saint-Gobain Isover Method and Device for Treating Fibrous Wastes for Recycling
RU2413677C1 (ru) * 2007-01-09 2011-03-10 Парок Ой Аб Система и способ получения минеральных волокон
US20120077135A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Mark William Charbonneau Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion

Family Cites Families (65)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3260587A (en) 1962-12-05 1966-07-12 Selas Corp Of America Method of melting glass with submerged combustion heaters and apparatus therefor
US3248205A (en) 1962-12-21 1966-04-26 Selas Corp Of America Glass melting furnace with submerged gas burners
US3592151A (en) 1970-03-09 1971-07-13 Morgan Construction Co Method and apparatus for refuse incineration
SU425853A2 (ru) 1972-08-21 1974-04-30 Р. П. Полевой Способ варки стекла
EP0086858A1 (de) 1982-02-24 1983-08-31 Sorg GmbH & Co. KG Verfahren zum Schmelzen von Glas mit Hilfe von elektrischer Energie und Ofen zur Durchführung dieses Verfahrens
US4422862A (en) * 1982-03-12 1983-12-27 Owens-Corning Fiberglas Corporation Process for reusing scrap glass
US4433862A (en) * 1982-04-13 1984-02-28 Otis Engineering Corporation Pipe joint
US4544394A (en) 1984-03-05 1985-10-01 Hnat James G Vortex process for melting glass
US4622007A (en) 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
AR240891A1 (es) 1985-06-25 1991-03-27 Ppg Ind Inc Cesionaria De Henr Un metodo de fundir un lote o carga de vidrio o lo similar.
DK267186D0 (da) 1986-06-06 1986-06-06 Rockwool Int Mineraluldsfremstilling
SE455438B (sv) 1986-11-24 1988-07-11 Aga Ab Sett att senka en brennares flamtemperatur samt brennare med munstycken for oxygen resp brensle
US5062789A (en) 1988-06-08 1991-11-05 Gitman Gregory M Aspirating combustion system
DE4446576C1 (de) 1994-12-25 1996-04-25 Sorg Gmbh & Co Kg Wannen-Schmelzofen zum Inertisieren von Schadstoffen durch Verglasen
DE19510874A1 (de) * 1995-03-24 1996-09-26 Gruenzweig & Hartmann Verfahren und Vorrichtung zum Erschmelzen von silikatischen Recycling-Rohstoffen
DE19603698C1 (de) 1996-02-02 1997-08-28 Schott Glaswerke Alkalifreies Aluminoborosilicatglas und dessen Verwendung
US6109062A (en) 1996-10-08 2000-08-29 Richards; Raymond S. Apparatus for melting molten material
EP0921103A1 (en) 1997-12-02 1999-06-09 Rockwool International A/S Manufacture of man-made vitreous fibres
WO1999035099A1 (fr) 1998-01-09 1999-07-15 Saint-Gobain Vitrage Procede et dispositif de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
FR2774085B3 (fr) 1998-01-26 2000-02-25 Saint Gobain Vitrage Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
US5954498A (en) * 1998-02-26 1999-09-21 American Air Liquide, Inc. Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces
US7248158B2 (en) * 2000-04-14 2007-07-24 Current Technologies, Llc Automated meter reading power line communication system and method
DE10029983C2 (de) 2000-06-26 2003-09-25 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzen und Läutern von Glas mit Wärmerückgewinnung
FR2832704B1 (fr) 2001-11-27 2004-02-20 Saint Gobain Isover Dispositif et procede de fusion de matieres vitrifiables
FR2837916B1 (fr) 2002-03-29 2004-12-10 Air Liquide Procede pour faire varier la position du point chaud d'une flamme
FR2843107B1 (fr) 2002-07-31 2005-06-17 Saint Gobain Four a cuves en serie pour la preparation de composition de verre a faible taux d'infondus
US7273583B2 (en) 2004-04-27 2007-09-25 Gas Technology Institute Process and apparatus for uniform combustion within a molten material
FR2873681A1 (fr) 2004-07-28 2006-02-03 Saint Gobain Procede et four a cuves en serie pour la preparation de frittes de verre
FR2881132B1 (fr) 2005-01-26 2007-04-27 Saint Gobain Bruleur immerge a flamme regulee
US7717701B2 (en) 2006-10-24 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Pulverized solid fuel burner
US20080276652A1 (en) 2007-05-11 2008-11-13 Jon Frederick Bauer Submerged combustion for melting high-temperature glass
US20110236846A1 (en) 2008-01-18 2011-09-29 Gas Technology Institute Submerged combustion melter
US7812235B2 (en) * 2008-01-25 2010-10-12 Randall L May Marching percussionist practice pad with structure that emulates a drum
MX2010010565A (es) 2008-03-25 2011-03-21 Agc Glass Europe Horno para fundir vidrio.
US8408197B2 (en) 2008-10-13 2013-04-02 Corning Incorporated Submergible combustion burner
US9174123B2 (en) * 2009-11-09 2015-11-03 Invensense, Inc. Handheld computer systems and techniques for character and command recognition related to human movements
MY159835A (en) * 2010-04-12 2017-02-15 Usg Interiors Llc Mineral wool from recyclable materials
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US9145319B2 (en) 2012-04-27 2015-09-29 Johns Manville Submerged combustion melter comprising a melt exit structure designed to minimize impact of mechanical energy, and methods of making molten glass
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US9032760B2 (en) 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US9096453B2 (en) 2012-06-11 2015-08-04 Johns Manville Submerged combustion melting processes for producing glass and similar materials, and systems for carrying out such processes
JP5712563B2 (ja) 2010-10-29 2015-05-07 旭硝子株式会社 気中溶融バーナー、ガラス原料の溶融方法、溶融ガラスの製造方法、ガラスビーズの製造方法、ガラス製品の製造方法、気中溶融装置およびガラス製品の製造装置
FR2987617B1 (fr) 2012-03-05 2017-03-24 Saint Gobain Isover Enfourneuse avec tete amovible pour enfournement immerge
US20130260980A1 (en) 2012-03-30 2013-10-03 Robert D. Touslee Systems and methods for forming glass materials
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
US9643869B2 (en) 2012-07-03 2017-05-09 Johns Manville System for producing molten glasses from glass batches using turbulent submerged combustion melting
CA2887250A1 (en) 2012-10-12 2014-04-17 Rockwool International A/S Process and apparatus for forming man-made vitreous fibres
CN104854040A (zh) 2012-10-12 2015-08-19 罗克伍尔国际公司 用于形成人造玻璃质纤维的工艺和装置
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
CN105189373A (zh) 2012-11-30 2015-12-23 康宁股份有限公司 涡旋燃烧器和浸没燃烧熔融的方法
CN105452178A (zh) 2013-02-28 2016-03-30 康宁股份有限公司 用于浸没燃烧式熔化的燃烧器
WO2014189506A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189501A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
US9731990B2 (en) 2013-05-30 2017-08-15 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
WO2014201106A1 (en) 2013-06-13 2014-12-18 Corning Incorporated Submerged combustion melters and burners therefor
GB201313651D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313653D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313654D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313652D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5100453A (en) * 1991-03-07 1992-03-31 Glasstech, Inc. Method for recycling scrap mineral fibers
RU2183597C2 (ru) * 1997-05-28 2002-06-20 Изовер Сэн-Гобэн Способ и устройство для рециркуляции отходов в установке для изготовления минерального волокна
US20080256981A1 (en) * 2004-07-29 2008-10-23 Saint-Gobain Isover Method and Device for Treating Fibrous Wastes for Recycling
RU2413677C1 (ru) * 2007-01-09 2011-03-10 Парок Ой Аб Система и способ получения минеральных волокон
US20120077135A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Mark William Charbonneau Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DAVID RUE Energy-efficient glass melting - The next generation melter. Final report, 01.03.2008. *

Also Published As

Publication number Publication date
EP3027569B1 (en) 2019-01-09
CA2918652C (en) 2021-04-06
CA2918652A1 (en) 2015-02-05
AU2014298468A1 (en) 2016-03-03
EP3027569A1 (en) 2016-06-08
US20160207814A1 (en) 2016-07-21
RU2016106936A (ru) 2017-08-31
SI3027569T1 (sl) 2019-04-30
TR201904352T4 (tr) 2019-04-22
WO2015014918A1 (en) 2015-02-05
GB201313656D0 (en) 2013-09-11
AU2014298468B2 (en) 2018-06-07
US10494286B2 (en) 2019-12-03
DK3027569T3 (en) 2019-04-15
KR102214646B1 (ko) 2021-02-10
PL3027569T3 (pl) 2019-06-28
KR20160040239A (ko) 2016-04-12
HRP20190545T1 (hr) 2019-06-28
RU2016106936A3 (ru) 2018-05-17
SA516370503B1 (ar) 2019-08-25
ES2717293T3 (es) 2019-06-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2675706C2 (ru) Способ производства стекловидных материалов путем плавления
AU2014298471B2 (en) Method and apparatus for melting solid raw batch material using submerged combustion burners
RU2673246C2 (ru) Способы и плавильные печи погружного горения
EP3027565A1 (en) Submerged combustion melting of verifiable material
US20230202898A1 (en) Manufacturing of continuous mineral fibers
LU93220B1 (en) Submerged combustion furnace and method
US20220355351A1 (en) Glass melting