RU2671022C1 - Piercing mill guide ruler - Google Patents
Piercing mill guide ruler Download PDFInfo
- Publication number
- RU2671022C1 RU2671022C1 RU2017142098A RU2017142098A RU2671022C1 RU 2671022 C1 RU2671022 C1 RU 2671022C1 RU 2017142098 A RU2017142098 A RU 2017142098A RU 2017142098 A RU2017142098 A RU 2017142098A RU 2671022 C1 RU2671022 C1 RU 2671022C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- contour
- ruler
- section
- workpiece
- distance
- Prior art date
Links
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано в станах поперечно-винтовой прокатки для получения гильз-заготовок.The invention relates to pipe rolling production and can be used in transverse helical rolling mills to obtain blanks.
Известна линейка направляющая прошивного стана (патент РФ №2549025, В21В 19/04, опубл. 20.04.2015), на выходном участке которой выполнена коническая желобчатая выемка радиусом, составляющим 0,52÷0,75 текущего расстояния между валками.A known line is the guide of the piercing mill (RF patent No. 2549025, B21B 19/04, publ. 04/20/2015), at the output section of which a conical grooved notch with a radius of 0.52 ÷ 0.75 of the current distance between the rolls is made.
Недостатком известной конструкции линейки прошивного стана, выполненной с выемкой на выходном участке, является большая степень свободы заготовки и гребня между входным и выходным участками, что не обеспечивает стабильность процесса формоизменения металла, плавное и равномерное течение металла в очаге деформации.A disadvantage of the known design of the line of piercing mill, made with a recess in the output section, is a large degree of freedom of the workpiece and the ridge between the input and output sections, which does not ensure the stability of the metal forming process, a smooth and uniform flow of metal in the deformation zone.
Известна направляющая линейка прошивного стана (Данилов Ф.А., Глейберг А.З., Балакин В.Г. "Горячая прокатка труб". - М: Металлургиздат, 1962, с. 223-224), выбранная в качестве прототипа, которая включает разделенные гребнем входной и выходной участки, выполненные в продольном сечении с уклоном рабочей поверхности, при этом величина уклона входного участка линейки обычно на 1-3° больше угла входного конуса валков, а уклон выходного участка линейки не превышает угла выходного конуса валков.A known guide line of a piercing mill (Danilov F.A., Gleiberg A.Z., Balakin V.G. "Hot rolling of pipes." - M: Metallurgizdat, 1962, pp. 223-224), selected as a prototype, which includes the input and output sections separated by a crest, made in longitudinal section with a slope of the working surface, while the slope of the input section of the ruler is usually 1-3 ° greater than the angle of the input cone of the rolls, and the slope of the output section of the ruler does not exceed the angle of the output cone of the rolls.
Такое выполнение линейки не обеспечивает равномерное течение металла в очаге деформации, а большая степень свободы гильзы на выходном участке линейки приводит к повышенной кривизне гильзы, уменьшению ее геометрической точности и снижению стойкости линеек.This embodiment of the ruler does not provide a uniform flow of metal in the deformation zone, and a large degree of freedom of the liner at the output section of the ruler leads to increased curvature of the liner, a decrease in its geometric accuracy and a decrease in the resistance of the rulers.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении точности размеров прокатываемых гильз за счет условий деформации, обеспечивающих стабильный процесс формоизменения металла.The technical problem solved by the invention is to increase the dimensional accuracy of the rolled sleeves due to deformation conditions that provide a stable process of metal forming.
Поставленная задача решается за счет того, что в линейке валкового прошивного стана, включающей разделенные гребнем входной и выходной участки, выполненные в продольном сечении с уклоном, согласно изобретению, контур гребня линейки в продольном сечении образован выпуклой дугой, плавно сопряженной с контурами входного и выходного участков, при этом точка дуги, находящаяся на наименьшем расстоянии от продольной оси заготовки, соответствует наибольшему значению отношения расстояния между линейками к расстоянию между валками. Кроме того, сопряжение контура гребня линейки с контуром входного участка соответствуют точке захвата заготовки валками, сопряжение с контуром выходного участка - точке выхода гильзы из валков, контуры входного и выходного участков линейки в продольном сечении образованы вогнутыми дугами, при этом радиус R1 дуги, образующей контур входного участка линейки, и радиус R2 дуги, образующей контур выходного участка, определяют по формулам:The problem is solved due to the fact that in the line of the roll piercing mill, including the input and output sections separated by a crest, made in longitudinal section with a slope, according to the invention, the contour of the line crest in the longitudinal section is formed by a convex arc smoothly conjugated with the contours of the input and output sections while the point of the arc located at the smallest distance from the longitudinal axis of the workpiece corresponds to the largest value of the ratio of the distance between the rulers to the distance between the rolls. In addition, the conjugation of the contour of the ridge of the ruler with the contour of the input section corresponds to the point of capture of the workpiece by the rolls, the conjugation with the contour of the output section corresponds to the exit point of the sleeve from the rolls, the contours of the input and output sections of the line in the longitudinal section are formed by concave arcs, with the radius R 1 of the arc forming the contour of the input section of the ruler, and the radius R 2 of the arc forming the contour of the output section, is determined by the formulas:
где 
a1 - расстояние между начальной и конечной точками дуги, образующей контур входного участка, в направлении, перпендикулярном оси заготовки, мм,a 1 - the distance between the start and end points of the arc forming the contour of the input section, in the direction perpendicular to the axis of the workpiece, mm,
а2 - расстояние между начальной и конечной точками дуги, образующей контур выходного участка, в направлении, перпендикулярном оси гильзы, мм; а расстояние L1 в продольном сечении линейки от начала контура входного участка линейки до оси заготовки и расстояние L2 в продольном сечении линейки от конца контура выходного участка линейки до оси гильзы определяют по следующим формулам:and 2 - the distance between the start and end points of the arc forming the outline of the output section, in the direction perpendicular to the axis of the sleeve, mm; and the distance L 1 in the longitudinal section of the ruler from the beginning of the contour of the input portion of the ruler to the axis of the workpiece and the distance L 2 in the longitudinal section of the ruler from the end of the contour of the output portion of the ruler to the axis of the sleeve is determined by the following formulas:
где R3, - радиус заготовки, мм,where R 3 , is the radius of the workpiece, mm,
kз=1,0÷1,1 - коэффициент, учитывающий состояние заготовки,k s = 1,0 ÷ 1,1 - coefficient taking into account the condition of the workpiece,
kд=1,029÷1,040 - коэффициент допуска, учитывающий конструктивную точность стана,k d = 1,029 ÷ 1,040 - tolerance coefficient taking into account the structural accuracy of the mill,
Rг, - радиус гильзы, мм,R g - the radius of the sleeve, mm,
kг=1,0÷1,1 - коэффициент учитывающий состояние гильзы.k g = 1,0 ÷ 1,1 - coefficient taking into account the condition of the sleeve.
Гребень линейки, отвечающий за удержание металла заготовки в конусе прошивки, в продольном сечении образован выпуклой дугой, плавно сопряженной с контурами входного и выходного участков, причем точка дуги, находящаяся на наименьшем расстоянии от продольной оси заготовки, соответствует наибольшему значению отношения расстояния между линейками к расстоянию между валками, что позволяет создать наилучшие условия деформации, которые обеспечивают стабильность процесса формоизменения металла. Течение металла при этом проходит плавно и равномерно, тем самым обеспечивая повышение точности размеров прокатываемых гильз и исключая образование винтовых подрезов в пережиме валков при раскатке заготовки на оправке.The crest of the ruler, which is responsible for holding the workpiece metal in the firmware cone, in the longitudinal section is formed by a convex arc smoothly conjugated with the contours of the input and output sections, and the point of the arc located at the smallest distance from the longitudinal axis of the workpiece corresponds to the largest value of the ratio of the distance between the rulers to the distance between the rollers, which allows you to create the best deformation conditions that ensure the stability of the metal forming process. In this case, the metal flow passes smoothly and evenly, thereby providing an increase in the dimensional accuracy of the rolled sleeves and excluding the formation of helical undercuts in the pinch of the rolls when rolling the workpiece on the mandrel.
Линейка может быть выполнена таким образом, что контуры входного и выходного участков в продольном сечении образованы вогнутыми дугами. Дуга, образующая контур входного участка линейки, может быть выполнена вогнутой и плавно сопряжена с дугой, образующей контур гребня, в точке, соответствующей точке захвата заготовки валками, при этом расстояние L1 в продольном сечении линейки от начала контура входного участка линейки до оси заготовки определяют по формуле (3), а радиус R1 дуги, образующей контур входного участка линейки, определяют по формуле (1). Входной участок, имеющий такой профиль, позволяет выполнять центровку заготовки по оси прокатки и обеспечивает плавную подачу заготовки в валки прошивного стана, ограничивая степень свободы, что обеспечивает высокую геометрическую точность гильзы, особенно при прошивке заготовок с общей кривизной (например, в связи с неравномерным износом подины кольцевой печи).The line can be made in such a way that the contours of the input and output sections in a longitudinal section are formed by concave arcs. The arc forming the contour of the input section of the ruler can be concave and smoothly mated with the arc forming the contour of the ridge at a point corresponding to the capture point of the workpiece by the rolls, while the distance L 1 in the longitudinal section of the ruler from the beginning of the contour of the input section of the line to the axis of the workpiece is determined by the formula (3), and the radius R 1 of the arc forming the contour of the input section of the ruler is determined by the formula (1). An inlet section having such a profile allows the workpiece to be centered along the rolling axis and provides a smooth supply of the workpiece to the rolls of the piercing mill, limiting the degree of freedom, which ensures high geometric accuracy of the liner, especially when piercing blanks with a common curvature (for example, due to uneven wear hearths of a ring furnace).
Дуга, образующая контур выходного участка линейки, может быть выполнена вогнутой и плавно сопряжена с дугой, образующей контур гребня, в точке, соответствующей точке схода гильзы с валков, при этом расстояние L2 в продольном сечении линейки от конца контура выходного участка линейки до оси гильзы определяют по формуле (4), а радиус R2 дуги, образующей контур выходного участка линейки, определяют по формуле (2). Выполненный таким образом выходной участок линейки, имеющий более стесненный выход, продолжает удерживать прошитую гильзу, тем самым обеспечивая ее высокую геометрическую точность как по наружному диаметру, так и по толщине стенки.The arc forming the contour of the output section of the ruler can be concave and smoothly conjugated with the arc forming the contour of the ridge at a point corresponding to the point of vanishing of the sleeve from the rolls, while the distance L 2 in the longitudinal section of the ruler from the end of the contour of the output section of the ruler to the axis of the sleeve determined by the formula (4), and the radius R 2 of the arc forming the outline of the output section of the line is determined by the formula (2). The output section of the ruler thus made, having a more cramped exit, continues to hold the stitched sleeve, thereby ensuring its high geometric accuracy both in the outer diameter and in the wall thickness.
Изобретение иллюстрируется рисунками, где на фиг. 1а схематично изображено продольное сечение очага деформации, на фиг. 1б изображена предлагаемая линейка, у которой контуры входного и выходного участков в продольном сечении образованы вогнутыми дугами, на фиг. 2 показано сечение А-А на фиг. 1а, на фиг. 3 - сечение Б-Б на фиг. 1а, на фиг. 4 - сечение В-В на фиг. 1а, на фиг. 5а - относительная поперечная разностенность гильзы, прокатанной на линейках с применением существующей калибровки, на фиг. 5б - относительная поперечная разностенность гильзы, прокатанной на линейках с применением предлагаемой калибровки, на фиг. 6а - результаты измерения толщины стенки трубной плети после правильной машины с применением существующей калибровки, на фиг. 6б - результаты измерения толщины стенки трубной плети после правильной машины с применением предлагаемой калибровки.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1a schematically shows a longitudinal section of the deformation zone, FIG. 1b shows the proposed ruler, in which the contours of the input and output sections in longitudinal section are formed by concave arcs, in FIG. 2 shows a section AA in FIG. 1a, in FIG. 3 is a section BB in FIG. 1a, in FIG. 4 is a section BB in FIG. 1a, in FIG. 5a is the relative lateral difference of the liner rolled on rulers using the existing calibration, in FIG. 5b is the relative lateral difference of the liner rolled on rulers using the proposed calibration, in FIG. 6a shows the results of measuring the wall thickness of a tubular lash after a straightening machine using the existing calibration, FIG. 6b - the results of measuring the wall thickness of the tubular lash after the correct machine using the proposed calibration.
В очаге деформации показаны валки 1, линейка 2, заготовка 3 и оправка 4. Линейка состоит из входного участка АВ, выходного участка DE и расположенного между ними гребня BCD.
Контур входного участка линейки может быть образован дугой АВ радиусом R1, которая плавно сопряжена с дугой BCD, образующей контур гребня линейки радиусом R3, а контур выходного участка линейки может быть образован дугой DE радиусом R2, плавно сопряженной с дугой BCD.The contour of the input section of the line can be formed by an arc AB of radius R 1 , which is smoothly connected to the arc BCD, forming the contour of the crest of the line of radius R 3 , and the contour of the output section of the line can be formed by an arc DE of radius R 2 , smoothly conjugated with the arc BCD.
Построение профиля линейки производят следующим образом. Сначала строят участок гребня линейки, обеспечивающий удержание металла заготовки в конусе прошивки, в виде выпуклой дуги BCD радиусом R3 из точки В, соответствующей точке захвата заготовки валками.The construction of the profile line is as follows. First, build a section of the crest of the ruler, ensuring the retention of the workpiece metal in the firmware cone, in the form of a convex arc BCD of radius R 3 from point B, corresponding to the capture point of the workpiece by the rolls.
Входной участок линейки выполняют, в частности в виде вогнутой дуги АВ радиусом R1, определенным по формуле (1), при этом расстояние L1 в продольном сечении линейки от начала контура входного участка линейки - точки А до оси заготовки определяют по формуле (3). На этом участке осуществляется направление заготовки в зону деформации, которое завершается в точке В захвата заготовки валками с минимальным отклонением от оси прокатки.The input section of the ruler is performed, in particular, in the form of a concave arc AB of radius R 1 determined by the formula (1), while the distance L 1 in the longitudinal section of the line from the beginning of the contour of the input section of the line — point A to the axis of the workpiece is determined by the formula (3) . In this section, the workpiece is directed into the deformation zone, which ends at the point B of the workpiece being gripped by rolls with a minimum deviation from the rolling axis.
Коэффициент kз=1,0÷1,1 учитывает состояние задаваемой заготовки, в частности кривизну, фактический диаметр, состояние наружной поверхности заготовки. Если используют заготовку после механической обработки, без дефектов, с требуемым наружным диаметром, то выбирают kз=1,0. Если используют заготовку с кривизной, наличием окалины, наружными дефектами, то коэффициент kз увеличивают до 1,1.The coefficient k s = 1,0 ÷ 1,1 takes into account the state of the given workpiece, in particular the curvature, the actual diameter, the state of the outer surface of the workpiece. If you use the workpiece after machining, without defects, with the required outer diameter, then choose k s = 1,0. If you use a workpiece with curvature, the presence of scale, external defects, then the coefficient k s increase to 1.1.
Коэффициент допуска kд=1,029÷1,040, который учитывает конструктивную точность стана, выбирают в зависимости от диаметра задаваемой заготовки.The tolerance coefficient k d = 1,029 ÷ 1,040, which takes into account the structural accuracy of the mill, is selected depending on the diameter of the specified workpiece.
Выходной участок линейки выполняют, в частности в виде вогнутой дуги DE радиусом R2, определенным по формуле (2). Точка D сопряжения конца контура дуги гребня линейки с выходным участком соответствует точке схода гильзы с валков, при этом расстояние L2 в продольном сечении линейки от конца контура выходного участка линейки - точки Е до оси гильзы определяют по формуле (4). На этом участке линейки происходит формирование конечного диаметра и геометрии гильзы, снижается овальность и продольная неустойчивость гильзы на выходе из стана.The output section of the line is, in particular, in the form of a concave arc DE of radius R 2 defined by the formula (2). The point D of the conjugation of the end of the contour of the arc of the ridge of the ruler with the output section corresponds to the vanishing point of the sleeve from the rolls, while the distance L 2 in the longitudinal section of the ruler from the end of the outline of the output section of the ruler - point E to the axis of the sleeve is determined by formula (4). On this section of the ruler, the formation of the final diameter and geometry of the sleeve occurs, the ovality and longitudinal instability of the sleeve at the outlet of the mill decreases.
Предлагаемая конструкция линейки была опробована при прошивке заготовки диаметром 360 мм в гильзу размером 433×26,9 мм. Прошивку заготовки проводили без изменения настроечных параметров прошивного стана и других технологических параметров с использованием применяемой на производстве линейки и предлагаемой линейки. В дальнейшем линейки предлагаемой конструкции были использованы при производстве труб по ГОСТ 32528-13 размером 325×8 мм из стали 09Г2С. Оценку эффективности предлагаемой линейки проводили с помощью замеров гильз, полученных с применением существующей калибровки линеек и предлагаемой. Для оценки точности гильз были проведены замеры толщины стенки трубы по диаметру гильзы в 12-ти сечениях и по ее длине - в 17-ти сечениях, а также замеры подлежащих обрезке утолщенных участков трубной плети с каждого конца. Результаты проведенных испытаний представлены на фиг. 5 и 6.The proposed design of the line was tested when flashing a workpiece with a diameter of 360 mm into a sleeve measuring 433 × 26.9 mm. The workpiece was flashed without changing the tuning parameters of the piercing mill and other technological parameters using the ruler used in the production and the proposed line. In the future, the lines of the proposed design were used in the production of pipes in accordance with GOST 32528-13 with a size of 325 × 8 mm from 09G2S steel. Evaluation of the effectiveness of the proposed line was carried out using measurements of sleeves obtained using the existing ruler calibration and the proposed one. To assess the accuracy of the sleeves, we measured the wall thickness of the pipe by the diameter of the sleeve in 12 sections and along its length in 17 sections, as well as measurements of the thickened sections of the tubing to be trimmed from each end. The test results are presented in FIG. 5 and 6.
При использовании предлагаемой калибровки линеек отмечено значительное снижение разнотолщинности гильзы как по телу, так и по концам, кроме того предлагаемая калибровка линеек обеспечивает точность получаемых гильз на непрерывном стане в соответствии с требованиями фирмы DANIELI, тогда как существующая калибровка выводит размеры гильз за пределы поля допуска. Использование линеек предлагаемой конструкции значительно уменьшает длину утолщенных участков с каждого конца трубной плети, подлежащих обрезке:When using the proposed ruler calibration, a significant decrease in the liner thickness difference both over the body and at the ends was noted; in addition, the proposed ruler calibration ensures the accuracy of the obtained sleeves on a continuous mill in accordance with the requirements of DANIELI, while the existing calibration takes the dimensions of the sleeves out of the tolerance range. The use of the rulers of the proposed design significantly reduces the length of the thickened sections from each end of the pipe whip to be trimmed:
Стойкость опытной пары линеек прошивного стана, изготовленных из сплава 70Х28Н28В2СЛ, составила 3066 прошивок, что выше средней (2456 прошивок) и максимальной (2846 прошивок) стойкости линеек действующей калибровки из данного сплава.The durability of the experimental pair of rulers of the piercing mill made of 70X28N28V2SL alloy amounted to 3066 firmwares, which is higher than the average (2456 firmwares) and maximum (2846 firmwares) durability of the rulers of the current calibration of this alloy.
Применение линеек предлагаемой конструкции обеспечивает плавную подачу заготовки в валки прошивного стана, более высокую точность по толщине стенки как гильзы, так и трубной плети, позволяет уменьшить искривление и овальность переднего участка гильзы и удержать ее в требуемом поле допуска, уменьшить обрезь по концам трубной плети.The application of the lines of the proposed design ensures a smooth supply of the workpiece to the rolls of the piercing mill, higher accuracy in the wall thickness of both the sleeve and the pipe whip, reduces the curvature and ovality of the front section of the sleeve and keeps it in the required tolerance field, reduces the trim at the ends of the pipe whip.
Предлагаемая конструкция линейки обеспечивает благоприятные условия деформации, увеличение стойкости линеек и получение прошиваемых гильз с требуемыми геометрическими параметрами высокой точности.The proposed design of the line provides favorable conditions for deformation, an increase in the durability of the rulers and obtaining stitched sleeves with the required geometric parameters of high accuracy.
Claims (20)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017142098A RU2671022C1 (en) | 2017-12-04 | 2017-12-04 | Piercing mill guide ruler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017142098A RU2671022C1 (en) | 2017-12-04 | 2017-12-04 | Piercing mill guide ruler |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2671022C1 true RU2671022C1 (en) | 2018-10-29 |
Family
ID=64103091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017142098A RU2671022C1 (en) | 2017-12-04 | 2017-12-04 | Piercing mill guide ruler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2671022C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2814544C1 (en) * | 2023-08-29 | 2024-02-29 | Акционерное общество "Северский трубный завод" (АО "СТЗ") | Piercing mill line |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU443691A1 (en) * | 1973-01-17 | 1974-09-25 | Московский институт стали и сплавов | Line of piercing mill |
| US4028923A (en) * | 1976-05-04 | 1977-06-14 | Aetna-Standard Engineering Company | Plug and shoe changing in piercing and reeling mills |
| SU1144738A1 (en) * | 1983-07-04 | 1985-03-15 | Московский Ордена Ленина И Ордена Октябрьской Революции Энергетический Институт | Piercing mill guard |
| SU1321493A1 (en) * | 1985-09-03 | 1987-07-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Broaching-type process tool |
-
2017
- 2017-12-04 RU RU2017142098A patent/RU2671022C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU443691A1 (en) * | 1973-01-17 | 1974-09-25 | Московский институт стали и сплавов | Line of piercing mill |
| US4028923A (en) * | 1976-05-04 | 1977-06-14 | Aetna-Standard Engineering Company | Plug and shoe changing in piercing and reeling mills |
| SU1144738A1 (en) * | 1983-07-04 | 1985-03-15 | Московский Ордена Ленина И Ордена Октябрьской Революции Энергетический Институт | Piercing mill guard |
| SU1321493A1 (en) * | 1985-09-03 | 1987-07-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Broaching-type process tool |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ф.А.ДАНИЛОВ и др. Горячая прокатка труб, М., Металлургиздат, 1962, с.223-224. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2814544C1 (en) * | 2023-08-29 | 2024-02-29 | Акционерное общество "Северский трубный завод" (АО "СТЗ") | Piercing mill line |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8079243B2 (en) | Plug, method of expanding inside diameter of metal pipe or tube using such plug, method of manufacturing metal pipe or tube, and metal pipe or tube | |
| CN100493762C (en) | Die, method of manufacturing stepped metal tube, and stepped metal tube | |
| RU2671022C1 (en) | Piercing mill guide ruler | |
| JP5679981B2 (en) | Method for producing seamless pipes with a three-roll mandrel rolling mill | |
| RU2250147C1 (en) | Method for helical piercing of cast billet | |
| CN100393433C (en) | Cold rolling process for metal tubes | |
| RU2814544C1 (en) | Piercing mill line | |
| US6360575B1 (en) | Calibration of an instrument for the cold-rolling of tubes | |
| RU2722952C1 (en) | Method of rolling pipe workpieces | |
| RU2759820C1 (en) | Screw piercing method in a four-roll mill | |
| US988834A (en) | Tube-rolling. | |
| SU1359031A1 (en) | Mandrel for screw piercing | |
| RU2496590C1 (en) | Rotary piercer working tools | |
| RU2455092C1 (en) | Method of seamless tube production | |
| JP2000288616A (en) | Manufacture of seamless steel tube | |
| SU598666A1 (en) | Production tool of three-high expanding mill | |
| RU2149721C1 (en) | Method for shaping tubular blank and slot washer for performing the same | |
| JPH10258312A (en) | Manufacture of welded tube excellent in roundness | |
| RU2489221C1 (en) | Method of hot-rolled pipe production | |
| SU789172A1 (en) | Mandrel for cold die rolling of tubes | |
| SU1115821A1 (en) | Technological fixtures for screw reeling of tubes | |
| RU2014165C1 (en) | Method for manufacturing longitudinally welded pipes | |
| RU2320433C2 (en) | Sleeve rolling-off method | |
| RU2568804C1 (en) | Method of manufacturing of longitudinally welded pipes with rectangular or square cross-section | |
| RU2542131C1 (en) | Roll of pilger mill for rolling of thin-wall tubes with diameter of 508 mm with increased accuracy as to wall |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20210624 Effective date: 20210624 |