RU2666766C1 - Способ имплантации ионов вещества - Google Patents
Способ имплантации ионов вещества Download PDFInfo
- Publication number
- RU2666766C1 RU2666766C1 RU2017146925A RU2017146925A RU2666766C1 RU 2666766 C1 RU2666766 C1 RU 2666766C1 RU 2017146925 A RU2017146925 A RU 2017146925A RU 2017146925 A RU2017146925 A RU 2017146925A RU 2666766 C1 RU2666766 C1 RU 2666766C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ion
- plasma
- sample
- ions
- focusing
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005468 ion implantation Methods 0.000 title description 6
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims abstract description 100
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 claims abstract description 25
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 15
- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 abstract description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 17
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 8
- -1 nitrogen ions Chemical class 0.000 description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005513 bias potential Methods 0.000 description 5
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 5
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 4
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 3
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- LCKIEQZJEYYRIY-UHFFFAOYSA-N Titanium ion Chemical compound [Ti+4] LCKIEQZJEYYRIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Изобретение относится к средствам радиационного материаловедения и предназначено для улучшения электрофизических, химических и механических свойств приповерхностных слоев изделий из металлов и сплавов, полупроводников, диэлектриков и других материалов. Способ имплантации ионов вещества осуществляют путем генерации плазменного потока, предварительной инжекции плазмы в пространство дрейфа и фокусировки пучка, последующего плазменно-иммерсионного формирования ионного пучка с дальнейшей его транспортировкой и баллистической фокусировкой в пространстве дрейфа и облучением образца импульсно-периодическими потоками плазмы и пучками ионов. Перед облучением образца ионами осуществляют их торможение с одновременной компенсацией пространственного заряда ионного потока. Техническим результатом является увеличение глубины приповерхностного ионно-легированного слоя образца. 3 ил.
Description
Изобретение относится к технической физике, в частности к радиационному материаловедению, и предназначено для улучшения электрофизических, химических и механических свойств приповерхностных слоев изделий из металлов и сплавов, полупроводников, диэлектриков и других материалов.
Известен способ ионной имплантации вещества путем генерации плазмы, последующего плазменно-иммерсионного формирования потока ускоренных ионов и поочередного, многократного облучения поверхности образца ускоренными ионами и плазмой (SU 1412517 А1, МПК5 H01J 37/317, опубл. 07.09.1990). Благодаря компенсации ионного распыления поверхности образца осаждением плазмы способ обеспечивает возможность увеличения максимальной концентрации имплантируемой примеси.
Недостаток способа заключается в том, что он основан на обычной плазменно-иммерсионной имплантации ионов с плотностями непрерывного или импульсно-периодического тока ионов, не превышающего нескольких единиц мА/см2. Малые дозы облучения, не превышающие 1018 ион/см2, низкий коэффициент диффузии примеси из-за малой плотности ионного тока не обеспечивают возможности формирования глубоко легированных, до нескольких десятков и сотен микрометров, слоев материалов и покрытий.
Известен способ имплантации ионов вещества [R. Wei, Low energy, high current density ion implantation of materials at elevated temperatures for tribological applications, Surface and Coatings Technology, 83 (1996). - C. 218-227] путем генерации плазмы, последующего плазменно-иммерсионного формирования потока ионов азота с плотностью тока до 5 мА/см2 при энергии ионов около 1 кэВ и облучения поверхности образца ускоренными ионами. Благодаря снижению энергии ионов до 1 кэВ способ обеспечивает уменьшение ионного распыления поверхности и при относительно высокой плотности ионного тока за счет увеличения коэффициента диффузии обеспечивает возможность формирования широких ионно-модифицированных слоев.
Способ обладает существенным недостатком. Глубина ионно-легированного слоя определяется (при постоянстве других характеристик таких, как сорт материала, температура процесса, время облучения) коэффициентом диффузии, пропорциональным плотности ионного тока и коэффициентом ионного распыления, зависящим от энергии ионов. Использование плотностей ионного тока до 5 мА/см2, соответственно, ограничивает коэффициент диффузии и глубину ионно-легированного слоя.
Известен способ имплантации ионов вещества путем генерации плазменного потока, предварительной инжекции плазмы в пространство дрейфа и фокусировки пучка, последующего плазменно-иммерсионного формирования ионного пучка с дальнейшей его транспортировкой и баллистической фокусировкой в пространстве дрейфа и облучением образца импульсно-периодическими потоками плазмы и пучками ионов [А.I. Ryabchikov, P.S. Ananin, S.V. Dektyarev, D.О. Sivin, А.Е. Shevelev, High intensity metal ion beam generation, Vacuum 143 (2017). C. 447-453]. В этом способе плазменно-иммерсионное ускорение ионов и формирование ионного пучка совмещено с баллистической фокусировкой ионного пучка, что позволяет увеличить плотность ионного тока на облучаемом образце. Этот способ рассматривается в качестве прототипа.
Хотя плотность тока ионов в этом способе увеличена на несколько порядков и достигает 0,5 А/см2, с соответствующим ростом коэффициента диффузии имплантируемого вещества, глубина ионно-легированного слоя ограничивается ионным распылением поверхности. Плазменно-иммерсионное формирование ионного потока вблизи сеточной структуры в прототипе не позволяет значительно уменьшить энергию ионов, не уменьшая одновременно плотность ионного тока на облучаемом образце. В тоже время, из-за ионного распыления, например, ионами азота с энергией 1,2 кэВ при плотности ионного тока 0,5 А/см2 стали 40 X за один час распыляется слой толщиной около 180 мкм.
Техническим результатом предложенного способа является увеличение глубины приповерхностного ионно-легированного слоя образца.
Для этого в предлагаемом способе имплантации ионов вещества, как и в прототипе, генерируют плазменный поток, предварительно инжектируют плазму в пространство дрейфа и фокусировки пучка. В дальнейшем осуществляют плазменно-иммерсионное ускорение ионов и формирование ионного пучка с последующей его транспортировкой и баллистической фокусировкой в пространстве дрейфа и облучают образец импульсно-периодическими потоками плазмы и пучками ионов.
В отличие от прототипа перед облучением образца импульсно-периодическими пучками ионов осуществляют торможение ионов, снижая их скорость и энергию, соответственно. Уменьшение скорости ионов приводит к пропорциональному увеличению плотности ионов в пучке и нарушению условий нейтрализации пространственного заряда пучка. Дополнительная инжекция электронов в пространство дрейфа пучка вблизи поверхности образца компенсирует объемный заряд ионного пучка и исключает уменьшение плотности ионного тока на образце из-за провисания потенциала, вплоть до формирования виртуального анода. Поскольку коэффициент ионного распыления зависит от энергии ионов, их торможение уменьшает ионное распыление поверхности образца. Таким образом, как и в прототипе, в предлагаемом способе обеспечивается высокий коэффициент диффузии имплантируемого вещества за счет высокой плотности ионного тока. В отличие от прототипа, благодаря снижению энергии ионов, в предлагаемом способе, уменьшается ионное распыление поверхности образца. В результате достигается увеличение глубины приповерхностного ионно-легированного слоя образца.
В предлагаемом способе имплантации ионов компенсацию пространственного заряда пучка обеспечивают не только благодаря предварительной инжекции плазмы в пространство дрейфа и фокусировки ионного пучка, но и путем создания условий для дополнительного формирования плазменных электронов. Для создания дополнительных электронов используют эмиттер электронов, например, из вольфрама, нагреваемого до температуры, при которой возникает термоэмиссия электронов. Для формирования дополнительных электронов может быть использован плазменный поток, создаваемый при воздействии мощного лазерного излучения на поверхность дополнительной мишени. Для формирования дополнительной плазмы может быть увеличено давление остаточного воздуха или рабочего газа (например, азота или аргона) в пространстве дрейфа ионного пучка до давления в диапазоне 0,01-1 Па.
Способ предполагает использование в качестве имплантируемого материала любой газ или твердое вещество с одноэлементным или многоэлементным составом. Для формирования плазмы используют металлы и сплавы, композиционные материалы, полупроводниковые и диэлектрические материалы. Плазменный поток формируют любым способом, включая вакуумно-дуговой разряд, газовый разряд, разряд по поверхности диэлектрика, воздействие лазерного излучения на материалы и др. Формирование плазмы осуществляют в непрерывном, импульсном или импульсно-периодическом режимах. В качестве имплантируемых образцов используют любой проводящий или полупроводниковый материал.
На фиг. 1 изображена схема устройства, реализующего предлагаемый способ.
На фиг. 2 представлено распределение элементов по глубине образца из циркония, измеренное методом оптической спектрометрии плазмы тлеющего разряда, после имплантации ионов титана в течение 1 часа при плотности тока 60 мА/см2, напряжении смещения Uсм=-1,5 кВ, Uсм1=0 кВ при длительности импульсов 4 мкс, частоте 105 имп/с.
На фиг. 3 показано распределение элементов по глубине образца из циркония, измеренное методом оптической спектрометрии плазмы тлеющего разряда, после имплантации ионов титана в течение 1 часа при плотности тока 60 мА/см2, напряжении смещения Uсм=-1,5 кВ, Uсм1=-1,2 кВ при длительности импульсов 4 мкс, частоте 105 имп/с.
Пример реализации способа имплантации ионов дан с использованием устройства (фиг. 1), которое содержит вакуумную камеру 1, дисковый электрод 2, мелкоструктурную сетку 3, полый электрод 4 с закрытой торцевой поверхностью, эмиссионный электрод 5, экран 6, образец 7, первый 8 (ИП1), второй 9 (ИП2), третий 10 (ИП3) источники питания, анод 11, электромагнитные катушки 12, катод 13, поджигающий электрод 14, четвертый 15 (ИП4), пятый 16 (ИП6) и шестой 17 (ИП6) источники питания.
Вакуумно-дуговой источник металлической плазмы, состоящий из коаксиально установленных анода 11 и катода 13, закреплен на вакуумной камере 1. На боковой поверхности катода 13 из титана установлен поджигающий электрод 14. Поджигающий электрод 14 и катод 13 соединены с четвертым источником питания 15 (ИП4), причем катод 13 подключен к выходу источника питания 15 (ИП4) с отрицательной полярностью. Катод 13 и анод 11 соединены с пятым источником питания 16 (ИП5), причем катод 13 подключен к выходу источника питания 16 (ИП5) с отрицательной полярностью. Коаксиально с анодом 11, вне вакуумного объема, установлены электромагнитные катушки 12, выводы которых соединены с выходами шестого источника питания 17 (ИП6). Внутри вакуумной камеры 1, коаксиально с катодом 13 и анодом 11, установлен, полый электрод 4 из вольфрама с закрытой торцевой поверхностью. К полому электроду 4 прикреплена мелкоструктурная сетка 3 из нержавеющей стали, имеющая форму части сферы с размером ячейки 1×1 мм. Выпуклая сторона сетки 3 обращена к катоду 13. Поверхность сетки 3, в ее центральной части, закрыта дисковым электродом 2 из нержавеющей стали. Внутри пространства, образованного полым электродом 4 и сеткой 3 в виде части сферы на расстоянии ее радиуса установлен образец 7 из циркония. Перед образцом 7 с зазором установлен эмиссионный электрод 5 из вольфрама. Между образцом 7 и эмиссионным электродом 5 установлен экран 6, который выполнен из вольфрама и электрически связан с полым электродом 4. Второй источник питания 9 (ИП2) отрицательным выводом подключен к полому электроду 4, соединенному с сеткой 3, а его положительный выход соединен с вакуумной камерой 1, которая заземлена. Первый источник питания 8 (ИП1) своим положительным выводом подключен к образцу 7, а его выход с отрицательной полярностью электрически подключен к отрицательному выходу второго источника питания 9 (ИП2). Выходы третьего источника питания 10 (ИП3) подключены к нагреваемому эмиссионному электроду 5. Один из выводов третьего источника питания 10 (ИП3) подключен к выходу отрицательной полярности второго источника питания 9 (ИП2).
При подаче высоковольтного импульса напряжения от четвертого источника питания 15 (ИП4) между поджигающим электродом 14 и катодом 13 происходит пробой. Поскольку катод 13 имеет отрицательный потенциал относительно поджигающего электрода 14, то на его поверхности формируется катодное пятно. Плазма от катодного пятна, постепенно расширяясь, достигает поверхности анода 11. Пятый источник питания 16 (ИП5) обеспечивает поддержание импульсного или непрерывного вакуумного дугового разряда. Под действием электрического поля, существующего между катодом 13 и анодом 11, а также магнитного поля, создаваемого электромагнитными катушками 12 при пропускании по ним тока от шестого источника питания 17 (ИП6) катодное пятно, перемещаясь по боковой поверхности катода 13, постепенно выходит на торцевую поверхность катода 13. После этого, плазма, формируемая катодным пятном, распространяется в вакуумной камере 1 в направлении мелкоструктурной сетки 3 в виде части сферы. Установленный на поверхности сетки 3 дисковый электрод 2, препятствует прямому пролету макрочастиц вакуумного дугового разряда с поверхности катода 13 на поверхность облучаемого образца 7. Проходя через сетку 3 плазма проникает в пространство дрейфа и фокусировки ионного пучка, ограниченное сеткой 3 и полым электродом 4. После заполнения плазмой пространства дрейфа на сетку 3 и электрически связанный с ней полый электрод 4 от второго источника питания 9 (ИП2) подают импульсное напряжение смещения отрицательной полярности.
При подаче на сетку 3 и полый электрод 4 отрицательного потенциала смещения Uсм вблизи сетки 3 начинает формироваться слой разделения заряда. Сначала за счет ухода плазменных электронов создается, так называемый, матричный слой, в котором плотность ионов постоянна. В дальнейшем происходит ускорение ионов, приводящее к изменению распределения плотности ионов по ширине слоя и увеличению его размера. Расширение слоя прекращается, когда происходит ограничение плотности ионного тока j пространственным зарядом в соответствии с законом Чайлда-Ленгмюра:
где ε0 - диэлектрическая проницаемость;
z - зарядовое состояние иона;
е - заряд электронов;
m - масса иона;
Uсм - напряжение смещения;
d - ширина слоя разделения зарядов.
Сформированный вблизи сетки 3 ионный поток инжектируется внутрь системы образованной сеткой 3 и полым электродом 4, образующей пространство дрейфа и фокусировки ионного пучка. Предварительно инжектированная в пространство дрейфа плазма, благодаря наличию плазменных электронов, обеспечивает частичную нейтрализацию пространственного заряда ионного пучка. Ионы пучка своим пространственным зарядом создают электрическое поле, выталкивающее за пределы пучка ионы плазмы. В тоже самое время, электроны плазмы, по мере удаления ионов плазмы, компенсируют объемный заряд пучка. Поскольку в высоковольтном слое разделения зарядов вблизи сетки 3 ионы пучка ускорились, то пропорционально увеличению скорости, согласно закону непрерывности, уменьшилась их плотность. Таким образом, на входе пучка в пространство дрейфа плотность плазмы в несколько раз превышает плотность ионов в пучке, что обеспечивает полную нейтрализацию пространственного заряда пучка. В дальнейшем, благодаря фокусирующей геометрии сетки 3, осуществляется баллистическая фокусировка пучка ионов. По мере фокусировки увеличивается плотность ионов. Когда плотность ионов в пучке начинает превышать плотность плазмы, то компенсация пространственного заряда пучка становится не полной, формируется провисание потенциала, что в конечном итоге приводит к увеличению диаметра пучка и снижению плотности ионного тока на образце 7.
Для уменьшения энергии ионов вблизи поверхности образца 7 создают тормозящее ионы электрическое поле. Между образцом 7 и системой из сетки 3 и полого электрода 4 включают первый источник питания 8 (ИП1), положительный вывод которого соединен с образцом 7. Торможение ионов сопровождается соответствующим увеличением плотности ионов в пучке. Плотность ионов в пучке возрастает пропорционально уменьшению скорости ионов. Когда плотность пучка превышает плотность плазмы в пространстве дрейфа пучка условия нейтрализации пространственного заряда пучка нарушается, что приводит к нарушению условий транспортировки пучка и его развалу. Для эффективной транспортировки и фокусировки высокоинтенсивного пучка с динамически уменьшающейся скоростью ионов необходимо обеспечить дополнительную нейтрализацию его пространственного заряда. Для этого используют дополнительный источник электронов в виде нагревательного эмиссионного электрода 5.
При плотностях ионного тока насыщения из плазмы около 5 мА/см2 при амплитуде потенциала смещения, например, 300 В, когда ионное распыление поверхности мало, в случае вакуумно-дуговой плазмы титана ширина слоя разделения зарядов составляет около 1 мм. Это означает, что даже в случае использования сетки 3 с малым (меньше миллиметра) размером ячейки, ширина слоя разделения заряда соизмерима с ее размером. В этом случае эмиссионная граница плазмы зависит от структуры сетки 3 и значительная часть ионов оседает на ее элементы. Кроме того, формируемый в таких условиях ионный пучок имеет значительную угловую расходимость, что негативно сказывается на возможности достижения при баллистической фокусировке плотностей тока ионов в несколько десятков и сотен миллиампер на квадратный сантиметр. Формирование пучков ионов такой плотности с малой угловой расходимостью с эффективной транспортировкой и баллистической фокусировкой достигают при амплитудах потенциала смещения выше 1 кВ. При амплитуде напряжения смещения 1,5 кВ ширина слоя разделения зарядов равна 3,5 мм, что более чем в три раза превышает характерные размеры ячейки сетки 3. Это обеспечивает значительное улучшение условий формирования и транспортировки ионного пучка.
Так, например, для вакуумно-дуговой плазмы титана начальная энергия направленного движения ионов в плазме составляет около 20 эВ. После ускорения в слое разделения зарядов при амплитуде потенциала смещения 1,5 кВ энергия ионов титана со средним зарядовым состоянием z=2 возрастает до 3 кэВ. Средняя скорость ионов возрастает более чем в 12 раз. Плотность плазмы в области инжекции пучка превышает плотность ионов в 12 раз, соответственно.
Если сетка 3 выполнена в виде части сферы радиусом R=75 мм и облучаемый образец 7 установлен в фокальной области на расстоянии D=R=75 мм, то по мере распространения ионного пучка в пространстве дрейфа, благодаря сферической поверхности сетки 3 и баллистической фокусировке ионов плотность ионов в пучке возрастает пропорционально (R/(R-L))2, где L - расстояние от сетки, пройденное ионным пучком. При R, равном 75 мм, на расстоянии 53,5 мм плотность ионов в пучке становится равной плотности плазмы. Дальнейшая транспортировка ионов в условиях фокусировки сопровождается недокомпенсацией объемного заряда пучка из-за недостатка плазменных электронов.
Коэффициент ионного распыления поверхности при энергии ионов титана 3 кэВ изменяется в пределах от 2 до 3 атомов на один падающий ион в зависимости от материала облучаемого образца 7. Распыление поверхности, соответственно, уменьшает толщину модифицированного, за счет радиационно-стимулированной диффузии имплантированных атомов, приповерхностного слоя материала. Толщина распыленного слоя при высокоинтенсивной имплантации может достигать нескольких сотен микрометров. Уменьшение энергии ионов, тем самым, уменьшает ионное распыление и, соответственно увеличивает толщину ионно-модифицированного слоя материала образца 7.
Если образец 7 расположен на расстоянии 53,5 мм, а плотность ионного тока на входе в пространство дрейфа равна 5 мА/см2, то благодаря фокусировке пучка плотность ионного тока на образце приближается к 60 мА/см2. При длительности импульса потенциала смещения 4 мкс, частоте импульсов 105 имп/с в образец 7 имплантируется около 0,875⋅10 ион/см17 титана за секунду. За час доза ионного облучения превысит 3⋅1020 ион/см2. Если коэффициент распыления ионами титана с энергией 3 кэВ материала образца 7, например, циркония равен 3, то с поверхности образца 7 с плотностью 6⋅1022 атом/см3 за час ионного облучения распыляется слой толщиной около 60 мкм. Даже в случае, когда скорость диффузии имплантируемой примеси превышает скорость ионного распыления поверхности, толщина ионно-модифицированного слоя существенно уменьшается из-за распыления поверхностного слоя. Предлагаемый способ предполагает подавление ионного распыления поверхности образца 7 за счет уменьшения энергии ионов. Для этого на образец 7 от первого источника питания 8 (ИП1) подают напряжение смещения положительной, относительно сетки 3 и полого электрода 4, полярности. Вблизи образца 7 создается электрическое поле, тормозящее ионы. Энергия ионов, таким образом, уменьшается до нескольких сотен электронвольт, радикально решив проблему ионного распыления поверхности и, в тоже время, сохранив преимущества имплантации ионов при больших плотностях тока и дозах облучения. Однако торможение ионов сопровождается увеличением их плотности в пучке. Плотность ионов возрастает пропорционально
где Uсм - напряжение смещения второго источника питания 9 (ИП2);
Uсм1 - напряжение смещения первого источника питания 8 (ИП1).
При Uсм=-1,5 кВ и Uсм1=-1,2 кВ плотность ионов в пучке взрастает более чем в 2,2 раза. Если пространственный заряд такого пучка не компенсирован, то в пучке образуется провисание потенциала, вплоть до формирования виртуального анода, что приводит к нарушению условий транспортировки и фокусировки ионного пучка. Для решения указанной проблемы предлагаемый способ предусматривает компенсацию пространственного заряда пучка. Для этого на эмиссионный электрод 5, выполненный, например, из вольфрамовой проволоки толщиной 1 мм в виде одновитковой спирали диаметром 50 мм от третьего источника питания 10 (ИП3) подают напряжение и обеспечивают ток по эмиссионному электроду 5 амплитудой 40 А. Этот ток разогревает эмиссионный электрод 5 до температуры, при которой происходит термоэмиссия электронов. Эмитируемые электроны захватываются электрическим полем ионного пучка и таким образом обеспечивается нейтрализация его объемного заряда. Экран 6 защищает образец 7 от прямого излучения от эмиссионного электрода 5, исключая его перегрев. В результате имплантации ионов титана в течение 1 часа при плотности тока 60 мА/см2, напряжении смещения Uсм=-1,5 кВ (энергия ионов титана со средним зарядовым состоянием 2, равна 3 кэВ), Uсм1=0 кВ при длительности импульсов 4 мкс, частоте 105 имп/с в цирконий, измеренное методом оптической спектрометрии плазмы тлеющего разряда на спектрометре GD Profiler 2 фирмы Horiba (Япония) распределение элементов по глубине показало, что произошла диффузия титана на глубину около 7 мкм (фиг. 2). Во втором эксперименте, когда было дополнительно использовано Uсм1=-1,5 кВ от первого источника питания 8 (ИП1) и по эмиссионному электроду 5 пропускали ток 40 А, при тех же остальных параметрах облучения, ширина, легированного титаном, слоя возросла почти в 3 раза, достигнув 20 мкм (фиг. 3).
Таким образом, в результате имплантации ионов с уменьшением ионного распыления поверхности образца 7 толщина ионно-модифицированного слоя увеличивается в несколько раз.
Claims (1)
- Способ имплантации ионов вещества путем генерации плазменного потока, предварительной инжекции плазмы в пространство дрейфа и фокусировки пучка, последующего плазменно-иммерсионного формирования ионного пучка с дальнейшей его транспортировкой и баллистической фокусировкой в пространстве дрейфа и облучением образца импульсно-периодическими потоками плазмы и пучками ионов, отличающийся тем, что перед облучением образца ионами осуществляют их торможение с одновременной компенсацией пространственного заряда ионного потока.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017146925A RU2666766C1 (ru) | 2017-12-28 | 2017-12-28 | Способ имплантации ионов вещества |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017146925A RU2666766C1 (ru) | 2017-12-28 | 2017-12-28 | Способ имплантации ионов вещества |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2666766C1 true RU2666766C1 (ru) | 2018-09-12 |
Family
ID=63580495
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017146925A RU2666766C1 (ru) | 2017-12-28 | 2017-12-28 | Способ имплантации ионов вещества |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2666766C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2781774C1 (ru) * | 2022-02-01 | 2022-10-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ ионно-лучевой обработки внутренней поверхности протяженных отверстий |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1758086A1 (ru) * | 1990-06-26 | 1992-08-30 | Московский авиационный институт им.Серго Орджоникидзе | Устройство дл ионно-лучевой обработки деталей |
EP0690473A2 (en) * | 1994-07-01 | 1996-01-03 | Eaton Corporation | Ion beam electron neutralizer |
US20110117514A1 (en) * | 2009-11-13 | 2011-05-19 | Fergal John O'Moroe | Silicon Firnaceware for Stressed Film |
RU2509174C1 (ru) * | 2012-06-25 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный индустриальный университет" | Способ имплантации ионами газов металлов и сплавов |
KR101565916B1 (ko) * | 2015-07-07 | 2015-11-04 | 주식회사 밸류엔지니어링 | 이온주입기용 리펠러 및 이온발생장치 |
-
2017
- 2017-12-28 RU RU2017146925A patent/RU2666766C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1758086A1 (ru) * | 1990-06-26 | 1992-08-30 | Московский авиационный институт им.Серго Орджоникидзе | Устройство дл ионно-лучевой обработки деталей |
EP0690473A2 (en) * | 1994-07-01 | 1996-01-03 | Eaton Corporation | Ion beam electron neutralizer |
US20110117514A1 (en) * | 2009-11-13 | 2011-05-19 | Fergal John O'Moroe | Silicon Firnaceware for Stressed Film |
RU2509174C1 (ru) * | 2012-06-25 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный индустриальный университет" | Способ имплантации ионами газов металлов и сплавов |
KR101565916B1 (ko) * | 2015-07-07 | 2015-11-04 | 주식회사 밸류엔지니어링 | 이온주입기용 리펠러 및 이온발생장치 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2781774C1 (ru) * | 2022-02-01 | 2022-10-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ ионно-лучевой обработки внутренней поверхности протяженных отверстий |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Ryabchikov et al. | Low energy, high intensity metal ion implantation method for deep dopant containing layer formation | |
Wolowski et al. | Fast ion emission from the plasma produced by the PALS laser system | |
Kazakov et al. | Generation of millisecond low-energy large-radius electron beam by a forevacuum plasma-cathode source | |
Koval et al. | Electron sources with plasma grid emitters: Progress and prospects | |
Ryabchikov et al. | High-current-density gas ion ribbon beam formation | |
Ryabchikov et al. | Vacuum arc ion and plasma source Raduga 5 for materials treatment | |
Shaim et al. | Aluminum multicharged ion generation from laser plasma | |
Torrisi et al. | Characterization of laser-generated silicon plasma | |
Ryabchikov et al. | Formation of repetitively pulsed high-intensity, low-energy silicon ion beams | |
RU2666766C1 (ru) | Способ имплантации ионов вещества | |
Burdovitsin et al. | Charge compensation in an insulated target bombarded by a pulsed electron beam in the forevacuum pressure range | |
Ryabchikov et al. | Generation of High-Intensity Aluminum-Ion Beams at Low Energy | |
Koval et al. | Formation of high intensity ion beams with ballistic focusing | |
Abbasi et al. | Ion charge state and energy enhancement by axial magnetic field applied during laser produced plasma expansion | |
Zhu et al. | Structure and expansion characteristics of laser ablation tin plasma into a vacuum | |
Ryabchikov et al. | Regularities of plasma-immersion formation of long-pulse high-intensity titanium ion beams | |
Ryabchikov et al. | Features of the formation of ultralow energy high-intensity metal and gaseous ion beams | |
Ryabchikov et al. | Plasma-immersion formation of high-intensity ion beams | |
Ryabchikov et al. | Formation of Submillisecond Titanium Ion Beams with a High Pulsed Power Density | |
Gushenets et al. | Effect of the enhanced breakdown strength in plasma-filled optical system of electron beam formation | |
Kazakov et al. | Generation of focused high-current electron beam with millisecond pulse duration by a forevacuum plasma-cathode electron source based on cathodic arc | |
Vorobyov et al. | Formation and transportation of an intense sub-millisecond electron beam in a longitudinal magnetic field in the source with a mesh plasma cathode | |
Delle Side et al. | A proton source via laser ablation of hydrogenated targets | |
Ryabchikov et al. | Study of the regularities of low-and super-low-energy high-intensity metal ion beams formation | |
Koval et al. | Using an auto-oscillating beam-plasma discharge to implant ions into dust particles |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201229 |