RU2659539C1 - Способ изготовления изделий из трубных заготовок - Google Patents
Способ изготовления изделий из трубных заготовок Download PDFInfo
- Publication number
- RU2659539C1 RU2659539C1 RU2017109181A RU2017109181A RU2659539C1 RU 2659539 C1 RU2659539 C1 RU 2659539C1 RU 2017109181 A RU2017109181 A RU 2017109181A RU 2017109181 A RU2017109181 A RU 2017109181A RU 2659539 C1 RU2659539 C1 RU 2659539C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- welded
- coolant
- billets
- workpieces
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 81
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 12
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 5
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 5
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004141 dimensional analysis Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 208000024891 symptom Diseases 0.000 description 1
- NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N ytterbium Chemical compound [Yb] NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
- B23K26/262—Seam welding of rectilinear seams of longitudinal seams of tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/70—Auxiliary operations or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу изготовления изделия из трубных заготовок и может быть использовано в технологических процессах изготовления теплообменных панелей методом лазерной сварки. Охлаждают их по объему путем подачи охлаждающей жидкости в полости свариваемых заготовок до момента сварки. Сваривают трубные заготовки лазерным лучом последовательно по этапам. На первом этапе заготовки сваривают попарно, на втором этапе парные сваренные заготовки сваривают между собой в блоки, а на последующих этапах полученные блоки сваривают между собой до получения требуемого размера изделия. Параметры сварки поддерживают постоянными на этапах изготовления изделия путем регулирования расхода охлаждающей жидкости, который определяют по определенному соотношению. В процессе сварки прикладывают к свариваемым заготовкам поперечное усилие сжатия, величина которого не превышает предела упругости материала заготовок. Технический результат изобретения заключается в снижении уровня сварочных напряжений и деформаций за счет компенсации избыточной тепловой энергии сварного шва. 1 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Изобретение относится к машиностроению, а именно к способам изготовления изделий из трубных заготовок, и может быть использовано в технологических процессах изготовления теплообменных панелей методом лазерной сварки.
Основной задачей, решаемой при лазерной сварке труб, в том числе тонкостенных, между собой является обеспечение минимального уровня внутренних напряжений и термических деформаций в зоне сварки. Решение поставленной задачи достигается за счет обеспечения в процессе сварки малого размера зон расплава и термического влияния при условии сохранения высокой прочности сварного шва. Оптимальные характеристики соединения при лазерной сварке получаются при обеспечении минимальной величины погонной энергии в сварном шве, что позволяет снизить остаточные напряжения и деформации в 5-10 раз по сравнению с дуговыми способами сварки.
Известен способ изготовления изделия из трубных заготовок, заключающийся в том, что заготовки устанавливают в сварочной оснастке и сваривают подлежащие соединению заготовки между собой по боковой поверхности параллельными швами лазерным лучом в соответствии с заданными параметрами (Носков А.А., Третьяков О.Н. Прогрессивные технологические процессы в производстве и эксплуатации газотурбинных двигателей. М., Изд-во МАИ, 2003. С. 163-171).
Известен способ изготовления изделия из трубных заготовок, заключающийся в том, что заготовки устанавливают в сварочной оснастке, сваривают подлежащие соединению заготовки лазерным лучом в соответствии с заданными параметрами, охлаждают зону сварки инертным газом (С. Катаяма, «Справочник по лазерной сварке», М., Техносфера, 2015, С. 452-457). Для получения изделия требуемых размеров, например, панелей теплообменника, последовательно выполняют параллельные сварочные швы между заготовками по их боковой поверхности, причем процесс осуществляют в роботизированном режиме, а в процессе сварки прижимают свариваемые поверхности друг к другу.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков к заявляемому техническому решению является способ изготовления изделия из трубных заготовок, заключающийся в том, что заготовки устанавливают в сварочной оснастке, сваривают подлежащие соединению заготовки лазерным лучом в соответствии с заданными параметрами, охлаждают зону сварки инертным газом, а свариваемые заготовки - по всему объему путем подачи охлаждающей жидкости (патент RU №2533572, 2014 г.). В известном техническом решении охлаждение заготовок по всему объему осуществляется путем их перемещения относительно сварочной оснастки при непрерывной подаче и циркуляции охлаждающей жидкости в контуре оснастки.
Общим существенным недостатком известных способов является сложность точного совмещения лазерного пятна с фактической линией стыка, поскольку на это влияет кинематика перемещения сварочной головки устройства для лазерной сварки, или свариваемых труб относительно неподвижной сварочной оснастки, а также погрешности закрепления трубок в заданном положении и допуски на геометрию трубных заготовок. Для уменьшения влияния этих факторов увеличивают размер лазерного пятна, повышают погонную энергию и мощность излучения, что приводит к повышению суммарного объема расплава в сварном шве. Кроме того, при последовательном наложении большого количества близко расположенных сварных швов возникает эффект технологической наследственности, заключающийся во влиянии предшествующей операции на последующую. Таким образом, избыточная тепловая энергия предыдущего сварного шва влияет на скорости нагрева и охлаждения, условия кристаллизации сварочной ванны последующего сварного шва, что приводит к накоплению избыточного тепла и соответственно к росту остаточных напряжений и деформаций в изготавливаемом изделии.
Техническая проблема, на решение которой направлен заявленный способ, заключается в обеспечении точности геометрических характеристик изготовляемых изделий.
Технический результат, достигаемый при осуществлении предлагаемого способа, заключается в снижении уровня сварочных напряжений и деформаций за счет компенсации избыточной тепловой энергии сварного шва.
Заявленный технический результат достигается за счет того, что при осуществлении способа изготовления изделия из трубных заготовок последние устанавливают в сварочной оснастке, сваривают подлежащие соединению заготовки лазерным лучом в соответствии с заданными параметрами, охлаждают зону сварки инертным газом, а свариваемые заготовки - по всему объему путем подачи охлаждающей жидкости, согласно предлагаемому изобретению охлаждение свариваемых заготовок по их объему осуществляют путем подачи охлаждающей жидкости в полости свариваемых заготовок, осуществляют сварку последовательно по этапам, сваривая на первом этапе заготовки попарно, на втором этапе парные сваренные заготовки сваривают между собой в блоки, а на последующих этапах полученные блоки сваривают между собой до получения требуемого размера изделия, причем поддерживают параметры сварки постоянными на этапах изготовления изделия путем регулирования расхода охлаждающей жидкости, который определяют по соотношению:
nρCT≥kWχh-1ν-1,
где: n - расход охлаждающей жидкости, м3/с;
ρ - плотность охлаждающей жидкости, кг/м3;
С - теплоемкость охлаждающей жидкости, Дж/(кг*К);
Т - температура охлаждающей жидкости, К;
k - коэффициент диссипации;
W - мощность лазерного излучения, Вт;
χ - температуропроводность материала заготовки, м2/с;
h - глубина проплава, м;
ν - скорость сварки, м/с.
Указанные существенные признаки обеспечивают решение поставленной проблемы с достижением заявленного технического результата, так как:
- осуществление охлаждения свариваемых заготовок по их объему путем подачи охлаждающей жидкости в полости свариваемых заготовок обеспечивает постоянство величины минимально необходимой погонной энергии путем компенсации избыточной тепловой энергии сварного шва, что позволяет снизить уровень сварочных напряжений и деформаций;
- осуществление сварки последовательно по этапам, сваривая на первом этапе заготовки попарно, сваривая на втором этапе парные сваренные заготовки между собой в блоки, а на последующих этапах полученные блоки сваривая между собой до получения требуемого размера изделия, поддержание параметров сварки постоянными на этапах изготовления изделия путем регулирования расхода охлаждающей жидкости, который определяют по указанному соотношению обеспечивает идентичные условия сварки заготовок, что позволяет снизить уровень сварочных напряжений и деформаций.
Существенные признаки могут иметь развитие и продолжение.
Осуществление сварки в роботизированном режиме, подача охлаждающей жидкости в полости свариваемых заготовок до момента сварки и приложение в процессе сварки к свариваемым заготовкам поперечного усилия сжатия, величина которого не превышает предела упругости материала заготовок, исключает влияние кинематики перемещения сварочной головки устройства для лазерной сварки относительно сварочной оснастки, погрешностей закрепления трубок в заданном положении и допусков на геометрию трубных заготовок, что позволяет также снизить уровень сварочных напряжений и деформаций.
Настоящий способ поясняется следующим описанием и иллюстрациями, где:
- на фиг. 1 изображена схема реализации предлагаемого способа;
- на фиг. 2 изображена таблица 1, содержащая данные расчета использования воды в качестве охлаждающей жидкости при сварке труб из сплава ХН60 ВТ;
- на фиг. 3 изображена таблица 2, содержащая результаты экспериментальных исследований;
- на фиг. 4 изображена фотография фрагмента панели теплообменника после сварки без охлаждающей жидкости;
- на фиг. 5 изображена фотография фрагмент панели теплообменника после сварки с применением охлаждающей жидкости.
Способ реализуется следующим образом.
Свариваемые заготовки в виде пары труб 1 устанавливают в калиброванном пазу плиты 2 сварочной оснастки, размещенной на рабочем столе 3, обеспечивающей равномерное прилегание свариваемых поверхностей труб 1 в условиях их поперечного сжатия, усилие которого не превышает предел упругости материала заготовок (см. фиг. 1). Это позволяет исключить влияние погрешностей закрепления труб в заданном положении и допусков на геометрию трубных заготовок, и обеспечить постоянный контакт свариваемых поверхностей заготовок. До момента сварки и в процессе сварки свариваемые заготовки охлаждают по всему объему. Для этого создают циркулирующий поток охлаждающей жидкости путем подачи ее во внутреннюю полость каждой из свариваемых труб 1 от источника 4 охлаждения через каналы 5, причем расход охлаждающей жидкости определяют из соотношения:
nρCT≥kWχh-1ν-1,
где: n - расход охлаждающей жидкости, м3/с;
ρ - плотность охлаждающей жидкости, кг/м3;
C - теплоемкость охлаждающей жидкости, Дж/(кг*К);
T - температура охлаждающей жидкости, К;
k - коэффициент диссипации;
W - мощность лазерного излучения, Вт;
χ - температуропроводность материала заготовки, м2/с;
h - глубина проплава, м;
ν - скорость сварки, м/с.
Зону сварки в процессе изготовления изделия охлаждают инертным газом, обеспечивающем также ее защиту. Сварка осуществляется лазерным методом в роботизированном режиме. Это исключает влияние кинематики перемещения сварочной головки устройства для лазерной сварки относительно сварочной оснастки. Режим поддерживается при помощи робота-манипулятора 6, имеющего шесть степеней свободы, на фланце которого закреплена оптическая сварочная головка 7, связанная оптоволоконным кабелем 8 с источником 9 лазерного излучения. Управление процессом сварки осуществляется при помощи последовательно связанных с источником 9 лазерного излучения стойки 10 управления, контроллера 11 и программного модуля 12. При этом последний связан с источником 4 охлаждения, а оптическая сварочная головка 7 через робот-манипулятор 6 связана с контроллером 11. Изготовление изделия заключается в поэлементном наращивании лазерной сваркой с искусственным теплоотводом. Сварку трубных заготовок осуществляют последовательно по этапам, сваривая на первом этапе попарно трубы 1, на втором этапе сваренные заготовки сваривают между собой в блоки, а на последующих этапах полученные блоки сваривают между собой до получения требуемого размера изделия. При этом параметры сварки поддерживают постоянными на этапах изготовления изделия путем регулирования расхода охлаждающей жидкости. Таким образом, сварка каждого шва производится в идентичных условиях.
Из теории теплообмена и фазовых переходов известно, что при сварке плавлением фазовый переход из твердого в жидкое состояние и обратно происходит при температуре плавления «Т» и сопровождается поглощением (выделением) удельной теплоты «Lm» плавления (А.Г. Аленицын и др. «Краткий физико-математический справочник», М., Наука, 1990, стр. 228-229). Уравнение теплового баланса для сварочного шва в присутствии дополнительного теплоотвода, осуществляющего искусственное охлаждение, можно представить в виде:
aW=Qm+Qo,
где: а - коэффициент поглощения лазерного излучения;
W - мощность лазерного излучения;
Qm - тепло, необходимое для нагрева, плавления и поддержание сварочной ванны в расплавленном состоянии;
Qo - тепло, отводимое от сварочной ванны охлаждающей жидкостью.
Для металла сварочной ванны:
Qm=νhbρm(CmTm+Lm),
где: ν - скорость сварки;
h - глубина проплава;
b - ширина шва;
ρm, Cm, Tm, Lm - плотность, удельная теплоемкость, температура плавления, удельная теплота плавления сплава, соответственно.
Очевидно, что тепловая мощность «QT», которая отводится от сварочной ванны путем естественной теплопроводности в окружающую среду, без дополнительного теплоотвода, будет определяться разностью:
QT=aW-Qm.
Мощность искусственного теплоотвода, осуществляемого посредством охлаждающей жидкости, имеет следующий вид:
Qo=nρСТ,
где: n - расход охлаждающей жидкости;
ρ - плотность охлаждающей жидкости;
С - удельная теплоемкость;
Т - температура охлаждающей жидкости.
Оптимизация режимов лазерной сварки с искусственным охлаждением на основе физического моделирования и экспериментальных исследований, а также анализа размерностей позволили установить следующее.
При сварке трубных заготовок из сплава ХН60 ВТ, стали 12Х18Н9Т и бронзы БрХ1, произведение глубины проплава «h» и скорости «ν» сварки, близко к величине «χ» температуропроводности свариваемых сплавов:
hν≈χ.
Установлено, что тепловая мощность, которая должна отводится от сварочной ванны для исключения перегрева (избыточное тепло):
QT=kWχ/hν,
где коэффициент диссипации (рассеяния) k равен 0,07-0,1.
Поскольку вместо естественного теплоотвода применяется искусственный теплоотвод, то:
QT=Qo,
следовательно можно записать:
kWχ/hν=nρСТ.
При этом «Qo» не должно значительно превышать «QT», а значение частного от деления χ на hν должно быть близко к единице. Для управления процессом искусственного охлаждения путем регулирования величины расхода «n» охлаждающей жидкости в свариваемых трубах полученное соотношение удобно представить в виде:
nρCT≥kWχh-1ν-1.
Пример. Лазерную сварку теплообменных панелей выполняли на рабочем столе роботизированного комплекса «LaserWeldlOR120» лазерной сварки. Размер стола 1,0 на 2,0 м, излучение иттербиевого волоконного лазера модели ЛС-10 фокусировали линзой с фокусным расстоянием 0,5 м оптической сварочной головки, закрепленной на подвижном фланце промышленного робота-манипулятора KUKA модели KR120HA. Фокальную плоскость располагали на уровне стыка свариваемых заготовок. Защиту сварного соединения осуществляли аргоном. Управляющую программу создавали в программной среде KRL (Kuka Robot Language) контроллера KRC4, дооснащенной программным модулем синхронизации подачи охлаждающей жидкости с подачей лазерного излучения. Величину мощности излучения и время лазерного воздействия задавали на стойке управления в программе LaserNet, которая связана с контроллером.
Панель шириной 725 мм поэлементно сваривали из трубных заготовок диаметром 7,5 мм с толщиной стенки 1,0 мм и длиной 600 мм из сплава ХН60 ВТ и нержавеющей стали 12Х18Н10Т при следующих режимах (см. фиг. 2):
- мощность излучения - 900-1050 Вт;
- скорость сварки - (20-30)*10-3 м/с;
- расход аргона - 10-15 л/мин;
- расход воды - (15-50)*10-6 м3/с.
Как видно из результатов экспериментов (см. фиг. 3), подача внутрь трубных заготовок охлаждающей жидкости с расходом, соответствующим, заявленному соотношению, обеспечивает поддержание минимальной погонной энергии в процессе формирования сварного соединения, что позволяет получать качественные сварные швы. На фиг. 4 представлен фрагмент парного элемента панели, сваренного без искусственного охлаждения сварного шва, предельная величина деформации которого составляет (7,0-8,0 мм), на фиг. 5 - фрагмент парного элемента панели с дополнительным теплоотводом путем подачи охлаждающей жидкости во внутренние полости свариваемых заготовок. В этом случае деформация составила 0,5-1,0 мм.
Экспериментальные данные показывают, что искусственное охлаждение позволяет изготавливать теплообменные панели практически без остаточных напряжений и деформаций.
Таким образом, изготовление изделий поэтапной сваркой в идентичных условиях при охлаждении труб по всему объему путем подачи охлаждающей жидкости в полости свариваемых заготовок, объем которой определяется по заданной зависимости, позволяет снизить уровень сварочных напряжений и деформаций, что обеспечивает повышение точности геометрических характеристик изделий.
Claims (12)
1. Способ изготовления теплообменной панели из трубных заготовок, включающий установку заготовок в сварочной оснастке, сварку подлежащих соединению заготовок лазерным лучом в соответствии с заданными параметрами, охлаждение зоны сварки инертным газом и охлаждение свариваемых заготовок по всему объему путем подачи охлаждающей жидкости, отличающийся тем, что сварку лазерным лучом трубных заготовок осуществляют по их боковым поверхностям, при этом охлаждение свариваемых заготовок по их объему осуществляют путем подачи охлаждающей жидкости в полости свариваемых трубных заготовок, при этом сварку осуществляют последовательно поэтапно, причем на первом этапе заготовки сваривают попарно, на втором этапе парные сваренные заготовки сваривают между собой в блоки, а на последующих этапах полученные блоки сваривают между собой до получения требуемого размера изделия, при этом параметры сварки поддерживают постоянными путем регулирования расхода охлаждающей жидкости, который определяют по соотношению:
где: n - расход охлаждающей жидкости, м3/с;
ρ - плотность охлаждающей жидкости, кг/м3;
С - теплоемкость охлаждающей жидкости, Дж/(кг*К);
Т - температура охлаждающей жидкости, К;
k - коэффициент диссипации;
W - мощность лазерного излучения, Вт;
χ - температуропроводность материала заготовки, м2/с;
h - глубина проплава, м;
ν - скорость сварки, м/с.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что охлаждающую жидкость подают в полости свариваемых заготовок до начала сварки и в процессе сварки, при этом прикладывают к свариваемым заготовкам поперечное усилие сжатия с величиной, не превышающей предел упругости материала заготовок.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017109181A RU2659539C1 (ru) | 2017-03-21 | 2017-03-21 | Способ изготовления изделий из трубных заготовок |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017109181A RU2659539C1 (ru) | 2017-03-21 | 2017-03-21 | Способ изготовления изделий из трубных заготовок |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2659539C1 true RU2659539C1 (ru) | 2018-07-02 |
Family
ID=62815425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017109181A RU2659539C1 (ru) | 2017-03-21 | 2017-03-21 | Способ изготовления изделий из трубных заготовок |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2659539C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2047446C1 (ru) * | 1993-12-20 | 1995-11-10 | Научно-производственная культурно-просветительская ассоциация "Благовест" | Способ сварки л.е.федорова |
| JPH116890A (ja) * | 1997-06-17 | 1999-01-12 | Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd | 被覆管のレーザマーキング方法 |
| CN101590570A (zh) * | 2008-05-26 | 2009-12-02 | 上海市激光技术研究所 | 一种激光扫描焊接列管式换热器的方法及装置 |
| RU2533572C2 (ru) * | 2012-12-20 | 2014-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "СВЧ ЛАБ" | Способ лазерной сварки тонкостенных труб |
| RU2578890C1 (ru) * | 2014-11-25 | 2016-03-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Новые Энергетические Технологии" | Способ изготовления малогабаритных оптических резонансных ячеек с парами атомов щелочных металлов и устройство для его осуществления |
-
2017
- 2017-03-21 RU RU2017109181A patent/RU2659539C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2047446C1 (ru) * | 1993-12-20 | 1995-11-10 | Научно-производственная культурно-просветительская ассоциация "Благовест" | Способ сварки л.е.федорова |
| JPH116890A (ja) * | 1997-06-17 | 1999-01-12 | Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd | 被覆管のレーザマーキング方法 |
| CN101590570A (zh) * | 2008-05-26 | 2009-12-02 | 上海市激光技术研究所 | 一种激光扫描焊接列管式换热器的方法及装置 |
| RU2533572C2 (ru) * | 2012-12-20 | 2014-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "СВЧ ЛАБ" | Способ лазерной сварки тонкостенных труб |
| RU2578890C1 (ru) * | 2014-11-25 | 2016-03-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Новые Энергетические Технологии" | Способ изготовления малогабаритных оптических резонансных ячеек с парами атомов щелочных металлов и устройство для его осуществления |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107262713B (zh) | 一种光内同轴送粉激光冲击锻打复合加工成形装置及方法 | |
| Bock et al. | Experimental and numerical thermo-mechanical analysis of wire-based laser metal deposition of Al-Mg alloys | |
| De Backer et al. | Temperature control of robotic friction stir welding using the thermoelectric effect | |
| US11919106B2 (en) | Systems and methods for global thermal control of additive manufacturing | |
| Froend et al. | Fiber laser welding of dissimilar titanium (Ti-6Al-4V/cp-Ti) T-joints and their laser forming process for aircraft application | |
| Brecher et al. | Laser-assisted milling of advanced materials | |
| Phaoniam et al. | Solidification cracking susceptibility of modified 9Cr1Mo steel weld metal during hot-wire laser welding with a narrow gap groove | |
| dos Santos Magalhães et al. | A thermal analysis in laser welding using inverse problems | |
| Vemanaboina et al. | Thermal analysis simulation for laser butt welding of Inconel625 using FEA | |
| Li et al. | Residual stress and welding distortion of Al/steel butt joint by arc-assisted laser welding-brazing | |
| Wu et al. | Analysis of the sequentially coupled thermal–mechanical and cladding geometry of a Ni60A-25% WC laser cladding composite coating | |
| WO2020063366A1 (zh) | 大型铝合金腔体激光-等离子弧复合焊工艺 | |
| Joo et al. | Numerical investigation on welding residual stress and out-of-plane displacement during the heat sink welding process of thin stainless steel sheets | |
| Vemanaboina et al. | Simulation of hybrid laser-TIG welding process using FEA | |
| RU2659539C1 (ru) | Способ изготовления изделий из трубных заготовок | |
| CN104842081B (zh) | 厚板焊接方法及焊接卡具 | |
| Mishra et al. | Thermo-mechanical modelling of the wire arc based additively manufactured Inconel 625 superalloy | |
| Salloomi et al. | Numerical validation of temperature distribution in friction stir welded aluminum 7075-T651 plates using pseudo heat transfer model | |
| REN et al. | Temperature field and stress field simulation of titanium alloy laser fuse additive manufacturing | |
| Zhao et al. | Reduction of residual stress and deformation in electron beam welding by using multiple beam technique | |
| Baker et al. | Use of high-power diode laser arrays for pre-and post-weld heating during friction stir welding of steels | |
| Li et al. | Numerical simulation on bucking distortion of aluminum alloy thin-plate weldment | |
| Xiao et al. | Finite element analysis and experimental study on laser welding temperature field of dissimilar metal materials | |
| Hatta et al. | Process Modelling of Friction Stir Welding of Aluminium Alloys AA6061 and aa5083 | |
| Arora et al. | Finite element analysis of temperature distribution, angular and longitudinal distortion of stainless-steel plates |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200322 |