RU2659456C2 - Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development - Google Patents
Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development Download PDFInfo
- Publication number
- RU2659456C2 RU2659456C2 RU2010117027A RU2010117027A RU2659456C2 RU 2659456 C2 RU2659456 C2 RU 2659456C2 RU 2010117027 A RU2010117027 A RU 2010117027A RU 2010117027 A RU2010117027 A RU 2010117027A RU 2659456 C2 RU2659456 C2 RU 2659456C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- optical
- fiber
- scheme
- core
- fibers
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 158
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims abstract description 71
- 238000011161 development Methods 0.000 title abstract description 3
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 85
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 31
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000013461 design Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000011664 signaling Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 26
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 abstract description 33
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 9
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000001343 mnemonic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к волоконно-оптическим системам передачи оптических сигналов и, в частности, к разъемным волоконно-оптическим соединителям.The invention relates to fiber-optic systems for transmitting optical signals and, in particular, to detachable fiber-optic connectors.
Проблема согласования волоконных световодов между собой представляет самостоятельный интерес [1-28]. На ранних этапах развития оптических линий связи соединения волоконных световодов исследовались для установления зависимости вносимых оптических потерь от различных видов рассогласований световодов между собой. В [1] отмечается, что в среднем в линии оптической связи может быть несколько десятков разъемных соединителей. Поэтому, важно знать величину вносимых оптических потерь, приходящихся на эти соединители, и учесть ее при определении допустимого динамического диапазона оптических потерь всей линии связи.The problem of matching fiber optic fibers with each other is of independent interest [1-28]. At the early stages of the development of optical communication lines, the connections of optical fibers were studied to determine the dependence of the introduced optical losses on various types of mismatches between the optical fibers. In [1] it is noted that on average there can be several tens of detachable connectors in the optical communication line. Therefore, it is important to know the magnitude of the introduced optical loss attributable to these connectors, and take it into account when determining the allowable dynamic range of optical losses of the entire communication line.
Усилия исследователей были направлены на установление влияния поперечных, продольных, угловых смещений осей стыкуемых световодов на возникающие в соединении оптические потери. В [2] приведена оптическая схема стыкуемых световодов.The researchers' efforts were aimed at establishing the effect of transverse, longitudinal, angular displacements of the axes of the joined optical fibers on the optical losses arising in the connection. In [2], an optical scheme of interlocking optical fibers is given.
В [3] приведены оптические схемы для поперечных и продольных рассогласований стыкуемых световодов и математические выражения для определения оптических потерь, вызванных этими рассогласованиями:In [3], optical schemes for transverse and longitudinal mismatches of joined optical fibers and mathematical expressions for determining the optical losses caused by these mismatches are presented:
Вносимые оптические потери из-за продольного смещения осей соединяемых световодов определяются так:The introduced optical losses due to the longitudinal displacement of the axes of the connected optical fibers are determined as follows:
Вносимые оптические потери из-за разности геометрических размеров соединяемых световодов определяются из выражения:The introduced optical losses due to the difference in the geometric dimensions of the connected optical fibers are determined from the expression:
Вносимые оптические потери из-за разности показателей преломления сердечника световода и окружающей среды определяются из выражения:The introduced optical losses due to the difference in the refractive indices of the core of the fiber and the environment are determined from the expression:
Угловое рассогласование световодов из рассмотрения исключено по причине отсутствия такового в геометрических, математических и (как будет показано ниже) физических моделях оптических преобразователей.The angular mismatch of the optical fibers is excluded from consideration due to the lack of such in geometric, mathematical, and (as will be shown below) physical models of optical converters.
Аналогичная картина наблюдается и при расчете вносимых оптических потерь в соединении волоконных световодов при наличии других видов рассогласований.A similar picture is observed when calculating the insertion optical losses in the connection of optical fibers in the presence of other types of mismatches.
Таким образом, в известных оптических схемах и математических моделях представлены теоретические выражения для определения вносимых оптических потерь отдельно по каждому виду рассогласований в соответствующих оптических схемах соединения световодов. Очевидно, что эти схемы и соответствующие им математические модели можно считать существенным при решении задачи оценки общего динамического диапазона линии связи. Однако, для решения обратной задачи, состоящей в определении допусков на рассогласование соединяемых световодов по заданной величине вносимых потерь, желательно располагать достаточно строгим математическим аппаратом, отображающим одновременно, однозначно, всесторонние и в полном объеме зависимость величины оптических потерь от геометрических и диэлектрических параметров соединяемых световодов.Thus, in the known optical schemes and mathematical models, theoretical expressions are presented for determining the introduced optical losses separately for each type of mismatch in the corresponding optical schemes for connecting optical fibers. Obviously, these schemes and the corresponding mathematical models can be considered essential in solving the problem of assessing the overall dynamic range of the communication line. However, to solve the inverse problem, which consists of determining the tolerances for the mismatch of the connected fibers according to a given value of the insertion loss, it is desirable to have a sufficiently strict mathematical apparatus that displays simultaneously, unambiguously, comprehensively and fully the dependence of the magnitude of the optical losses on the geometric and dielectric parameters of the connected fibers.
Целью изобретения является создание унифицированной оптической схемы разъемного соединителя волоконных световодов, являющейся основой для определения допусков на рассогласование соединяемых световодов по заданной величине оптических потерь в соединении световодов, определения конструктивных параметров устройств согласования и осуществления последовательных переходов к оптическим схемам оптических преобразователей линейных перемещений прерывательного и отражательного типов, оптических преобразователей давления, оптических сигнализаторов и индикаторов жидкости, при этом необходимо разработать обобщенную математическую модель соединения световодов, адекватно отражающую зависимость вносимых оптических потерь в соединении световодов при воздействии всех видов рассогласований для многомодовых и одномодовых световодов и одновременно являющуюся математической основой функции преобразования оптических преобразователей с амплитудной модуляцией интенсивности излучения (оптических преобразователей линейных перемещений прерывательного и отражательного типов, оптических преобразователей давления, оптических сигнализаторов и индикаторов жидкости).The aim of the invention is the creation of a unified optical scheme of a detachable connector of optical fibers, which is the basis for determining tolerances for the mismatch of the connected optical fibers by a given value of optical losses in the connection of optical fibers, determining the design parameters of matching devices and making sequential transitions to optical circuits of optical converters of linear displacement of intermittent and reflective types optical pressure transducers, optical with of ignitors and liquid indicators, it is necessary to develop a generalized mathematical model for connecting fibers, adequately reflecting the dependence of the introduced optical losses in the connection of fibers under the influence of all types of mismatches for multimode and single-mode fibers and at the same time being the mathematical basis of the conversion function of optical converters with amplitude modulation of radiation intensity (optical linear displacement transformers of intermittent and reflective t types, optical pressure transducers, optical signaling devices and liquid indicators).
Технический результат достигается тем, чтоThe technical result is achieved by the fact that
1) для известной оптической схемы разъемного соединителя волоконных световодов, включающей передающий и приемный световоды с геометрическими и оптическими параметрами, расположенные с продольным z и поперечным x рассогласованиями, создается новая обобщенная математическая модель соединения световодов, описывающая зависимость вносимых оптических потерь в соединении световодов одновременно при воздействии всех видов рассогласований, и позволяющая по заданной величине оптических потерь определять допустимые величины рассогласований световодов.1) for the well-known optical scheme of a detachable connector of optical fibers, including the transmitting and receiving optical fibers with geometric and optical parameters, located with longitudinal z and transverse x mismatches, creates a new generalized mathematical model for connecting optical fibers, describing the dependence of the introduced optical losses in the connection of optical fibers simultaneously when exposed all types of mismatches, and allowing to determine the permissible mismatch values from a given amount of optical loss fibers.
2) на основе известной оптической схемы разъемного соединителя волоконных световодов, содержащей передающий и приемный световоды с геометрическими и оптическими параметрами, расположенными с продольным z и поперечным x рассогласованиями, и полученной обобщенной математической модели соединения световодов создаются унифицированные оптическая схема и математическая модель соединения световодов, для чего в оптической схеме и математической модели приемный световод имеет постоянные геометрические (радиус сердечника световода - a, радиус поверхности торца световода - j) и оптические (показатель преломления сердечника – n3, показатель преломления оболочки – n4) параметры; передающий световод имеет переменные геометрические (радиус сердечника световода - r, ρ - радиус поверхности торца световода) и оптические (показатель преломления сердечника – n1, показатель преломления оболочки – n2, n - показатель преломления окружающей среды) параметры, изменение которых или изменение параметров z и x приводит к получению оптических схем преобразователей с амплитудной модуляцией интенсивности излучения:2) on the basis of the well-known optical scheme of a detachable connector of optical fibers containing transmitting and receiving optical fibers with geometric and optical parameters located with longitudinal z and transverse x mismatches, and the obtained generalized mathematical model for connecting optical fibers, a unified optical scheme and mathematical model for connecting optical fibers are created, for which, in the optical scheme and mathematical model, the receiving fiber has constant geometrical (the radius of the core of the fiber is a, the radius from the surface of the fiber end-face - j) and optical (the refractive index of the core - n 3 , the refractive index of the sheath - n 4 ) parameters; the transmitting fiber has geometric variables (the radius of the fiber core is r, ρ is the radius of the surface of the fiber end) and optical (the index of refraction of the core is n 1 , the index of refraction of the shell is n 2 , n is the index of refraction of the environment) are parameters that change or change the parameters z and x leads to optical converters with amplitude modulation of the radiation intensity:
- расположение торцов приемного и передающего световодов с одинаковыми геометрическими и оптическими параметрами на расстоянии z>0 с поперечным рассогласованием x>0 приводит к оптической схеме разъемного соединителя волоконных световодов, при этом функция преобразования к соединителя определяется из выражения:- the location of the ends of the receiving and transmitting optical fibers with the same geometric and optical parameters at a distance z> 0 with a transverse mismatch x> 0 leads to the optical design of the detachable connector of the optical fibers, the conversion function to the connector is determined from the expression:
- расположение торцов приемного и передающего световодов с одинаковыми геометрическими и оптическими параметрами на расстоянии z>0 без поперечного рассогласования (x=0) приводит к оптической схеме оптического прерывательного преобразователя линейных перемещений, при этом функция преобразования к определяется из выражения:- the location of the ends of the receiving and transmitting optical fibers with the same geometric and optical parameters at a distance z> 0 without transverse mismatch (x = 0) leads to the optical scheme of the optical discontinuous linear displacement transducer, while the conversion function k is determined from the expression:
- расположение торцов приемного и передающего световодов с разными оптическими (n1≠n3, n2≠n4 и NAпр≠NAпе) и геометрическими параметрами (r>a) без поперечного рассогласования (x=0) на расстоянии z>0 приводит к оптической схеме оптического отражательного преобразователя линейных перемещений, при этом функция преобразования к определяется из выражения:- the location of the ends of the receiving and transmitting optical fibers with different optical (n 1 ≠ n 3 , n 2 ≠ n 4 and NA pr ≠ NA ne ) and geometric parameters (r> a) without transverse mismatch (x = 0) at a distance z> 0 leads to the optical scheme of the optical reflective transducer of linear displacements, while the conversion function k is determined from the expression:
- для приемо-передающего канала с двумя и более световодами- for a transceiver channel with two or more optical fibers
- для приемо-передающего канала с одним световодом;- for a transceiver channel with one fiber;
- расположение торцов приемного и передающего световодов с разными оптическими (n1≠n3, n2≠n4, но NAпр=NAпе) и геометрическими параметрами (r>a, ρ>0, j>0, ρ>j) на расстоянии z>0:- the location of the ends of the receiving and transmitting optical fibers with different optical (n 1 ≠ n 3 , n 2 ≠ n 4 , but NA pr = NA ne ) and geometric parameters (r> a, ρ> 0, j> 0, ρ> j) at a distance z> 0:
1) без поперечного рассогласования (x=0) приводит к оптической схеме оптического отражательного преобразователя давления, при этом функция преобразования определяется из выражения:1) without transverse mismatch (x = 0) leads to the optical scheme of the optical reflective pressure transducer, while the conversion function is determined from the expression:
- для приемо-передающего канала с двумя и более световодами.- for a transceiver channel with two or more optical fibers.
2) с поперечным рассогласованием (x>0) приводит к оптической схеме оптического отражательного преобразователя давления, при этом функция преобразования к определяется из выражения:2) with transverse mismatch (x> 0) leads to the optical design of the optical reflective pressure transducer, while the conversion function k is determined from the expression:
- для приемо-передающего канала с одним световодом;- for a transceiver channel with one fiber;
- расположение торцов приемного и передающего световодов с одинаковыми геометрическими и разными оптическими (n1<n3, NAпр≠NAпе) параметрами без поперечного рассогласования (x=0) на расстоянии z=0 приводит к оптической схеме волоконно-оптического сигнализатора уровня жидкости, при этом функция преобразования к определяется из выражения:- the location of the ends of the receiving and transmitting optical fibers with the same geometric and different optical (n 1 <n 3 , NA pr ≠ NA ne ) parameters without transverse mismatch (x = 0) at a distance z = 0 leads to the optical scheme of the fiber-optic liquid level signaling device , while the conversion function k is determined from the expression:
n - показатель преломления окружающей среды.n is the refractive index of the environment.
Выполним синтез новой обобщенной математической модели разъемного соединителя волоконных световодов для расчета допусков на совмещение световодов исходя из уровня заданных оптических потерь.Let us synthesize a new generalized mathematical model of a detachable connector of optical fibers to calculate tolerances for combining optical fibers based on the level of specified optical losses.
Оптическая схема соединителя отражает распространение излучения между двумя световодами с одинаковыми геометрическими и оптическими параметрами. Световоды в данной схеме расположены с продольным смещением z и поперечным смещением x (фиг.1)The optical design of the connector reflects the propagation of radiation between two optical fibers with the same geometric and optical parameters. The optical fibers in this circuit are located with a longitudinal displacement z and a transverse displacement x (Fig. 1)
Согласно схеме (фиг.1) световоды приемо-передающего канала расположены с произвольным зазором z между торцами. Поток излучения распространяется от торца передающего световода (радиус сердечника световода - r, показатель преломления сердечника – n1, показатель преломления оболочки - n2, ρ - радиус поверхности торца световода) на торец приемного световода (радиус сердечника световода - a, радиус поверхности торца световода -j, показатель преломления сердечника – n3, показатель преломления оболочки – n4), n - показатель преломления окружающей среды.According to the scheme (figure 1), the optical fibers of the transceiver channel are located with an arbitrary gap z between the ends. The radiation flux propagates from the end of the transmitting fiber (radius of the core of the fiber is r, the refractive index of the core is n 1 , the refractive index of the sheath is n 2 , ρ is the radius of the surface of the end of the fiber) to the end of the receiving fiber (radius of the core of the fiber is a, the radius of the surface of the end of the fiber -j, the refractive index of the core is n 3 , the refractive index of the shell is n 4 ), n is the refractive index of the environment.
Предложенная оптическая схема физически соответствует процессу обмена потоком излучения между передающим и приемным световодами и позволяет перенести, при условии создания соответствующей математичкской модели, исследования в область определения допусков на совмещение световодов и параметров соединительного устройства, исходя из заданного уровня оптических потерь в соединении световодов и совершенной технологии производства световодов, которая исключает оптические потери из-за погрешностей изготовления световодов.The proposed optical scheme physically corresponds to the process of exchanging the radiation flux between the transmitting and receiving optical fibers and allows transferring, subject to the creation of an appropriate mathematical model, studies to the field of determining tolerances for combining optical fibers and parameters of a connecting device, based on a given level of optical losses in the optical fiber connection and advanced technology production of optical fibers, which eliminates optical losses due to errors in the manufacture of optical fibers.
Получим обобщенную математическую модель этой оптической схемы.We obtain a generalized mathematical model of this optical scheme.
Основой для вывода математической модели является теория оптических волноводов. Согласно этой теории вносимые оптические потери в месте соединения волоконных световодов определяются из выражения:The basis for the derivation of the mathematical model is the theory of optical waveguides. According to this theory, the introduced optical loss at the junction of the optical fibers is determined from the expression:
где Pu - величина оптической мощности на торце излучающего световода;where P u is the magnitude of the optical power at the end of the radiating fiber;
Pn - величина оптической мощности на торце приемного световода.P n is the magnitude of the optical power at the end of the receiving fiber.
В то же время величина оптических потерь между торцами световодов равна сумме величин оптических потерь от каждого рассогласующего фактора:At the same time, the magnitude of the optical loss between the ends of the optical fibers is equal to the sum of the optical losses from each mismatching factor:
где i - порядковый номер фактора рассогласования.where i is the sequence number of the mismatch factor.
При этом полагаем:In this case, we assume:
- оптические потери при поперечном смещении световодов, которые возникают из-за децентровки X, вызванной конструкцией соединителя.- optical losses due to the lateral displacement of the optical fibers, which arise due to the decentration X caused by the design of the connector.
- оптические потери из-за продольного смещения световодов.- optical losses due to the longitudinal displacement of the optical fibers.
- оптические потери из-за разности диаметров совмещаемых световодов пучков, вызванных конструкций соединителя, и которая возникает из-за наличия зазора между торцами согласующих устройств при условии, что плоскости торцов световода и наконечника совпадают.- optical losses due to the difference in diameters of the combined waveguides of the beams caused by the constructions of the connector, and which occurs due to the presence of a gap between the ends of the matching devices, provided that the planes of the ends of the fiber and the tip coincide.
- оптические потери, вызванные i-ми факторами рассогласования световодов.- optical losses caused by i-factors of the mismatch of the optical fibers.
Тогда:Then:
иand
ОтсюдаFrom here
Для построения математических преобразований используются формулы, отражающие закономерности рассогласований при продольном смещении световодов, поперечном смещении осей световодов, разности диаметров световодов, отличии коэффициентов преломления сердечников световодов. Остальные факторы рассогласования важны, но они в меньшей степени влияют на конструкцию оптического преобразования.To construct mathematical transformations, formulas are used that reflect the patterns of mismatches in the longitudinal displacement of the optical fibers, the transverse displacement of the axes of the optical fibers, the difference in the diameter of the optical fibers, and the difference in the refractive indices of the optical fiber cores. The remaining mismatch factors are important, but they are less likely to affect the design of the optical conversion.
На практике для подстановки в формулу Pn=Pu[K1⋅K2⋅K3⋅K4] используются математические выражения (1), (2), (3), (4) (для многомодовых световодов).In practice, to substitute in the formula P n = P u [K 1 ⋅ K 2 используются K 3 ⋅ K 4 ], mathematical expressions (1), (2), (3), (4) are used (for multimode optical fibers).
где x - поперечное смещение осей волоконных световодов, an - радиус сердечника приемного световода, au - радиус сердечника излучающего световода, n - показатель преломления окружающей среды, n1 - показатель преломления сердечника световода.where x is the lateral displacement of the axes of the optical fibers, a n is the radius of the core of the receiving fiber, a u is the radius of the core of the emitting fiber, n is the refractive index of the environment, n 1 is the refractive index of the core of the fiber.
Для одномодовых световодов используют выражения:For single-mode fibers, the expressions used are:
где ωn - эффективный радиус моды световода.where ω n is the effective radius of the fiber mode.
Практически значимым математическим отображением данной оптической схемы является выражение:Practically significant mathematical display of this optical scheme is the expression:
- для многомодовых световодов;- for multimode optical fibers;
a - радиус сердечника приемного световода,a is the radius of the core of the receiving fiber,
r - радиус сердечника излучающего (передающего) световода,r is the radius of the core of the emitting (transmitting) fiber,
Z - продольное смещение световодов,Z is the longitudinal displacement of the optical fibers,
x - поперечное смещение осей волоконных световодов,x is the lateral displacement of the axes of the optical fibers,
n - показатель преломления окружающей среды,n is the refractive index of the environment,
n1 - показатель преломления сердечника приемного световода.n 1 is the refractive index of the core of the receiving fiber.
NA - числовая апертура световодов, r=a+z⋅tgq, где sinq=NA;NA is the numerical aperture of the optical fibers, r = a + z⋅tgq, where sinq = NA;
и выражениеand expression
- для одномодовых световодов.- for single-mode optical fibers.
Оптические схемы и математические выражения для оптических преобразователей рассмотрены применительно к многомодовым световодам. При этом не вызывает сомнений, что структура оптической схемы и математических выражений для оптических преобразователей на основе одномодовых световодов аналогична структуре оптической схемы и математическим выражениям для оптических преобразователей на основе многомодовых световодов.Optical circuits and mathematical expressions for optical converters are considered in relation to multimode optical fibers. There is no doubt that the structure of the optical scheme and mathematical expressions for optical converters based on single-mode optical fibers is similar to the structure of the optical scheme and mathematical expressions for optical converters based on multimode optical fibers.
Рассмотренные оптическая схема (фиг.1) и математическая модель (24) или (25) связаны с построением оптических соединителей. Функция преобразования оптического соединителя представлена на фиг.2.The considered optical scheme (Fig. 1) and mathematical model (24) or (25) are associated with the construction of optical connectors. The conversion function of the optical connector is shown in Fig.2.
Полученные оптическая схема и соответствующая ей математическая модель соединителя обладают фундаментальнам свойством, которое состоит в том, что эти схема и модель позволяют примененить теорию оптических волноводов к исследованию оптических преобразователей с амплитудной модуляцией интенсивности излучения. Для этого выполним переход от обобщенной оптической схемы и математической модели к унифицированным оптической схеме и математической модели соединения световодов. Для этого достаточно считать параметры передающего световода и рассогласования между световодами переменными, а параметры приемного световода постоянными.The obtained optical scheme and the corresponding mathematical model of the connector have a fundamental property, which consists in the fact that these scheme and model allow applying the theory of optical waveguides to the study of optical converters with amplitude modulation of radiation intensity. To do this, we make the transition from a generalized optical scheme and a mathematical model to a unified optical scheme and a mathematical model for connecting optical fibers. To do this, it is enough to consider the parameters of the transmitting fiber and the mismatch between the fibers as variables, and the parameters of the receiving fiber as constant.
Полученные унифицированные оптическая схема и математическая модель соединения световодов обладают способностью преобразовываться в оптические схемы и соответствующие математические модели различных оптических преобразователей физических величин. Унифицированная оптическая схема соединения световодов отличается от обобщенной оптической схемы соединения световодов (это же касается и соответствующих математических моделей) тем, что в обобщенной схеме параметр r принимает любое фиксированное значение (являются переменной величиной в смысле возможности принятия сколь угодно большого количества дискретных значений радиуса), а в унифицированной схеме параметр r является аналоговой функцией радиуса сердечника а приемного световода, расстояния z и числовой авпертуры NA и является истинно непрерывной величиной и выражается зависимостью: r=a+z⋅tgq, где sinq=NA;The resulting unified optical scheme and mathematical model for connecting optical fibers have the ability to be converted into optical schemes and corresponding mathematical models of various optical converters of physical quantities. The unified optical fiber connection scheme differs from the generalized optical fiber connection scheme (the same applies to the corresponding mathematical models) in that in the generalized scheme the parameter r takes any fixed value (they are a variable in the sense of the possibility of accepting an arbitrarily large number of discrete radius values), and in the unified scheme, the parameter r is an analog function of the radius of the core a of the receiving fiber, the distance z, and the numerical aperture NA and is an infinitely continuous value and is expressed by the dependence: r = a + z⋅tgq, where sinq = NA;
Унифицированная оптическая схема и математическая модель соединителя при z>0, r=a, x=0, ρ=0, j=0 (n1, n2, n, a, n3, n4 - соответствущие значения) преобразуется в оптическую схему и математическую модель преобразователя линейных перемещений прерывательного типа. Оптическая схема преобразователя линейных перемещений прерывательного типа с изображением объекта контроля представлена на фиг.3. Математическая модель преобразователя линейных перемещений прерывательного типа соответствует математической модели соединения световодов и выражается формулой (26):The unified optical scheme and the mathematical model of the connector for z> 0, r = a, x = 0, ρ = 0, j = 0 (n 1 , n 2 , n, a, n 3 , n 4 are the corresponding values) are converted to optical scheme and mathematical model of the linear displacement transducer discontinuous type. The optical circuit of the linear displacement transformer of the discontinuous type with the image of the control object is presented in Fig.3. The mathematical model of the displacement linear displacement transducer corresponds to the mathematical model of the connection of optical fibers and is expressed by the formula (26):
Функция преобразования преобразователя линейных перемещений прерывательного типа представлена на фиг.4.The conversion function of the linear displacement transformer of the discontinuous type is shown in Fig.4.
Унифицированная оптическая схема и математическая модель соединителя при z>0 x=0 или x>0 r>a ρ=0, j=0 (n1, n2, n, a, n3, n4 - соответствующие значения) преобразуется в оптическую схему и математическую модель преобразователя линейных перемещений отражательного типа. Оптическая схема преобразователя линейных перемещений отражательного типа с изображением объекта контроля изображена на фиг.5.The unified optical scheme and the mathematical model of the connector for z> 0 x = 0 or x> 0 r> a ρ = 0, j = 0 (n 1 , n 2 , n, a, n 3 , n 4 are the corresponding values) is converted to optical scheme and mathematical model of a linear displacement transducer of a reflective type. The optical circuit of the linear displacement transducer of the reflective type with the image of the control object is shown in Fig.5.
Математическая модель преобразователя линейных перемещений отражательного типа выражается формулой (27) для приемо-передающего канала с одним световодом:The mathematical model of the linear displacement transducer of the reflective type is expressed by the formula (27) for the transceiver channel with one fiber:
и формулой (28) - для приемо-передающего канала с двумя и более световодами:and formula (28) for a transceiver channel with two or more optical fibers:
Функция преобразования преобразователя линейных перемещений отражательного типа для приемо-передающего канала с одним световодом представлена на фиг.6.The conversion function of the linear displacement transducer of the reflective type for the transceiver channel with one fiber is shown in Fig.6.
Функция преобразования преобразователя линейных перемещений отражательного типа для приемо-передающего канала с двумя и более световодами представлена на фиг.7.The conversion function of the linear displacement transducer of the reflective type for a transceiver channel with two or more optical fibers is shown in Fig.7.
Унифицированная оптическая схема и математическая модель соединителя при z>0 x=0 или x>0 r>a ρ>0 ρ>0, j>0, ρ>j преобразуются в оптическую схему и математическую модель преобразователя давления. Оптическая схема преобразователя давления с изображением мембраны датчика представлена на фиг.8. Математическая модель преобразователя давления выражается формулой (29) для приемо-передающего канала с одним световодом:The unified optical scheme and the mathematical model of the connector for z> 0 x = 0 or x> 0 r> a ρ> 0 ρ> 0, j> 0, ρ> j are converted into the optical scheme and the mathematical model of the pressure transducer. The optical diagram of the pressure transducer with the image of the sensor membrane is shown in Fig. 8. The mathematical model of the pressure transducer is expressed by the formula (29) for the transceiver channel with one fiber:
И формулой (30) - для приемо-передающего канала с двумя и более световодами:And by the formula (30) - for a transceiver channel with two or more optical fibers:
Функция преобразования преобразователя давления для приемопередающего канала с одним световодом представлена на фиг.6.The conversion function of the pressure transducer for a transceiver channel with a single fiber is shown in Fig.6.
Функция преобразования преобразователя давления для приемопередающего канала с двумя и более световодами представлена на фиг.7.The conversion function of the pressure transducer for the transceiver channel with two or more optical fibers is shown in Fig.7.
Коэффициенты M и Л отражают глубокие физические различия в работе преобразователя линейных перемещений отражательного типа и преобразователя давления. Коэффициент Л отвечает только за отражение мембраны. Коэффициент M учитывает отражение, рассеяние, поглощение и форму поверхности объекта контроля.Coefficients M and A reflect deep physical differences in the operation of the linear displacement transducer of the reflective type and the pressure transducer. The coefficient A is responsible only for the reflection of the membrane. Coefficient M takes into account reflection, scattering, absorption, and the surface shape of the test object.
Унифицированная оптическая схема и математическая модель соединителя при z>0, x=0, 0<n1<n4, ρ=0, r=a преобразуется в оптическую схему и математическую модель преобразователя уровня жидкости. Оптическая схема преобразователя уровня жидкости с изображением объекта контроля представлена на фиг.9. Математическая модель преобразователя давления выражается формулой (31). Функция преобразования преобразователя уровня жидкости представлена на фиг.10.The unified optical scheme and the mathematical model of the connector for z> 0, x = 0, 0 <n 1 <n 4 , ρ = 0, r = a is converted into the optical scheme and the mathematical model of the liquid level transducer. The optical scheme of the liquid level transducer with the image of the control object is presented in Fig.9. The mathematical model of the pressure transducer is expressed by the formula (31). The conversion function of the liquid level Converter is presented in figure 10.
Практическая реализация оптических преобразователей с амплитудной модуляцией интенсивности излучения осуществлена на основе разъемного оптического соединителя, являющегося общим элементом построения преобразователей. На базе разъемного оптического соединителя осуществлена унификация оптических преобразователей с амплитудной модуляцией интенсивности излучения и реализованы универсальные преобразователи давлений, быстродействующие сигнализаторы уровня и индикаторы вида жидкости для взрывоопасных и агрессивных сред, датчики линейных перемещений отражательного и прерывательного типов.The practical implementation of optical converters with amplitude modulation of the radiation intensity is carried out on the basis of a detachable optical connector, which is a common element in the construction of converters. On the basis of a detachable optical connector, optical converters with amplitude modulation of radiation intensity were unified and universal pressure transmitters, fast level switches and liquid type indicators for explosive and aggressive environments, reflective and interruptive linear displacement sensors were implemented.
В 1999 году по инициативе Ассоциации энергоменеджеров выполнены работы по разработке и созданию волоконно-оптических уровнемеров для непрерывного измерения уровня жидкости в промышленных резервуарах (схема на фиг.8). Уровнемер используется в автономном режиме с отображением измерительной информации на дисплее в цифровом и мнемоническом виде. Опыт эксплуатации уровнемера Центром энергетической эффективности в составе автоматизированной системы учета энергоносителей показал его преимущества перед традиционными датчиками по надежности, взрывобезопасности, устойчивости к воздействию внешних электромагнитных помех, точности измерений и массогабаритным показателям.In 1999, on the initiative of the Association of Energy Managers, work was carried out to develop and create fiber-optic level meters for continuous measurement of the liquid level in industrial tanks (diagram in Fig. 8). The level gauge is used offline with the display of measurement information on the display in digital and mnemonic form. The experience of operating the level gauge by the Energy Efficiency Center as part of an automated energy metering system has shown its advantages over traditional sensors in terms of reliability, explosion safety, resistance to external electromagnetic interference, measurement accuracy and overall dimensions.
Датчики линейных перемещений отражательного и прерывательного типов (схема на фиг.5 и на фиг.3 соответственно) используются на конвейерных линиях для контроля наличия деталей в автомобильной и химической промышленности.Linear displacement sensors of the reflective and interruptive types (diagram in Fig. 5 and Fig. 3, respectively) are used on conveyor lines to monitor the presence of parts in the automotive and chemical industries.
Быстродействующие сигнализаторы уровня и индикаторы вида жидкости (схема на фиг.9) применены на железнодорожном и автомобильном транспорте.High-speed level switches and indicators of the type of liquid (diagram in Fig.9) are used in rail and road transport.
Используемые источники информацииInformation Sources Used
1. Gloge D. Optical Power Flow in Multimode Fiber. //Bell Syst. Techn. J. - 1972. - Vol.51, №8. - P.1767-1783.1. Gloge D. Optical Power Flow in Multimode Fiber. // Bell Syst. Techn. J. - 1972. - Vol. 51, No. 8. - P.1767-1783.
2. Волоконно-оптическая техника: Современное состояние и перспективы.-2-е изд., перераб. и доп./ Сб. статей под ред. Дмитриева С.А. и Слепова Н.Н. - М.: ООО «Волоконно-оптическая техника», 2005. - 576 с. (стр.298, стр.300)2. Fiber optic technology: Current status and prospects.-2nd ed., Revised. and add. / Sat articles edited by Dmitrieva S.A. and Slepova N.N. - M.: Fiber Optic Technology LLC, 2005. - 576 p. (p. 298, p. 300)
3. Семенов Н.А. Оптические кабели связи. М.: Радио и связь. 1981. с.152.3. Semenov N.A. Optical communication cables. M .: Radio and communication. 1981. p. 152.
4. Патент №2054622 РФ, 24.10.90 г., Опубл. 05.11.1993 г, Бюл. №11 «Устройство высокоточной юстировки элементов оптического соединителя», Григорьев В.А., Титов И.В.4. Patent No. 2054622 of the Russian Federation, 10.24.90, Publ. 11/05/1993 g, Bull. No. 11 “Device for high-precision alignment of optical connector elements”, Grigoryev VA, Titov IV
5. Патент №2110819 РФ, 4.03.1997 г., Опубл. 10.05.98 г., Бюл. №13 «Способ изготовления волоконно-оптического штеккера» (5 вариантов), Григорьев В.А., Кравченко В.А.5. Patent No. 2110819 of the Russian Federation, March 4, 1997, publ. 05/10/98, Bull. No. 13 "A method of manufacturing a fiber optic plug" (5 options), Grigoryev VA, Kravchenko VA
6. Патент №2152061 РФ, 23.12.1996 г., Опубл. 27.06.2000 г., Бюл. №18 «Способ изготовления волоконно-оптического соединителя» (6 вариантов), Григорьев В.А., Кравченко В.А.6. Patent No. 2152061 of the Russian Federation, 12/23/1996, publ. 06/27/2000, Bull. No. 18 "A method of manufacturing a fiber optic connector" (6 options), Grigoryev VA, Kravchenko VA
7. Патент №217 3474 РФ, 31.10.1997 г., Опубл. 09.10.2001 г., Бюл. №6 «Способ изготовления соединителя волоконно-оптических кабелей» (3 варианта), Григорьев В.А., Кравченко В.А.7. Patent No. 217 3474 of the Russian Federation, 10.31.1997, publ. 10/09/2001, Bull. No. 6 "A method of manufacturing a connector for fiber optic cables" (3 options), Grigoryev VA, Kravchenko VA
8. Патент №2178902 РФ, 27.08.1998 г., Опубл. 27.01.2002 г., Бюл. №3 «Устройство ввода/вывода оптического излучения в волоконный световод», Григорьев В.А.8. Patent No. 2178902 of the Russian Federation, 08.28.1998, publ. January 27, 2002, Bull. No. 3 “Device for input / output of optical radiation into a fiber optic fiber”, VA Grigoryev
9. Патент №2184945 РФ, 31.10.2000 г., Опубл. 16.07.2002 г., Бюл. №6 «Термостабильный волоконно-оптический датчик давления», Григорьев В.А., Останин А.В., Татаровский В.М., Ваганов В.И.9. Patent No. 2184945 of the Russian Federation, 10/31/2000, publ. July 16, 2002, Bull. No. 6 “Thermostable fiber-optic pressure sensor”, Grigoryev V.A., Ostanin A.V., Tatarovsky V.M., Vaganov V.I.
10. Положительное решение о выдаче патента по заявки на изобретение №99106528/28, 8.04.1999 г., Опубл. Бюл. №3, 2000 г., «Датчик давления гидростатического измерителя уровня жидкости в резервуаре», Григорьев В.А., Шокин А.А., Бернер М.С., Алексеенко В.И., Ручкина В.Н., Попов В.И., Попов А.Г.10. A positive decision on the grant of a patent for an application for invention No. 99106528/28, 04/08/1999, Publ. Bull. No. 3, 2000, “Pressure sensor for a hydrostatic liquid level meter in a tank”, Grigoryev VA, Shokin AA, Berner MS, Alekseenko VI, Ruchkina VN, Popov V .I., Popov A.G.
11. Патент №2245968 РФ, 31.08.2003 г., Опубл. 10.02.2005, Бюл. №4, 2000 г., «Водосмесительный кран с бесконтактным дистанционным управлением», Григорьев В.А., Зайцев Ю.Д., Ваганов В.И., Останин А.В., Татаровский В.М.11. Patent No. 2245968 of the Russian Federation, 08/31/2003, publ. 02/10/2005, Bull. No. 4, 2000, “Water-mixing crane with non-contact remote control”, Grigoryev VA, Zaitsev Yu.D., Vaganov V.I., Ostanin A.V., Tatarovsky V.M.
12. Патент №2327959 РФ 31.07.2007 г., Опубл. 10.04.2008, Бюл. №5 «Волоконно-оптический сигнализатор уровня жидкости», Григорьев В.А., Пименов М.Г., Сучкова Е.В.12. Patent No. 2237959 of the Russian Federation on July 31, 2007, publ. 04/10/2008, Bull. No. 5 “Fiber-optic liquid level signaling device”, Grigoryev VA, Pimenov MG, Suchkova EV
13. Патент №2042158 06.09.93 г. «Чувствительный элемент волоконно-оптического датчика», Алексеенко В.И., Григорьев В.А., Белкин С.Е., Бернер М.С.13. Patent No. 2042158 09/06/93, "Sensitive element of the fiber-optic sensor", Alekseenko V.I., Grigoriev V.A., Belkin S.E., Berner M.S.
14. Теумин И.И. Волноводы оптической связи. - М. “Связь”, 1978 г.14. Teumin I.I. Optical communication waveguides. - M. “Communication”, 1978
15. Бутусов. М.М., Галкин СЛ., Оробинский СП., Пал Б.П. Волоконная оптика и приборостроение. Под общ. ред. Бутусова М.М. Л.: Машиностроение. Ленинград. Отд-ние, 1987.15. Butusov. M.M., Galkin SL., Orobinsky SP., Pal B.P. Fiber optics and instrumentation. Under the total. ed. Butusova M.M. L .: Mechanical engineering. Leningrad. Sep., 1987.
16. Казангапов А.Н., Патлах А.Л., Вильше Р., Швотцер Г. Волоконная оптика в измерительной и вычислительной технике. Алма-Ата.: Наука. 1989. с.385.16. Kazangapov AN, Patlakh A.L., Wilsche R., Schwotzer G. Fiber optics in measurement and computer technology. Alma-Ata .: Science. 1989.S. 385.
17. Gloge D. Optical Power Flow in Multimode Fiber. //Bell Syst. Techn. L - 1972. - Vol.51, №8. - P.1767-1783.17. Gloge D. Optical Power Flow in Multimode Fiber. // Bell Syst. Techn. L - 1972. - Vol. 51, No. 8. - P.1767-1783.
18. Гусев Ю.М., Кузнецов В.ф., Оробинский СП. Устройство согласования «светодиод - волоконно-оптический кабель»//Техника средств связи. Сер. Техника проводной связи. 1980. Вып.12. С.91-94.18. Gusev Yu.M., Kuznetsov V.F., Orobinsky SP. The coordination device "LED - fiber optic cable" // Technique of communications. Ser. Wired communication technology. 1980.
19. Далглейш Д. Неразъемные соединения, разъемы и распределители мощности для применения в полевых условиях//Тр. ин-та инж. По электронике и радиотехнике./ Пер. с англ. 1980. Т.68 №10. С.68-75.19. Dalgleish D. One-piece connections, connectors and power distributors for use in the field // Tr. in-that engineer On electronics and radio engineering./ Per. from English 1980. Vol. 68 No. 10. S.68-75.
20. Маковец Г.К., Покровский В.Р. Некоторые вопросы создания оптических разъемов//Радиотехника, 1982.. Т. 27. №2. С.50-52.20. Makovets G.K., Pokrovsky V.R. Some issues of creating optical connectors // Radio Engineering, 1982 .. V. 27. No. 2. S.50-52.
21. Оробинский С.П., Миронов С.А., Гусев Ю.М. Двухконтактный оптический соединитель// Техника средств связи. Сер. Техника проводной связи. 1982. Вып.3 (6). С.100-102.21. Orobinsky S.P., Mironov S.A., Gusev Yu.M. Two-pin optical connector // Communication Technology. Ser. Wired communication technology. 1982. Issue 3 (6). S.100-102.
22. Основы волоконно-оптической связи/Пер с англ.; Под ред. М.Барноски. М.: Сов. Радио,1980. 271 с.22. Fundamentals of fiber optic communication / Per with English .; Ed. M. Barnsky. M .: Sov. Radio, 1980. 271 p.
23. Ватутин В.М., Вагин А.И. Волоконно-оптические системы в технике физического эксперимента. Принципы работы и компоненты // ПТЭ.1989. №1. С.7-36.23. Vatutin V.M., Vagin A.I. Fiber optic systems in the technique of a physical experiment. Principles of operation and components // PTE. 1989. No. 1. S.7-36.
24. Ludolf W.S. Verluste In LichbNellenleftert und opttischen steckverbin- dern // Feinwerktechnik & Messtechnik. 1988. V.96, N 1-2. P.31-32.24. Ludolf W.S. Verluste In Lichb Nellenleftert und opttischen steckverbindern // Feinwerktechnik & Messtechnik. 1988. V. 96, N 1-2. P.31-32.
25. Wagner R.E., Sandahi C.R. Interference effect in optical connections // Applied Optics. 1982. V.21, N 15. P.1381-1385.25. Wagner R.E., Sandahi C.R. Interference effect in optical connections // Applied Optics. 1982. V.21, N 15. P.1381-1385.
26. A.c. 1451632 СССР. Оптическая система устройства стыковки световодов.26. A.c. 1451632 USSR. Optical system of a device for connecting optical fibers.
27. А.с.1317387 СССР. Вращающийся оптический соединитель / Е.Н.Белопотапова, В.Ф.Фаловский, А.И.Зейфс.27. A.s. 1317387 of the USSR. Rotating Optical Connector / E.N. Belopotapova, V.F. Falovsky, A.I. Zeifs.
28. А.с. 1451631 СССР. Волоконно-оптический вращающийся соединитель. / Л.Б.Левкович.28. A.S. 1451631 USSR. Fiber optic rotating connector. / LB Levkovich.
Claims (22)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010117027A RU2659456C2 (en) | 2010-04-30 | 2010-04-30 | Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010117027A RU2659456C2 (en) | 2010-04-30 | 2010-04-30 | Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010117027A RU2010117027A (en) | 2011-11-10 |
| RU2659456C2 true RU2659456C2 (en) | 2018-07-02 |
Family
ID=44996694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010117027A RU2659456C2 (en) | 2010-04-30 | 2010-04-30 | Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2659456C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1490658A1 (en) * | 1987-05-08 | 1989-06-30 | Предприятие П/Я Р-6609 | Variable fiber-optical attenuator |
| RU2113001C1 (en) * | 1997-03-14 | 1998-06-10 | Научный центр волоконной оптики при Институте общей физики РАН | Fiber-optical converter of mode field diameter and method for its manufacturing |
| EP1203252B1 (en) * | 1999-07-21 | 2003-03-26 | SCC Special Communication Cables GmbH & Co. KG | Optical coupling device |
| GB2386200A (en) * | 2002-03-05 | 2003-09-10 | Samsung Electro Mech | Variable optical attenuator |
-
2010
- 2010-04-30 RU RU2010117027A patent/RU2659456C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1490658A1 (en) * | 1987-05-08 | 1989-06-30 | Предприятие П/Я Р-6609 | Variable fiber-optical attenuator |
| RU2113001C1 (en) * | 1997-03-14 | 1998-06-10 | Научный центр волоконной оптики при Институте общей физики РАН | Fiber-optical converter of mode field diameter and method for its manufacturing |
| EP1203252B1 (en) * | 1999-07-21 | 2003-03-26 | SCC Special Communication Cables GmbH & Co. KG | Optical coupling device |
| GB2386200A (en) * | 2002-03-05 | 2003-09-10 | Samsung Electro Mech | Variable optical attenuator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010117027A (en) | 2011-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3832254B1 (en) | Cable, cable shape sensing system, sensing system, and method for sensing cable shape | |
| CN103063238A (en) | Full-fiber sensor based on Mach-Zehnder interference | |
| CN103591971A (en) | Positioning method and system of fiber grating | |
| CN103189727A (en) | Liquid detector and liquid identifying system | |
| CN102507497B (en) | Refractive index sensor based on optical fiber and measurement method | |
| CN207232005U (en) | Multiplexing fiber-optic gas sensing system based on weak optical fiber Bragg grating and optical time domain reflectometer | |
| Ghaffar et al. | An enlarge polymer optical fiber linear-displacement sensor based on constructive interference | |
| Sharma et al. | DESIGN & SIMULATION OF OPTICAL FIBER BRAGG GRATING PRESSURE SENSOR FOR MINIMUM ATTENUATION CRITERIA. | |
| RU2659456C2 (en) | Unified optical scheme of detachable fiber optic connector for optical converter development | |
| CN114137273A (en) | Temperature sensitive current eliminating sensing device of FBG (fiber Bragg Grating) cascade optical fiber composite structure | |
| CN102121851A (en) | Method for measuring length difference of array fibers | |
| CN108918466A (en) | A kind of multiple Michelson's interferometer based on beam splitter in optical fiber cable | |
| Esquivel-Hernández et al. | Optical frequency sweeping nonlinearity compensation implemented in a multipoint fiber optic refractometer | |
| CN103763021B (en) | A kind of coherent light time domain reflection method of measurement and reflectometer device | |
| CN104729628B (en) | A kind of liquid level sensor and level measuring method based on optical fiber | |
| CN107478577A (en) | Multiplexing fiber-optic gas sensing system based on weak optical fiber Bragg grating and optical time domain reflectometer | |
| CN204086538U (en) | A kind of dual laser realizes the passive type laser ranging system of optical path compensation | |
| CN204575172U (en) | Based on the liquid level sensor of optical fiber | |
| CN100363714C (en) | Optical fiber sensor based on laser feedback | |
| CN102959383B (en) | Multi-mode interferometer technique | |
| CN202994433U (en) | Y-type optical waveguide parameter measuring device | |
| CN104297209A (en) | Mach-Zehnder refractive index sensor based on peanut-taper-peanut structure | |
| Olowo et al. | Modelling and analysis of powerline temperature surveillance with optisystem simulation | |
| Hou et al. | Liquid level sensor based on CMFTIR effect in polymer optical fiber | |
| Badeeva et al. | STRUCTURAL MODELS AND DESIGNS OF FIBER AND OPTICAL SENSORS OF PRESSURE OF REFLECTIVE TYPE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180501 |