RU2659291C2 - Трубчатое соединение со спирально проходящим выступом передачи момента - Google Patents
Трубчатое соединение со спирально проходящим выступом передачи момента Download PDFInfo
- Publication number
- RU2659291C2 RU2659291C2 RU2015124379A RU2015124379A RU2659291C2 RU 2659291 C2 RU2659291 C2 RU 2659291C2 RU 2015124379 A RU2015124379 A RU 2015124379A RU 2015124379 A RU2015124379 A RU 2015124379A RU 2659291 C2 RU2659291 C2 RU 2659291C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thread
- moment
- transmitting
- shape
- spiral protrusion
- Prior art date
Links
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 claims abstract description 49
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 72
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 9
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 9
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005553 drilling Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 abstract 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 5
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 5
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 5
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 4
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000004441 surface measurement Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/001—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
- E21B17/0423—Threaded with plural threaded sections, e.g. with two-step threads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/001—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads
- F16L15/002—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads with more then one threaded section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
- Joints With Pressure Members (AREA)
Description
[0001] По настоящей заявке испрашивается приоритет в соответствии с Предварительной заявкой США №61/730,720, поданной 28 ноября 2012 г., и Заявкой на патент №13/798,330, поданной 13 марта 2013 г., содержание которых полностью включено в данную заявку посредством ссылки.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0002] Настоящая заявка относится к трубным соединениям и, в частности, к трубным соединениям, имеющим спиральный упорный уступ.
[0003] В нефтегазовой промышленности при разведке и добыче осуществляют бурение скважин со всегда увеличивающейся глубиной и во все более сложных условиях при поиске и добыче углеводородного сырья (нефтепродуктов). Эта промышленность обычно использует стальную трубу (Oil Country Tubular Goods - нефтегазопромысловые и трубопроводные трубы), чтобы защитить ствол скважины (обсадные трубы) и управлять добываемыми текучими средами (насосно-компрессорные трубы), подаваемыми по ним. Обсадные трубы и насосно-компрессорные трубы изготовляются и перевозятся относительно короткими по длине и устанавливаются в буровую скважину на одну длину трубы за один раз, каждая труба подсоединяется к следующей. Поскольку в поисках нефти и газа проходческие компании вынуждены бурить более глубокие и более сложные скважины, требования к обсадным трубам и насосно-компрессорным трубам выросли пропорционально, как в отношении сил растяжения, так и сил сжатия. Благодаря развитию технологии бурения наклонно-направленных и горизонтальных скважин данная тенденция еще больше усиливается, а требования к обсадным и насосно-компрессорным трубам должны еще более учитывать возрастающие нагрузки на кручение.
[0004] В данной области техники существуют два общих класса соединительных устройств. Наиболее распространенным является соединитель с резьбовым сочленением, в котором две ниппельных резьбы, или наружных резьбы, нарезанных на концах двух длинных участках соединений трубы, соединяются двумя замковыми резьбами, или внутренними резьбами, нарезанными на относительно коротком элементе, для соединения с большим внешним диаметром, чем труба, и приблизительно таким же внутренним диаметром. Другой класс - интегральный соединитель, в котором ниппельный элемент навинчивается на один конец всей длины участка соединения трубы, а замковый элемент ввинчивается на всю длину второго участка соединения. После чего эти участки соединения могут быть соединены без необходимости в промежуточном соединительном элементе. Концы тела трубы могут быть дополнительно обработаны для облегчения нарезки резьбы соединения.
[0005] Профиль резьбы, как показано на фиг. 1, обычно определяется впадиной резьбы, вершиной резьбы, закладной боковой стороной и опорной боковой стороной. В обычной резьбе «входной угол» (угол профиля резьбы), угол между опорной и закладной боковыми сторонами является положительным и означает, что ширина вершины резьбы меньше ширины впадины резьбы с которой начинается сцепление. В результате зуб ниппеля легко располагается в канавке замковой муфты так, что их резьбы соединяются путем вращения одного элемента в другом. В окончательно собранном положении вершина или впадина, или обе вершины и впадины могут сцепляться, и между опорными боковыми сторонами и закладными боковыми сторонами может быть зазор. Это позволяет резьбе легко собираться. Как показано в примере положения резьбы, представленном на фиг. 2А (положение начала сцепления), фиг. 2B (положение сцепленных резьб) и фиг. 2С (положение собранного соединения), этот зазор дает возможность избежать случая нагрузочной и закладной боковых сторон, приводящая к принудительному взаимодействию с ее сопрягаемой поверхностью, что могло бы привести к «стопорению» и не полному сцеплению.
[0006] Ряд достижений с течением лет дал начало «усовершенствованным» соединениям. В общих чертах эти соединения, в сравнении с соединительными устройствами, определенными American Petroleum Institute (API) и другими аналогичными организациями, отличаются: 1) более сложными профилями резьбы; 2) одной или более уплотняющей поверхностью контакта металлов; и 3) одним или более выступами передачи момента. Выступ(ы) передачи момента это механизм, использующийся для геометрического размещения металлического(их) уплотнения(й) и противодействия сопротивлению резьб внешнему крутящему моменту при сохранении относительно низкого касательного напряжения в пределах участка(ов) соединения, имеющих резьбу. Сопротивление крутящему моменту является функцией участка выступа передачи момента.
[0007] Другой тип резьбовой системы, использовавшийся в данной области, известен как «клиновидная» резьба, образуемая системой резьбы в форме ласточкиного хвоста различной ширины и шага. Такой тип резьбы способствует легкому зацеплению и сборке, но также и возникновению принудительного контакта между противостоящими сторонами резьбы в полностью собранном положении. Как правило, клиновидная резьба оказывает большее сопротивление крутящему моменту, чем другие виды усовершенствованных резьбовых соединений. У «клиновидной резьбы» есть определенные недостатки, главный из которых заключается в том, что ее намного сложнее нарезать и измерять, чем резьбу с одним шагом. Нарезка клиновидной резьбы на конусной поверхности далее повышает сложность, как процесса нарезки, так и процесса измерения.
[0008] Буровики и специалисты, занимающиеся бурением глубоких, высоконапорных, высокотемпературных и/или наклонно-направленных нефтяных и газовых скважин нуждаются в резьбовом соединении, обладающем высокомоментными характеристиками, и отличающимся относительно легким и недорогим процессом нарезки и производства.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0009] В одном аспекте, способ соединения отрезков обсадных или насосно-компрессорных нефтегазопромысловых труб и трубопроводных труб включает в себя следующие этапы: использование первого трубного элемента, имеющего соответствующий ниппельный элемент с первой резьбовой конструкцией и первым спиральным выступом передачи момента, размещенном в осевом направлении вдоль ниппельного элемента на определенном расстоянии от первой резьбовой конструкции; использование второго трубного элемента, имеющего соответствующий замковый элемент со второй резьбовой конструкцией и вторым спиральным выступом передачи момента, размещенном в осевом направлении вдоль замкового элемента на определенном расстоянии от второй резьбовой конструкции; зацеплению ниппельного элемента и замкового элемента друг с другом в положение начала сцепления, которое определяется взаимодействием первой резьбовой конструкции и второй резьбовой конструкции, при этом в положении начала сцепления первый спиральный выступ передачи момента не контактирует и не перекрывается в осевом направлении со вторым спиральным выступом передачи момента; вращение по меньшей мере одного из первого или второго трубных элементов таким образом, чтобы взаимодействие между первой резьбовой конструкцией и второй резьбовой конструкцией привело первый спиральный выступ передачи момента в совместное выравнивание со вторым спиральным выступом передачи момента; и продолжение вращения по меньшей мере одного из первого или второго трубных элементов пока первый спиральный выступ передачи момента не войдет в зацепление со вторым спиральным выступом передачи момента.
[0010] В еще одном аспекте, трубное соединение включает в себя ниппельный элемент и замковый элемент. Ниппельный элемент имеет первую резьбовую конструкцию и спиральный выступ передачи момента, размещенный в осевом направлении вдоль ниппельного элемента на определенном расстоянии от первой резьбовой конструкции. Замковый элемент имеет вторую резьбовую конструкцию и второй спиральный выступ передачи момента, размещенный в осевом направлении вдоль замкового элемента на определенном расстоянии от второй резьбовой конструкции. Размер и местоположение первой резьбовой конструкции и второй резьбовой конструкции выбраны таким образом, чтобы управлять положением начала сцепления трубного соединения, и в положении начала сцепления первый спиральный выступ передачи момента не входит в зацепление и не перекрывается в осевом направлении со вторым спиральным выступом передачи момента.
[0011] В одном примере, первая резьбовая конструкция и вторая резьбовая конструкция могут представлять собой соответствующие конические резьбы с постоянным шагом, а первый и второй спиральные выступы передачи момента могут быть образованы соответствующими конструкциями отличными от конических.
[0012] Подробности одного или более вариантов осуществления приведены в сопроводительных чертежах и описании ниже. Другие функции, задачи и преимущества будут очевидны из описания и чертежей, а также из формулы изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0013] Фиг. 1 представляет схематический вид профиля формы резьбы.
[0014] Фиг. 2А, 2B и 2С показывают участки соединения в начале сцепления, сцепленном положении и положении полностью собранного соединения соответственно.
[0015] Фиг. 3 показывает пример усовершенствованного соединения с поверхностью цилиндрического выступа передачи момента.
[0016] Фиг. 4 показывает вариант осуществления соединения со спиральным выступом передачи момента, входящим в цилиндрический выступ передачи момента.
[0017] Фиг. 5 и 6 показывают еще один вариант осуществления соединения со спиральным выступом передачи момента, входящим в цилиндрический выступ передачи момента.
[0018] Фиг. 7 показывает вариант осуществления соединения, в котором спиральный выступ передачи момента образован в виде клиновидной конструкции в форме ласточкиного хвоста.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
[0019] Настоящее трубное соединение конструктивно выполнено со спиральным выступом передачи момента.
[0020] В основном варианте осуществления, обычный проходящий по окружности выступ передачи момента (например, выступ обычно как ниппель-головка в замковой муфте-основании соединения с усовершенствованным резьбовым сочленением, или центральный выступ) дополняется или заменяется располагающимся по спирали выступом передачи момента.
[0021] Как сказано выше, большинство «усовершенствованных» соединений, как схематически показанная на фиг. 3 часть соединения ниппеля 10 и замковой муфты 12, включают в себя резьбы 14, металлическое уплотнение 16 и принудительно перемещающийся выступ 18 передачи момента. Так как первый элемент соединения вводится при сборке во второй сопрягаемый элемент, резьбы вступают в контакт в некоторой момент на их соответствующих «закладных» боковых сторонах. Поскольку первый элемент ввертывается во второй за счет приложенного к первому элементу внешнего крутящего момента, резьбы входят в зацепление и первый элемент резьбового соединения продвигается во второй, в соответствии с геометрией сцепляемых резьб. Так как резьбовое соединение обеспечивает полную сборку, две противоположных конструкции, «выступы передачи момента», вступают в контакт.
[0022] Стандартный выступ передачи момента, обычно как сопряжение ниппеля-головки в замковой муфте-основании соединения с усовершенствованным резьбовым сочленением представляет собой поверхность цилиндрического выступа, как показано на фиг. 3, по всей окружности обоих элементов. Оба выступа расположены или в плоскости проекции (например, 20), которая по существу перпендикулярна продольной оси 22 элемента/соединения (например, в случае поверхностей выступа, которые, только, как показано, проходят радиально) или вдоль плоскости проекции относительно короткой части вдоль оси (например, участок 24 вдоль оси в случае выступов, которые проходят под одним и тем же углом в радиальном направлении). В любом случае, в любом заданном радиальном направлении от центральной оси элемента/соединения, линия, проходящая по окружности, может быть определена вдоль поверхности, для которой расстояние в радиальном направлении и линия будут лежать в плоскости по существу перпендикулярной оси соединения. Так как поверхность 16А металлического уплотнения первого элемента контактирует с поверхностью 16B металлического уплотнения второго элемента, взаимодействие между ними вызывает силу реакции и сразу же останавливает непрерывное относительное осевое движение. Витки резьбы первого элемента, приводимые в движение внешним крутящим моментом, который продолжает вращение, вызывает сдвиг такой, что контакт по резьбе перемещается от положения начала сцепления закладных боковых сторон до сцепления опорных боковых сторон.
[0023] Как только опорные боковые стороны сцеплены, любое увеличение прикладываемого внешнего крутящего момента вызывает возникновение силы реакции между боковыми опорными сторонами резьбы и уплотнение контакта металлов, вынуждая первый элемент двигаться во второй элемент вдоль пути, определенным геометрией резьбы, и делает более плотным сцепление металлов, преодолевая сопротивление уплотнений, противодействующих посадке. Как только поверхность 18А выступа передачи момента первого элемента вступает в контакт с поверхностью 18B выступа передачи момента второго элемента последующее вращение невозможно. Контакт между каждыми элементами выступов передачи момента оказывает сопротивление дальнейшему окружному движению.
[0024] Если внешний крутящий момент достаточно большой, а несущая способность и прочность на срез резьбы достаточно большие, сами выступ(ы) передачи момента будут переходить в состояние пластического деформирования, при этом сила реакции между выступами каждого элемента становится больше несущей способности и прочности на срез резьбы выступа.
[0025] Настоящее изобретение направлено на решение задачи увеличения сопротивления крутящему моменту соединения путем увеличения площади поверхности выступа передачи момента, так как контактные напряжения прямо пропорциональны силе и обратно пропорциональны площади. Для заданной толщины стенки трубы, резьбы должны составлять определенный процент от радиального заглубления по толщине участка стенки, чтобы обеспечить требуемые несущую способность и на прочность на срез, чтобы резьбы передавали нагрузку на трубу. Действительный процент площади поперечного сечения является функцией геометрии резьбы: шага резьбы, высоты резьбы, конусности резьбы. Оставшаяся часть радиального заглубления или толщины участка стенки может быть использована для уплотнительных поверхностей металл к металлу и выступа передачи момента.
[0026] Холодная штамповка головки ниппеля для уменьшения внутреннего диаметра ниппельного элемента дает возможность конструктору увеличить площадь поверхности выступа передачи момента, но имеет ограничения. Одним из важных требований по нефтегазопромысловым и трубопроводным трубам является «проходной диаметр» самых больших цилиндров конкретного диаметра и длины, который будет проходить по собранным трубам и соединениям. Проходной диаметр всего лишь несколько меньше чем номинальный внутренний диаметр тела трубы, поэтому ниппель может быть выполнен только небольшим по величине, что ограничивает увеличение площади поверхности выступа на небольшую величину.
[0027] В вариантах осуществления, представленных на фиг. 4, стандартный выступ 30 передачи момента, известный как ниппель-головка в замковой муфте-основании соединения с усовершенствованным резьбовым сочленением, дополнительно имеет спиральные поверхности 32 и 34, механически полученные цилиндрическом на участке 36 тела трубы, параллельно ее продольной оси 38. В ниппельном элементе 10 спиральный выступ передачи момента имеет две боковые стороны 32А и 34А, соединенные впадиной и вершиной по винтовой линии трех витков. Замковый элемент 12 может иметь соответствующие сопрягающиеся стороны выступа передачи момента. Каждая из этих поверхностей потенциально позволяет добавить площадь поверхности к цилиндрическому выступу передачи момента. Вместе с тем, протяженность поверхностей может изменяться от менее одного витка до более трех витков, при этом основной вопрос связан с поиском поверхностей, которые будут воспринимать силу реакции первых поверхностей 30А и 30В выступа передачи момента, который еще цилиндрический, от поверхностей опорных сторон резьб соединения.
[0028] В проиллюстрированных вариантах осуществления, спиральный выступ передачи момента имеет по сути трапецеидальную конструкцию «от одной боковой стороны до другой боковой стороны» профиля. Как видно на фиг. 6, спиральный выступ передачи момента может включать в себя начальные пазы 50. Замковый элемент может также включать в себя зону 52 зазора между поверхностью 16B металлического уплотнения замковой муфты и началом поверхности 34B выступа передачи момента замковой муфты, чтобы позволить головке ниппеля и соответствующему началу спирального выступа передачи момента ниппеля занять определенное положение, не доходя (например, по оси до правой стороны на виде фиг. 6) до начала поверхности 34B замковой муфты. При сборке, обе спирально выступающие боковые стороны/поверхности выступов передачи момента спирального выступа одного элемента входят в контакт с сопрягающимися боковыми сторонами/поверхностями выступов передачи момента спирального выступа другого элемента до полной сборки (например, при перемещении выступа передачи момента спирального выступа передачи момента на ниппеле 10 в спиральный выступ передачи момента на замковой муфте 12).
[0029] Поверхности боковых сторон, механически полученные под небольшим углом, измеряемым от перпендикуляра к продольной оси тела трубы, позволяют осуществлять дальнейшее вращение соединения под воздействием приложенного внешнего крутящего момента. Так как поверхности боковых сторон далее двигаются вместе, нормальная сила между поверхностями боковых сторон увеличивается, и результирующая увеличенная сила трения оказывает сопротивление приложенному внешнему моменту; т.е., ей необходим больший момент, крутящий момент, для продолжения совместного движения двух элементов.
[0030] Так как элементы полностью собраны, концы форм спиральных выступов передачи момента и две поверхности цилиндрического выступа передачи момента входят в зацепление, значительно повышая требования к сборке по крутящему моменту. Кроме того, как только входящий в зацепление элемент стопорится, перпендикулярной поверхностью, цилиндрическим выступом, любой увеличивающийся приложенный внешний момент продолжает создавать все большую и большую силу противодействия между опорными боковыми сторонами поверхностей спиральных выступов передачи момента и поверхностями цилиндрических выступов.
[0031] Сила реакции между опорными боковыми сторонами ниппеля и опорными боковыми сторонами замковой муфты приводит к возникновению сжимающей силы, действующей на ниппельный элемент, так как опорные боковые стороны замковой муфты заставляют продвигаться опорные боковые стороны и целиком ниппельный элемент в замковый элемент. Сила реакции между опорными боковыми сторонами замковой муфты и опорными боковыми сторонами ниппеля приводит к возникновению силы растяжения, действующей на замковый элемент, так как опорные боковые стороны ниппеля заставляют продвигаться опорные боковые стороны и целиком замковый элемент из цилиндрического выступа передачи момента.
[0032] Так как силы увеличиваются увеличивающимся внешним крутящим моментом, эффект Пуассона приводит в движение как ниппельный, так и замковый элементы: диаметрально увеличивая длину окружности ниппеля, находясь в состоянии сжатия; диаметрально уменьшая длину окружности замковой муфты, находясь в состоянии растяжения. Эта сила реакции действует на поверхностях цилиндрических выступов и передается обратно соединению, начиная со спирального выступа передачи момента. Эффект Пуассона блокирует спиральные поверхности, начиная непосредственно на пересечении цилиндрического выступа передачи момента и действуя через спиральные выступы передачи момента в направлении резьб. Такой механизм блокировки позволяет обеим боковым сторонам спирального выступа передачи момента увеличить эффективную площадь объединенного выступа передачи момента.
[0033] Данный вариант осуществления изобретения дает ряд преимуществ.
[0034] Спиральному упорному уступу требуется только несколько спирально полученных механической обработкой поверхностей.
[0035] Эти поверхности аналогичны форме резьбы, хотя и имеют другую функцию и могут быть получены механической обработкой аналогичным способом, что и резьба.
[0036] Спиральный выступ передачи момента иллюстрируемого варианта осуществления механически обрабатывается по цилиндрической траектории, параллельно продольной оси тела трубы, дополнительно упрощая и обточку, и измерение поверхностей. Однако в некоторых вариантах осуществления спиральный выступ передачи момента может обтачиваться по сходящей на конус траектории.
[0037] Площадь сцепленной поверхности, может быть увеличена либо путем изменения формы (например, для труб с более толстыми стенками можно увеличить высоту поверхностей) или изменением шага.
[0038] Другие варианты осуществления данного изобретения могут предложить дополнительные или вспомогательные преимущества. Например, вышеприведенное описание представляет поверхности трапецеидальной формы под малым углом к перпендикуляру к оси трубы. Даже малый угол вызовет появление радиальных сил. Эти радиальные силы направлены на расцепление двух элементов, при этом наиболее негативное воздействие оказывается на элемент с более малым поперечным сечением; в данном варианте осуществления изображен ниппель. В альтернативном варианте осуществления могут использоваться спиральные поверхности квадратной или прямоугольной формы, при этом угол между боковыми поверхностями и перпендикуляром к продольной оси трубы равен или близок к нулю.
[0039] В других вариантах осуществления могут использоваться более сложные формы, в которых некоторые боковые стороны имеют отрицательные углы или углы в форме ласточкиного хвоста. Демонстрируемый спиральный выступ передачи момента следует цилиндрическому профилю относительно оси соединения, и поэтому ему не требуется осевого зазора в зацеплении, как требуется собранным резьбовым формам, используемым в обсадных трубах и насосно-компрессорных трубах. Резьбовые соединения должны иметь такие характеристики, чтобы их можно было собрать на буровой установке. Для этого требуется глубина для спуска трубы в скважину, чтобы стабилизировать длину трубы, находящейся на вышке, пока рабочие установки организуют контакт между двумя элементами и свинчивают их вместе. Первичная резьба 14 в этом соединении выполняет такую функцию, в то время как спиральный участок нужно только оптимизировать для противодействия приложенному внешнему моменту, «создающий» крутящий момент. Таким образом, в предложенном соединении поверхности спирального выступа передачи момента не будут входить в зацепление и не будут перекрываться в осевом направлении, когда два элемента находятся в положении начала сцепления, определенном первичной резьбой, которая контролирует операцию соединения по резьбе. Только после того как относительное вращение одного элемента вызовет совместное осевое движение элементов, поверхности спирального выступа передачи момента начнут перекрываться в осевом направлении и входить друг в друга.
[0040] В других вариантах осуществления могут использоваться различные по ширине: форма квадрата, форма, близкая к квадрату, или типа «ласточкин хвост», в которых контакт боковых поверхностей может быть улучшен с помощью механизмов действия клина вышеупомянутой клиновидной резьбы. Увеличенная несущая способность по крутящему моменту является функцией увеличенной площади контактной поверхности обеих боковых поверхностей зуба и пар бороздок в клиновидном выступе передачи момента. Эту величину можно оптимизировать, исходя из доступной высоты участка и вращения сборки основной ведущей резьбы (обычная резьба, размещенная в разных местах в соединении). Например, на фиг. 7 показан вариант осуществления, в котором спиральный выступ передачи момента имеет трапецеидальную форму, которая вклинивается (например, когда спиральный выступ 100 передачи момента ниппельного элемента входит в спиральный выступ 104 передачи момента замкового элемента, выступы заклиниваются в полностью собранном состоянии; уплотнение контакта металлов обозначено поз. 124).
[0041] Несущая способность по крутящему моменту также повышается любым обычным выступом передачи момента, который может быть в резьбовом соединении и работать в соединении со спиральным выступом передачи момента, описанным выше. Обычный выступ передачи момента может быть продолжением спирального выступа передачи момента или располагаться независимо от него в любом месте соединения.
[0042] Усовершенствованные соединения имеют выступы в разных местах и в некоторых случаях множество выступов. Основные места расположения следующие:
[0043] Ниппель-головка/замковая муфта-основание, пересекающие внутренний диаметр соединения (пример приводится в данном документе).
[0044] Ниппель-основание/замковая муфта-торец, пересекающие внешний диаметр соединения.
[0045] Средний участок стенки соединения, «центральный выступ» (напр., для расположения выступа, указанного в патенте США №5.415.442, включенного в данную заявку в качестве ссылки).
[0046] Квалифицированному специалисту в данной области техники должно быть понятно, что идея спирального выступа передачи момента может использоваться в любом или во всех таковых конструктивных выполнениях выступов с соответствующими модификациями.
[0047] Хотя металлическое уплотнение может присутствовать или отсутствовать в резьбовом соединении, конструктивное выполнение, в котором используется уплотнение металлического контакта между спиральным выступом передачи момента и обычными резьбами, будет иметь дополнительное преимущество перед обычным усовершенствованным соединением в том, что спиральный выступ передачи момента будет изолировать уплотнение металлического контакта от сжимающей нагрузки, испытываемой ниппельным элементом.
[0048] Металлические уплотнения образуются при посадке с натягом двух гладких металлических поверхностей. При сжимающей нагрузке металлическое уплотнение, в частности, ниппельного элемента, может деформироваться из-за избыточной сжимающей нагрузки. Из-за давления в зоне контакта, производимого посадкой с натягом, две поверхности пытаются разделиться. Хотя в обычных конструкциях используются разные приемы, чтобы удержать две поверхности вместе, анализ показывает некоторую степень разделения, в результате чего происходит потеря давления в зоне контакта. Спиральный выступ передачи момента изолирует уплотнительные поверхности от воздействия осевых нагрузок и дает более стабильное и постоянное металлическое уплотнение при различных условиях нагрузки.
[0049] В конструкциях спирального выступа передачи момента, описанных выше, предусмотрена поверхность выступа передачи момента, которая имеет протяженность более чем 360 градусов и предпочтительно более 720 градусов. Следуя поверхности спирального выступа передачи момента на данном радиальном расстоянии от центральной продольной оси, итоговая траектория не лежит по существу в плоскости, перпендикулярной продольной оси трубы или тела соединения, или даже на коротком протяжении, как показано на фиг. 3, из-за спирального характера поверхностей.
[0050] В одном варианте осуществления осевая длина LHTS спирального выступа передачи момента может составлять 30% или менее от общей длины L соединения, в то время как LPT первичной резьбы может составлять 50% или более (например, 60% или более) от общей длины L соединения; при этом понятно, что длина L соединения определяется как осевое расстояние между (i) выступом, уплотнением металлического контакта или резьбой, расположенными дальше всего по направлению к концу соединения, и (ii) выступом, уплотнением металлического контакта или резьбой, расположенными дальше всего по направлению к противоположному концу соединения).
[0051] В одном варианте осуществления осевая длина LHTS спирального выступа передачи момента может составлять от 15% до 45% от осевой длины LPT первичной резьбы.
[0052] В одном варианте осуществления спиральный выступ передачи момента проходит на протяжении не более четырех витков, в то время как форма первичной резьбы проходит на протяжении по меньшей мере 10 витков.
[0053] Необходимо понимать, что предшествующее описание является исключительно иллюстративным и пояснительным, и не ограничивает данного изобретения, и что возможны другие изменения и модификации. Например, если коническая резьба с постоянным шагом типа, используемого в усовершенствованных соединениях (напр., для соединений ULTRA-DQX, ULTRA-FJ, ULTRA-QX и ULTRA-SF производства компании Ultra Premium Oilfield Products, Хьюстон, Texas) преимущественно описывается в связи с резьбой спирального выступа передачи момента, другие типы резьбы резьбовых конструкций могут использоваться вместо усовершенствованной соединительной резьбы, такие как круглая резьба API, трапецеидальная резьба API или другие.
Claims (46)
1. Трубное соединение, содержащее
ниппельный элемент, имеющий
первую коническую резьбу с постоянным шагом, имеющую впадину, вершину, закладную боковую сторону и опорную боковую сторону,
поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы, расположенную соосно с ниппельным элементом от первой конической резьбы с постоянным шагом, при этом поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы отлична от конической,
замковый элемент, имеющий вторую коническую резьбу с постоянным шагом, имеющую впадину, вершину, закладную боковую сторону и опорную боковую сторону,
поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы, расположенную соосно с замковым элементом от второй конической резьбы с постоянным шагом, при этом поверхность второго спирального выступа передачи момента отлична от конической,
ниппельный элемент и замковый элемент выполнены так, что в положении начала сцепления поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы не сцепляется или не перекрывается с поверхностью второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы.
2. Трубное соединение по п. 1, в котором (i) первая коническая резьба с постоянным шагом и поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеют такой размер и расположены относительно друг друга так, и (ii) вторая коническая резьба с постоянным шагом и поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеют размеры и расположены относительно друг друга так, что во время сборки вращением ниппельного элемента и замкового элемента под контролем взаимодействия между первой конической резьбой с постоянным шагом и второй конической резьбой с постоянным шагом поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы приводит к выравниванию с поверхностью второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы.
3. Трубное соединение по п. 1, в котором поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы и поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеют шаг опорной боковой стороны больший, чем шаг закладной стороны.
4. Трубное соединение по п. 1, в котором
диаметр впадин поверхности первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы меньше обоих диаметра впадин в начале первой конической резьбы с постоянным шагом и диаметра впадин на конце первой конической резьбы с постоянным шагом,
диаметр впадин поверхности второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы меньше диаметра впадин в начале второй конической резьбы с постоянным шагом и диаметра впадин на конце второй конической резьбы с постоянным шагом.
5. Трубное соединение по п. 4, в котором
ниппельный элемент включает в себя первую переходную зону соосно между поверхностью первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы и первой конической резьбой с постоянным шагом, причем первая переходная зона включает в себя первую уплотнительную поверхность,
замковый элемент включает в себя вторую переходную зону соосно между поверхностью второго спирального закручиваемого выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы и второй конической резьбой с постоянным шагом, причем вторая переходная зона включает в себя вторую уплотнительную поверхность.
в состоянии полного соединения первая уплотнительная поверхность сцепляется со второй уплотнительной поверхностью для уплотнения.
6. Трубное соединение по п. 5, в котором
длина по оси поверхности первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы меньше длины по оси первой конической резьбы с постоянным шагом,
длина по оси поверхности второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы меньше длины по оси второй конической резьбы с постоянным шагом.
7. Трубное соединение по п. 6, в котором
длина по оси поверхности первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы существенно меньше длины по оси первой конической резьбы с постоянным шагом,
длина по оси поверхности второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы существенно меньше длины по оси второй конической резьбы с постоянным шагом.
8. Трубное соединение по п. 4, в котором
поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеет протяженность на меньшем числе витков, чем первая коническая резьба с постоянным шагом,
поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеет протяженность на меньшем числе витков, чем вторая коническая резьба с постоянным шагом.
9. Трубное соединение по п. 1, в котором
поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы проходит в первую поверхность по существу цилиндрического выступа для передачи момента передачи момента ниппельного элемента, а поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы во вторую поверхность по существу цилиндрического выступа для передачи момента передачи момента замкового элемента, при этом в положении полного соединения поверхность первого по существу цилиндрического выступа для передачи момента передачи момента сцеплена с поверхностью второго по существу цилиндрического выступа для передачи момента передачи момента, и поверхность первого спирального выступа для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы для передачи момента сцеплена с поверхностью второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы так, что образуется комбинированный цилиндрический и спиральный выступ.
10. Трубное соединение по п. 2, в котором
в окончательно образованном соединении ниппельного элемента и замочного элемента поверхность первого спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы и поверхность второго спирального выступа для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы сцеплены в месте, которым является одно из: (i) в месте ниппель-головка/замковая муфта-основание, которое пересекает внутренний диаметр соединения, (ii) в месте ниппель-головка/замковая муфта-основание, которое пересекает наружный диаметр соединения, или (iii) на среднем участке стенки соединения как центрального выступа для передачи момента соединения.
11. Трубное соединение, содержащее ниппельный элемент, имеющий первую резьбовую конструкцию,
первый спиральный выступ с различной по ширине формой витка резьбы для передачи момента, расположенный соосно с ниппельным элементом от первой резьбовой конструкции,
замковый элемент, имеющий
вторую резьбовую конструкцию,
второй спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы, расположенный соосно с замковым элементом от второй резьбовой конструкции, причем первая резьбовая конструкция и вторая резьбовая конструкция имеют размеры и расположены так, чтобы контролировать положение начала сцепления в трубном соединении, при этом в положении начала сцепления первый спиральный выступ с различной по ширине формы для передачи момента не сцепляется или не перекрывается со вторым спиральным выступом для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы.
12. Трубное соединение по п. 11, в котором поверхность первого спирального выступа для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы и поверхность второго спирального выступа для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы имеют шаг опорной боковой стороны больший, чем шаг закладной стороны.
13. Трубное соединение по п. 11, в котором
оба (i) первая резьбовая конструкция и первый спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы имеют размеры и расположены относительно друг друга так, и (ii) вторая резьбовая конструкция и второй спиральный выступ для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы имеют размеры и расположены относительно друг друга так, что во время сборки вращением ниппельного элемента под контролем взаимодействия между первой резьбовой конструкцией и второй резьбовой конструкцией, первый спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы направляется к положению выравнивания со вторым спиральным выступом для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы.
14. Трубное соединение по п. 11, в котором
первый спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы проходит в первый по существу цилиндрический выступ передачи момента ниппельного элемента, а второй спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы проходит во второй по существу цилиндрический выступ передачи момента замкового элемента, причем в положении полностью образованного соединения первый по существу цилиндрический выступ передачи момента сцеплен со вторым по существу цилиндрическим выступом передачи момента, а первый спиральный выступ для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы сцеплен со вторым спиральным выступом для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы так, что образуется комбинированный цилиндрический и спиральный выступ.
15. Способ соединения труб по длине обсадных труб и трубопроводных труб, включающий в себя:
использование первого трубного элемента, имеющего присоединенный ниппельный элемент с первой резьбовой конструкцией и первым спиральным выступом для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы, расположенный соосно с ниппельным элементом от первой резьбовой конструкции,
использование второго трубного элемента, имеющего присоединенный замковый элемент со второй резьбовой конструкцией и вторым спиральным выступом для передачи момента с различной по ширине формой витка резьбы, расположенный соосно с замковым элементом от второй резьбовой конструкции,
сцепление ниппельного элемента и замкового элемента друг с другом в положении начала сцепления, которое определено взаимодействием первой резьбой конструкции и второй резьбовой конструкции, причем в положении начала сцепления первый спиральный выступ для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы не контактирует или не перекрывается по оси со вторым клиновым выступом различной по ширине формой витка резьбы для передачи момента,
вращение по меньшей мере одного из первого трубного элемента или второго трубного элемента так, что взаимодействие между первой резьбовой конструкцией и второй резьбовой конструкцией приводит первый спиральный выступ для передачи момента различной по ширине формой витка резьбы в выровненное положение со вторым спиральным выступом для передачи момента различной по ширине формы.
16. Способ по п. 15, в котором ниппельный элемент образован как одно целое с первым трубным элементом, а замковый элемент образован как одно целое со вторым трубным элементом.
17. Способ по п. 15, в котором первая резьбовая конструкция является конической резьбой с постоянным шагом, а вторая резьбовая конструкция является конической резьбой с постоянным шагом.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US201261730720P | 2012-11-28 | 2012-11-28 | |
US61/730,720 | 2012-11-28 | ||
US13/798,330 US9869139B2 (en) | 2012-11-28 | 2013-03-13 | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
US13/798,330 | 2013-03-13 | ||
PCT/US2013/071652 WO2014085314A2 (en) | 2012-11-28 | 2013-11-25 | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015124379A RU2015124379A (ru) | 2017-01-10 |
RU2659291C2 true RU2659291C2 (ru) | 2018-06-29 |
Family
ID=50772570
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015124379A RU2659291C2 (ru) | 2012-11-28 | 2013-11-25 | Трубчатое соединение со спирально проходящим выступом передачи момента |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9869139B2 (ru) |
JP (1) | JP6468498B2 (ru) |
KR (1) | KR102020094B1 (ru) |
CN (1) | CN104812990B (ru) |
AR (1) | AR093611A1 (ru) |
AU (2) | AU2013352493B2 (ru) |
BR (1) | BR112015012235B1 (ru) |
CA (1) | CA2892670C (ru) |
CO (1) | CO7380749A2 (ru) |
GB (1) | GB2524675B (ru) |
HK (1) | HK1213307A1 (ru) |
MX (1) | MX2015006702A (ru) |
MY (1) | MY175451A (ru) |
PL (1) | PL412632A1 (ru) |
RU (1) | RU2659291C2 (ru) |
SA (1) | SA515360482B1 (ru) |
SG (1) | SG11201504148XA (ru) |
UA (1) | UA115076C2 (ru) |
UY (1) | UY35150A (ru) |
WO (1) | WO2014085314A2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU201213U1 (ru) * | 2020-06-29 | 2020-12-03 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Двухупорное резьбовое соединение бурильных труб |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9677346B2 (en) * | 2012-11-28 | 2017-06-13 | Ultra Premium Oilfield Services, Ltd. | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
FR3029593B1 (fr) * | 2014-12-09 | 2017-04-28 | Vallourec Oil & Gas France | Composant tubulaire a butee helicoidale |
US10041307B2 (en) | 2015-01-22 | 2018-08-07 | National Oilwell Varco, L.P. | Balanced thread form, tubulars employing the same, and methods relating thereto |
US10006569B2 (en) | 2015-02-19 | 2018-06-26 | Arcelormittal Tubular Products Luxembourg S.A. | Threaded connection for pipes, such as oil and gas pipes |
EP3366968B1 (en) * | 2015-10-21 | 2020-12-02 | Nippon Steel Corporation | Threaded fitting for steel pipes |
CN106958637A (zh) * | 2016-01-08 | 2017-07-18 | 南京大量数控科技有限公司 | 减速装置 |
US20180252343A1 (en) | 2017-03-03 | 2018-09-06 | Arcelormittal Tubular Products Luxembourg S.A. | Torque shoulder of a premium connection |
CN111971431B (zh) * | 2018-01-15 | 2023-02-17 | Lg电子株式会社 | 洗衣机 |
KR102456378B1 (ko) * | 2018-01-15 | 2022-10-18 | 엘지전자 주식회사 | 세탁기 |
KR102488372B1 (ko) * | 2018-03-29 | 2023-01-12 | 엘지전자 주식회사 | 세탁기 |
US11513027B1 (en) * | 2018-05-15 | 2022-11-29 | eWellbore, LLC | Triaxial leak criterion with thread shear for optimizing threaded connections in well tubulars |
EP3992418B1 (en) * | 2020-10-28 | 2023-08-02 | Vallourec Oil And Gas France | Self-locking threaded connection partially in non-locking engagement |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1984004352A1 (en) * | 1983-04-26 | 1984-11-08 | Hydril Co | Tubular connection with cylindrical and tapered stepped threads |
SU1575950A3 (ru) * | 1984-10-10 | 1990-06-30 | Валлурек (Фирма) | Способ изготовлени разъемного резьбового соединени дл стальных труб |
US5462315A (en) * | 1992-03-09 | 1995-10-31 | Marubeni Tubulars, Inc. | Stabilized center-shoulder-sealed tubular connection |
US6322110B1 (en) * | 1997-08-11 | 2001-11-27 | Marubeni Tubulars, Inc. | Tubular connection |
US6832789B2 (en) * | 2002-11-01 | 2004-12-21 | Torquelock Corporation | Threaded pipe connection with cylindrical metal-to-metal, high pressure containment seal |
RU2261395C2 (ru) * | 2001-03-09 | 2005-09-27 | Валлурек Маннесманн Ойл Энд Гэс Франс | Резьбовой элемент для трубного резьбового соединения с высоким пределом выносливости |
EA200701184A1 (ru) * | 2004-12-30 | 2008-06-30 | Хайдрил Ллк | Трубное соединение с клиновой резьбой |
US20090250927A1 (en) * | 2005-09-19 | 2009-10-08 | Vetco Gray Inc. | Threaded Pipe Connector |
Family Cites Families (136)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1019707A (en) * | 1911-07-12 | 1912-03-05 | Ralph Wilcox | Shell for core-barrels for rotary drills. |
US1927656A (en) | 1931-12-23 | 1933-09-19 | Spang Chalfant & Co Inc | Pipe joint |
US2006520A (en) | 1933-07-17 | 1935-07-02 | Hydril Co | Casing joint |
US2259232A (en) | 1938-08-17 | 1941-10-14 | Hydril Co | Well pipe joint |
US2211179A (en) | 1938-11-12 | 1940-08-13 | Hydril Company Of California | Casing joint |
US2204754A (en) | 1938-12-29 | 1940-06-18 | Nat Supply Co | Threaded joint |
US2273017A (en) * | 1939-06-30 | 1942-02-17 | Boynton Alexander | Right and left drill pipe |
US2772102A (en) | 1952-04-22 | 1956-11-27 | United States Steel Corp | Sealed threaded pipe joint |
FR1130913A (fr) | 1954-09-11 | 1957-02-13 | Phoenix Rheinrohr Ag | Liaison à vis pour tubes de garnissage de forages profonds |
US2907589A (en) | 1956-11-05 | 1959-10-06 | Hydril Co | Sealed joint for tubing |
US2893759A (en) | 1957-05-06 | 1959-07-07 | Smith Corp A O | Conically tapered screw-type casing joint with metal-to-metal seal |
BE633562A (ru) | 1962-06-26 | |||
US3359013A (en) | 1965-09-03 | 1967-12-19 | Hydril Co | Deep well casing jont |
LU51742A1 (ru) | 1966-08-10 | 1968-03-25 | ||
NL155335C (ru) | 1971-07-09 | 1900-01-01 | ||
JPS5211765B2 (ru) | 1972-03-31 | 1977-04-02 | ||
SU500468A1 (ru) | 1973-06-21 | 1976-01-25 | Предприятие П/Я А-1686 | Импульсный одноканальный ультразвуковой расходомер |
US3895829A (en) * | 1974-02-04 | 1975-07-22 | Halliburton Co | Releasable pipe connector |
DE2438387C3 (de) | 1974-08-07 | 1978-03-09 | Mannesmannroehren-Werke Ag, 4000 Duesseldorf | Gewindeverbindung für Ölfeldrohre |
IT1044052B (it) | 1974-09-27 | 1980-03-20 | Mannesmann Roehren Werke Ag | Giunto filettato per tubi petroliferi |
US3989284A (en) | 1975-04-23 | 1976-11-02 | Hydril Company | Tubular connection |
GB1583038A (en) | 1976-04-22 | 1981-01-21 | Hydril Co | Screw thread connection for pin and box pipe joints |
FR2359353A1 (fr) | 1976-07-23 | 1978-02-17 | Vallourec | Joint pour tubes, notamment pour tubes petroliers |
US4121862A (en) | 1977-04-06 | 1978-10-24 | Exxon Production Research Company | Pipe connection |
US4244607A (en) | 1979-01-02 | 1981-01-13 | Hydril Company | Cylindrical threaded connection |
BG29777A1 (en) | 1979-07-24 | 1981-02-16 | Vlakhov | Method for obtaining of steroid hormons with preguan skeleton |
US4603889A (en) | 1979-12-07 | 1986-08-05 | Welsh James W | Differential pitch threaded fastener, and assembly |
US4330142A (en) | 1980-01-10 | 1982-05-18 | Fayette Tubular Products | Formed hose couplings |
US5348350A (en) | 1980-01-19 | 1994-09-20 | Ipsco Enterprises Inc. | Pipe coupling |
US4384737A (en) | 1980-04-25 | 1983-05-24 | Republic Steel Corporation | Threaded joint for well casing and tubing |
US4398756A (en) | 1980-09-15 | 1983-08-16 | Vallourec, S. A. | Cylindro-conical pipe joint |
US4444421A (en) | 1980-11-12 | 1984-04-24 | Varco International, Inc. | Driveable pile connections |
EP0087557B1 (de) | 1982-02-27 | 1985-05-15 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Rohrverbindung für Metallrohre |
US4728129A (en) | 1982-08-18 | 1988-03-01 | Morris James B N | Hydril-type connector |
US4508375A (en) | 1982-09-20 | 1985-04-02 | Lone Star Steel Company | Tubular connection |
US4538840A (en) | 1983-01-03 | 1985-09-03 | Delange Richard W | Connector means for use on oil and gas well tubing or the like |
US4662659A (en) | 1983-01-17 | 1987-05-05 | Hydril Company | Tubular joint with trapped mid-joint metal-to-metal seal having unequal tapers |
CA1233855A (en) | 1983-04-05 | 1988-03-08 | Hunting Oilfield Services (International) Limited | Pipe connectors |
US4537429A (en) * | 1983-04-26 | 1985-08-27 | Hydril Company | Tubular connection with cylindrical and tapered stepped threads |
US4629224A (en) | 1983-04-26 | 1986-12-16 | Hydril Company | Tubular connection |
US4917409A (en) | 1983-04-29 | 1990-04-17 | Hydril Company | Tubular connection |
GB2161563B (en) | 1983-06-20 | 1988-06-08 | Reed Tubular Prod | Pin and box couplings |
US4600224A (en) | 1983-12-23 | 1986-07-15 | Interlock Technologies Corporation | Tubular connection having a chevron wedge thread |
US4928999A (en) | 1984-04-30 | 1990-05-29 | Hydril Company | Elastomeric guard seal for tubular connections |
US4688832A (en) | 1984-08-13 | 1987-08-25 | Hydril Company | Well pipe joint |
US4712815A (en) | 1984-10-02 | 1987-12-15 | Hydril Company | Metal-to-metal wedge thread coupling connector |
US4570892A (en) | 1984-12-11 | 1986-02-18 | Zenith Electronics Corporation | Tiltable rotating display monitor mount |
US4753460A (en) | 1985-04-26 | 1988-06-28 | The Hydril Company | Tubular connection having two thread sets with multiple interengaging characteristics |
US4730857A (en) * | 1985-09-13 | 1988-03-15 | The Hydrill Company | Cylindrical threaded connection with uniform interference |
US4707001A (en) | 1986-06-20 | 1987-11-17 | Seal-Tech, Inc. | Liner connection |
US5516158A (en) | 1986-07-18 | 1996-05-14 | Watts; John D. | Self-swaging threaded tubular connection |
US5427418A (en) | 1986-07-18 | 1995-06-27 | Watts; John D. | High strength, low torque threaded tubular connection |
JPS63154901A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-28 | Nippon Steel Corp | 油井管の異種ネジ継手用スタンドオフゲ−ジ |
US4822081A (en) | 1987-03-23 | 1989-04-18 | Xl Systems | Driveable threaded tubular connection |
US4962579A (en) | 1988-09-02 | 1990-10-16 | Exxon Production Research Company | Torque position make-up of tubular connections |
JPH0280886A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-20 | Nippon Steel Corp | シール面圧保持機能の優れた油井管用ネジ継手 |
IT1224745B (it) | 1988-10-03 | 1990-10-18 | Dalmine Spa | Giunto a tenuta ermetica metallica per tubi |
US5338074A (en) | 1989-03-02 | 1994-08-16 | The Hydril Company | Threaded pipe connection |
US5066052A (en) | 1989-03-08 | 1991-11-19 | Baroid Technology, Inc. | Threaded pipe joint having improved seal ring entrapment |
US4944538A (en) | 1989-03-08 | 1990-07-31 | Baroid Technology, Inc. | Threaded pipe joint having improved seal ring entrapment |
US4915426A (en) | 1989-06-01 | 1990-04-10 | Skipper Claud T | Pipe coupling for well casing |
US5498035A (en) | 1990-01-19 | 1996-03-12 | Blose; Thomas L. | Pipe coupling |
US5330239A (en) | 1990-01-19 | 1994-07-19 | Ipsco Enterprises Inc. | Pipe coupling |
US5468029A (en) | 1990-01-19 | 1995-11-21 | Ipsco Enterprises Inc. | Pipe coupling |
US5092635A (en) | 1990-04-27 | 1992-03-03 | Baker Hughes Incorporated | Buttress thread form |
GB9104271D0 (en) | 1991-02-28 | 1991-04-17 | Hunting Oilfield Services Ltd | Improvements in and relating to pipe connectors |
US5236230A (en) | 1991-05-09 | 1993-08-17 | N.S. Pipe Technology, Inc. | Coupling assembly |
US5154452A (en) | 1991-09-18 | 1992-10-13 | Frederick William Johnson | Tubular connection with S-thread form for clamping center seal |
JP3057857B2 (ja) | 1991-11-08 | 2000-07-04 | 日本鋼管株式会社 | 高トルクツールジョイント |
US5826921A (en) | 1991-11-25 | 1998-10-27 | Woolley; Brown J. | Threaded pipe joint |
US5415442A (en) | 1992-03-09 | 1995-05-16 | Marubeni Tubulars, Inc. | Stabilized center-shoulder-sealed tubular connection |
US5360240A (en) | 1993-03-05 | 1994-11-01 | Hydril Company | Method of connecting plastic pipe joints to form a liner for an existing pipeline and a plastic pipe joint for forming such liner |
US5454605A (en) | 1993-06-15 | 1995-10-03 | Hydril Company | Tool joint connection with interlocking wedge threads |
IT1272733B (it) | 1993-10-19 | 1997-06-26 | Agip Spa | Giunzione integrale perfezionata di due tubazioni |
US5492375A (en) | 1994-07-21 | 1996-02-20 | Grant Tfw, Inc. | Drill pipe with improved connectors |
US5709416A (en) | 1994-08-05 | 1998-01-20 | Wood; Roy | Threaded coupling-tool joint |
CA2163282C (en) | 1994-11-22 | 2002-08-13 | Miyuki Yamamoto | Threaded joint for oil well pipes |
JPH09126367A (ja) * | 1995-10-31 | 1997-05-13 | Kawasaki Steel Corp | 管継手 |
US5765836A (en) | 1996-01-18 | 1998-06-16 | Marubeni Tubulars, Inc. | Sealing system |
US6485063B1 (en) * | 1996-05-15 | 2002-11-26 | Huey P. Olivier | Connection |
DK0916883T3 (da) | 1997-05-30 | 2006-10-30 | Sumitomo Metal Ind | Skrueforbindelse til oliefeltrör |
US6024646A (en) | 1997-10-02 | 2000-02-15 | Ipsco Enterprises Inc. | Swaged pin end of pipe connection |
EP0949441A4 (en) | 1997-10-08 | 2006-09-06 | Sumitomo Metal Ind | SCREW CONNECTION FOR OIL PIPES AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
US6174001B1 (en) | 1998-03-19 | 2001-01-16 | Hydril Company | Two-step, low torque wedge thread for tubular connector |
US6158785A (en) | 1998-08-06 | 2000-12-12 | Hydril Company | Multi-start wedge thread for tubular connection |
UA71575C2 (ru) | 1998-09-07 | 2004-12-15 | Валлурек Маннесманн Ойл Енд Гес Франс | Резьбовое соединение двух металлических труб с большим моментом завинчивания |
US6206436B1 (en) * | 1999-02-19 | 2001-03-27 | Hydril Company | Differential wedge thread for threaded connector |
US7690696B2 (en) | 1999-04-19 | 2010-04-06 | Hydril Company | Wedge thread with torque shoulder |
US6254146B1 (en) | 1999-04-23 | 2001-07-03 | John Gandy Corporation | Thread form with multifacited flanks |
CN1172103C (zh) | 1999-04-30 | 2004-10-20 | 格兰特普莱德科公司 | 高压缩率的螺纹连接 |
EP1332308B8 (en) | 1999-10-20 | 2012-02-29 | Beverly Watts Ramos | Open type wedgethread connection |
US6764108B2 (en) | 1999-12-03 | 2004-07-20 | Siderca S.A.I.C. | Assembly of hollow torque transmitting sucker rods |
IT1318753B1 (it) * | 2000-08-09 | 2003-09-10 | Dalmine Spa | Giunzione filettata integrale a profilo continuo pr tubi |
US6626471B2 (en) | 2000-08-10 | 2003-09-30 | Hydril Company | Double flex seal for tubular connection |
US6478344B2 (en) | 2000-09-15 | 2002-11-12 | Abb Vetco Gray Inc. | Threaded connector |
US6306140B1 (en) | 2001-01-17 | 2001-10-23 | Synthes (Usa) | Bone screw |
FR2820806B1 (fr) | 2001-02-09 | 2004-02-20 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire avec face de filet bombee convexe |
US6550821B2 (en) | 2001-03-19 | 2003-04-22 | Grant Prideco, L.P. | Threaded connection |
JPWO2002075195A1 (ja) | 2001-03-19 | 2004-07-08 | 住友金属工業株式会社 | 油井管用ねじ継手の製造方法 |
US6622797B2 (en) | 2001-10-24 | 2003-09-23 | Hydril Company | Apparatus and method to expand casing |
US6619696B2 (en) | 2001-12-06 | 2003-09-16 | Baker Hughes Incorporated | Expandable locking thread joint |
FR2833335B1 (fr) | 2001-12-07 | 2007-05-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire superieur contenant au moins un element filete avec levre d'extremite |
US6976711B2 (en) * | 2002-04-19 | 2005-12-20 | Hydril Company Lp | Threaded connection especially for radially plastically expandable conduit |
US6848724B2 (en) | 2002-08-12 | 2005-02-01 | Grant Prideco, Inc. | Thread design for uniform distribution of makeup forces |
CN2606229Y (zh) * | 2002-08-31 | 2004-03-10 | 陈敏 | 一种管道连接器 |
US6905149B2 (en) | 2003-01-02 | 2005-06-14 | Grant Prideco, L.P. | Pressure relieved thread connection |
US7431347B2 (en) | 2003-09-24 | 2008-10-07 | Siderca S.A.I.C. | Hollow sucker rod connection with second torque shoulder |
JP2007205361A (ja) | 2004-08-27 | 2007-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼管用ねじ継手 |
US20060071473A1 (en) | 2004-10-05 | 2006-04-06 | Sivley Robert S Iv | Helical groove for a tubular connection |
US7380840B2 (en) | 2004-10-26 | 2008-06-03 | Hydril Company | Expandable threaded connection |
US7578039B2 (en) | 2004-11-05 | 2009-08-25 | Hydril Llc | Dope relief method for wedge thread connections |
US7156676B2 (en) | 2004-11-10 | 2007-01-02 | Hydril Company Lp | Electrical contractors embedded in threaded connections |
US7243957B2 (en) | 2004-12-30 | 2007-07-17 | Hydril Company Lp | Pseudo two-step connection |
US7458616B2 (en) | 2004-12-30 | 2008-12-02 | Hydril Company | Threads with perturbations |
US7575255B2 (en) | 2004-12-30 | 2009-08-18 | Hydril Llc | Wedge thread with high-angle metal seal |
US8668233B2 (en) | 2004-12-30 | 2014-03-11 | Hydril Company | Threaded connection with perturbed flanks |
US7717478B2 (en) | 2006-08-29 | 2010-05-18 | Hydril Llc | Scalloped wedge threads |
US7438329B2 (en) | 2005-01-11 | 2008-10-21 | V&M Atlas Bradford, Lp | Methods and connections for coupled pipe |
US7562911B2 (en) | 2006-01-24 | 2009-07-21 | Hydril Usa Manufacturing Llc | Wedge thread with sealing metal |
US7850211B2 (en) | 2006-01-24 | 2010-12-14 | Hydril Company | Wedge thread connections having a clearance gap volume |
JP5276014B2 (ja) * | 2006-01-26 | 2013-08-28 | ラモス,ビバリー・ワッツ | ネジ式パイプ連結部 |
US7475917B2 (en) | 2006-03-30 | 2009-01-13 | Hydril Company | Threaded connection with variable flank angles |
US7686350B2 (en) | 2006-03-30 | 2010-03-30 | Hydril Llc | Mismatched flanks for a wedge thread |
CN101438089B (zh) | 2006-03-31 | 2010-08-11 | 住友金属工业株式会社 | 管螺纹接头 |
US7464612B2 (en) | 2006-06-06 | 2008-12-16 | Manella Eugene J | Impulse energy tubing and casing make-up method and apparatus |
US7588269B2 (en) | 2006-09-26 | 2009-09-15 | Gandy Technologies Corporation | Z-shaped thread form for tubular connections |
US7784551B2 (en) | 2007-01-25 | 2010-08-31 | Tesco Corporation | Tubular handling device |
US7837210B2 (en) | 2007-03-31 | 2010-11-23 | Daedalus Wings, Inc. | Wheelchair drive system with lever propulsion and a hub-contained transmission |
US7690697B2 (en) | 2007-05-09 | 2010-04-06 | Gandy Technologies Corp. | Thread form for tubular connections |
FR2917805B1 (fr) * | 2007-06-25 | 2009-09-04 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Element filete de composant a filetage antagonistes, et joint filete tubulaire correspondant |
US7780202B2 (en) | 2007-09-05 | 2010-08-24 | Grant Prideco, Lp | Oilfield tubular connection with increased compression capacity |
FR2938055B1 (fr) * | 2008-10-30 | 2011-02-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Procede et calibre de controle d'un filetage autobloquant de joint tubulaire utilise dans l'industrie du petrole |
FR2945604B1 (fr) * | 2009-05-12 | 2011-06-03 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Ensemble pour la realisation d'un joint filete pour le forage et l'exploitation des puits d'hydrocarbures et joint filete resultant |
US8714243B2 (en) | 2010-03-15 | 2014-05-06 | Weatherford/Lamb, Inc. | Methods and apparatus relating to expansion tools for tubular strings |
AU2011281255B2 (en) | 2010-07-20 | 2015-06-11 | Tenaris Connections B.V. | Joints having improved sealability, lubrication and corrosion resistance |
FR2963965B1 (fr) * | 2010-08-20 | 2013-02-15 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Procede et dispositif de controle d'un filetage de joint tubulaire utilise dans l'industrie du petrole |
-
2013
- 2013-03-13 US US13/798,330 patent/US9869139B2/en active Active
- 2013-11-25 CA CA2892670A patent/CA2892670C/en active Active
- 2013-11-25 BR BR112015012235-3A patent/BR112015012235B1/pt active IP Right Grant
- 2013-11-25 RU RU2015124379A patent/RU2659291C2/ru active
- 2013-11-25 AU AU2013352493A patent/AU2013352493B2/en active Active
- 2013-11-25 SG SG11201504148XA patent/SG11201504148XA/en unknown
- 2013-11-25 CN CN201380062028.1A patent/CN104812990B/zh active Active
- 2013-11-25 KR KR1020157017131A patent/KR102020094B1/ko active IP Right Grant
- 2013-11-25 WO PCT/US2013/071652 patent/WO2014085314A2/en active Application Filing
- 2013-11-25 MX MX2015006702A patent/MX2015006702A/es unknown
- 2013-11-25 JP JP2015545142A patent/JP6468498B2/ja active Active
- 2013-11-25 GB GB1511330.1A patent/GB2524675B/en active Active
- 2013-11-25 MY MYPI2015001388A patent/MY175451A/en unknown
- 2013-11-25 UA UAA201505488A patent/UA115076C2/uk unknown
- 2013-11-25 PL PL412632A patent/PL412632A1/pl unknown
- 2013-11-26 AR ARP130104348A patent/AR093611A1/es active IP Right Grant
- 2013-11-27 UY UY0001035150A patent/UY35150A/es not_active Application Discontinuation
-
2015
- 2015-05-27 SA SA515360482A patent/SA515360482B1/ar unknown
- 2015-06-09 CO CO15131708A patent/CO7380749A2/es unknown
-
2016
- 2016-01-29 HK HK16101086.5A patent/HK1213307A1/zh not_active IP Right Cessation
- 2016-02-26 AU AU2016201258A patent/AU2016201258A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1984004352A1 (en) * | 1983-04-26 | 1984-11-08 | Hydril Co | Tubular connection with cylindrical and tapered stepped threads |
SU1575950A3 (ru) * | 1984-10-10 | 1990-06-30 | Валлурек (Фирма) | Способ изготовлени разъемного резьбового соединени дл стальных труб |
US5462315A (en) * | 1992-03-09 | 1995-10-31 | Marubeni Tubulars, Inc. | Stabilized center-shoulder-sealed tubular connection |
US6322110B1 (en) * | 1997-08-11 | 2001-11-27 | Marubeni Tubulars, Inc. | Tubular connection |
RU2261395C2 (ru) * | 2001-03-09 | 2005-09-27 | Валлурек Маннесманн Ойл Энд Гэс Франс | Резьбовой элемент для трубного резьбового соединения с высоким пределом выносливости |
US6832789B2 (en) * | 2002-11-01 | 2004-12-21 | Torquelock Corporation | Threaded pipe connection with cylindrical metal-to-metal, high pressure containment seal |
EA200701184A1 (ru) * | 2004-12-30 | 2008-06-30 | Хайдрил Ллк | Трубное соединение с клиновой резьбой |
US20090250927A1 (en) * | 2005-09-19 | 2009-10-08 | Vetco Gray Inc. | Threaded Pipe Connector |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU201213U1 (ru) * | 2020-06-29 | 2020-12-03 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Двухупорное резьбовое соединение бурильных труб |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR112015012235B1 (pt) | 2021-11-03 |
SG11201504148XA (en) | 2015-06-29 |
AU2013352493A1 (en) | 2015-06-11 |
SA515360482B1 (ar) | 2018-09-25 |
WO2014085314A3 (en) | 2014-07-24 |
MY175451A (en) | 2020-06-29 |
JP6468498B2 (ja) | 2019-02-13 |
CA2892670A1 (en) | 2014-06-05 |
CN104812990B (zh) | 2017-05-24 |
JP2016504539A (ja) | 2016-02-12 |
HK1213307A1 (zh) | 2016-06-30 |
RU2015124379A (ru) | 2017-01-10 |
AU2013352493B2 (en) | 2017-04-13 |
US9869139B2 (en) | 2018-01-16 |
AU2016201258A1 (en) | 2017-09-14 |
UY35150A (es) | 2014-06-30 |
PL412632A1 (pl) | 2016-05-23 |
MX2015006702A (es) | 2016-07-26 |
WO2014085314A2 (en) | 2014-06-05 |
UA115076C2 (uk) | 2017-09-11 |
KR20150088882A (ko) | 2015-08-03 |
GB201511330D0 (en) | 2015-08-12 |
KR102020094B1 (ko) | 2019-09-09 |
BR112015012235A2 (pt) | 2017-07-11 |
CN104812990A (zh) | 2015-07-29 |
CO7380749A2 (es) | 2015-09-10 |
AR093611A1 (es) | 2015-06-10 |
GB2524675A (en) | 2015-09-30 |
GB2524675B (en) | 2016-02-17 |
US20140145433A1 (en) | 2014-05-29 |
CA2892670C (en) | 2020-08-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2659291C2 (ru) | Трубчатое соединение со спирально проходящим выступом передачи момента | |
RU2716096C2 (ru) | Трубное соединение со спирально проходящим выступом передачи момента | |
EP2347162B1 (en) | Cylindrical tapered thread form for tubular connections | |
EP2452111B1 (en) | Arrow-shaped thread form with tubular connections | |
US20180363387A1 (en) | Near-square modified buttress thread form enabling run-in and run-out threads | |
US11371293B2 (en) | Wedge threadform having crest to root thread compound relief areas | |
US11396962B2 (en) | Arcuate thread form fit | |
US11371292B2 (en) | Threadform having crest to root thread compound relief areas | |
US11898666B1 (en) | High torque threaded connections with triple taper thread profiles | |
US20080289879A1 (en) | Connection Assembly For Drill Collars or Heavy Drill Pipes | |
EP4073340B1 (en) | Threaded connection partially in a self-locking engagement with an external shoulder capable to resist elevated torque | |
US20240052710A1 (en) | High torque threaded connections with external upset and multiple seals | |
US20230134562A1 (en) | Asymmetric wedge thread tubular connection optimized for pressure and torque control | |
BR132016007355E2 (pt) | Tubular connection with torque shoulder that extends helicoidally |