RU2656296C1 - Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока - Google Patents
Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока Download PDFInfo
- Publication number
- RU2656296C1 RU2656296C1 RU2017122499A RU2017122499A RU2656296C1 RU 2656296 C1 RU2656296 C1 RU 2656296C1 RU 2017122499 A RU2017122499 A RU 2017122499A RU 2017122499 A RU2017122499 A RU 2017122499A RU 2656296 C1 RU2656296 C1 RU 2656296C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- water
- paa
- obtaining
- aqueous solution
- arcp
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 75
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 65
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 32
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims abstract description 23
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 13
- -1 aluminum oxychloride Chemical compound 0.000 claims abstract description 11
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 22
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N Acrylamide Chemical compound NC(=O)C=C HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 abstract description 16
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 abstract description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 abstract description 6
- 150000001408 amides Chemical class 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000012824 chemical production Methods 0.000 abstract description 2
- 229920002401 polyacrylamide Polymers 0.000 abstract description 2
- 102100023190 Armadillo repeat-containing protein 1 Human genes 0.000 abstract 7
- 101100002445 Homo sapiens ARMC1 gene Proteins 0.000 abstract 7
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 abstract 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 27
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 26
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 18
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 18
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 18
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 16
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 14
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 14
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 12
- 239000012224 working solution Substances 0.000 description 9
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 8
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 6
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 6
- 239000004971 Cross linker Substances 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 5
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 5
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 5
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000002585 base Substances 0.000 description 3
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000003368 amide group Chemical group 0.000 description 2
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N benzene Substances C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 229920006037 cross link polymer Polymers 0.000 description 2
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 description 2
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 239000012154 double-distilled water Substances 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 2
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000013543 active substance Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000008398 formation water Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000001879 gelation Methods 0.000 description 1
- 229920006158 high molecular weight polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000012800 visualization Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/42—Compositions for cementing, e.g. for cementing casings into boreholes; Compositions for plugging, e.g. for killing wells
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B33/00—Sealing or packing boreholes or wells
- E21B33/10—Sealing or packing boreholes or wells in the borehole
- E21B33/13—Methods or devices for cementing, for plugging holes, crevices or the like
- E21B33/138—Plastering the borehole wall; Injecting into the formation
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
Группа изобретений относятся к разработке нефтяных месторождений. Технический результат – получение в условиях химического производства стабильной товарной формы щелочного стока производства капролактама ЩСПК, применяемой для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока в нефтедобывающей промышленности и обеспечивающей образование сополимеров сложных эфиров в результате гидролиза полиакриламида ПАА в водном растворе ЩСПК как по амидным, так и по кислотным группам, что приводит к снижению расхода ПАА. В способе получения товарной формы ЩСПК расчетное количество ЩСПК и воды загружают в термостатируемый реактор, в полученный водный раствор ЩСПК при перемешивании и температуре 50-65°С медленно добавляют ПАА, после чего обогрев реактора прекращают, соотношение указанных компонентов, мас.%: ЩСПК 6,5-89,0; ПАА 0,3-0,5; вода 10,5-73,0. Способ получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока включает смешивание в объемном соотношении 1:1 предварительно приготовленного водного раствора, в качестве которого используют полученную способом, указанным выше, товарную форму ЩСПК, с предварительно приготовленным водным раствором оксихлорида алюминия или хлорида алюминия концентрации 2-3 мас.%. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 8 ил., 7 табл.
Description
Изобретения относятся к разработке нефтяных месторождений, а именно способам получения составов для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока в скважинах, вскрывающих интервалы пласта с различной проницаемостью.
Известен состав для регулирования разработки нефтяных месторождений, который содержит следующие компоненты, мас.%: хлорид алюминия 2-5, щелочной сток производства капролактама (ЩСПК) 10-50, водорастворимый полимер акриламида (ПАА) 0,15-0,5, вода остальное / патент РФ №2107156, опубл. 20.03.1998 /. Этот состав получают смешением равных объемов двух водных растворов: первого - раствора ЩСПК в концентрации 20-100 мас.% и ПАА в концентрации 0,30-1,00 мас.%, второго - раствора хлорида алюминия в концентрации 4-10 мас.%. Прототипом заявляемого способа получения товарной формы ЩСПК по совокупности существенных признаков и по решаемой задаче является способ получения первого из двух указанных составов - водного раствора ЩСПК в концентрации 20-100 мас.% и ПАА в концентрации 0,30-1,00 мас.%. Этот состав получают растворением ПАА в водном растворе ЩСПК / патент РФ №2107156, опубл. 20.03.1998 /. К недостаткам способа-прототипа относится неполный характер протекания реакции гидролиза ПАА в водном растворе ЩСПК по амидным группам, происходящей по прототипу без повышения температуры. Соответственно, расход полимера по прототипу высок и достигает 1,00 мас.%.
Решаемая задача и ожидаемый технический результат заключаются в разработке эффективного способа получения пригодной для применения в нефтедобывающей промышленности товарной формы ЩСПК, обеспечивающего образование сополимеров сложных эфиров в результате гидролиза ПАА как по амидным, так и по кислотным группам. Получаемая товарная форма применима, в частности, в качестве состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока, при этом расход ПАА относительно прототипа снижен. Получаемая предлагаемым способом товарная форма ЩСПК седиментационно стабильна, то есть не расслаивается при хранении.
Поставленная задача решается тем, что предлагается способ получения товарной формы ЩСПК, включающий растворение сополимера акриламида и акриловой кислоты - ПАА в водном растворе ЩСПК, отличающийся тем, что расчетное количество ЩСПК и воды загружают в термостатируемый реактор, в полученный водный раствор ЩСПК при перемешивании и температуре 50-65°С медленно добавляют ПАА, после чего обогрев реактора прекращают, соотношение указанных компонентов, мас.%:
| ЩСПК | 26,5-89,0 |
| ПАА | 0,3-0,5 |
| Вода | 10,5-73,0. |
Окончание реакции предпочтительно определяют по образованию однородного осадка при смешивании пробы, разбавленной водой 1:3, с двухпроцентным по массе раствором оксихлорида алюминия в объемном соотношении 1:1.
Таким образом, предлагаемый способ получения товарной формы ЩСПК (применимой, в частности, в качестве состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока) реализуется не на скважине перед закачкой реагента, а в условиях химического производства.
Прототипом заявляемого способа получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока является способ получения состава для регулирования разработки нефтяных месторождений /патент РФ №2107156, опубл. 20.03.1998/, который содержит следующие компоненты, мас.%: хлорид алюминия 2 -5, щелочной сток производства капролактама (ЩСПК) 10-50, водорастворимый полимер акриламида (ПАА) 0,15-0,5, вода остальное. Способ-прототип /патент РФ №2107156, опубл. 20.03.1998/ предполагает смешивание равных объемов двух водных растворов: первого - раствора ЩСПК и ПАА в концентрации соответственно 20-100 мас.%) и 0,30-1,00 мас.%, второго - раствора хлорида алюминия в концентрации 4-10 мас.%.
Недостаточно высокая эффективность данного способа получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока обусловлена высокими расходами компонентов в связи с неполным характером протекания реакции гидролиза ПАА в водном растворе ЩСПК по амидным группам, происходящей по прототипу без повышения температуры.
Решаемая задача и ожидаемый технический результат заключаются в повышении эффективности способа получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока за счет снижения расходов компонентов, в свою очередь, обеспеченного образованием сополимеров сложных эфиров в результате гидролиза ПАА в водном растворе ЩСПК как по амидным, так и по кислотным группам. Более полное относительно прототипа протекание реакции гидролиза между ЩСПК и ПАА происходит при проведении реакции гидролиза в реакторе при повышенной температуре.
Поставленная задача решается тем, что предлагается способ получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока, включающий смешивание в объемном соотношении 1:1 предварительно приготовленного водного раствора ЩСПК и ПАА с предварительно приготовленным водным раствором хлорида алюминия, отличающийся тем, что в качестве предварительно приготовленного водного раствора ЩСПК и ПАА используют разбавленную водой в соотношении от 1:1 до 1:3 товарную форму, полученную изложенным выше способом получения товарной формы (п. 1 формулы изобретения), а в качестве предварительно приготовленного водного раствора хлорида алюминия - раствор оксихлорида алюминия или хлорида алюминия концентрации 2-3 мас.%.
Таким образом, заявляется группа изобретений, связанных единым изобретательским замыслом: способ получения товарной формы ЩСПК, содержащей ПАА, применимой и в качестве состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока (п.п. 1-2 формулы изобретения), и в качестве сырья для получения новых составов - с применением в качестве сшивателя оксихлорида алюминия или хлорида алюминия (п. 3 формулы изобретения). Единый изобретательский замысел состоит в обеспечении полноты реакции гидролиза между ЩСПК и ПАА в водном растворе за счет проведения гидролиза в реакторе при повышенной температуре, для образования сополимеров сложных эфиров в результате гидролиза ПАА не только по амидным, но и по кислотным группам, что приводит к снижению расходов компонентов и в составах, и в технологиях на их основе.
Экономия компонентов состава достигается также и разбавлением водой товарной формы ЩСПК, содержащей ПАА, на скважине 1:1-1:3.
Экспериментальная часть.
Были исследованы осадкообразующие и реологические свойства водных композиций ЩСПК с полиакриламидом, с содержанием компонентов, мас.%:
| ЩСПК | 26,5-89,0 |
| ПАА | 0,3-0,5 |
| Вода | 10,5-73,0. |
Для приготовления заявляемой товарной формы использовались реагенты:
- ПАА марки А345 с молекулярной массой 15 млн Да и степенью гидролиза 15%, либо ПАА марки А523 с молекулярной массой 3 млн Да и степенью гидролиза 20% (Anhui tianrun chemicals со., ltd., Китай);
- реагент ЩСПК (щелочные стоки производства капролактама), представляющий собой водный раствор натриевых солей кислых побочных продуктов воздушного окисления циклогексана, с массовой долей сухого вещества 62% (АО «КуйбышевАзот»);
- пресная вода.
В реактор через насос подается расчетное количество ЩСПК и воды. Раствор ЩСПК нагревается до температуры 50°С, после чего в раствор ЩСПК при перемешивающей мешалке небольшими порциями добавляется ПАА. Скорость добавления ПАА из расчета 1 кг в течение 2-3 минут. Медленное добавление ПАА необходимо для более эффективного его распределения в объеме реактора. Время перемешивания при температуре 50-65°С составляло не менее 4 часов. При достижении температуры в реакторе 65°С обогрев реактора отключается. Окончание реакции гидролиза между ЩСПК и ПАА определяется по образованию однородного осадка при смешивании арбитражной пробы, разбавленной водой 1:3, с двухпроцентным по массе раствором окиси хлорида алюминия в объемном соотношении 1:1. После окончания реакции гидролиза определяются остальные показатели товарной формы на предмет их соответствия нормативно-технической документации. В случае положительных результатов полученный реагент - товарная форма -сливается в бочки.
Рецептуры №№1-3 товарной формы приведены в таблице 1.
Полученную товарную форму разбавляли пресной водой в соотношении 1:1, 1:3, 1:5 для получения и дальнейшего исследования рабочих растворов, в том числе относительно эффективности их взаимодействия со сшивателем.
В качестве сшивателя выступали катионы металлов, содержащиеся в водном растворе оксихлорида алюминия - гидроксохлористого алюминия 3% (ГХА) (реагент «Бриллиант 50», ООО «Ишимбайский специализированный химический завод катализаторов»).
Для сшивания образцов смешивали рабочие растворы со сшивателем в объемном соотношении 1:1, затем тщательно перемешивали, выдерживали при комнатной температуре (25-26°С) в течение суток и определяли объем получившегося осадка. В таблицах 2 и 3 представлены объемные доли и характеристики осадков, получаемых при смешивании с ГХА рабочих растворов - разбавленных составов товарных форм рецептур №№1-3.
При смешивании рабочих растворов с ГХА образуется зернистый осадок, при встряхивании образуется пена. В течение суток объем образовавшихся осадков уменьшается за счет их уплотнения. Увеличение разбавления товарной формы от 1:1 до 1:5 также приводит к уменьшению объемной доли осадка.
После выдерживания в течение 24 часов сшитых ГХА образцов, их интенсивно встряхивали и подвергали реологическому тестированию при комнатной температуре. Эффективную вязкость образцов определяли на ротационном вискозиметре Haake Vis-cotester iQ (Германия). Данное оборудование представляет собой аппаратно-программный комплекс, состоящий из измерительного устройства (ротационный вискозиметр) с цифровым интерфейсом и персонального компьютера, снабженного программным обеспечением для управления измерительным устройством и обработки данных экспериментов. Предусмотрено использование воспринимающих элементов типа «конус-плоскость», «плоскость-плоскость», «цилиндр - цилиндр».
Для изучаемых образцов применяли сдвиговой тест при изменении скорости сдвига в диапазоне от 0,01 до 300 с-1, при котором определяется зависимость напряжения сдвига и вязкости от скорости сдвига. При этом повышение скорости сдвига производится ступенчато, с заданным шагом в логарифмическом масштабе.
Полученные кривые эффективной вязкости сшитых ГХА образцов представлены на фиг. 1 (ПАА А345) и фиг. 2 (ПАА А523). На фиг. 3 представлены те же кривые в одной системе координат для удобства визуализации и сравнения влияния ПАА А345 и ПАА А523 на результаты реологических исследований. На фиг. 4 представлены те же кривые эффективной вязкости сшитых ГХА образцов с ПАА А345, с разным соотношением компонентов (рецептуры №№1-3) и с разной степенью разбавления товарной формы для сравнения эффективности рецептур №№1-3. Данные кривые являются кривыми эффективной вязкости исследуемых составов, важными для обоснования способа получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока (наряду с характеристиками осадков по таблицам 2 и 3).
Из фиг.3 видно, что высокомолекулярный полимер А345 повышает вязкость состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока в большей степени, чем полимер А523. По объему образуемого осадка (таблицы 2 и 3) и по вязкости (фиг. 1, 2 и 4) рекомендуется разбавление товарной формы реагента водой в соотношении 1:1-1:3. Из сшитых ГХА составов с ПАА А345, приготовленных на основе товарной формы рецептур №№1-3, наилучшие результаты показал состав для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока, приготовленный на основе товарной формы рецептуры №2: 0,5% А345, 26,5% ЩСПК, 73% вода (фиг. 4).
Для увеличения концентрации действующего вещества в товарной форме ЩСПК были протестированы составы, представленные в таблице 4. Использование более концентрированной товарной формы позволит снизить затраты на ее транспортировку, разбавление водой до необходимой концентрации может производиться непосредственно на устье скважины.
В соответствии с описанным выше способом получения товарной формы в реакторе при повышенной температуре, для приготовления товарной формы ЩСПК разводили пресной водой в указанных соотношениях, затем медленно добавляли ПАА и перемешивали на магнитной мешалке при температуре 50-65°С до его полного растворения.
Товарную форму, приготовленную по рецептурам №№1конц. _ 5конц., разбавляли пресной водой в соотношении 1:3 для получения рабочих растворов.
В качестве сшивателя (осадкообразователя) использовали двухпроцентный раствор гидроксохлористого алюминия (ГХА) (реагент «Бриллиант 18», ООО «Ишимбайский специализированный химический завод катализаторов»), приготовленный на пресной воде.
С целью получения осадка сшитого полимера смешивали рабочие растворы с указанным двухпроцентным раствором ГХА в соотношении 1:1 (Vобщий = 20 мл), затем тщательно перемешивали и определяли объем получившегося осадка. Сшитые ГХА составы выдерживались при комнатной температуре в течение суток. При этом производили фиксацию изменения объема осадка. В таблице 5 представлены результаты исследований динамики изменения объема осадка. Через сутки образцы встряхивали и измеряли вязкость при комнатной температуре на ротационном вискозиметре Haake Viscotester iQ в диапазоне скоростей сдвига 0,01-300 с-1. Также была измерена вязкость несшитых составов товарных форм, приготовленных по рецептурам №№1конц. - 5конц..
При смешивании рабочих растворов, полученных разбавлением 1:3 составов товарных форм, приготовленных по рецептурам №№1конц. - 5конц., с раствором ГХА мгновенно образуется однородный осадок, занимающий 100% объема образца. Через 1-2 часа начинается отделение воды. В течение нескольких часов объем осадков уменьшается за счет их уплотнения и затем остается постоянным (таблица 5). Объем осадков не зависит от концентрации ПАА в исследованном диапазоне: при уменьшении концентрации ПАА от 0,5% до 0,3% объем осадков не изменяется.
На фиг. 5 представлены записанные при комнатной температуре кривые вязкости собственно ЩСПК и несшитых составов товарных форм, приготовленных по рецептурам №№1конц. - 5конц..
Показано (фиг. 5), что добавление ПАА к ЩСПК повышает его вязкость. Вязкость ожидаемо повышается в большей степени при увеличении концентрации ПАА и его молекулярной массы. При этом вязкость остается достаточно низкой для безаварийной закачки составов даже в виде товарной формы без разбавления водой.
Таким образом, показано, что получаемая заявляемым способом товарная форма ЩСПК с содержанием компонентов, мас.%:
| ЩСПК | 26,5-89,0 |
| ПАА | 0,3-0,5 |
| Вода | 10,5-73,0 |
- применима в качестве состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока. Получаемая предлагаемым способом товарная форма ЩСПК седи-ментационно стабильна, то есть не расслаивается при хранении.
На фиг. 6 представлены кривые вязкости сшитых составов, приготовленных на основе товарных форм, приготовленных по рецептурам №№1конц. - 5конц..
Реологические исследования показали, что сшитые составы, содержащие высокомолекулярный ПАА А345, обладают большей вязкостью, чем составы с низкомолекулярным ПАА А523 в тех же концентрациях. Увеличение концентрации ПАА обеих марок с 0,3% до 0,5% и концентрации ЩСПК с 80% до 89% приводит к заметному повышению вязкости сшитых составов (фиг. 6).
Для концентрированной рецептуры №5конц (выделена в таблице 5), показавшей наилучшие реологические характеристики, в качестве сшивателя был также протестирован 3% раствор хлорида алюминия, приготовленный на пресной воде.
Товарную форму, приготовленную по рецептуре №5конц., разбавляли пресной водой в соотношении 1:3 для получения рабочего раствора и смешивали с 3% раствором хлорида алюминия в соотношении 1:1 (Vобщий = 20 мл), затем тщательно перемешивали и определяли объем получившегося осадка. Сшитый состав выдерживали сутки при комнатной температуре, в течение этого времени фиксировали изменение объема осадка. В таблице 6 представлены результаты исследований динамики изменения объема осадка. Через сутки образец встряхивали и измеряли вязкость при комнатной температуре на ротационном вискозиметре Haake Viscotester iQ в диапазоне скоростей сдвига 0,01-300 с-1.
При смешивании рабочего раствора, полученного разбавлением 1:3 состава товарной формы по рецептуре №5конц., с раствором хлорида алюминия мгновенно образуется неоднородный плотный осадок и пена. Через 10 минут начинается отделение воды. В течение нескольких часов объем осадков уменьшается за счет их уплотнения и затем остается постоянным (таблица 6).
На фиг. 7 представлена кривая вязкости сшитого хлоридом алюминия состава, приготовленного на основе товарной формы по рецептуре №5конц..
Фильтрационные исследования
В фильтрационных экспериментах на линейных моделях пласта основными анализируемыми параметрами являются градиент давления и остаточный фактор сопротивления (ОФС) после обработки составом. Эти параметры характеризуют прочность образующейся сшитой гелевой пачки, ее способность удерживаться в водопромытой части пласта и оказывать необходимое сопротивление нагнетаемой воде системы ППД.
Эффект от применения состава на поровой модели пласта с остаточной нефтенасыщенностью, а также на высокопроницаемой модели суперколлектора оценивали по ОФС и количеству дополнительно вытесненной нефти. Остаточный фактор сопротивления определяли из отношения градиентов давления по воде, соответственно, до и после закачки состава. Для признания технологии выравнивания профиля приемистости (ВПП) успешной, ОФС должен быть более 5, что обеспечивает уменьшение проницаемости высокопроницаемого прослоя и позволяет перенаправить поток фильтрации в низкопроницаемый прослой. Эффект от применения состава на модели идеальной трещины оценивался по зависимости ОФС от градиента давления при закачке реагента в модель трещины.
Методика проведения опытов на моделях с остаточной нефтенасыщенностью
Основные методические подходы к фильтрационным испытаниям реагентов, обладающих потокоотклоняющими свойствами, соответствуют РД-39-114-91 «Руководство по проектированию и технико-экономическому анализу разработки нефтяных месторождений с применением метода полимерного воздействия на пласт».
Подготовку кернового материала к фильтрационным исследованиям проводили согласно требованиям ОСТ 39-195-86 «Нефть. Метод определения коэффициента вытеснения нефти водой в лабораторных условиях». Согласно требованиям ОСТ 39-195-86, цилиндрические образцы керна были проэкстрагированы спиртобензольной смесью; отмыты от солей бидистиллированной водой в аппаратах Сокслета и высушены при температуре 105°С. Высушенные образцы кернов хранились в вакуумном эксикаторе над прокаленным хлористым кальцием. Фильтрационно-емкостные свойства кернов определяли на современной лабораторной установке UltraPoroPerm-500 компании «Core Laboratories Instruments)).
Методика проведения опытов на нефтенасыщенных моделях заключалась в следующем: через подготовленную к опыту и насыщенную керосином пористую среду, помещенную в кернодержатель при термобарических условиях заданного пласта, осуществляли фильтрацию нефти не менее 5 поровых объемов и оставляли модель в статике на 24 часа, согласно ОСТ 39-195-86 для протекания адсорбционных процессов.
Для насыщения кернов и в качестве базового агента фильтрации использовалась модель пластовой воды с минерализацией 33,5 г/л. В качестве вытесняемого агента использовалась изовискозная модель нефти плотностью 0,794 г/см3 и вязкостью 0,95 мПа с при температуре 88°С.
В этих экспериментах моделировали условия закачки реагентов в промытую зону пласта. Перед закачкой реагента нефтенасыщенную модель пласта заводняли моделью пластовой воды (МПВ) до полной стабилизации всех показателей вытеснения и определяли ее базовые показатели - коэффициент вытеснения и фазовую проницаемость по воде при остаточной нефтенасыщенности. Далее, в виде отдельной оторочки, составляющей 0,3 порового объема, в соответствующую пористую среду, закачивали тестируемый реагент.
После этого производили технологический отстой системы в статике не менее суток с контролем состояния пробного объема приготовленной смеси в атмосферных условиях (последующий этап начинали только при условии полной сшивки и достижения требуемых параметров состава). Затем возобновлялась закачка воды в пористую среду до полной стабилизации показателей вытеснения. При этом определяли количество дополнительно вытесненной нефти и проницаемость по воде при остаточной нефтенасыщенности. Так получали основные количественные показатели эффективности реагентов и технологий - прирост коэффициента вытеснения (относительно «базовой» величины) и остаточный фактор сопротивления по воде (отношение проницаемости по воде до закачки реагента к проницаемости после воздействия).
На следующем этапе увеличивали скорость фильтрации в два, а затем и в пять раз до стабилизации градиента давления. Таким образом, на каждом этапе регистрировали прирост коэффициента вытеснения.
Методика проведения опытов на водонасыщенных моделях
Фильтрационные исследования на водонасыщенных моделях позволяют оценить диапазон изменения проницаемости, в котором реагенты эффективны в условиях, максимально приближенных к пластовым. Целью исследования является определение зависимости остаточного фактора сопротивления от исходной проницаемости на моделях с остаточной водонасыщенностью.
Методика проведения опытов заключается в следующем. Образцы поровых сред насыщали под вакуумом моделью пластовой воды с минерализацией 33,5 г/л. Каждый опыт проводили с использованием одного образца керна с остаточной водонасыщенностью, который помещали в кернодержатель, и создавали заданные термобарические условия. Далее осуществляли фильтрацию МПВ (33,5 г/л) до стабилизации перепада давления (но не менее 2-х поровых объемов) и определяли проницаемость по воде до воздействия потокоотклоняющим реагентом. После этого в модель пласта закачивали один поровый объем реагента. В зависимости от технологии, реагент выдерживали в пористой среде определенное время при температуре, соответствующей пластовой. Это время необходимо для завершения реакции гелеобразования, и структурирования образовавшихся осадков. Затем возобновляли закачку воды в пористую среду в объеме не менее 3 объемов пор до полной стабилизации перепада давления (скорость фильтрации жидкости такая же, как и при заводнении). В результате определяли отношение проницаемости по воде до закачки реагента к проницаемости после воздействия (ОФС). Данный параметр характеризует кратность снижения проницаемости пористой среды (поровой матрицы, щелевой модели идеальной трещины или насыпной модели).
При выборе и обосновании режимов фильтрации авторы патента исходили из того, что ОФС в значительной степени зависит от градиента давления, создаваемого при закачке воды в модель, которую до этого обрабатывали тестируемым реагентом. При увеличении градиента давления реагент может «вымываться» из пористой среды, вследствие чего проницаемость по воде будет увеличиваться, а фактор сопротивления снижаться. Поэтому скорость фильтрации по воде увеличивали в два и в пять раз.
Для определения степени влияния торцевой забивки также производили фильтрацию МПВ в обратном направлении (с выхода кернодержателя) до полной стабилизации перепада давления и получали дополнительный фактор остаточного сопротивления по воде без влияния торцевой забивки.
Методика проведения экспериментов на модели трещины
Целью этого фильтрационного исследования является определение фактора остаточного сопротивления по воде на модели идеальной трещины. Оценивали эффективность применения тестируемых реагентов для снижения фазовой проницаемости по воде в условиях трещиноватых коллекторов.
На фиг. 8 представлена фотография модели идеальной трещины (раскрытие 0,05 см). При создании модели идеальной трещины (фиг. 8) были использованы естественные низкопроницаемые (менее 1 мД) образцы керна, что позволило удовлетворительно воспроизвести условия естественной смачиваемости. Образцы керна были предварительно проэкстрагированы спиртобензольной смесью, отмыты бидистиллированной водой от солей в аппаратах Сокслета и высушены в сушильном шкафу при температуре 105°С. Далее цилиндрические образцы керна склеивали между собой так, чтобы получилась составная модель пористой среды длиной не менее 12,5 см. Полученные составные модели пористой среды распиливали вдоль, затем половинки подбирали так, чтобы щелевая модель имела цилиндрическую форму.
После отшлифовки соприкасающихся поверхностей щелевой модели, на одну из половинок наклеивали полоски фольги соответствующей толщины (для создания заданной величины раскрытости трещины). Параметры изготовленной модели идеальной трещины:
- длина 12,8 см;
- ширина 1,7 см;
- номинальный зазор (раскрытость щели) 0,05 см;
- ориентация в пространстве - горизонтальная.
В общем случае выбор ширины зазора трещины обусловлен средней величиной раскрытости естественных трещин и закрепленных трещин после ГРП на конкретном месторождении.
Перед каждым опытом поверхность щелевой модели тщательно подготавливали: очищали от загрязнений, промывали водой и спиртовым раствором. Методика проведения экспериментов заключалась в следующем: модель идеальной трещины помещали в кернодержатель фильтрационной установки исследования керна УИК-5(2) и создавали термобарические условия изучаемого объекта. Далее осуществляли фильтрацию МПВ (33,5 г/л) до стабилизации перепада давления (но не менее 10 поровых объемов щели) и определяли проницаемость по воде до воздействия реагента.
После чего в модель щели закачивали тестируемый состав в объеме 10 см3 (для полного замещения жидкости в щелевом пространстве). Затем возобновлялась закачка воды в щелевую модель. В каждом отдельном эксперименте фильтрация воды осуществлялась при соответствующих значениях градиента давления: 0,15; 1,2 и 2,0 МПа/м. При полной стабилизации определялась проницаемость пористой среды по воде после проведения воздействия. В результате определяли остаточный фактор сопротивления - отношение проницаемости по воде до закачки реагента к проницаемости после воздействия, что является характеристикой эффективности тестируемой композиции.
Методика проведения экспериментов на протяженной высокопроницаемой модели (>30 см, суперколлектор)
В этих экспериментах определяется эффективность реагента по снижению фазовой проницаемости по воде на высокопроницаемой модели пористой среды с длиной более 30 см (суперколлектор). Определяется остаточный фактор сопротивления по воде в условиях остаточной нефтенасыщенности пористой среды (критерий эффективности).
Для проведения данного эксперимента приготовили насыпную модель пористой среды, моделирующую суперколлектор. В качестве наполнителя использовали проппант мелкой фракции марки Borovichi 30/60. Проппант помещали непосредственно в резиновую обжимную манжету кернодержателя фильтрационной установки. При заполнении производили необходимые операции трамбовки и уплотнения, фиксировали объемные и линейные характеристики насыпной модели. Для насыщения кернов и в качестве базового агента фильтрации использовалась модель пластовой воды (МПВ) с минерализацией 33,5 г/л. В качестве вытесняемого агента использовалась изовискозная модель нефти плотностью 0,794 г/см3 и вязкостью 0,95 мПа⋅с при температуре 88°С.
Методика проведения эксперимента аналогична методике проведения экспериментов на моделях с остаточной нефтенасыщенностью.
Фильтрационное тестирование на естественных нефтенасыщенных кернах для условий юрских отложений проходил состав товарной формы ЩСПК №5конц (таблица 4). В качестве сшивателя выступал 2% раствор оксихлорида алюминия, приготовленный на пресной или минерализованной воде. В экспериментах определяли коэффициент вытеснения нефти водой, прирост коэффициента вытеснения нефти при закачке реагента, остаточный фактор сопротивления при остаточной нефтенасыщенности на модели пористой среды (ПС) с проницаемостью 10,98-272,31. Результаты данного тестирования приведены в таблице 7.
Зависимость остаточного фактора сопротивления осадко(геле)образующего состава от проницаемости поровой модели по газу характеризуется селективностью по проницаемости и соответствует ожидаемой для сшитых полимерных систем зависимости ОФС от проницаемости модели (увеличение ОФС с ростом проницаемости - табл. 7). Особенность этой зависимости в том, что предлагаемые изобретения обеспечивают низкий ОФС в области 10 мД, соответствующей проницаемости поровой матрицы низкопроницаемого юрского пласта, и достаточно высокий, в районе 5, ОФС в области проницаемости 50-100 мД. Это означает, что получаемый предлагаемым способом состав не будет кольматировать поровую матрицу пласта и, при этом, будет значительно понижать проницаемость по воде промытых нагнетаемой водой системы ППД интервалов.
Таким образом, разработан эффективный способ получения пригодной для применения в нефтедобывающей промышленности товарной формы ЩСПК, в частности, в качестве состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока, при этом расход ПАА относительно прототипа снижен. Получаемая предлагаемым способом товарная форма ЩСПК седиментационно стабильна, то есть не расслаивается при хранении.
Также разработан более эффективный способ получения на основе указанной товарной формы ЩСПК сшитого оксихлоридом или хлоридом алюминия состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока. Снижение расходов компонентов обеспечено, по мнению авторов, образованием сополимеров сложных эфиров в результате гидролиза ПАА в водном растворе ЩСПК как по амидным, так и по кислотным группам при проведении реакции гидролиза в реакторе при повышенной температуре.
Claims (4)
1. Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама - ЩСПК, включающий растворение сополимера акриламида и акриловой кислоты - ПАА в водном растворе ЩСПК, отличающийся тем, что расчетное количество ЩСПК и воды загружают в термостатируемый реактор, в полученный водный раствор ЩСПК медленно добавляют ПАА при перемешивании и температуре 50-65°С, после чего обогрев реактора прекращают, соотношение указанных компонентов, мас.%:
2. Способ получения товарной формы ЩСПК по п. 1, отличающийся тем, что окончание реакции определяют по образованию однородного осадка при смешивании пробы, разбавленной водой 1:3, с 2%-ным по массе раствором оксихлорида алюминия в объемном соотношении 1:1.
3. Способ получения состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока, включающий смешивание в объемном соотношении 1:1 предварительно приготовленного водного раствора ЩСПК и ПАА с предварительно приготовленным водным раствором хлорида алюминия, отличающийся тем, что в качестве предварительно приготовленного водного раствора ЩСПК и ПАА используют разбавленную водой в соотношении от 1:1 до 1:3 товарную форму, полученную способом по п. 1, а в качестве предварительно приготовленного водного раствора хлорида алюминия - раствор оксихлорида алюминия или хлорида алюминия концентрации 2-3 мас.%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017122499A RU2656296C1 (ru) | 2017-06-26 | 2017-06-26 | Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017122499A RU2656296C1 (ru) | 2017-06-26 | 2017-06-26 | Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2656296C1 true RU2656296C1 (ru) | 2018-06-04 |
Family
ID=62560163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017122499A RU2656296C1 (ru) | 2017-06-26 | 2017-06-26 | Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2656296C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4051901A (en) * | 1976-10-12 | 1977-10-04 | Union Oil Company Of California | Process for water treatment in mobility controlled caustic flooding process |
| RU2039224C1 (ru) * | 1992-07-15 | 1995-07-09 | Газизов Алмаз Шакирович | Способ разработки обводненной нефтяной залежи |
| RU2107156C1 (ru) * | 1996-08-20 | 1998-03-20 | Акционерное общество открытого типа Нефтяная компания "Приобье" | Состав для регулирования разработки нефтяных месторождений |
| RU2117143C1 (ru) * | 1996-12-31 | 1998-08-10 | Акционерное общество открытого типа Нефтяная компания "Приобье" | Способ разработки нефтяной залежи |
| RU2554957C2 (ru) * | 2013-10-01 | 2015-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром инновации" | Способ изоляции притока пластовых вод и крепления призабойной зоны пласта |
-
2017
- 2017-06-26 RU RU2017122499A patent/RU2656296C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4051901A (en) * | 1976-10-12 | 1977-10-04 | Union Oil Company Of California | Process for water treatment in mobility controlled caustic flooding process |
| RU2039224C1 (ru) * | 1992-07-15 | 1995-07-09 | Газизов Алмаз Шакирович | Способ разработки обводненной нефтяной залежи |
| RU2107156C1 (ru) * | 1996-08-20 | 1998-03-20 | Акционерное общество открытого типа Нефтяная компания "Приобье" | Состав для регулирования разработки нефтяных месторождений |
| RU2117143C1 (ru) * | 1996-12-31 | 1998-08-10 | Акционерное общество открытого типа Нефтяная компания "Приобье" | Способ разработки нефтяной залежи |
| RU2554957C2 (ru) * | 2013-10-01 | 2015-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром инновации" | Способ изоляции притока пластовых вод и крепления призабойной зоны пласта |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Al-Assi et al. | Formation and propagation of gel aggregates using partially hydrolyzed polyacrylamide and aluminum citrate | |
| JPS6112706A (ja) | 水溶性共重合体の反転ミクロラテツクスの製造方法 | |
| CN104371699A (zh) | 一种有机铝锆交联剂、制备方法及低分子聚合物压裂液 | |
| Schuman et al. | Evaluation of ultrahigh-temperature-resistant preformed particle gels for conformance control in north sea reservoirs | |
| Guillaume et al. | How to get the best out of hydrophobically associative polymers for IOR? New experimental insights | |
| RU2656296C1 (ru) | Способ получения товарной формы щелочных стоков производства капролактама для применения в нефтедобывающей промышленности и способ получения на ее основе состава для выравнивания профиля приемистости и ограничения водопритока | |
| CN111499779A (zh) | 磺化石油树脂、其制备方法及堵剂 | |
| CN113136185A (zh) | 一种低温高矿化度油藏用有机堵水冻胶 | |
| RU2299319C1 (ru) | Способ разработки неоднородного нефтяного пласта | |
| Carranza‐Oropeza et al. | Performance assessment of protein electrophoresis by using polyacrylamide hydrogel with porous structure modified with SDS micelles as template | |
| RU2410406C1 (ru) | Состав для повышения нефтеотдачи пластов и способ его приготовления | |
| Müller et al. | On the relation between the molecular mass distribution of gelatin and its ability to stabilize emulsions | |
| RU2180039C2 (ru) | Способ выбора гелеобразующих составов для повышения нефтеотдачи пластов | |
| RU2064571C1 (ru) | Гелеобразующий состав для изоляции водопритоков и увеличения добычи нефти | |
| Bai et al. | Investigation on the Mechanism and Properties of a Novel Colloidal Dispersion Gel for Profile Modification in High Salinity Reservoir | |
| McCool | An experimental study of the in situ gelation of a polyacrylamide/chromium (VI)/thiourea system in a porous medium. | |
| RU2382187C1 (ru) | Способ разработки неоднородных нефтяных пластов | |
| RU2231633C1 (ru) | Способ разработки нефтяного месторождения | |
| RU2386664C1 (ru) | Состав для увеличения добычи нефти | |
| RU2744686C2 (ru) | Композиция, способ и реагент для нефтедобычи | |
| RU2131971C1 (ru) | Состав для повышения нефтеотдачи пластов | |
| CN115093516A (zh) | 一种低粘度聚合物驱油剂及其制备方法 | |
| RU2191894C1 (ru) | Способ регулирования разработки нефтяного пласта | |
| CN107605446A (zh) | 一种用于启动高渗油藏中低渗层剩余油的体系配制方法 | |
| RU2382191C1 (ru) | Состав для повышения нефтеотдачи пластов и способ его получения |