RU2656080C1 - Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания - Google Patents
Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания Download PDFInfo
- Publication number
- RU2656080C1 RU2656080C1 RU2016147031A RU2016147031A RU2656080C1 RU 2656080 C1 RU2656080 C1 RU 2656080C1 RU 2016147031 A RU2016147031 A RU 2016147031A RU 2016147031 A RU2016147031 A RU 2016147031A RU 2656080 C1 RU2656080 C1 RU 2656080C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- valve
- fillet
- points
- valve stem
- radius
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/20—Shapes or constructions of valve members, not provided for in preceding subgroups of this group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/20—Making machine elements valve parts
- B21K1/22—Making machine elements valve parts poppet valves, e.g. for internal-combustion engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lift Valve (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано в двигателях внутреннего сгорания (ДВС). Впускной клапан, предназначен для установки во впускном канале ДВС. Впускной клапан представляет собой единую монолитную деталь, содержащую стержень клапана, галтель клапана и тарелку, имеющую боковую торцевую поверхность и контактную фаску. Контактная фаска представляет собой усеченно-коническую поверхность с меньшим основанием, имеющим радиус R2, и обеспечивает возможность контакта с седлом клапана ДВС. Стержень клапана выполнен по крайней мере из одного участка с постоянным радиусом, при этом радиус стержня клапана в зоне сопряжения с галтелью равен R1. Галтель клапана выполнена с увеличением диаметра от стержня клапана к тарелке. Профиль галтели выполнен в соответствии с кривой, точки которой определены парами координат (xa; ra), где x - координата, измеренная вдоль оси клапана, начиная от линии сопряжения галтели и тарелки, r - координата, измеренная вдоль торцевой поверхности тарелки, начиная от оси клапана, a - порядковый номер точки. Совокупность точек (xa; ra), образующих кривую профиля галтели, расположена между двумя пограничными кривыми, каждая из которых определена совокупностью N точек (xb, rb) и (xt, rt) соответственно, где xb=db*R2, rb=lb*R2+mb*(R1-0.2*R2), xt=dt*R2, rt=lt*R2+mt*(R1-0.2*R2. Приведены значения db, lb, mb для совокупности точек N от 1 до 8 и значения dt, lt, mt для совокупности точек N от 1 до 9. Технический результат заключается в подборе оптимальной с аэродинамической точки зрения формы криволинейной галтели клапана. 2 з.п. ф-лы, 7 ил., 2 табл.
Description
Область техники
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано при конструировании поршневых двигателей внутреннего сгорания (ДВС) с целью обеспечения повышения степени наполнения цилиндра двигателя на такте впуска воздухом или воздушно-топливной смесью.
Уровень техники
Из уровня техники известно решение впускного клапана ДВС, представленное в патенте GB 1569277 A. Раскрыто конструктивное выполнение впускного клапана, профиль поверхности которого не содержит углов и неровностей; канал, в котором расположен клапан, имеет криволинейные стенки; профиль поверхности галтели клапана выполнен криволинейным с тем же радиусом кривизны, что и у стенок подводящего канала; боковая поверхности седла клапана выполнена скругленной.
Однако при реализации данного технического решения затруднительным представляется выполнение криволинейными стенок впускного подводящего канала вблизи седла клапана, поскольку они в данной зоне имеют нулевой радиус кривизны, то есть выполнены прямолинейными. Кроме того, данное техническое решение заключается в обеспечении минимальных потерь завихренности воздушного потока, входящего в цилиндр через открытый клапан и не способствует повышению газонаполненности цилиндра.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является техническое решение впускного клапана, раскрытое в публикации GB 2115486 A, характеризующееся равным отношением длины галтели (криволинейного участка) к диаметру тарелки. По мнению автора данного изобретения, течение рабочей среды через открытый клапан стандартной формы с меньшей осевой длиной галтели становится турбулентным из-за резкого уступа в месте соединения стержня и тарелки. Из современной аэродинамики известно, что подобные уступы в профилях обтекаемых тел приводят к появлению отрыва пограничного слоя рабочей среды (отрывные зоны). Это не турбулентное, а ламинарное явление. Развитая отрывная зона в потоке снижает эффективную площадь кольцевого сечения, через которое идет воздух; кроме этого возрастают потери кинетической энергии газа и полного давления, связанные с вязкостью. Это снижает расход рабочей среды через открытый клапан, и, следовательно, газонаполнение цилиндра и объемный КПД двигателя.
Также известно, что спрямление таких уступов обтекаемого профиля не всегда позволяет избежать возникновения отрывной зоны, поскольку у поверхности клапана по-прежнему может возникать торможение потока газа.
На странице http://www.refsru.com/referat-22208-2.html приведен схематичный чертеж стандартного впускного клапана. Как следует из представленного изображения, форма стандартного впускного клапана не оптимальна с аэродинамической точки зрения. Галтель, которая обеспечивает переход от стержня клапана с постоянным диаметром к плоской тарелке клапана, имеет малую длину вдоль оси симметрии клапана, у поверхности клапана в области галтели клапана возникает сильное торможение потока рабочей среды (топливно-воздушной смеси). Это в свою очередь приводит к появлению отрыва пограничного слоя. В результате, резко возрастают потери на трение, часть впускного канала загромождается образовавшейся отрывной зоной, что приводит к уменьшению потока газа через открытый клапан, и, следовательно, к уменьшению количества газа, попадающего в цилиндр.
Для обеспечения безотрывности потока газа необходимо детальное рассмотрение аэродинамических свойств воздушного потока, которое описано в настоящей заявке.
Задачей настоящего изобретения является создание впускного клапана для поршневого двигателя внутреннего сгорания, обеспечивающего высокое газонаполнение цилиндра воздухом или топливно-воздушной смесью на такте впуска.
Техническим результатом изобретения является повышение газонаполнения цилиндра за счет подбора оптимальной с аэродинамической точки зрения формы криволинейной галтели клапана.
Поставленная задача решается тем, что впускной клапан, выполненный с возможностью установки в впускном канале двигателя внутреннего сгорания (ДВС), представляет собой единую монолитную деталь, содержащую стержень клапана, галтель клапана и тарелку, имеющую боковую и торцевую поверхности, контактную фаску, которая представляет собой усеченно-коническую поверхность с меньшим основанием, имеющим радиус R2, и обеспечивает возможность контакта с седлом клапана ДВС, при этом
стержень клапана выполнен, по крайней мере, из одного участка с постоянным радиусом, при этом радиус стержня клапана в зоне сопряжения с галтелью равен R1,
галтель клапана выполнена с увеличением диаметра от стержня клапана к тарелке, при этом профиль галтели выполнен в соответствии с кривой, точки которой определены парами координат (xa; ra), где х - координата точки профиля галтели, измеренная вдоль оси клапана, начиная от линии сопряжения галтели и тарелки, r - координата точки профиля галтели, измеренная вдоль торцевой поверхности тарелки, а - порядковый номер точки, при этом совокупность точек (xa; ra), образующих кривую профиля галтели расположена между двумя пограничными кривыми, каждая из которых определена совокупностью N точек (xb, rb) и (xt, rt) соответственно, где
xb=db*R2,
rb=lb*R2+mb*(R1-0.2*R2),
при этом для каждого N
xt=dt*R2,
rt=lt*R2+mt*(R1-0.2*R2),
при этом для каждого N
Угол наклона криволинейной галтели к стержню клапана в зоне сопряжения галтели и тарелки составляет не менее 60°. Галтель может быть выполнена из криволинейного и прямолинейного участков, с обеспечением постоянной скорости потока рабочей среды вдоль криволинейного участка галтели и монотонным увеличением вплоть до звуковой скорости вдоль прямолинейного участка галтели. Кроме того, галтель выполнена с обеспечением безотрывного сверхзвукового течения рабочей среды и формирования одной звуковой поверхности в зоне зазора, образуемого при максимальном ходе впускного клапана. При этом выполняется соотношение давления рабочей среды во впускном канале цилиндра p1 к давлению вне впускного канала цилиндра р2: p1/p2>((k+1)/2)^(k/(k-1)), где k - показатель адиабаты рабочей среды.
Заявляемое изобретение поясняется следующими чертежами.
На фиг. 1 схематично представлены сравнительные диаграммы потоков рабочей среды вдоль стандартного известного впускного клапана и заявляемого впускного клапана.
На фиг. 2 представлен график зависимости числа Маха от длины дуги галтели вдоль поверхности заявляемого профилированного клапана.
На фиг. 3 схематично представлено сечение заявляемого клапана в размерной сетке. При этом приведенная размерная сетка не является признаком изобретения, ограничивающим габариты впускного клапана, а показывает возможный вариант реализации впускного клапана конкретного типоразмера.
На фиг. 4 представлена 3D модель заявляемого впускного клапана.
На фиг. 5 представлена схема расположения линии галтели в известном клапане и заявляемом клапане.
На фиг. 6 схематичное изображение из фиг. 5 представлено укрупненно.
На фиг. 7 схематично изображены профили галтелей клапанов, полученные с использованием расчетных формул.
Позициями на чертежах обозначены:
1 - стержень,
2 - криволинейный участок галтели;
3 - прямолинейный участок галтели;
4 - тарелка клапана;
5 - седло клапана,
6 - выемка,
7 - контактная фаска,
8 - пограничные линии профиля галтели.
Впускной клапан - элемент механизма газораспределения ДВС, который отвечает за пропуск в рабочую камеру сгорания топливно-воздушной смеси или только воздуха (для дизельных ДВС или моторов с непосредственным впрыском). В общем случае впускной клапан соединяет впускной канал ДВС с цилиндром двигателя.
Для однозначной трактовки сущности заявляемого изобретения ниже приведены определения составных частей впускного клапана, используемые при составлении данной заявки.
«Стержень клапана» - часть клапана с постоянным диаметром.
«Галтель» - часть клапана с изменяющимся диаметром (от стержня до тарелки). Галтель может быть криволинейной - для формирования скругленного участка или прямолинейной - для формирования конического участка.
«Тарелка клапана» - часть клапана, сопряженная с галтелью, контактирующая с седлом клапана. Тарелка содержит плоскую (или вогнутую) торцевую поверхность, боковую поверхность и контактную фаску, форма которой соответствует форме седла клапана.
«Седло клапана» - посадочная поверхность, к которой прилегает контактная фаска тарелки клапана в закрытом состоянии. Седло клапана устанавливается во впускном канале ДВС.
В качестве изобретения заявлено техническое решение впускного клапана, характеризующегося повышенным газонаполнением цилиндра ДВС за счет подбора оптимальной аэродинамической формы поверхности галтели клапана, а также расчета соотношений основных параметров клапана.
Впускной клапан выполнен в виде единой монолитной осесимметричной детали и, с точки зрения функциональных составляющих, содержит:
- стержень клапана, который может иметь постоянный диаметр (и, соответственно, радиус R1) вдоль всей протяженности, или может быть выполнен из нескольких, например, двух протяженных участков различного диаметра. При этом зона перехода от одного диаметра к другому может быть выполнена усеченно-конической или ступенчатой. Для выполнения расчетов при выборе оптимальной аэродинамической формы в случае выполнения стержня из нескольких участков различного диаметра, в качестве R1 считают радиус того участка, который примыкает к галтели клапана.
- тарелка клапана, часть впускного клапана, имеющая наибольший диаметр. При этом тарелка имеет торцевую поверхность, которая может быть выполнена плоской или, с целью уменьшения материалоемкости, вогнутой. Закон, определяющий кривизну торцевой поверхности, не является предметом настоящего изобретения, поскольку не влияет на степень газонаполненности цилиндра ДВС. Кроме того, тарелка имеет контактную фаску, представляющую собой усеченно-коническую поверхность, контактирующую с посадочной поверхностью седла клапана при осуществлении рабочего хода; при этом при контакте двух поверхностей впускной клапан находится в положении «закрыто», а при наличии зазора между двумя указанными поверхностями впускной клапан находится в положении «открыто», максимальный зазор соответствует максимальному рабочему ходу впускного клапана.
- галтель клапана, закон кривизны которой, в основном, определяет аэродинамическую составляющую впускного клапана. Галтель может быть как криволинейной, так и выполненной из двух участков - криволинейного и прямолинейного (от стержня к тарелке). Галтель клапана выполнена с увеличением диаметра от стержня клапана к тарелке.
Профиль галтели является расчетной величиной и выполнен в соответствии с кривой, каждая точка которой может быть определена парой координат (ха; ra), где x - координата точки профиля галтели, измеренная вдоль оси клапана, начиная от линии сопряжения галтели и тарелки, r - координата точки профиля галтели, измеренная вдоль торцевой поверхности тарелки (радиус галтели), k - порядковый номер точки.
Совокупность точек, образующих кривую профиля галтели расположена между двумя пограничными кривыми (см. фиг. 5 и 6), каждая из которых определена совокупностью N точек (xb, rb) и (xt, rt) соответственно, где
Иначе говоря, пары (xb, rb) и (xt, rt) могут быть описаны при помощи формул
где коэффициенты db, lb, mb, dt, lt, mt взяты из соответствующих строк приведенных выше таблиц.
Сплошной линией на фиг. 5 и 6 показана линия галтели стандартного клапана, пунктирная и штрих-пунктирная с крестиками линии образуют граничные положения линии галтели в соответствии с заявляемым изобретением.
Видно, что пограничные кривые выделяют некоторый объем, внутри которого могут быть расположены линии галтелей впускного клапана.
На фигуре 1 слева показан результат численного моделирования течения через открытый стандартный клапан. Показаны линии тока вблизи галтели клапана, демонстрирующие возникновение обширной отрывной зоны. Справа показаны линии тока в течении через открытый заявляемый клапан, при этом видно, что в течении отсутствует отрыв пограничного слоя и образуется единая звуковая поверхность (черная линия).
Форма удлиненной галтели клапана выбрана таким образом, что на первом участке галтели (А-В на фигуре 1 справа) скорость потока вдоль поверхности клапана почти постоянна, а на втором участке, прямолинейном или близком к прямолинейному, (В-С на фигуре 1 справа) скорость потока монотонно возрастает до величины скорости звука На фиг. 2 видно, как резко возрастает и стремится к 1 число Маха в зоне точки С. Число Маха представляет собой отношение скорости течения потока к скорости звука, поэтому приближение числа Маха к 1 означает достижение скорости звука потоком. Из аэродинамики известно, что отсутствие торможения потока обеспечивает отсутствие отрыва пограничного слоя. Кроме того, при такой структуре течения, расход газа близок к максимально возможному, т.к. он определяется расходом через звуковую поверхность.
Ряд модельных экспериментов по продувке клапанов показал, что специально спрофилированные таким образом клапаны обеспечивают увеличение расхода рабочей среды (газонаполнение) через открытый клапан по сравнению со стандартным известным клапаном при различных величинах хода клапана - вертикального смещения относительно состояния, когда клапан закрывает впускной канал. Результаты измерений для разных величин рабочего хода клапан приведены в Таблице 1. В качестве стандартного клапана использовалась модель, близкая к впускному клапану №406-1007010, изготавливаемому Челябинским автомеханическим заводом. Модель-1, Модель-2 представляют собой спрофилированные клапаны с углом наклона кривой галтели к оси клапана 70° в точке соединения галтели с тарелкой клапана (точка 2 на фигуре 5). Соотношение длины галтели вдоль оси клапана к диаметру тарелки составляет 0,5 для Модели-1 и примерно 1 для Модели-2.
Как видно из Таблицы 1, Модели 1 и 2 демонстрируют увеличение расхода рабочей среды относительно стандартного клапана.
На фиг. 7 показаны графики пограничных кривых, рассчитанных с использованием приведенных формул для R1=3 мм, R2=18 мм. Кроме того, показано расположение двух линий галтели между этими пограничными кривыми, при этом все точки изображенных линий галтели определены в соответствии со следующими таблицами значений:
1-я линия (сплошная с квадратными метками)
2-я линия (пунктирная с треугольными метками)
Из фиг. 7 следует, что обе линии лежат между пограничными кривыми, заданными в заявляемом изобретении. Оба варианта линии галтели обеспечивают повышенное газонаполнение по сравнению со стандартным клапаном. Конкретный вариант исполнения клапана можно выбирать, исходя из дополнительных ограничений: масса клапана, тепловые нагрузки, прочность и т.п.
Предлагаемый впускной клапан функционирует также как стандартный клапан: Клапан приводится в движение газораспределительным механизмом (ГРМ), обеспечивая поступление рабочей среды из подводящего впускного канала в цилиндр двигателя внутреннего сгорания. Клапан может быть использован совместно с турбонаддувом, в этом случае отношение давления во впускном канале к давлению в цилиндре будет больше, что даст еще больший выигрыш в газонаполнении по сравнению со стандартным клапаном.
Пример конкретного выполнения.
Изготовлен впускной клапан в соответствии с заявленной формулой изобретения.
Диаметр тарелки равен 33 мм, диаметр тарелки клапана 37 мм, высота клапана равна 90.1 мм. Высота конической фаски равна 2 мм, угол наклона ее к оси клапана равен 45 градусов. Угол наклона поверхности галтели к оси клапана в верхней точке конической фаски составляет 80 градусов.
Для облегчения клапана в тарелке выполнена коническая выемка.
Профиль галтели определяется Таблицей 2 точек, при этом R и X представляют собой координаты точки измерения по осям абсцисс и ординат, соответственно. Линия галтели, полученная набором указанных точек расположена между пограничными положениями и соответствует заявленному изобретению.
Claims (13)
1. Впускной клапан, выполненный с возможностью установки в впускном канале двигателя внутреннего сгорания (ДВС), представляющий собой единую монолитную деталь, содержащую стержень клапана, галтель клапана и тарелку, имеющую боковую торцевую поверхность и контактную фаску, которая представляет собой усеченно-коническую поверхность с меньшим основанием, имеющим радиус R2, и обеспечивает возможность контакта с седлом клапана ДВС, при этом
стержень клапана выполнен по крайней мере из одного участка с постоянным радиусом, при этом радиус стержня клапана в зоне сопряжения с галтелью равен R1;
галтель клапана выполнена с увеличением диаметра от стержня клапана к тарелке, при этом профиль галтели выполнен в соответствии с кривой, точки которой определены парами координат (ха;rа), где х - координата, измеренная вдоль оси клапана, начиная от линии сопряжения галтели и тарелки, r - координата, измеренная вдоль торцевой поверхности тарелки, начиная от оси клапана, а - порядковый номер точки, при этом совокупность точек (ха;rа), образующих кривую профиля галтели, расположена между двумя пограничными кривыми, каждая из которых определена совокупностью N точек (хb, rb) и (xt, rt) соответственно, где
xb=db*R2,
rb=lb*R2+mb*(R1-0.2*R2),
xt=dt*R2,
rt=lt*R2+mt*(R1-0.2*R2),
при этом для каждого N
2. Впускной клапан по п. 1, характеризующийся тем, что угол наклона криволинейной галтели к стержню клапана в зоне сопряжения галтели и тарелки составляет не менее 60°.
3. Впускной клапан по п. 1, характеризующийся тем, что галтель состоит из криволинейного и прямолинейного участков и выполнена с обеспечением постоянной скорости потока рабочей среды вдоль криволинейного участка галтели и монотонным увеличением скорости вплоть до звуковой вдоль прямолинейного участка галтели.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016147031A RU2656080C1 (ru) | 2016-11-30 | 2016-11-30 | Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016147031A RU2656080C1 (ru) | 2016-11-30 | 2016-11-30 | Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2656080C1 true RU2656080C1 (ru) | 2018-05-30 |
Family
ID=62560235
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016147031A RU2656080C1 (ru) | 2016-11-30 | 2016-11-30 | Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2656080C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113302381A (zh) * | 2019-01-22 | 2021-08-24 | 卡特彼勒公司 | 发动机和带有轮廓设定成用于减轻弦应力的头下圆角的气体交换阀 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5081965A (en) * | 1990-08-15 | 1992-01-21 | Warr Valves, Inc. | Intake valve for internal combustion engine |
JP2002102993A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-04-09 | Honda Motor Co Ltd | エンジンバルブの冷間鍛造用予備成形体およびこの予備成形体を用いた冷間鍛造法 |
RU2242620C2 (ru) * | 2000-07-18 | 2004-12-20 | Ман Б Энд В Диесель А/С | Система газообменных клапанов |
WO2015187034A1 (en) * | 2014-06-03 | 2015-12-10 | Bergen Engines As | Inlet valve for a cylinder in an combustion engine |
EP3088776A1 (en) * | 2014-08-27 | 2016-11-02 | Nittan Valve Co., Ltd. | Poppet valve and method for manufacturing same |
-
2016
- 2016-11-30 RU RU2016147031A patent/RU2656080C1/ru active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5081965A (en) * | 1990-08-15 | 1992-01-21 | Warr Valves, Inc. | Intake valve for internal combustion engine |
RU2242620C2 (ru) * | 2000-07-18 | 2004-12-20 | Ман Б Энд В Диесель А/С | Система газообменных клапанов |
JP2002102993A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-04-09 | Honda Motor Co Ltd | エンジンバルブの冷間鍛造用予備成形体およびこの予備成形体を用いた冷間鍛造法 |
WO2015187034A1 (en) * | 2014-06-03 | 2015-12-10 | Bergen Engines As | Inlet valve for a cylinder in an combustion engine |
EP3088776A1 (en) * | 2014-08-27 | 2016-11-02 | Nittan Valve Co., Ltd. | Poppet valve and method for manufacturing same |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113302381A (zh) * | 2019-01-22 | 2021-08-24 | 卡特彼勒公司 | 发动机和带有轮廓设定成用于减轻弦应力的头下圆角的气体交换阀 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3147475A1 (en) | Combustion chamber structure for diesel engine | |
CN107742011B (zh) | 叶轮叶片减阻微织构的设计方法 | |
US10612447B2 (en) | Valvular-conduit exhaust manifold | |
Kumar et al. | Investigation of flow during intake stroke of a single cylinder internal combustion engine | |
KR20180088666A (ko) | 입구 가이드 베인 성능을 최적화하는 방법 및 대응하는 제품 | |
Plotnikov et al. | The influence of cross-profiling of inlet and exhaust pipes on the gas exchange processes in piston engines | |
EP3341615B1 (en) | Restrictors using the venturi effect | |
RU2656080C1 (ru) | Впускной клапан двигателя внутреннего сгорания | |
US9970365B2 (en) | Engine system with rotatable flow guide | |
Taremi et al. | Application of endwall contouring to transonic turbine cascades: experimental measurements at design conditions | |
Sulaiman et al. | Study of flow in air-intake system for a single-cylinder go-kart engine | |
US2106427A (en) | Exhaust pipe for internal combustion engines | |
CN115234397A (zh) | 发动机新型进气滚流结构 | |
US10267213B2 (en) | Combustion chamber structure of spark-ignition internal combustion engine | |
CN110344979B (zh) | 一种喷油器油道的设计方法 | |
RU2667828C2 (ru) | Двигатель внутреннего сгорания | |
Sung et al. | A study on the flow in the engine intake system | |
Liu et al. | Flow analysis and theoretical design of diesel engine exhaust port | |
Plotnikov | The Characteristic Features of Gas Dynamics and Heat Transfer of Stationary and Pulsating Flows in the Intake System of a Piston Engine | |
Masi et al. | Measurements of the intake and in-cylinder flow field to investigate the reliability of CFD steady-state simulations for actual engines | |
Song et al. | The turbulence measurement during the intake and compression process for high-turbulence generation around spark timing | |
Changming et al. | Multivalve intake port parametric design and performance optimization of the horizontal diesel engine | |
Isaev et al. | Numerical analysis of the influence of angle of attack on turbulent flow around a thick Goettingen airfoil with vortex cells | |
Lim et al. | A Review on the Air Flow Behaviour in the Intake Pipe | |
Pakale et al. | Review on Cylinder Head Design for Swirl Optimization |