RU2655458C1 - Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения - Google Patents
Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2655458C1 RU2655458C1 RU2017119285A RU2017119285A RU2655458C1 RU 2655458 C1 RU2655458 C1 RU 2655458C1 RU 2017119285 A RU2017119285 A RU 2017119285A RU 2017119285 A RU2017119285 A RU 2017119285A RU 2655458 C1 RU2655458 C1 RU 2655458C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- phase
- cooling
- thermal effect
- determining
- Prior art date
Links
- 230000009466 transformation Effects 0.000 title claims abstract description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 230000000694 effects Effects 0.000 title claims abstract description 27
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 22
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 20
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000002329 infrared spectrum Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N calcium nitrate Chemical compound [Ca+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical group 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Inorganic materials [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
- G01N25/02—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating changes of state or changes of phase; by investigating sintering
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области исследования кинетики структурных и фазовых превращений в металлах. Заявлен способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения, включающий регистрацию кривых охлаждения, охлаждение до комнатных температур и определение их фазового состава. При этом используют температурно-однородный образец, который охлаждают однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем, в охлажденном образце определяют объемную долю искомой фазы, выбирают для анализа кривую охлаждения, реализация которой обеспечивает получение требуемой доли этой фазы, и по величине отклонения кривой охлаждения от экспоненциальной кривой судят о величине удельного теплового эффекта фазового превращения. Технический результат - повышение точности определения искомого параметра. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к области исследования кинетики структурных и фазовых превращений в металлах
Известен способ определения теплоты полиморфных превращений в металлах и сплавах, заключающийся в скоростном адиабатическом нагреве испытуемых образцов с регистрацией их объема (SU 670865 [1]). При этом для повышения точности определения теплоты фазовых превращений измеряют изменение во времени температуры и объема образца, изменяют в момент начала образования новой фазы мощность энергоподвода, продолжают нагрев до завершения превращения, измеряют общее изменение объема образца при полиморфном превращении и по измеренным параметрам определяют теплоту превращения. Недостатком известного способа является его относительная сложность и невысокая точность.
Известен способ определения фазового перехода и его теплоты в заданном интервале температур, заключающийся в калориметрическом измерении теплосодержания при изменении температуры (SU 670866 [2]). При этом измеряют теплоту, идущую на повышение температуры для всего исследуемого интервала, затем повышают температуру образца на заранее известную долю от исследуемого интервала и измеряют соответствующую теплоту, а о наличии фазового перехода и его величине судят по соотношению, связывающему теплоту фазового перехода, теплоту, идущую на разогрев образца во всем интервале температур и, теплоту, идущую на повышение температуры на заранее известную долю от исследуемого интервала. Недостатком известного способа является его относительная сложность и невысокая точность, обусловленные необходимостью измерения во время эксперимента нескольких параметров.
Известен способ комплексного определения теплофизических свойств веществ в области фазовых переходов, включающий монотонное изменение температуры и поочередную регистрацию тепловых и электрических параметров (SU 935764 [3]). При этом сначала регистрируют измеряемые параметры в монотонном тепловом режиме до температуры фазового перехода, после сего переходят на колебательный тепловой режим «нагрев-охлаждение», при котором температура периодически возрастает и уменьшается в пределах температурной области фазового перехода, и после заданного количества измерений восстанавливают первоначальный монотонный тепловой режим и скорость регистрации, затем повторно проводят измерения, по которым судят об искомых параметрах. Недостатком известного способа является его неприменимость в случае определения теплового эффекта быстро протекающего фазового превращения, например аустенит-бейнитного превращения.
Наиболее близким к заявляемому по своей технической сущности является способ определения параметров фазовых переходов, описанный в RU 2447163 [4]. Способ предусматривает запись кривых охлаждения на воздухе и закалку образцов от различных температур из диапазона 700-820°С (с шагом 10°С). Кривые записывались с термопары, зачеканенной в образец, выполненный в виде круглых прутков диаметром 6,5-8 мм и длиной 500-800 мм, на глубину 1/2 радиуса прутка. После чего образцы исследовались различными известными методами для определения фазового состава. Затем осуществляли экспериментальное определение кинетики образования заданного конечного структурного состояния. Для этого в указанных образцах по показаниям зачеканенной на глубину 2 мм термопары фиксировали изменение их температуры при охлаждении в расплаве селитры с температурой 440°С от температуры 750°С. Используя экспериментально полученную зависимость температуры образца от времени, проводили закалку образцов в воде от различных температур с момента начала проявления на кривой охлаждения свидетельств тепловыделений, связанных с протеканием фазового превращения. Недостатком известного способа является трудоемкость в подготовке и проведении экспериментов и отсутствие математической обработки с целью определения удельного теплового эффекта фазового превращения.
Заявляемый способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения направлен на повышение простоты и удобства методики определения искомого параметра, включая возможность определения удельного теплового эффекта превращения в быстро протекающих фазовых переходах.
Указанный результат достигается тем, что способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения, включает регистрацию кривых охлаждения, охлаждение до комнатных температур и определение их фазового состава. При этом используют температурно-однородный образец, который охлаждают однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем, в охлажденном образце определяют объемную долю искомой фазы, выбирают для анализа кривую охлаждения, реализация которой обеспечивает получение требуемой доли этой фазы, и по величине отклонения кривой охлаждения от экспоненциальной кривой судят о величине удельного теплового эффекта фазового превращения.
Указанный результат достигается также тем, что в качестве теплоносителя используют осушенный воздух.
Отличительными признаками заявляемого способа являются:
- использование температурно-однородных образцов;
- охлаждение однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем;
- определение объемной доли искомой фазы и выбор для анализа кривой охлаждения, реализация которой обеспечивает получение требуемой доли этой фазы;
- о величине удельного теплового эффекта фазового превращения судят по величине отклонения кривой охлаждения от экспоненциальной кривой;
- в качестве теплоносителя используют осушенный воздух.
Использование температурно-однородных образцов и охлаждение однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем позволяют реализовывать траектории охлаждения экспоненциального вида в температурных интервалах, в которых отсутствует фазовое превращение. Температурная однородность образца с обеспечением его слабой зависимости теплоемкости от температуры достигается малой толщиной образцов.
Определение объемной доли искомой фазы необходимо для обоснованного выбора кривой охлаждения (приводящей к требуемой доли этой фазы) с целью последующего анализа и математической обработки, необходимых для определения удельного теплового эффекта превращения.
Судить о величине удельного теплового эффекта фазового превращения по величине отклонения кривой охлаждения от экспоненциальной кривой возможно рядом расчетных методов, например, методом конечных разностей.
Наиболее целесообразно в качестве теплоносителя использовать осушенный воздух, поскольку наличие влаги в нем при попадании на образец может привести к искажению результатов измерения, т.к. при высоких температурах содержащаяся в воздухе влага будет переходить в пар, а этот процесс приведет к повышенному (и неравномерному) отбору тепла от образца, что скажется на форме кривой охлаждения образца.
Сущность заявляемого способа определения удельного теплового эффекта фазового превращения поясняется примерами его реализации и графическими материалами. На фиг. 1 представлен график, иллюстрирующий используемую расчетную схему организации вычислительной процедуры определения Qпр методом конечных разностей. На фиг. 2 показан пример экспоненциальной аппроксимации экспериментальной кривой. На графиках обозначены: р - реальная траектория охлаждения образца, γ и α - экспоненциальные кривые, описывающие участки экспериментальной кривой р в температурных диапазонах соответствующих фаз.
Пример 1. В самом общем случае способ реализуется следующим образом. В нагревательную печь помещаются температурно-однородные образцы и нагреваются до температуры, превышающей температуру фазового перехода, например образования аустенита в структуре нагреваемого материала образцов.
Затем, образцы охлаждают до комнатных температур однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем, например осушенным воздухом, по различным траекториям охлаждения, которые зависят от толщины образца и давления, с которым подается теплоноситель, т.е. от скорости охлаждения.
В охлажденных образцах при помощи металлографических исследований и путем измерения микротвердости определяют объемную долю искомой фазы. Затем выбирают для анализа кривую охлаждения, реализация которой обеспечивает получение требуемой доли этой фазы.
Далее, для участков кривой охлаждения, в которых отсутствует фазовое превращение, аппроксимируются в виде экспоненциальной зависимости температуры от времени, которая будет использована в дальнейшем для реализации расчетной процедуры определения удельного теплового эффекта при фазовом превращении.
Затем суммарный удельный тепловой эффект превращения (Qпр.) может определяться, как указано в описании методом конечных разностей (см. Фиг. 1)
где ΔQi - удельный тепловой эффект фазового превращения, для i-го шага расчета, кДж/кг,
где Ci - удельная теплоемкость материала на i-том шаге расчета, кДж/кг⋅°С,
ΔTi - разница между реальной температурой образца и соответствующим по времени значением температуры по экспоненциальной зависимости на i-м шаге расчета за вычетом сумм этих разниц на предыдущих шагах расчета, °С.
Пример 2. Была поставлена задача определить удельный тепловой эффект фазового превращения для стали следующего состава, мас.%: 0,06% С; 0,07% Si; 1,65% Мn; 0,003% S; 0,009% Р; 0,03% Сr; 0,21% Ni; 0,12% Сu; 0,028% Al; 0,005% N; 0,004% V; 0,022% Ti; 0,062% Nb; 0,002% As; 0,191% Mo; 0,0003% В; 0,002% Sn; остальное Fe, выделяющуюся при формировании феррито-бейнитной структуры с объемной долей бейнита 40-50%.
Для проведения теплофизических исследований вырезали образцы с размерами 110×27×3,4 мм. Далее их утоняли на плоскошлифовальном станке и лабораторном стане до толщин: 2; 1,1; 0,5; 0,25 и 0,1 мм. Подобные размеры образцов обеспечивают одномерный теплообмен.
Затем в муфельной печи, оснащенной механизмом извлечения и фиксации образцов, блоком измерения температуры, узлом воздушного охлаждения с пневматической системой и узлом управления и регистрации информации, образцы нагревали до 980°С и выдерживали 30 мин при указанной температуре. Для уменьшения окисления образцов в печь производился поддув аргона.
Далее образцы подвергали обдуву плоским потоком воздуха под углом 15-30° к образцу с давлением 1, 2 или 4 атм. Обдув осуществлялся на специальной пневматической установке, включающей в себя блок сопел, компрессор с ресивером, редуктор, электромагнитный клапан и сенсоры для измерения давления. Указанная установка позволила обеспечить поддержание стабильного давления в магистралях в течение всего цикла обдува однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем.
В процессе обдува температура в точке поверхности образцов контролировалась и фиксировалась двухрежимными пирометрами ближнего инфракрасного спектра, имеющими диапазон измерения 550-1100°С, а также быстродействующим пирометром, работающим в средней части инфракрасного спектра, с диапазоном измеряемых температур 50-775°С. На основании фиксируемых значений строились зависимости температуры от времени охлаждения.
Аттестацию структурного состояния образцов после нагрева - охлаждения проводили по трем шлифам, соответствующим сечениям по трем плоскостям. Металлографические исследования проводили на структурном анализаторе, включающем в себя световой инвертированный металлографический микроскоп, цифровую камеру и программно-аппаратный комплекс.
В результате металлографических исследований выявили, что формирование феррито-бейнитной структуры с объемной долей бейнита 46% происходило при охлаждении образцов толщиной 1,1 мм плоским потоком воздуха под углом 15-30° к образцу с давлением 4 атм. Для последующего расчетного анализа выбирали соответствующую указанному режиму траекторию охлаждения.
В результате численной обработки установили, что участки экспериментальной кривой, в температурных интервалах (высокотемпературном и низкотемпертурном), в которых отсутствует фазовое превращение, хорошо аппроксимируются следующими экспоненциальными функциями (см. Фиг. 2):
Хорошее соответствие участков экспериментальной траектории охлаждения экспоненциальным кривым свидетельствовало, как о реализации преимущественно конвективного теплоотвода, так и о том, что удельные теплоемкости фаз исходного (сγ) и конечного (сα) структурных состояний слабо зависели от температуры.
Наложение реальной траектории охлаждения и кривых, построенных по экспоненциальным зависимостям (см. Фиг. 2), позволяет определить температуры и времена начала и конца фазового превращения (τн, Тн, τк, Тк).
Тн=673°С, τн=3,2с;
Тк=366°С, τк=11,8с.
Длительность превращения τпр=8,6с.
Далее вычислительная процедура определения удельного теплового эффекта фазового превращения ΔQпр организовывалась следующим образом.
Превращение начиналось при τ=0. Расчет производили с шагом по времени Δτ=0.01с. Удельную теплоемкость (С), согласно справочнику [5], получали из выражения
На первом шаге расчета температура изменяется согласно определенной выше экспоненциальной зависимости (3).
ΔT1 определяли из выражения:
Удельный тепловой эффект фазового превращения для первого шага расчета вычислялась как:
Для i-го шага расчетной процедуры:
Вычисления продолжали до момента времени τ=τк.
Суммарный удельный тепловой эффект превращения (Qпр.) определяли как:
В результате реализации расчетной процедуры получили 
Технический результат достигнут.
Пример 3. Была поставлена задача определить удельный тепловой эффект фазового превращения для стали следующего состава, масс.%: 0,06% С; 0,07% Si; 1,65% Мn; 0,003% S; 0,009% Р; 0,03% Сr; 0,21% Ni; 0,12% Сu; 0,028% Al; 0,005% N; 0,004% V; 0,022% Ti; 0,062% Nb; 0,002% As; 0,191% Mo; 0,0003% В; 0,002% Sn; остальное Fe, выделяющуюся при формировании бейнитной структуры с объемной долей верхнего бейнита 20-30% и нижнего бейнита 70-80%.
Для проведения теплофизических исследований вырезали образцы с размерами 110×27×3,4 мм. Далее их утоняли на плоскошлифовальном станке и лабораторном стане до толщин: 2; 1,1; 0,5; 0,25 и 0,1 мм. Подобные размеры образцов обеспечивают одномерный теплообмен.
Затем в муфельной печи, оснащенной механизмом извлечения и фиксации образцов, блоком измерения температуры, узлом воздушного охлаждения с пневматической системой и узлом управления и регистрации информации, образцы нагревали до 980°С и выдерживали 30 мин при указанной температуре. Для уменьшения окисления образцов в печь производился поддув аргона.
Далее образцы подвергали обдуву плоским потоком воздуха под углом 15-30° к образцу с давлением 1, 2 или 4 атм. Обдув осуществлялся на специальной пневматической установке, включающей в себя блок сопел, компрессор с ресивером, редуктор, электромагнитный клапан и сенсоры для измерения давления. Указанная установка позволила обеспечить поддержание стабильного давления в магистралях в течение всего цикла обдува однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем.
В процессе обдува температура в точке поверхности образцов контролировалась и фиксировалась двухрежимными пирометрами ближнего инфракрасного спектра, имеющими диапазон измерения 550-1100°С, а также быстродействующим пирометром, работающим в средней части инфракрасного спектра, с диапазоном измеряемых температур 50-775°С. На основании фиксируемых значений строились зависимости температуры от времени охлаждения.
Аттестацию структурного состояния образцов после нагрева - охлаждения проводили по трем шлифам, соответствующим сечениям по трем плоскостям. Металлографические исследования проводили на структурном анализаторе, включающем в себя световой инвертированный металлографический микроскоп, цифровую камеру и программно-аппаратный комплекс.
В результате металлографических исследований выявили, что формирование бейнитной структуры с объемной долей верхнего бейнита 23% и нижнего бейнита 75% (остальное карбиды и остаточный аустенит) происходило при охлаждении образцов толщиной 0,5 мм плоским потоком воздуха под углом 15-30° к образцу с давлением 4 атм. Для последующего расчетного анализа выбирали соответствующую указанному режиму траекторию охлаждения.
В результате численной обработки установили, что участки экспериментальной кривой, в температурных интервалах (высокотемпературном и низкотемпертурном), в которых отсутствует фазовое превращение, хорошо аппроксимируются следующими экспоненциальными функциями:
Хорошее соответствие участков экспериментальной траектории охлаждения экспоненциальным кривым свидетельствовало как о реализации преимущественно конвективного теплоотвода, так и о том, что удельные теплоемкости фаз исходного (сγ) и конечного (сα) структурных состояний слабо зависели от температуры.
Далее вычислительная процедура определения удельного теплового эффекта фазового превращения ΔQпр организовывалась следующим образом.
Превращение начиналось при τ=0. Расчет производили с шагом по времени Δτ=0.01с. Удельную теплоемкость (С), согласно справочнику [5], получали из выражения
На первом шаге расчета температура изменяется согласно определенной выше экспоненциальной зависимости (13).
ΔT1 определяли из выражения:
Удельный тепловой эффект фазового превращения для первого шага расчета вычислялась как:
Для i-го шага расчетной процедуры:
Вычисления продолжали до момента времени τ=τк.
Суммарный удельный тепловой эффект превращения (Qпр.) определяли как:
В результате реализации расчетной процедуры получили 
Технический результат достигнут.
Список литературы
1. SU 670865
2. SU 670866
3. SU 935764
4. RU 2447163
5. Расчет теплоемкости низкоуглеродистой низколегированной стали при моделировании неизотермических фазовых превращений / Д.А. Иванов, Н.В. Куваев, Т.В. Куваева // Теория и практика металлургии, №1-2, 2010. С. 43-48.
Claims (2)
1. Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения, включающий регистрацию кривых охлаждения, охлаждение до комнатных температур и определение их фазового состава, отличающийся тем, что используют температурно-однородный образец, который охлаждают однородным по температуре и скорости перемещения теплоносителем, в охлажденном образце определяют объемную долю искомой фазы, выбирают для анализа кривую охлаждения, реализация которой обеспечивает получение требуемой доли этой фазы, и по величине отклонения кривой охлаждения от экспоненциальной кривой судят о величине удельного теплового эффекта фазового превращения.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве теплоносителя используют осушенный воздух.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017119285A RU2655458C1 (ru) | 2017-06-02 | 2017-06-02 | Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017119285A RU2655458C1 (ru) | 2017-06-02 | 2017-06-02 | Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2655458C1 true RU2655458C1 (ru) | 2018-05-28 |
Family
ID=62559896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017119285A RU2655458C1 (ru) | 2017-06-02 | 2017-06-02 | Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2655458C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2707958C1 (ru) * | 2019-04-01 | 2019-12-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный аграрный университет имени И.Т. Трубилина" | Способ выявления теплового эффекта фазового превращения в металлах |
| WO2021080470A1 (ru) * | 2019-10-25 | 2021-04-29 | Антон Владимирович ШМАКОВ | Способ производства проката из стали |
| RU2789633C1 (ru) * | 2022-03-18 | 2023-02-06 | Федеральное автономное учреждение "25 Государственный научно-исследовательский институт химмотологии Министерства обороны Российской Федерации" | Способ определения температуры начала кристаллизации жидких углеводородов и топлив для реактивных двигателей |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU935764A1 (ru) * | 1980-10-09 | 1982-06-15 | Львовский Ордена Ленина Государственный Университет Им.Ивана Франко | Способ комплексного определени теплофизических свойств веществ в области фазовых переходов и устройство дл его осуществлени |
| RU2222805C1 (ru) * | 2002-07-30 | 2004-01-27 | Научно-исследовательский институт высоких напряжений при Томском политехническом университете | Способ определения избыточной энергии порошковых металлических материалов |
| CN1908639A (zh) * | 2006-07-27 | 2007-02-07 | 河北理工大学 | 一种空冷状态下的金属相变特征数值的判定方法 |
| RU2413777C1 (ru) * | 2009-11-27 | 2011-03-10 | ООО "Исследовательско-технологический центр "Аусферр" | Способ термической обработки изделий из стали и сплавов |
| RU2447163C1 (ru) * | 2010-08-10 | 2012-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" | Способ термической обработки изделий из сплавов на основе железа (варианты) |
-
2017
- 2017-06-02 RU RU2017119285A patent/RU2655458C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU935764A1 (ru) * | 1980-10-09 | 1982-06-15 | Львовский Ордена Ленина Государственный Университет Им.Ивана Франко | Способ комплексного определени теплофизических свойств веществ в области фазовых переходов и устройство дл его осуществлени |
| RU2222805C1 (ru) * | 2002-07-30 | 2004-01-27 | Научно-исследовательский институт высоких напряжений при Томском политехническом университете | Способ определения избыточной энергии порошковых металлических материалов |
| CN1908639A (zh) * | 2006-07-27 | 2007-02-07 | 河北理工大学 | 一种空冷状态下的金属相变特征数值的判定方法 |
| RU2413777C1 (ru) * | 2009-11-27 | 2011-03-10 | ООО "Исследовательско-технологический центр "Аусферр" | Способ термической обработки изделий из стали и сплавов |
| RU2447163C1 (ru) * | 2010-08-10 | 2012-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" | Способ термической обработки изделий из сплавов на основе железа (варианты) |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Журавлёв Л.Г., Филатов В.И., "ФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ", Учебное пособие для студентов металлургических специальностей, Челябинск, Из-во ЮУрГУ, 2004, С.13-15. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2707958C1 (ru) * | 2019-04-01 | 2019-12-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный аграрный университет имени И.Т. Трубилина" | Способ выявления теплового эффекта фазового превращения в металлах |
| WO2021080470A1 (ru) * | 2019-10-25 | 2021-04-29 | Антон Владимирович ШМАКОВ | Способ производства проката из стали |
| RU2789633C1 (ru) * | 2022-03-18 | 2023-02-06 | Федеральное автономное учреждение "25 Государственный научно-исследовательский институт химмотологии Министерства обороны Российской Федерации" | Способ определения температуры начала кристаллизации жидких углеводородов и топлив для реактивных двигателей |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2655458C1 (ru) | Способ определения удельного теплового эффекта фазового превращения | |
| CN110320229A (zh) | 一种多相钢晶粒长大及相变行为的原位表征实验方法 | |
| Lara et al. | Nondestructive assessing of the aging effects in 2205 duplex stainless steel using thermoelectric power | |
| US11701696B2 (en) | Method and system for the open-loop and/or closed-loop control of a heating of a cast or rolled metal product | |
| Fuchs et al. | In-situ observation of austenite grain growth in plain carbon steels by means of high-temperature laser scanning confocal microscopy | |
| CN105044151A (zh) | 一种测量铝合金连续冷却转变曲线的方法 | |
| Liu et al. | Dilatometric determination of four critical temperatures and phase transition fraction for austenite decomposition in hypo-eutectoid steels using peak separation method | |
| RU2729801C1 (ru) | Способ производства проката из стали | |
| CN100456029C (zh) | 珠光体相变点在线测定法 | |
| Kashyap et al. | Transient bottom jet impingement cooling of steel | |
| Kozeschnik et al. | High-speed quenching dilatometer investigation of the austenite-to-ferrite transformation in a low to ultralow carbon steel | |
| CN107490519A (zh) | 合金锻件的力学性能的测试方法及应力松弛数值模拟方法 | |
| Pohanka et al. | Design of cooling units for heat treatment | |
| RU2010133286A (ru) | Способ термической обработки изделий из сплавов на основе железа (варианты) | |
| Hnizdil et al. | Heat treatment of rails | |
| Felice et al. | Pyrometry of materials with changing, spectrally-dependent emissivity-Solid and liquid metals | |
| Jian et al. | The effects of heating/cooling rate on the phase transformations and thermal expansion coefficient of C–Mn as-cast steel at elevated temperatures | |
| Zhang et al. | A model for predicting the creep-fatigue life under stepped-isothermal fatigue loading | |
| CN103884733A (zh) | 一种回火过程中组织转变规律的测定方法 | |
| Yang et al. | Influence of Ti (C, N) precipitates on austenite growth of micro-alloyed steel during continuous casting | |
| Xu et al. | Calculation models of interlamellar spacing of pearlite in high-speed 82B rod | |
| Hildebrandt | Differential scanning calorimetry evaluations of recrystallization behavior in aluminum sheet | |
| Hwang | Methodology for the emissivity estimation of radiation-type thermometers using the latent heat generated during the phase transformation of steels | |
| CN109971929A (zh) | 一种高通量材料制备及性能表征系统 | |
| Zhao et al. | Calculation of phase transformation latent heat based on cooling curves in end-quench test and its application in nickel-based superalloy |