RU2652049C1 - Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину - Google Patents
Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину Download PDFInfo
- Publication number
- RU2652049C1 RU2652049C1 RU2017117208A RU2017117208A RU2652049C1 RU 2652049 C1 RU2652049 C1 RU 2652049C1 RU 2017117208 A RU2017117208 A RU 2017117208A RU 2017117208 A RU2017117208 A RU 2017117208A RU 2652049 C1 RU2652049 C1 RU 2652049C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- oil
- well
- injection
- production
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 360
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 180
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 170
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 104
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 104
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 41
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 113
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 70
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 37
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 36
- IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N dimethyl carbonate Chemical compound COC(=O)OC IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 12
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims abstract description 5
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 16
- 239000003129 oil well Substances 0.000 claims description 11
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 12
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 abstract description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 151
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 35
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 14
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 11
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 6
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 6
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 6
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- VTVVPPOHYJJIJR-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;hydrate Chemical class O.O=C=O VTVVPPOHYJJIJR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 239000002736 nonionic surfactant Substances 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 4
- XEKOWRVHYACXOJ-UHFFFAOYSA-N Ethyl acetate Chemical compound CCOC(C)=O XEKOWRVHYACXOJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000010408 film Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 2
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 2
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005662 Paraffin oil Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 239000003849 aromatic solvent Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 230000003467 diminishing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000002431 foraging effect Effects 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- -1 light crude oil Chemical class 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000009919 sequestration Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области добычи трудно извлекаемых запасов нефти и газового конденсата с помощью диоксида углерода. Технический результат - повышение эффективности добычи остаточных запасов нефти за счет использования геологически аккумулированного при технологических процессах диоксида углерода. По способу предусматривают закачку жидкого диоксида углерода в добывающую скважину. Перед закачкой жидкого диоксида углерода в скважину закачивают первую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО», содержащую смесь вторичных нефтепродуктов процессов пиролиза и переработки углеводородного сырья, и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины. Затем закачивают жидкий диоксид углерода при температуре не менее Ткрит=31,1°С и давлении не менее Ркрит=7,38 МПа для использования в пласте сверхкритических условий. Затем закачивают вторую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины. Количество циклов закачки в указанной последовательности в добывающую скважину должно быть не менее 3. Осуществляют пропитку зоны скважины. Затем осуществляют добычу нефти из той же добывающей скважины. 1 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 пр.
Description
Изобретение относится к способу добычи трудноизвлекаемых запасов нефти и газового конденсата с помощью жидкого диоксида углерода, который закачивают при сверхкритических условиях, что обеспечивает разработку остаточных запасов нефти с экономическим эффектом. Способ позволяет использовать в промысловых условиях для повышения добычи трудноизвлекаемых запасов нефти свойства диоксида углерода в сверхкритическом состоянии (supercritical), который способен растворять органические вещества, в том числе АСПО, содержащиеся в высоковязкой добываемой нефти, при достижении определенных критических температуры и давления. Для увеличения дополнительной добычи нефти закачивают две оторочки смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната до и после закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях.
Известен способ разработки нефти в карбонатных коллекторах (RU 1816034, E21B 43/24, опубл. 10.10.1995), по которому отбор нефти из добывающей скважины производят до падения давления в залежи не ниже давления насыщения нефти газами и давления смесимости нефти с диоксидом углерода. Затем закачивают в нагнетательную скважину кислородсодержащий газ для создания временных очагов горения для получения диоксида углерода до подъема давления в зоне горения. Операцию повторяют до равномерного выравнивания давления не выше давления закачки кислородсодержащего газа и возобновляют добычу нефти из добывающей скважины.
Известен способ доразработки истощенных залежей природных углеводородов (RU 2514078, E21B 43/16, опубл. 27.04.2014. Бюл №12), по которому в нагнетательную скважину закачивают рабочий агент, содержащий диоксид углерода, используемого частично для получения газа на основе каталитической реакции, а также доизвлечения оставшихся в пласте природных углеводородов. Рабочий агент закачивают до достижения заданного давления, при котором добывают из добывающей скважины пластовые флюиды, в том числе содержащие нефть.
Известен способ извлечения нефти (US 9.267.364 B2, опубл. 23.02.2016), включающий выполнение одного или более циклов извлечения нефти из нефтеносного пласта путем закачки в нагнетательную скважину жидкого диоксида углерода в условиях, обеспечивающих поток сверхкритического диоксида углерода (СК-CO2), закачку в поток (СК-CO2) потока поверхностно-активного вещества (ПАВ), где они образуют смесь и формирование эмульсии данной смеси в воде внутри нефтеносного пласта для контроля подвижности СК-CO2 в нефтеносном пласте и извлечение нефти из добывающей скважины.
Известен способ увеличения нефтеотдачи (МУН) (US 4.609.043, опубл. 02.09.1986), в котором диоксид углерода закачивается в нагнетательную скважину при сверхкритических условиях для того, чтобы действовать в качестве растворителя для нефти. Подвижность диоксида углерода контролируется с использованием растворенного полимера, растворимость которого повышается за счет использования азеотропообразователя, включающего полярное органическое соединение, такое как спирт или гликоль.
В вышеописанных способах рабочий агент - жидкий диоксид углерода - закачивают в нагнетательную скважину, а извлекают нефть из нефтедобывающей скважины.
Известен способ интенсификации добычи из нефтяной скважины (US 4.250.965, опубл. 17.02.1981 г.), по которому закачивают жидкий диоксид углерода в ствол нефтяной скважины при давлении, подходящем для газообразного диоксида углерода, образованного за счет испарения жидкого диоксида углерода, для того, чтобы проникнуть в пласт и вступить в реакцию с реликтовой водой - для образования угольной кислоты, оставляют на пропитку, затем стимулируют добычу нефти.
Известен способ повышения нефтеотдачи из нефтеносного пласта (US 3841406 A, опубл. 15.10.1974), по которому сначала закачивают метан или другой газ для увеличения пластового давления, затем закачивают диоксид углерода, затем скважину останавливают на выдержку, после чего продолжается добыча нефти из этой же скважины.
Известен способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода и извлечения нефти из нефтеносного пласта при использовании одной скважины (US 4.617.993, опубл. 21.10.1986) с помощью процедуры циклической закачки жидкого диоксида углерода, включающей закачку диоксида углерода в скважину с последующим периодом пропитки, с последующей добычей нефти. Сразу после закачки оторочки диоксида углерода и перед стадиями пропитки и добычи для растворения фракции сырой нефти с высокой молекулярной массой, остающейся в проточных каналах пласта, вводят в пласт заданное количество углеводорода (такого как сырая легкая нефть, лигроин, керосин, бензин или ароматический растворитель).
Известен отчет исследовательского центра по энергетике и экологии университета Северной Дакоты (США) об испытаниях метода циклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях на месторождении Northwest McGregor: Sorensen J.A., Schmidt D. D., Smith S.A., Knudsen D.J., Steadman E.N., Harju J.A. «Task 2: Deliverable D55 - Plains CO2 Reduction (PCOR) Partnership (Phase II) - Williston Basin Field Demonstration, Northwest McGregor CO2 Huff 'n' Puff - Regional Technology Implementation Plan (RTIP)». Final deliverable report for U.S. Department of Energy, National Energy Technology Laboratory. Cooperative Agreement No. DE-FC26-05NT42592. Energy & Environmental Research Center, University of North Dakota, Dec. 2009.
В данном отчете указывают, что закачивали в нефтедобывающую скважину диоксид углерода при сверхкритических условиях: при среднем давлении закачки на забое 34,5 МПа, на поверхности 15,2 МПа и на устье в конце закачки 19,3 МПа и средней температуре закачки на забое 82,2°C в течение 36 часов при средней скорости закачки 11,1 т/ч диоксида углерода. Затем нефтедобывающую скважину оставляли на пропитку в течение 24-48 часов, чтобы обеспечить достаточное время для смешивания диоксида углерода с пластовыми флюидами, а затем инициировали добычу нефти из той же скважины.
В указанных способах: пат. US 4.250.965, опубл. 17.02.1981 г.; пат. US 3.841.406А, опубл. 15.10.1974, и пат US 4.617.993, опубл 21.10.1986, закачивают рабочие агенты в нефтяную скважину и затем после пропитки в течение заранее определенного периода времени добывают нефть из той же нефтяной скважины. Закачку жидкого диоксида углерода в нефтяную скважину и извлечение нефти из нее производят при температуре и давлении, не достигающих критических параметров, при которых диоксид углерода превращается в сверхкритический флюид (СК-CO2), способный растворять органические вещества, в том числе фракции пластовой нефти с высокой молекулярной массой, содержащиеся в высоковязкой добываемой нефти, что позволит увеличить добычу трудноизвлекаемой нефти.
Выше указан отчет (стр. 4) об испытаниях метода циклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях на месторождении Northwest McGregor США. Наиболее близкого известного патента для решения поставленных задач не нашли. Мы знаем, что циклическую закачку диоксида углерода при сверхкритических условиях проводят, но способа циклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях в сочетании с указанными закачиваемыми оторочками нет, так как в качестве оторочек нами использованы композиции «Дельта АСПГО».
Наиболее близким к заявленному способу газоциклической закачки жидкого диоксида углерода указываем способ стимулирования циклической закачкой диоксида углерода (US 4.390.068, опубл. 28.06.1983), в котором диоксид углерода в жидкой фазе закачивается в пласт, впитывается в течение заранее определенного периода времени и затем инициируется добыча нефти из той же скважины, которая была использована для закачки диоксида углерода при извлечении нефти, содержащей диоксид углерода. Затем диоксид углерода отделяют от нефти.
Задачей заявленного изобретения является использование перспективного направления геоаккумулирования диоксида углерода (улавливание диоксида углерода в ходе технологического процесса и его последующая длительная секвестрация), используя проекты его утилизации на нефтяных месторождениях с целью увеличения добычи трудноизвлекаемых запасов нефти и газового конденсата, что дает возможность на современном этапе развития технологий добычи углеводородов обеспечивать разработку остаточных запасов нефти с экономическим эффектом. Например, применение диоксида углерода в сверхкритическом состоянии (supercritical), который представляет собой сверхкритический флюид (supercritical fluid), способный растворять органические, вещества, в том числе высокомолекулярные фракции пластовой нефти, содержащиеся в высоковязкой добываемой нефти, при достижении определенной критической температуры Tкрит и давления Pкрит (критическая точка: Tкрит=31,1°C и Pкрит=7,38 МПа (73,8 атм.). Свойства сверхкритического диоксида углерода как растворителя можно регулировать. Например, при повышении давления его растворяющая способность резко увеличивается.
Поставленная задача решается тем, что способ газоциклической закачки, включающий закачку жидкого диоксида углерода в добывающую скважину, с последующим периодом пропитки диоксидом углерода и инициированием добычи нефти из той же добывающей скважины, отличается тем, что закачивают в пласт жидкий диоксид углерода при температуре не менее Tкрит=31,1°C и давлении не менее Pкрит=7,38 МПа для использования в пласте сверхкритических условий и перед закачкой диоксида углерода в скважину закачивают оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» по ТУ 2415-006-51281692-2007, содержащей смесь вторичных нефтепродуктов процессов пиролиза и переработки углеводородного сырья, и диметилкарбоната в равных объемных долях; затем закачивают диоксид углерода при вышеуказанных условиях и перед периодом пропитки закачивают вторую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях с последующей добычей нефти из той же добывающей скважины.
2. Способ газоциклической закачки по п. 1, отличающийся тем, что давление закачки диоксида углерода Pзак.CO2 находится в диапазоне: больше давления критического Pкрит.CO2=7,38 МПа, но меньше давления разрыва пласта, но не более 0,75Pразр.пл.
3. Способ газоциклической закачки по п. 1, отличающийся тем, что смесь композиции «Дельта АСПГО» по ТУ 2415-006-51281692-2007 и диметилкарбоната в равных объемных долях закачивают в количестве не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины.
4. Способ газоциклической закачки по п. 1, отличающийся тем, что газоциклическую закачку диоксида углерода при вышеуказанных условиях в добывающую скважину производят с последующим чередованием добычи и закачки в количестве не менее 3-6 циклов.
В качестве жидкого диоксида углерода используют жидкую углекислоту по ГОСТ 8050-85.
В качестве оторочек используют смесь композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях.
Композиция «Дельта АСПГО» по ТУ 2415-006-51281692-2007, выпускаемая фирмой «Дельта-пром инновации», содержит смесь вторичных нефтепродуктов процессов пиролиза и переработки углеводородного сырья, неионогенный ПАВ и деэмульгатор.
Композиция «Дельта АСПГО» представляет собой нерастворимую в воде жидкость от светло-желтого до светло-коричневого цвета, которая содержит смесь вторичных предельных, непредельных углеводородов и ароматических углеводородов C6-C18, с плотностью 0,84-0,88 г/см3, с температурой начала кипения фракционного состава не менее 65°C до температуры конца кипения не более 280°C.
По степени воздействия на организм человека смесь нефтепродуктов относится к умеренно опасным химическим веществам 3 класса опасности по ГОСТ 12.1.007.
Диметилкарбонат (ДМК) представляет на рынке Европейская компания «Proenergo Trading», которая является официальным дилером заводов-производителей ферросплавов Металекс и Экологическая Инициатива и соответствует требованиям ГОСТ, ДСТУ и международным стандартам ISO.
Диметилкарбонат является хорошим растворителем для высокомолекулярных фракций нефти, в частности асфальтенов, и представляют собой прозрачную жидкость, содержащую 99,8% мас. этилацетата, имеет температуру кипения не выше 90°C, плотность при 20°C 1,07 г/см3, содержание спиртов/метанола не более 0,2% мас., содержание влаги не более 0,1% мас., используется при изготовлении растворителей и разбавителей.
Известны два типа способов увеличения нефтеотдачи, связанных с закачкой диоксида углерода. Первый способ включает закачку диоксида углерода в нагнетательную скважину, а раствор сырой нефти и диоксида углерода извлекают через добывающую скважину. Этот способ описывается как многоскваженная процедура вытеснения нефти диоксидом углерода. Второй способ обычно называют способом циклической закачки, при этом используется одна и та же скважина как в качестве нагнетательной, так и в качестве добывающей. Способ циклической закачки диоксида углерода довольно часто используют для залежей нефти в стадии доразрабоки истощенных и трудноизвлекаемых залежей.
Задача повышения эффективности разработки залежей газа и нефти в стадии доразрабоки истощенных и трудноизвлекаемых залежей является одной из актуальных проблем и задач нефтегазодобывающей отрасли в России и всех стран, имеющих нефтегазодобывающие отрасли.
Заявленный способ газоциклической закачки включает закачку диоксида углерода для использования его при сверхкритических условиях в добывающую скважину с последующим периодом пропитки и с последующей добычей нефти из той же добывающей скважины.
Закачка диоксида углерода при сверхкритических условиях при достижении вышеуказанной критической точки диоксида углерода (температура 31,1°C и давление 7,38 МПа) обеспечивает регулирование фильтрационного поля сверхкритического диоксида углерода, то есть такого состояния вещества, при котором исчезает различие между жидкой и газовой фазой, при этом сжиженный диоксид углерода переходит в сверхкритический флюид диоксида углерода (СКФ-CO2). Многие физические свойства сверхкритического флюида: плотность, вязкость, скорость диффузии, являются промежуточными между свойствами жидкости и газа. Сверхкритический диоксид углерода является эффективным чистым растворителем и в таком состоянии лучше других газовых агентов снижает вязкость нефти в пластовых условиях.
Преимуществами СКФ-CO2 как растворителя являются: сочетание свойств газов при высоком давлении, таких как низкая вязкость и высокий коэффициент диффузии, и жидкостей - высокая растворяющая способность. Так, коэффициент диффузии СКФ-CO2 равен 10-8 м2/с, что на порядок больше, чем у жидкого CO2. Сочетание малого межфазного натяжения с низкой вязкостью и высоким коэффициентом диффузии позволяет СКФ-CO2 проникать в пористые среды более легко по сравнению с жидкостями и осуществлять более быстрый массоперенос, а высокая чувствительность растворяющей способности СКФ-CO2 к изменению давления и температуры обеспечивает простоту разделения СКФ-СО2 и растворенных в нем веществ при сбросе давления.
Кроме того, СКФ-СО2 обладает рядом преимуществ: не токсичен, не горюч, не взрывоопасен, дешев и доступен. Сверхкритический диоксид углерода можно считать экологически чистым растворителем.
В сравнении с жидкой фазой, СКФ-СО2 более сжимаемый, имеет больший мольный объем, что способствует образованию кластеров и нестойких комплексов, что положительно влияет на повышение растворимости. СКФ-CO2 способен эффективно растворять неполярные жидкости, например нефть, включая ее тяжелые фракции. Это достоинство объясняется высокой диффузионной способностью СКФ-CO2, в результате чего наблюдается снижение вязкости нефти в пластовых условиях.
Исследования, проведенные на добывающих скважинах на объектах ТПТ «РИТЭК-Самара-Нафта», показали, что чем выше исходная вязкость нефти, например, 330,9 мПа⋅с со скв. 301 и 785,1 мПа⋅с со скв. 402 (см. табл. 1), тем в большей степени наблюдается эффект снижения вязкости, например, при вязкости нефти в пластовых условиях 217,2 мПа⋅с и 151,9 мПа⋅с при 5% содержания диоксида углерода, вязкость нефти после воздействия диоксида углерода снизилась до 35,2 мПа⋅с и 12,4 мПа⋅с при 40% содержания диоксида углерода в нефти (см. данные табл. 1).
Основными механизмами повышения нефтеотдачи по заявленному способу газоциклической закачки при переходе сжиженного диоксида углерода в СКФ-CO2 являются способность растворять органические вещества, содержащиеся в высоковязкой добываемой нефти, снижать вязкость нефти в пластовых условиях, вызывать ее набухание, увеличивать смешиваемость СКФ-CO2 с нефтью, резко понижать межфазное натяжение на границе нефть-СКФ-CO2, снижающее влияние капиллярных сил.
В нефтедобыче использование этих свойств СКФ-CO2 приводит к растворению капельной нефти, залегающей в трудноизвлекаемых капиллярах, со снижением ее вязкости. Особенно это важно для высоковязкой нефти.
Для иллюстрации влияния одного из основных механизмов воздействия СК-CO2 на нефть - снижения вязкости нефти - был произведен теоретический расчет влияния вязкости нефти на коэффициент остаточной нефтенасыщенности (Kо.н.) и коэффициент вытеснения нефти (Kвыт.) для случая одного из нефтяных месторождений Самарской области. Расчет выполнялся на основе следующей работы - Борисов Б.Ф., Корень А.В., Лепешкина О.Ю., Карчевская Г.Н., Калинин Е.С. "Применение обобщенных корреляционных зависимостей для определения остаточной нефтенасыщенности и коэффициента вытеснения высоковязкой и сверхвязкой нефти на месторождениях Самарской области", Нефтяное хозяйство, №2/2017. В данной работе были установлены единые обобщенные корреляционные зависимости для коэффициентов остаточной нефтенасыщенности и вытеснения по пласту Б2 (C1) в масштабе практически всех северных месторождений Самарской области, причем в ходе установления зависимостей был использован большой массив экспериментальных данных по определению Kо.н. и Kвыт. - общий объем использованной выборки составил 268 определений. Таким образом, опора на экспериментальные данные позволяет проводить расчеты с высокой степенью достоверности. Корреляционные зависимости имеют следующий вид:
Был произведен расчет указанных выше коэффициентов для случая исходной вязкости нефти и для случаев снижения вязкости при различном содержании CO2 в соответствии с данными для нефти из двух скважин, приведенными в табл. 1. Результаты расчета представлены в табл. 2 и 3.
Из данных результатов видно, что применение СК-CO2 позволяет повысить коэффициент вытеснения нефти для нефти скважин 301 и 402 на 3-11% и 9-21% соответственно, в зависимости от исходной вязкости нефти и от содержания в нефти CO2.
Высокий эффект, подобный эффекту от использования СКФ-CO2 при добыче нефти, сложно обеспечить при использовании традиционных растворителей и технологий. В частности, из-за значительно более высокой стоимости традиционных растворителей, например, цена 1 т углеводородного растворителя составляет не менее 50000 р./т, а цена сжиженного диоксида углерода - 4000-4500 р./т.
Использование диоксида углерода в сверхкритическом состоянии в качестве растворителя дает хороший результат, хотя только углеводороды с низкой молекулярной массой смешиваются во всех пропорциях с СКФ-CO2.
Высокая эффективность растворения с помощью СКФ-CO2 достигается с нефтью, содержащей высокомолекулярные компоненты при давлении выше Pкрит=7,38 МПа, так как СКФ-CO2 очень чувствителен к перепаду давлений. Чем больше давление превышает критическое Pкрит, тем выше растворяющая способность СКФ-CO2 и соответственно выше растворимость СКФ-CO2 фракций высокомолекулярных компонентов. Поэтому опасно допускать перепады давления в сторону его понижения, так как высокомолекулярные фракции ниже критичного давления стремительно выходят из растворенного состояния и осаждаются в основном в области призабойной зоны пласта.
Чтобы избежать осаждения высокомолекулярных фракций нефти, по заявляемому способу давление закачки диоксида углерода Pзак.CO2 находится в таком диапазоне: давление в пласте и в призабойной зоне нефтедобывающей скважины поддерживается больше критического давления Pкрит.CO2=7,38 МПа, но меньше давления разрыва пласта, но не более 0,75Pразр.пл.
Нефтяные залежи, подстилаемые водой или имеющие обширные водонефтяные зоны, благоприятны для закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях.
Проникая в коллектор, диоксид углерода замещает мобильную водяную фазу в обводненной добывающей скважине. Вода быстро насыщается диоксидом углерода. Но растворимость в воде диоксида углерода намного меньше, чем растворимость его в нефти. Поэтому нефть вмещает в себя диоксида углерода в несколько раз больше, чем вода в пластовых условиях.
При растворении диоксида углерода в нефти нефть набухает, при этом снижается ее вязкость и уменьшается поверхностное натяжение на границе фаз, которое удерживает нефть в порах коллектора. В процессе набухания нефти и снижения ее вязкости увеличивается добыча нефти.
Как правило, техника стимуляции циклической закачкой диоксида углерода в добывающую скважину является коммерчески успешной. Однако на некоторых месторождениях вышеуказанная работа оказывалась менее успешной, чем предполагалось.
При добыче нефти фракции с низкой молекулярной массой являются более подвижными по сравнению с фракциями с более высокой молекулярной массой. Поэтому более подвижные фракции после закачки диоксида углерода в первую очередь подвержены растворению диоксида углерода с увеличением объема и еще большим понижением вязкости и в первую очередь вытесняются из пласта. Часто низкая скорость потока нефти из скважины объясняется тем, что фракции сырой пластовой нефти с высокой молекулярной массой при понижении пластового давления осаждаются в проточных каналах пласта, примыкающих к добывающей скважине, и уменьшают проницаемость этих зон.
При этом заметно ухудшаются фильтрационные характеристики и снижается приток нефти к забою скважины. В результате чего происходит формирование осадка в призабойной зоне, который содержит осевшие фракции пластовой нефти с высокой молекулярной массой. Такие зоны, прилегающие к добывающей скважине, теряют пропускную способность нефти частично или полностью.
С целью увеличения дополнительной добычи нефти из труднодоступных зон, которые содержат осадки с высоким содержанием асфальтенов, парафинов и смол (АСПО), имеет смысл использовать в качестве дополнительного рычага комплексного воздействия на призабойную зону пласта химические методы воздействия на призабойную зону пласта.
По заявленному способу в качестве химического метода воздействия на призабойную зону закачивают в добывающую скважину до и после закачки сжиженного диоксида углерода оторочки вышеуказанной смеси композиции, которая создает более благоприятные условия смешивания СК-CO2 с пластовой нефтью за счет снижения минимального давления смешивания газа с пластовой нефтью, что способствует увеличению дополнительной добычи высоковязкой нефти.
Наиболее эффективной технологией закачки газа является смешивающееся вытеснение, под которым понимают полную взаимную растворимость нефти и газа, когда отсутствуют силы поверхностного натяжения на границе фаз. Составы фаз становятся одинаковыми, и поверхность раздела между ними исчезает.
При постоянной температуре существует такое минимальное давление, при котором газ может неограниченно растворяться в нефти. Это давление называется давлением смешивания.
Давление смешивания зависит от термобарических условий пласта и состава нефти. Чем легче нефть и чем больше в ней ароматических углеводородов, тем меньше давление смешивания (Pсмеш).
Минимальное давление смешивания (MMP - minimum miscibility pressure) увеличивается с ростом температуры, плотности и вязкости нефти, с ростом фракций нефти с молекулярной массой C6-C30.
Коэффициент вытеснения нефти (Квыт) при закачке газа увеличивается с ростом давления.
Газоциклическую закачку диоксида углерода при сверхкритических условиях применяют в глубоко залегающих пластах и в низкопроницаемых коллекторах.
Полное взаимное смешивание может быть обеспечено при давлении более 10 МПа. При закачке сжиженного диоксида углерода при сверхкритических условиях (выше 7,3 МПа) увеличивается растворимость высокомолекулярных компонентов до C30, что дает возможность вытеснения высоковязкой нефти.
Закачиваемые компоненты смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната разрыхляют и растворяют осевшие осадки АСПО в призабойной зоне, что приводит к восстановлению исходной ее проницаемости.
Кроме того, первую оторочку композиции закачивают для предотвращения гидратообразования и развития коррозии в стволе добывающей скважины в процессе закачки диоксида углерода, а вторую оторочку композиции закачивают с целью вытеснения закачанного диоксида углерода из ствола скважины в пласт.
Заявленный способ газоциклической закачки диоксида углерода в сверхкритических условиях отличается от близкого аналога тем, что перед закачкой диоксида углерода в сверхкритических условиях в добывающую скважину и после закачки диоксида углерода в тех же условиях закачивают оторочки смеси композиции «Дельта АСПГО», содержащей смесь вторичных нефтепродуктов процессов пиролиза и переработки углеводородного сырья, неионогенный ПАВ и деэмульгатор, и диметикарбоната в равных объемных долях, в объеме не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины.
По заявленному способу закачку диоксида углерода проводят в сверхкритических условиях, в которых диоксид углерод превращается в сверхкритический флюид, способный растворять органические вещества, в том числе асфальтено-смоло-парафиновые фракции, содержащиеся в высоковязкой добываемой нефти, при достижении критической точки диоксида углерода: температура 31,1°C и давление 7,38 МПа.
Не принижая большой роли СКФ-CO2 как эффективного растворителя при циклической закачке диоксида углерода при сверхкритических условиях, для увеличения растворения плотнослежавшихся отложений высокомолекулярных фракций нефти (АСПО) имеет смысл прибегать к закачке дополнительных растворяющих компонентов, в нашем случае к закачке вышеуказанной смеси перед закачкой и после закачки диоксида углерода в состоянии СКФ-CO2 перед стадией пропитки.
Композиция «Дельта АСПГО» является ингибитором асфальто-парафино-гидратных отложений, а диметилкарбонат является хорошим растворителем асфальтенов. Вышеуказанные смеси при закачке проникают в зоны, содержащие отложения фракций пластовой нефти с высокой молекулярной массой, сначала разрыхляют их, а затем растворяют, восстанавливая исходную проницаемость вышеуказанных зон, при этом предотвращают образование гидратов.
Кроме того, трудноизвлекаемыми являются и запасы в тех зонах нефтяного пласта, где немало нефти находится в виде тонкой пленки на поверхности породы. Для растворения этих пленок по заявленному способу закачивают смесь композиции «Дельта АСПГО», содержащую смесь предельных, непредельных и ароматических углеводородов, НПАВ и диметилкарбонат. Проходя через нефтеносную породу, указанная смесь смывает тонкие пленки нефти с породы. Все это возможно благодаря тому, что закачиваемая смесь углеводородов и НПАВ резко снижает (до 10000 раз) поверхностное натяжение на межфазной границе системы нефть-порода, нефть-углеводород. Значительно снижается межфазная вязкость, которая способствует слиянию пленок нефти и образованию нефтяной зоны с измененным краевым углом смачивания рабочей среды, улучшающей смачиваемость породы.
Технология газоциклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях состоит в следующем.
В добывающую скважину перед закачкой первого цикла жидкого диоксида углерода закачивают первую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины.
После закачки оторочки вышеуказанной смеси в добывающую нефтяную скважину закачивают сжиженный диоксид углерода двумя насосами насосного агрегата при высоком давлении (на устье скважины давление Руст=10-22 МПа и в пласте давление Рпл=15-30 МПа). Агрегат состоит из емкости для хранения сжиженного диоксида углерода, насосного блока и нагревателя. Емкость предназначена для хранения доставляемого на место закачки диоксида углерода, насосный блок служит непосредственно для закачки сжиженного диоксида углерода. Насосный блок включает два насоса суммарной производительностью 60 л/мин. Нагреватель предназначен для повышения температуры сжиженного диоксида углерода до температуры 15-18°C во избежание образования ледяных пробок гидратов диоксида углерода в трубах. Для создания условий перехода сжиженного диоксида углерода в сверхкритическое состояние для получения сверхкритического флюида СКФ-CO2 пластовое давление поддерживается насосным блоком не менее Рпл=12 МПа, а температура должна быть не менее 32°C.
При осуществлении закачки должно выполняться следующее условие:
Pкр. CO2<Pзак. заб. <0,75Pразр. пл.,
где Pкр. CO2 - критическое давление CO2, Pзак. заб. - среднее давление закачки на забое, Pразр. пл. - давление разрыва пласта.
Жидкий диоксид углерода закачивается с максимально возможной скоростью, так как чем быстрее диоксид углерода будет закачан в добывающую скважину, тем дальше он будет проникать в пласт, тем с большим количеством нефти успеет проконтактировать. Диоксид углерода при сверхкритических условиях закачивают в течение 24-48 часов.
После осуществления закачки жидкого диоксида углерода производится закачка второй оторочки смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины.
Закачанный диоксид углерода впитывается в течение 2-4 недель после закачки. Процедура для определения необходимого времени пропитки состоит в том, чтобы наблюдать добываемые флюиды при переключении скважины на добычу. Если СКФ-СО2 достаточно впитался, то следует ожидать выноса нефти и воды в течение первых 24-48 часов. Если в течение данного периода выносится только диоксид углерода, значит, требуется дополнительное время пропитки в течение 1-2 недель, чтобы обеспечить достаточное смешивание СКФ-CO2 с пластовыми флюидами.
Когда начинается вынос из открытой на добычу скважины пластовой нефти и воды, период пропитки следует завершить. После завершения пропитки начинается добыча нефти из добывающей скважины, простимулированной закачкой СКФ-CO2.
По заявленному способу газоциклическую закачку диоксида углерода при сверхкритических условиях в добывающую скважину производят с последующим чередованием добычи и закачки в количестве не менее 3-6 циклов.
Для газоциклической закачки жидкого диоксида углерода наиболее привлекательными в Урало-Поволжском регионе являются месторождения Самарской области благодаря близости источников эмиссии диоксида углерода и разрабатываемых месторождений.
При анализе наиболее эффективных проектов повышения нефтеотдачи за счет газоциклической закачки жидкого диоксида углерода в Самарской области, основывающемся на результатах установления низкой цены на сжиженный диоксид углерода, затрат на транспортировку, хранение и закачку в пласт, где предполагаемая дополнительная добыча нефти позволит обеспечить положительный экономический эффект, были выбраны 14 месторождений.
Прирост добычи нефти по реализованным проектам может достигать до 1,62-1,85 тонн на тонну закачанного диоксида углерода.
Применение химических методов воздействия как дополнительного рычага комплексного воздействия оправдано в труднодоступных зонах, зашлакованных слежавшимися отложениями асфальтенов, парафинов и смол. Дополнительное воздействие вышеуказанной жидкой смеси необходимо для растворения отложений и восстановления исходной проницаемости призабойной зоны.
Технология заявленного способа газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях предусматривает последовательную закачку оторочек вышеуказанной смеси в добывающую скважину до и после закачки жидкого диоксида углерода с последующей выдержкой на переход его в СКФ диоксида углерода и осуществление диффузионных процессов во время пропитки, затем инициирование добычи высоковязкой и высокопарафинистой нефти. До и после закачки диоксида углерода СКФ-CO2 в добывающую скважину закачивают смесь композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях.
При таком варианте закачки сжиженного диоксида углерода не требуется бурение нагнетательных скважин, блока компримирования, строительства трубопровода, так как доставка закачиваемых реагентов на нефтепромысел осуществляется автотранспортом, что при приемлемом уровне прироста добычи нефти создает значительный экономический эффект.
Комплексное использование закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях и применение химических методов воздействия в качестве дополнительного рычага комплексного воздействия увеличивают добычу трудноизвлекаемых запасов нефти.
Кроме того, при вышеуказанном комплексном воздействии на пласт уменьшаются объемы и количество необходимого оборудования и затраты энергии в промысловых условиях. Переход на современные перспективные технологии добычи остаточной капиллярной нефти с использованием эффективных приемов - это перспективный и выигрышный путь с долговременной перспективой. При этом утилизация диоксида углерода, как парникового газа, для увеличения добычи нефти, газа и газоконденсата является экономически целесообразном решением экологических проблем.
Пример 1. По заявленному способу перед закачкой диоксида углерода при сверхкритических условиях (при давлении выше 7,38 МПа и температуре выше 31,1°C) в добывающую скважину закачивают оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната (ДМК) в равных объемных долях в количестве 5% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины, что составляет 3690 л.
После закачки оторочки вышеуказанной смеси в добывающую скважину закачивают сжиженный диоксид углерода двумя насосами насосного агрегата при давлении на устье скважины и в пласте Руст=10-12 МПа и Рпл=19-21 МПа соответственно. Сжиженный газ подогревают до температуры 15-18°C, пропуская его через нагреватель во избежание образования ледяных пробок гидратов диоксида углерода в трубах.
Количество закачиваемого диоксида углерода составляет 300 т.
Для создания условий перехода сжиженного диоксида углерода в сверхкритический флюид СКФ-CO2 необходимая пластовая температура поддерживается не менее 32°C, а пластовое давление поддерживается насосным блоком не менее Рпл=15 МПа.
При закачке сжиженного диоксида углерода выполняется условие закачки:
Pкр. CO2 < Pзак. заб. < 0,75Pразр. пл.
То есть давление закачки на забое скважины (Pзак. заб.) больше критического давления диоксида углерода (Pкр. CO2), но меньше давления разрыва пласта, но не более 0,75Pразр. пл.
Сжиженный диоксид углерода закачивают с максимально возможной скоростью (суммарная производительность двух насосов равна 60 л/мин), так как чем быстрее диоксид углерода будет закачан в добывающую скважину, тем дальше он будет проникать в пласт, тем с большим количеством нефти он успеет проконтактировать.
Жидкий диоксид углерода закачивают в течение 24-48 час. После закачки сжиженного диоксида углерода в добывающую скважину закачивают вторую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната (ДМК) в равных объемных долях в количестве 5% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины, что составляет 3690 л.
Закачанный сжиженный диоксид углерода, который в пластовых условиях превращается в сверхкритический флюид СКФ-CO2, впитывается в течение 2-4 недель после закачки. Для определения необходимого времени пропитки проводят наблюдение за добываемыми флюидами при переключении скважины на добычу. При достаточном времени пропитки при открывании скважины на добычу происходит вынос нефти и воды в течение первых 24-48 час.
Если в течение данного периода выносится только диоксид углерода, то добывающую скважину закрывают и оставляют на дополнительное время пропитки в течение 1-2 недель для обеспечения достаточного смешивания сверхкритического флюида с пластовыми флюидами.
Если при открывании добывающей скважины начинается вынос пластовой нефти и воды, то период пропитки завершают и начинают добычу нефти.
По заявленному способу газоциклическую закачку диоксида углерода при сверхкритических условиях в добывающую скважину произвели с последующим чередованием добычи и закачки реагентов в количестве 3 циклов.
Дебит добывающей скважины до обработки составлял 3,8 м3/сут.
После обработки скважины способом газоциклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях дебит нефти увеличился до 7,8 м3/сут., что составляет увеличение дебита нефти в 2.05 раза.
Пример 2. По прототипу в добывающую скважину закачивают сжиженный диоксид углерода двумя насосами насосного агрегата при давлении на устье скважины и в пласте Pуст=4-5 МПа и Pпл=13-14 МПа соответственно. Сжиженный газ подогревают до температуры 15-18°C, пропуская его через нагреватель во избежание образования ледяных пробок гидратов диоксида углерода в трубах.
Количество закачиваемого диоксида углерода составляет 300 т.
Пластовая температура в пласте 32°C, а пластовое давление поддерживается насосным блоком не менее Pпл=12-13 МПа.
Жидкий диоксид углерода закачивают с максимально возможной скоростью (суммарная производительность двух насосов равна 60 л/мин), так как чем быстрее диоксид углерода будет закачан в добывающую скважину, тем дальше он будет проникать в пласт, тем с большим количеством нефти он успеет проконтактировать.
Диоксид углерода закачивают в течение 24-48 час.
Закачанный сжиженный диоксид углерода впитывается в течение 2-4 недель после закачки. Для определения необходимого времени пропитки проводят наблюдение за добываемыми флюидами при переключении скважины на добычу. При достаточном времени пропитки при открывании скважины на добычу происходит вынос нефти и воды в течение первых 24-48 час.
Если в течение данного периода выносится только диоксид углерода, то добывающую скважину закрывают и оставляют на дополнительное время пропитки в течение 1-2 недель для обеспечения достаточного смешивания сверхкритического флюида с пластовыми флюидами.
Если при открывании добывающей скважины начинается вынос пластовой нефти и воды, то период пропитки завершают и начинают добычу нефти.
По прототипу газоциклическую закачку диоксида углерода в добывающую скважину произвели с последующим чередованием добычи и закачки реагентов в количестве 3 циклов.
Дебит добывающей скважины до обработки составлял 3,8 м3/сут.
После обработки скважины способом газоциклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях дебит нефти увеличился до 7,8 м3/сут., что составляет увеличение дебита нефти в 2.05 раза.
Дебит добывающей скважины до обработки составлял 4,1 м3/сут.
После обработки скважины способом газоциклической закачки диоксида углерода дебит нефти увеличился до 6,4 м3/сут., что составляет увеличение дебита нефти в 1,5 раза.
Пример 3. По заявленному способу перед закачкой диоксида углерода при сверхкритических условиях (при давлении выше 7,38 МПа и температуре выше 31,1°C) в добывающую скважину закачивают оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната (ДМК) в равных объемных долях в количестве 10% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины, что составляет 4540 л.
После закачки оторочки вышеуказанной смеси в добывающую скважину закачивают жидкий диоксид углерода двумя насосами насосного агрегата при давлении на устье скважины и в пласте Pуст=10-12 МПа и Pпл=19-21 МПа соответственно. Сжиженный газ подогревают до температуры 15-18°C, пропуская его через нагреватель во избежание образования ледяных пробок гидратов диоксида углерода в трубах.
Количество закачиваемого диоксида углерода составляет 300 т.
Для создания условий перехода сжиженного диоксида углерода в сверхкритический флюид СКФ-CO2 необходимая пластовая температура поддерживается не менее 32°C, а пластовое давление поддерживается насосным блоком не менее Pпл=15 МПа.
При закачке сжиженного диоксида углерода выполняется условие закачки:
Pкр. CO2 < Pзак. заб. < 0,75Pразр. пл.
То есть давление закачки на забое скважины (Pзак. заб.) больше критического давления диоксида углерода (Pкр. CO2), но меньше давления разрыва пласта, но не более 0,75Pразр. пл.
Жидкий диоксид углерода закачивают с максимально возможной скоростью (суммарная производительность двух насосов равна 60 л/мин), так как чем быстрее диоксид углерода будет закачан в добывающую скважину, тем дальше он будет проникать в пласт, тем с большим количеством нефти он успеет проконтактировать.
Диоксид углерода закачивают в течение 24-48 час. После закачки сжиженного диоксида углерода в добывающую скважину закачивают вторую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната (ДМК) в равных объемных долях в количестве 10% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины, что составляет 4540 л.
Закачанный сжиженный диоксид углерода, который в пластовых условиях превращается в сверхкритический флюид СКФ-CO2, впитывается в течение 2-4 недель после закачки. Для определения необходимого времени пропитки проводят наблюдение за добываемыми флюидами при переключении скважины на добычу. При достаточном времени пропитки при открывании скважины на добычу происходит вынос нефти и воды в течение первых 24-48 час.
Если в течение данного периода выносится только диоксид углерода, то добывающую скважину закрывают и оставляют на дополнительное время пропитки в течение 1-2 недель для обеспечения достаточного смешивания сверхкритического флюида с пластовыми флюидами.
Если при открывании добывающей скважины начинается вынос пластовой нефти и воды, то период пропитки завершают и инициируют добычу нефти.
По заявленному способу газоциклическую закачку диоксида углерода при сверхкритических условиях в добывающую скважину произвели с последующим чередованием добычи и закачки реагентов в количестве 6 циклов.
Дебит добывающей скважины до обработки составлял 3,4 м3/сут.
После обработки скважины способом газоциклической закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях дебит нефти увеличился до 9,2 м3/сут., что составляет увеличение дебита нефти в 2.7 раза.
Техническим результатом является использование перспективного направления геоаккумулирования диоксида углерода с использованием его утилизации на нефтяных месторождениях с целью увеличения добычи трудноизвлекаемых запасов высоковязкой нефти и газового конденсата с экономическим эффектом. Предложен способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода в добывающую скважину при сверхкритических условиях. Для увеличения дополнительной добычи нефти закачивают две оторочки смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях до и после закачки диоксида углерода при сверхкритических условиях.
Claims (2)
1. Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину, включающий закачку жидкого диоксида углерода в добывающую скважину с последующим периодом пропитки диоксидом углерода и инициированием добычи нефти из той же добывающей скважины, отличающийся тем, что закачивают жидкий диоксид углерода при температуре не менее Ткрит=31,1°С и давлении не менее Ркрит=7,38 МПа для использования в пласте сверхкритических условий и перед закачкой диоксида углерода в скважину закачивают первую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО», содержащую смесь вторичных нефтепродуктов процессов пиролиза и переработки углеводородного сырья, и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины, затем закачивают диоксид углерода при вышеуказанных условиях и перед периодом пропитки закачивают вторую оторочку смеси композиции «Дельта АСПГО» и диметилкарбоната в равных объемных долях в количестве не менее 5-20% об. от суточного объема добываемой жидкости скважины с последующей добычей нефти из той же добывающей скважины, причем количество циклов закачки в указанной последовательности в добывающую скважину должно быть не менее 3.
2. Способ газоциклической закачки по п. 1, отличающийся тем, что давление закачки диоксида углерода Рзак. принимают в диапазоне: больше давления критического Ркрит=7,38 МПа, но меньше давления разрыва пласта - Рразр.пл., не более 0,75Рразр.пл.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017117208A RU2652049C1 (ru) | 2017-05-17 | 2017-05-17 | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017117208A RU2652049C1 (ru) | 2017-05-17 | 2017-05-17 | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2652049C1 true RU2652049C1 (ru) | 2018-04-24 |
Family
ID=62045773
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017117208A RU2652049C1 (ru) | 2017-05-17 | 2017-05-17 | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2652049C1 (ru) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2715107C2 (ru) * | 2018-06-20 | 2020-02-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
RU2728295C1 (ru) * | 2020-02-20 | 2020-07-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Мобильный комплекс для закачки жидкого диоксида углерода в нефтедобывающую скважину |
RU2736021C1 (ru) * | 2020-07-24 | 2020-11-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ регулирования охвата пласта газоциклической закачкой диоксида углерода при сверхкритических условиях в добывающую скважину с помощью пенных систем |
RU2745489C1 (ru) * | 2020-10-12 | 2021-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ газоциклической закачки смеси диоксида углерода с попутным нефтяным газом при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
RU2787489C1 (ru) * | 2021-12-29 | 2023-01-09 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Способ обработки скважины для извлечения нефти, газа, конденсата |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3442332A (en) * | 1966-02-01 | 1969-05-06 | Percival C Keith | Combination methods involving the making of gaseous carbon dioxide and its use in crude oil recovery |
US4390068A (en) * | 1981-04-03 | 1983-06-28 | Champlin Petroleum Company | Carbon dioxide stimulated oil recovery process |
RU2323327C1 (ru) * | 2006-09-28 | 2008-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный горный университет" (МГГУ) | Способ извлечения метана из угольного пласта |
RU2418158C2 (ru) * | 2006-02-16 | 2011-05-10 | ШЕВРОН Ю. Эс. Эй. ИНК. | Способ извлечения керобитумов из подземной сланцевой формации и способ разрыва подземной сланцевой формации |
RU2420558C1 (ru) * | 2010-03-09 | 2011-06-10 | Учреждение Российской академии наук Институт проблем нефти и газа Сибирского отделения Российской академии наук | Способ извлечения углеводородов и углеродсодержащего сырья диоксидом углерода |
RU2576267C1 (ru) * | 2015-01-15 | 2016-02-27 | Владимир Георгиевич Кирячек | Способ комбинированного воздействия на пласты, содержащие углеводороды и/или твердые органические вещества, и устройство для осуществления способа |
-
2017
- 2017-05-17 RU RU2017117208A patent/RU2652049C1/ru active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3442332A (en) * | 1966-02-01 | 1969-05-06 | Percival C Keith | Combination methods involving the making of gaseous carbon dioxide and its use in crude oil recovery |
US4390068A (en) * | 1981-04-03 | 1983-06-28 | Champlin Petroleum Company | Carbon dioxide stimulated oil recovery process |
RU2418158C2 (ru) * | 2006-02-16 | 2011-05-10 | ШЕВРОН Ю. Эс. Эй. ИНК. | Способ извлечения керобитумов из подземной сланцевой формации и способ разрыва подземной сланцевой формации |
RU2323327C1 (ru) * | 2006-09-28 | 2008-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный горный университет" (МГГУ) | Способ извлечения метана из угольного пласта |
RU2420558C1 (ru) * | 2010-03-09 | 2011-06-10 | Учреждение Российской академии наук Институт проблем нефти и газа Сибирского отделения Российской академии наук | Способ извлечения углеводородов и углеродсодержащего сырья диоксидом углерода |
RU2576267C1 (ru) * | 2015-01-15 | 2016-02-27 | Владимир Георгиевич Кирячек | Способ комбинированного воздействия на пласты, содержащие углеводороды и/или твердые органические вещества, и устройство для осуществления способа |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
РАДАЕВ А. В. и др. Вытеснение нефти сверхкритическим диоксидом углерода из однородного обводненного пласта, Электронный ресурс, Сверхкритические флюиды: Теория и практика, т. 4, 2009, 3. * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2715107C2 (ru) * | 2018-06-20 | 2020-02-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
RU2728295C1 (ru) * | 2020-02-20 | 2020-07-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Мобильный комплекс для закачки жидкого диоксида углерода в нефтедобывающую скважину |
RU2736021C1 (ru) * | 2020-07-24 | 2020-11-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ регулирования охвата пласта газоциклической закачкой диоксида углерода при сверхкритических условиях в добывающую скважину с помощью пенных систем |
RU2745489C1 (ru) * | 2020-10-12 | 2021-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Дельта-пром" | Способ газоциклической закачки смеси диоксида углерода с попутным нефтяным газом при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину |
RU2787489C1 (ru) * | 2021-12-29 | 2023-01-09 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Способ обработки скважины для извлечения нефти, газа, конденсата |
RU2809858C1 (ru) * | 2023-07-13 | 2023-12-19 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВО "КНИТУ") | Способ вытеснения третичной нефти |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2652049C1 (ru) | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину | |
US5632336A (en) | Method for improving injectivity of fluids in oil reservoirs | |
RU2715107C2 (ru) | Способ газоциклической закачки жидкого диоксида углерода при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину | |
CA2652401C (en) | Systems and methods for producing oil and/or gas | |
CA2349234C (en) | Cyclic solvent process for in-situ bitumen and heavy oil production | |
Mohsenzadeh et al. | Effects of concentration, salinity and injection scenario of ionic liquids analogue in heavy oil recovery enhancement | |
EA032858B1 (ru) | Способ разрыва пласта в месторождении | |
CA2693640C (en) | Solvent separation in a solvent-dominated recovery process | |
CA2861858A1 (en) | Method of producing oil | |
CA2914051A1 (en) | Oil recovery system and method | |
AU2014302576B2 (en) | Remediation of asphaltene-induced plugging of wellbores and production lines | |
WO2014004490A1 (en) | Petroleum recovery process and system | |
US11155750B2 (en) | Use of natural gas as a soluble servicing gas during a well intervention operation | |
RU2745489C1 (ru) | Способ газоциклической закачки смеси диоксида углерода с попутным нефтяным газом при сверхкритических условиях в нефтедобывающую скважину | |
Hao et al. | N 2-foam-assisted CO 2 huff-n-puff process for enhanced oil recovery in a heterogeneous edge-water reservoir: experiments and pilot tests | |
RU2513586C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны пласта | |
AU2009271072B2 (en) | Systems and methods for producing oil and/or gas | |
RU2004116889A (ru) | Способ обработки призабойной зоны скважины | |
RU2129651C1 (ru) | Способ удаления асфальтеносмолопарафиновых отложений из внутрискважинного оборудования | |
RU2693208C2 (ru) | Способ стимулирования добычи высоковязкой или остаточной нефти | |
Seyyedsar | Enhanced heavy oil recovery by CO2 injection | |
RU2224089C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны скважины | |
RU2097528C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны нефтяной скважины | |
Mohsenzadeh et al. | Author's Accepted Manuscript | |
Roodsaz et al. | Experimental and Simulation-Assisted Feasibility Study of Gas Injection to Increase Oil Recovery Using a Combination of Semi-VAPEX and GAGD Techniques |