RU2649103C1 - Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава - Google Patents
Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава Download PDFInfo
- Publication number
- RU2649103C1 RU2649103C1 RU2017113416A RU2017113416A RU2649103C1 RU 2649103 C1 RU2649103 C1 RU 2649103C1 RU 2017113416 A RU2017113416 A RU 2017113416A RU 2017113416 A RU2017113416 A RU 2017113416A RU 2649103 C1 RU2649103 C1 RU 2649103C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- complete dissolution
- workpiece
- preform
- deformation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000002775 capsule Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009690 centrifugal atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously
- B22F3/15—Hot isostatic pressing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению изделий из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава, и может быть использовано для изготовления дисков газотурбинных двигателей, работающих при температурах до 800°С и выше. Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава включает получение гранул, засыпку гранул в капсулу, горячее изостатическое прессование с получением заготовки, горячую деформацию за две или более операций. Перед горячей деформацией проводят гомогенизирующий отжиг заготовки, при котором заготовку нагревают до температуры на 300-700°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают, затем заготовку нагревают со скоростью 50-70°С/ч до температуры на 5-10°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают, охлаждают до температуры на 50-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы и выдерживают с дальнейшим охлаждением на воздухе. Горячую деформацию проводят с нагревом заготовки до температуры на 40-120°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы. Обеспечивается равномерная мелкозернистая структура, повышение коэффициента использования металла. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам получения изделий, в частности дисков газотурбинных двигателей (ГТД), работающих при температурах до 800°С и выше, из гранул жаропрочных сплавов на никелевой основе.
Известен способ изготовления изделий из жаропрочных никелевых сплавов, включающий получение гранул, их горячее изостатическое прессование (ГИП), деформацию и термическую обработку полученной заготовки (Согришин Ю.П. и др. Металлургия гранул. Сборник статей, 1986 г., стр. 113-120).
Недостатком данного способа являются недостаточно высокие механические свойства при комнатной и рабочей температурах, что обусловлено формированием крупнозернистой структуры сплава.
Известен способ изготовления дисков газотурбинных двигателей из порошковых жаропрочных сплавов на основе никеля (типа Rene 95) методом деформации. Жаропрочные гранулируемые сплавы штампуют при температуре 1010-1066°С, при этом штамповый инструмент, изготовленный из суперсплава, нагревают до температуры от 816 до 954°С. Штамповку осуществляют на воздухе при номинальной скорости деформации приблизительно 0,02 в секунду (US 6932877 В2, 23.08.2005).
Недостатком способа является низкая технологическая пластичность металла после компактирования горячим изостатическим прессованием, обусловленная наличием микропористости, слабыми межгранульными связями, а также выделением в процессе деформации мелкодисперсных частиц γ'-фазы на границах зерен.
Известен способ получения заготовки из суперсплава на основе никеля, включающий получение слитка с мелкозернистой структурой посредством вакуумной индукционной выплавки с последующим вакуумным дуговым переплавом, термообработку слитка с получением неэвтектической гамма-первичной микроструктуры, экструдирование термообработанного слитка с целью уменьшения площади поперечного сечения для получения полностью рекристаллизованной мелкозернистой структуры, ГИП экструдированного материала для закрытия всех пустот и пористости при температуре, достаточно низкой для предотвращения значительного роста зерна, и ковку (ЕР 0248757 В1, 07.03.1990).
Недостатками данного способа являются необходимость применения крупногабаритного и энергоемкого оборудования для выплавки слитков большого диаметра и их деформации. При производстве дисков большого размера использование предварительно прессованной заготовки затруднено в связи с ее малым диаметром по отношению к размерам и массе окончательного изделия, что приводит к необходимости применения дополнительных операций подпрессовки.
Известен способ изготовления дисков из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов, который включает вакуумно-индукционную выплавку, получение слитка диаметром 320 мм под деформацию вакуумным дуговым переплавом, гомогенизирующий отжиг слитка при температуре на 20÷30°С выше полного растворения γ'-фазы (Тпр γ') в течение 4÷8 часов, с охлаждением с печью до температуры максимальной коагуляции γ'-фазы и далее на воздухе, предварительную деформацию слитка прессованием на пруток со степенью 65÷75% при температуре на 40÷60°С ниже Тпр γ' с последующей подпрессовкой мерных заготовок в закрытом контейнере со степенью 35-50% при температуре на 60÷80°С ниже Тпр γ', окончательную деформацию с совмещением операции осадки и штамповки при температуре на 40÷60°С ниже Тпр γ' со степенью 75÷85%, термическую обработку, состоящую из предварительного отжига при температуре на 100÷130°С ниже Тпр γ', обработки на твердый раствор при температуре Тпр γ'±10°С с регламентированным охлаждением и последующим старением (SU 1637360 А1, 15.11.1994).
Недостатками известного способа являются невозможность обеспечения требуемой однородности и высокого уровня свойств изделия, низкий коэффициент использования металла и высокая трудоемкость получения изделий.
Наиболее близким аналогом является способ изготовления дисков газотурбинных двигателей из порошковых жаропрочных сплавов на основе никеля, включающий получение гранул, их размещение в капсулах, горячее изостатическое прессование, деформацию, закалку и старение. Полученные гранулы рассеивают на гранулы размером 10-50 мкм, горячее изостатическое прессование проводят при температуре на 10-30°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с выдержкой под давлением в течение 2-8 ч, деформацию осуществляют объемной штамповкой или прессованием вытяжкой со степенью деформации 70-90% при температуре на 60-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с последующей закалкой от температуры деформации со скоростью 50-100°С/мин (RU 2433205 С1, 10.11.2011).
Недостатком способа-прототипа является необходимость применения крупногабаритного и энергоемкого оборудования для деформации заготовок при прессовании из-за низкой технологической пластичности заготовок после ГИП, а также недостаточно равномерная структура получаемого изделия.
Техническим результатом предложенного изобретения является обеспечение равномерной мелкозернистой структуры (размер зерна менее 10 мкм) изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава, повышение коэффициента использования металла (КИМ).
Для достижения технического результата предложен способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава, включающий получение гранул, засыпку гранул в капсулу, горячее изостатическое прессование с получением заготовки, горячую деформацию за две или более операций, при этом перед горячей деформацией проводят гомогенизирующий отжиг заготовки, при котором заготовку нагревают до температуры на 300-700°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 1 часа, затем заготовку нагревают со скоростью 50-70°С/ч до температуры на 5-10°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 8 часов, охлаждают ее со скоростью 10-15°С/ч до температуры на 50-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы и выдерживают при этой температуре не менее 8 часов с дальнейшим охлаждением на воздухе, а горячую деформацию проводят с нагревом заготовки до температуры на 40-120°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы.
Капсулу можно удалить с заготовки перед гомогенизирующим отжигом или после первой операции горячей деформации.
Между операциями горячей деформации заготовки рекомендуется провести промежуточные отжиги при температуре на 20-80°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы в течение 4-10 часов с последующим охлаждением с печью до температуры 400-700°С и дальнейшим охлаждением на воздухе.
Горячую деформацию заготовки лучше проводить в штампе, температура которого равна температуре нагрева заготовки или ниже температуры нагрева заготовки на 10-250°С.
Предложенный способ осуществляется следующим образом.
Полученные методом центробежного распыления либо газовой атомизацией расплава гранулы засыпают в капсулу в вакууме или в среде инертных газов, после чего капсула запечатывается, дегазируется, герметизируется и подвергается горячему изостатическому прессованию (ГИП) по режиму, зависящему от выбранной марки жаропрочного никелевого сплава, в результате чего гранулы внутри капсулы спекаются до расчетной плотности.
Далее полученную заготовку подвергают гомогенизирующему отжигу, обеспечивающему повышение технологической пластичности, по следующему режиму: нагрев до температуры на 300-700°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдержка при этой температуре не менее 1 часа, нагрев со скоростью 50-70°С/ч до температуры на 5-10°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдержка при этой температуре не менее 8 часов и ее охлаждение со скоростью 10-15°С/ч до температуры на 50-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы. Вышеуказанные режимы гомогенизирующего отжига позволяют при дальнейшей пластической деформации заготовок получить равномерную по сечению штамповки мелкозернистую структуру с размером зерен не более 10 мкм, а также за счет снижения количества деформационных трещин получить большее количество годных деталей, таким образом повышая КИМ.
Далее заготовка подвергается горячей деформации за две или более операций (переходов) в зависимости от конечной толщины штамповки. Заготовку при этом нагревают на 40-120°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы. Приведенные температуры нагрева заготовок под деформацию позволяют сформировать в деформированных заготовках равномерную структуру материала с размером зерен менее 10 мкм за счет протекания процессов динамической рекристаллизации.
Для повышения технологической пластичности, а также формирования равномерной структуры штамповки с размером зерен менее 10 мкм между операциями деформации желательно проводить промежуточные отжиги заготовки при температуре на 20-80°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы в течение 4-10 часов с последующим замедленным охлаждением с печью до температуры 400-700°С и дальнейшим охлаждением на воздухе. Длительная выдержка при температуре на 10-50°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с последующим замедленным охлаждением позволяет коагулировать выделения γ'-фазы, что повышает технологическую пластичность материала и таким образом позволяет дополнительно увеличить КИМ.
Для снижения усилий деформации, повышения КИМ за счет приближения формы изделия (штампованной заготовки) к форме детали, а также получения равномерной структуры штамповки за счет более равномерного температурного поля заготовки деформацию (штамповку) необходимо проводить с помощью штампа, нагретого до температуры, сопоставимой с температурой нагрева заготовки под деформацию.
Температура нагрева штампа выбирается в зависимости от рабочей температуры материала штампов и может быть равна температуре нагрева заготовки - тогда деформация будет проходить в изотермических условиях, либо до температуры на 10-250°С ниже температуры нагрева заготовки в квазиизотермических условиях в зависимости от рабочей температуры штампового материала, например, жаропрочного литейного никелевого сплава.
В зависимости от количества операций деформации, размеров заготовки и конечного изделия капсулу можно удалить с заготовки перед гомогенизирующим отжигом либо после первой стадии деформации. Проведение первой стадии деформации заготовки в капсуле позволит получить более равномерную структуру штампованной заготовки и повысить КИМ за счет значительного уменьшения размера застойных зон.
Примеры осуществления
Предложенным способом было получено три изделия (штампованных заготовок деталей типа «диск») из жаропрочного гранулируемого никелевого сплава ВЖ188 (температура полного растворения γ'-фазы (Тпрγ') - 1200°С). Способом-прототипом было получено одно изделие из сплава ЭП741НП (температура полного растворения γ'-фазы (Тпрγ') - 1180°С).
Получение гранул размером ≤100 мкм из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава проводилось операцией центробежного распыления (для примеров 1, 2, 4) либо газовой атомизацией расплава (для примера 3). Полученные гранулы подвергались сепарации для получения необходимого гранулометрического состава (размер гранул менее 100 мкм).
Полученные гранулы поместили в стальную капсулу. Заполнение гранулами происходило в вакууме или в среде инертных газов, после чего капсулу запечатывали. Затем ее помещали в газостат и подвергали горячему изостатическому прессованию (ГИП) по следующим режимам:
- для сплава ВЖ188 (примеры 1-3) ГИП проводилось в двухфазной области при температуре 1180°С (Тпрγ'-20°С) с различным временем выдержки под рабочим давлением 150 МПа - 10, 8 и 6 часов соответственно;
- для сплава ЭП741НП (пример 4) ГИП также проводилось в двухфазной области при температуре 1170°С (Тпрγ'-10°С), время выдержки под рабочим давлением 200 МПа составило 2 часа.
После извлечения капсул из газостата в примерах 2 и 4 с их поверхности путем механической (токарной) обработки были полностью удалены капсулы.
Полученные заготовки (с капсулой для примеров 1, 3 и без нее для примера 2) подвергали гомогенизирующему отжигу по различным режимам. Заготовку из сплава ЭП741НП (пример 4) гомогенизирующему отжигу не подвергали. Далее проводили деформацию заготовок на прессе. Для примеров 2, 3 между операциями деформации проводили промежуточные отжиги с последующим замедленным охлаждением с печью и с дальнейшим охлаждением на воздухе.
Для реализации всех примеров использовали штампы из жаропрочного литейного никелевого сплава марки ЖС6У. Штампы нагревали до температуры 950°С.
Для примеров 1 и 3 капсулу удаляли с компактированной заготовки после первой стадии деформации.
Методом металлографического анализа определяли размер зерна в теле готовых штамповок.
Технологические параметры процесса получения изделий из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава, КИМ и размеры зерна в теле штамповки приведены в таблице.
Исходя из представленных данных видно, что, в отличие от способа-прототипа, предложенный способ обеспечивает получение равномерной мелкозернистой структуры изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава с размером зерна не более 10 мкм, а также повышение коэффициента использования металла (КИМ) за счет выбранных режимов гомогенизирующего отжига и деформации.
Проведение промежуточных отжигов между операциями деформации (примеры 2, 3) позволяет дополнительно уменьшить размер зерна в теле штамповки и повысить КИМ.
Claims (4)
1. Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава, включающий получение гранул, засыпку гранул в капсулу, горячее изостатическое прессование с получением заготовки, горячую деформацию за две или более операций, отличающийся тем, что перед горячей деформацией проводят гомогенизирующий отжиг заготовки, при котором заготовку нагревают до температуры на 300-700°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 1 часа, затем заготовку нагревают со скоростью 50-70°С/ч до температуры на 5-10°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 8 часов, охлаждают ее со скоростью 10-15°С/ч до температуры на 50-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы и выдерживают при этой температуре не менее 8 часов с дальнейшим охлаждением на воздухе, а горячую деформацию проводят с нагревом заготовки до температуры на 40-120°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед гомогенизирующим отжигом или после первой операции горячей деформации с заготовки удаляют капсулу.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что между операциями горячей деформации заготовки проводят промежуточные отжиги при температуре на 20-80°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы в течение 4-10 часов с последующим охлаждением с печью до температуры 400-700°С и дальнейшим охлаждением на воздухе.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что горячую деформацию заготовки проводят в штампе, температура которого равна температуре нагрева заготовки или ниже температуры нагрева заготовки на 10-250°С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017113416A RU2649103C1 (ru) | 2017-04-18 | 2017-04-18 | Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017113416A RU2649103C1 (ru) | 2017-04-18 | 2017-04-18 | Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2649103C1 true RU2649103C1 (ru) | 2018-03-29 |
Family
ID=61867309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017113416A RU2649103C1 (ru) | 2017-04-18 | 2017-04-18 | Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2649103C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2772725C1 (ru) * | 2021-11-09 | 2022-05-24 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ термообработки изделий из жаропрочного никелевого сплава эп741нп |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
| US4081295A (en) * | 1977-06-02 | 1978-03-28 | United Technologies Corporation | Fabricating process for high strength, low ductility nickel base alloys |
| RU2388844C1 (ru) * | 2008-12-30 | 2010-05-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ термомеханической обработки заготовок из гранул высоколегированных жаропрочных сплавов на никелевой основе |
| RU2433205C1 (ru) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Олег Хикметович Фаткуллин | Способ изготовления дисков газотурбинных двигателей из порошковых жаропрочных сплавов на основе никеля |
| RU2583564C1 (ru) * | 2014-11-28 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (АО НПЦ газотурбостроения "Салют") | Способ получения поковок из жаропрочных гранулированных сплавов |
-
2017
- 2017-04-18 RU RU2017113416A patent/RU2649103C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
| US4081295A (en) * | 1977-06-02 | 1978-03-28 | United Technologies Corporation | Fabricating process for high strength, low ductility nickel base alloys |
| RU2388844C1 (ru) * | 2008-12-30 | 2010-05-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ термомеханической обработки заготовок из гранул высоколегированных жаропрочных сплавов на никелевой основе |
| RU2433205C1 (ru) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Олег Хикметович Фаткуллин | Способ изготовления дисков газотурбинных двигателей из порошковых жаропрочных сплавов на основе никеля |
| RU2583564C1 (ru) * | 2014-11-28 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (АО НПЦ газотурбостроения "Салют") | Способ получения поковок из жаропрочных гранулированных сплавов |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2772725C1 (ru) * | 2021-11-09 | 2022-05-24 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ термообработки изделий из жаропрочного никелевого сплава эп741нп |
| RU2799458C1 (ru) * | 2023-03-09 | 2023-07-05 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ получения изделий из гранул, выполненных из сплавов на основе никеля или из сплавов на основе титана |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5532148B2 (ja) | 型打鍛造方法および鍛造品の製造方法 | |
| RU2317174C2 (ru) | Изотермическая ковка на воздухе суперсплавов на основе никеля | |
| RU2368695C1 (ru) | Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава | |
| US4714587A (en) | Method for producing very fine microstructures in titanium alloy powder compacts | |
| JP5697604B2 (ja) | 金属部品の製造方法 | |
| JPS60228659A (ja) | ニツケル基超合金の可鍛性の改良 | |
| JPS63125649A (ja) | ニツケル基超合金鍛造用プリフオ−ムの製造方法 | |
| JP6893511B2 (ja) | ニッケル基合金の処理方法 | |
| CN104561662A (zh) | 一种粉末合金及其生产工艺 | |
| WO2012044204A1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕФОРМИРОВАННЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ПСЕВДО-β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| RU2301845C1 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава | |
| Jaramillo et al. | Sintering comparison of NiCoCrAl-Ta powder processed by hot pressing and spark plasma | |
| JPH03174938A (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の熱間鍛造方法 | |
| US4534808A (en) | Method for refining microstructures of prealloyed powder metallurgy titanium articles | |
| RU2649103C1 (ru) | Способ получения изделия из гранулируемого жаропрочного никелевого сплава | |
| RU2753103C1 (ru) | Способ получения сложнопрофильных изделий из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов, содержащих более 30% упрочняющей γ'-фазы | |
| US4536234A (en) | Method for refining microstructures of blended elemental powder metallurgy titanium articles | |
| RU2371512C1 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава | |
| RU2389822C1 (ru) | Способ изготовления штамповок дисков из слитков высокоградиентной кристаллизации из никелевых сплавов | |
| RU2661524C1 (ru) | Способ получения изделий из жаропрочных никелевых сплавов | |
| CN114074167A (zh) | 难变形铝合金盘饼类构件及其复合成形方法 | |
| RU2583564C1 (ru) | Способ получения поковок из жаропрочных гранулированных сплавов | |
| RU2018139866A (ru) | Способ изготовления методом порошковой металлургии конструктивных элементов из титана или титановых сплавов | |
| RU2316413C1 (ru) | Способ производства заготовок из порошковых сплавов | |
| RU2215059C2 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава |