RU2648012C2 - Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде - Google Patents
Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде Download PDFInfo
- Publication number
- RU2648012C2 RU2648012C2 RU2016109163A RU2016109163A RU2648012C2 RU 2648012 C2 RU2648012 C2 RU 2648012C2 RU 2016109163 A RU2016109163 A RU 2016109163A RU 2016109163 A RU2016109163 A RU 2016109163A RU 2648012 C2 RU2648012 C2 RU 2648012C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- corrosion
- components
- protective
- corrosive
- contributions
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 title description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 46
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 53
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 50
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 24
- 239000010408 film Substances 0.000 description 23
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 21
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 15
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 15
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 12
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000005077 polysulfide Substances 0.000 description 4
- 229920001021 polysulfide Polymers 0.000 description 4
- 150000008117 polysulfides Polymers 0.000 description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 chlorine ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000002332 glycine derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 150000003242 quaternary ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 239000010913 used oil Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N17/00—Investigating resistance of materials to the weather, to corrosion, or to light
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Ecology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Использование: для оценки индивидуальных вкладов компонентов антикоррозионной системы в ее суммарную защитную эффективность при коррозии металлических конструкционных материалов в воздушной атмосфере или в объеме жидкой агрессивной среды любой природы. Сущность изобретения заключается в том, что экспериментально определяют интегральную эффективность антикоррозионной системы в агрессивной среде, на основании которой производят оценку вклада каждого компонента системы. Технический результат: обеспечение возможности оценки индивидуальных вкладов компонентов антикоррозионной системы в ее суммарную защитную эффективность. 5 ил.
Description
Изобретение относится к способу оценки индивидуальных вкладов компонентов антикоррозионной системы в ее суммарную защитную эффективность при коррозии металлических конструкционных материалов в воздушной атмосфере или в объеме жидкой агрессивной среды любой природы.
Подобная оценка относительных величин вкладов компонентов является научной базой для создания многокомпонентных антикоррозионных материалов оптимального состава независимо от природы их составляющих.
Сегодня подобного или близкого к нему способа не существует. Исследователи в нашей стране и за рубежом оценивают только интегральную защитную способность антикоррозионных материалов подобного рода и лишь затем косвенными способами, методом последовательного приближения подбирают наиболее целесообразный состав. Это требует длительных и дорогостоящих экспериментов и не позволяет оценить собственный вклад каждого компонента защитной композиции.
Кроме того, на поверхности каждого защищаемого металла или сплава в любой коррозионно-активной среде самопроизвольно формируются поверхностные твердофазные образования - оксидные, полисульфидные (сероводородные среды), карбонатные (углекислотные среды). Именно они возникают под нанесенными защитными композициями и на них адсорбируются ингибиторы коррозии. Такие твердофазные поверхностные образования также вносят свой вклад в суммарную эффективность образующейся защитной системы. В сероводородных средах ими являются полисульфидные поверхностные пленки (Кузнецов Ю.И., Фролова Л.В., Томина Е.В. / Ингибирование сероводородной коррозии стали четвертичными аммонийными солями // Защита металлов. 2006. Т. 42. №3. С. 233-238), в углекислотных средах - карбонатные твердофазные образования (Маркин А.Н. Влияние ионов кальция и хлора на скорость углекислотной коррозии стали в условиях образования осадков солей. / Защита металлов. 1994. Т. 30. №4. С. 441-442; Маркин А.Н. О механизмах углекислотной коррозии стали // Защита металлов. 1996. Т. 32. №5. С. 497-503). Оценить их защитный эффект количественно существующими способами невозможно.
Технической задачей предлагаемого изобретения является разработка способа оценки вкладов составляющих многокомпонентной антикоррозионной композиции в ее интегральную защитную эффективность с целью обоснованного планирования и целенаправленного создания подобных материалов.
Рассмотрим вначале простейший пример, предварительно отметив, что для реализации предлагаемого способа можно использовать любой метод оценки скорости коррозии исследуемого объекта, позволяющий оценивать ее в любой момент времени от начала процесса. Таких методов существует несколько. Наиболее прост в применении метод линейного поляризационного сопротивления, реализуемый посредством коррозиметров, в том числе и отечественного производства. Такие коррозиметры широко используются отечественными и зарубежными исследователями (Улиг Г.Г., Реви Р.У. Коррозия и борьба с ней. Введение в коррозионную науку и технику. Л.: Химия. 1989. 456 с.; Mohammed A. Amin, Mohamed A. Ibrahim / Corrosion and corrosion control of mild steel in concentrated H2SO4 solutions by a newly synthesized glycine derivative // Corrosion Science 53 (2011) 873-885; Ali Doner, GulfezaKardas / N-aminorhodiamine as an effective corrosion inhibitor for mild steel in 0,5 M H2SO4 // Corrosion Science 53 (2011) 4223-4232).
С этой целью может применяться и метод спектроскопии электрохимического импеданса (Кичигин З.И., Шеин А.Б. Импеданс электрохимических и коррозионных систем. Пермь, Изд-во ЛГУ, 2009, 239).
Но во всех случаях, используя эти методы, авторы фиксируют только интегральный защитный эффект систем. Ни о какой дифференциации вкладов компонентов и их относительной эффективности и целесообразности использования речь не идет.
На фиг. 1 (изменение скорости коррозии К незащищенной стали Ст3 в 3%-ном растворе NaCl во времени по данным измерениям линейного поляризационного измерения, комнатная температура) приведены экспериментальные результаты, полученные авторами заявки в условиях, когда в коррозионной среде отсутствуют какие-либо стимуляторы коррозии помимо растворенного кислорода, а присутствие хлорид-ионов даже затрудняет формирование на корродирующей поверхности углеродистой стали защитных оксидных образований.
Для оценки скорости коррозии углеродистой стали в данном случае использован метод линейного поляризационного сопротивления, позволяющий фиксировать ее величину в любой момент времени от начала процесса. Измерения проведены посредством отечественного коррозиметра «Эксперт 004».
Примем точку А кривой на фиг. 1 за начало отсчета протекания коррозионного процесса. В этот момент времени (τА) скорость коррозии стали обозначим через КА. Тогда к моментам времени, характеризуемым точками В, С, D, имеет подобную величину, обозначенную через КВ, КС и KD. Следовательно, защитные действия к моменту времени τВ равны (в долях единицы):
ZB=(КА-КВ)/КА,
а к временам τС и τD величины Zi могут быть рассчитаны из зависимостей
ZC=(КА-КС)/КА,
ZD=(КА-КD)/КА.
Теперь рассмотрим в общем виде более сложный случай, когда в коррозионную среду вводится ингибитор коррозии. В отсутствие ингибитора на кривой в координатах К τ (фиг. 2, схематическое изображение характера зависимости скорости коррозии от времени в средах, обусловливающих формирование пленки на корродирующей поверхности), 1 - неингибированный раствор; 2-5 - ингибированная среда, как и на фиг. 1, обычно наблюдается два участка: A1B1, на котором во времени τ формируется поверхностная защитная пленка, обусловливающая снижение коррозии К. В точке B1 кривой 1 процесс ее образования заканчивается или резко замедляется. Если введение ингибитора практически не сказывается на скорости формирования пленки, то зависимость описывается кривой 2.
В этом случае участки AiBi кривых 1 и 2 (фиг. 2) параллельны, наблюдается единое время τст достижения стационарного состояния корродирующей поверхности и скорости коррозии.
Ускорение формирования поверхностной защитной пленки в присутствии ингибитора описывается кривой 3 (фиг. 2), причем протяженность участка А3В3 и величина τст снижаются, величина производной dК/dτ - возрастает. Для обратного случая характерна кривая 4 (фиг. 2), когда протяженность интервала А4В4 и величина τст возрастают по сравнению с наблюдаемыми в неингибированном растворе, а значение dК/dτ в этом интервале, напротив, уменьшается. Участок AiBi может быть линейным с dК/dτ=const, в других случаях порядок скорости коррозии по времени является функцией τ. Вместе с тем, вводимое вещество во всех рассмотренных на фиг. 2 случаях является ингибитором, что следует из расположения кривых 2-5 в области меньших значений К.
Величина отрезка А1А2 (фиг. 2) характеризует эффективность ингибитора при его адсорбции на свежезачищенной поверхности или покрытой воздушно-оксидной пленкой и заданной концентрации, соответствующей условиям кривой 2 (фиг. 2). Подобные отрезки между кривыми 1 и 2, оцененные по нормали к оси абсцисс и соответствующие τ>0 от начала эксперимента, определяют разность абсолютных скоростей коррозии в неингибированной и ингибированной среде к любому рассматриваемому моменту времени τi. На участке BiCi кривых (фиг. 2) формирование защитной пленки замедляется, либо вообще заканчивается, тогда K≠ƒ(τ). Учитывая, что наибольший интерес представляет оценка эффективности именно в условиях стационарного состояния металлической поверхности, подобные измерения в таких средах целесообразно проводить во времена, соответствующие участкам BiCi.
Пунктиром на фиг. 2 показан случай (кривая 5), когда в ингибированном растворе в начальный период коррозия на поверхности, покрытой воздушно-оксидной пленкой или вообще в ее отсутствие, протекает с большей скоростью, нежели в случае кривой 2. Затем по мере формирования пленки иной природы, свойственной коррозионной среде, эффективность ингибитора начинает преобладать над ситуацией, описываемой кривой 2, в результате чего кривые 2 и 5 пересекаются.
Вместе с тем, подобный подход позволяет оценить не только индивидуальный вклад защитной пленки и ингибитора в снижение абсолютной величины скорости коррозии, но и их относительную защитную эффективность. Так, отношение разности ординат точек А1 и В1 
к ординате А1 (фиг. 2.) представляет собой защитное действие пленки (Zпл) в неингибированном растворе. А отношение разности ординат точек В1 и В2 к ординате А1 величину собственно ингибитора Zин в соответствии с его действием при реализации условий кривой 2.
Соответственно отношение разности ординат точек В1 и В4 к ординате А1 определенно дает величину Z ингибитора в условиях, соответствующих кривой 4 (фиг. 2).
Если вводимая в коррозионную среду добавка обусловливает, напротив, увеличение скорости коррозии, будет наблюдаться картина, показанная на фиг. 3 (схематический вид зависимости скорости коррозии металла от времени в отсутствие (кривая 1) и в присутствии (кривая 2) стимулятора коррозии). В этом случае, кривая, отражающая присутствие стимулятора, находится в области более высоких значений К (кривая 2, фиг. 3). Тогда, используя тот же подход, легко оценить уровень стимулирующего действия присадки в любой период коррозии (τi) от ее начала. В ряде случаев это важно, например, при изготовлении печатных плат.
Ситуация, показанная на фиг. 2, характерна для процессов защиты металлов, работающих в сероводородных и углекислотных средах, в которые в обязательном порядке вводится ингибитор коррозии. Это, в частности, следует из ранее процитированных работ Ю.И. Кузнецова с сотрудниками и Маркина Р.Н. При этом имеет место бимодальная (двухкомпонентная) защитная система «твердофазная пленка-ингибитор».
Более сложный случай наблюдается при нанесении на корродирующую поверхность масляных, а в общем случае углеводородных покрытий, также содержащих ингибиторы. Такой способ противокоррозионной защиты известен давно. При этом в растворитель-основу вводятся чаще всего целый комплекс ингибиторов, но защитную эффективность растворителя-основы и ингибиторов раздельно оценить было до сих пор невозможно (7. Шехтер Ю.Н. Защита металлов от коррозии (ингибиторы, масла, смазки). М.: - Л.: Химия. 1964. 120 с.; 2. Богданова Т.И., Шехтер Ю.Н. Ингибированные нефтяные составы для защиты от коррозии. М.: Химия. 1984. 248 с.; 3. Шехтер Ю.Н. Крейн С.Э., Тетерина Л.Н. Маслорастворимые поверхностно-активные вещества. М.: Химия, 1978, 304 с.).
Разработанный нами способ позволяет это сделать для подобной ρ-модальной защитной системы с любым количеством компонентов, оценив вклад каждого из них в общую эффективность.
Для объяснения использования предлагаемого способа еще раз вернемся к фиг. 1. Легко видеть, что согласно зависимости, приведенной на этой фигуре, соблюдается неравенство
ZB<ZC и ZC<ZD
На самой кривой (фиг. 1) можно выделить два участка АВ и CD. На первом скорость коррозии быстро снижается во времени за счет образования поверхностных твердофазных оксидных образований, характерных для используемой коррозионной среды. На участке CD вблизи τС величина dК/dτ существенно снижена, либо вообще стремится к нулю, когда достигается стационарное состояние защитной пленки (вблизи τD). Таким образом, твердофазная защитная пленка характеризуется вполне определенной величиной ZD.
Если на поверхности корродирующей стали нанести пленку товарного масла, например Мобил-1, в которое дополнительно не вводится ингибитор коррозии, то защитный эффект такой защитной системы «твердофазная пленка-масло» возрастает (фиг. 4 и 5), но наблюдаемое снижение скорости коррозии нельзя целиком приписывать только маслу.
В такой бимодальной защитной системе есть два компонента, оказывающие защитное действие. Защитная эффективность первого из них (твердофазной защитной пленки) оценена по данным фиг. 2. Оценим величину Zi масла, обозначив их Zi,м. Для масла имеем: τВ, τС и τD.
ZB,M=(KB1-KB2)/KA1.
ZC,M=(KC1-KC2)/KA1. и наконец,
ZD,M=(KD1-KD2)/KA1.
А суммарный эффект защитной системы к соответствующему времени от начала процесса равен:
где ZB, ZC и ZD - защитный эффект твердофазной пленки (оксидной, полисульфидной, карбонатной).
В данном случае (фиг. 4) ZD,M составляет 52%, а суммарно имеет 
соответственно 80%.
То, что растворитель обладает определенной защитной способностью, было показано ранее иным путем (Вигдорович В.И., Цыганкова Л.Е., Таныгина Е.Д., Шель Н.В., Зазуля А.Н. Антикоррозионные тонкопленочные материалы на основе индивидуальных парафиновых углеводородов. Тамбов: Изд-во Першина Р.В., 2013, 424 с.), который далеко не индифферентен.
Теперь перейдем к рассмотрению случая, когда используется ингибированный растворитель-основа, в роли которого выступает отработанное масло Мобил-1. Причем концентрация дополнительно вводимого в него ингибитора (эмульгин) меняется в широких размерах. Необходимо оценить вклад каждого компонента системы - твердофазной поверхностной оксидной пленки, масла и каждой концентрации ингибитора.
На фиг. 4 - влияние концентрации эмульгина в отработанном масле Мобил-1 и продолжительности эксперимента на скорость коррозии стали Ст3 в 0,5 М NaCl. 1 - масляная пленке отсутствует, концентрация эмульгина в масле, масс. %: 2 - отсутствует, 3-1; 4-3; 5-5; 6-10; приведены данные, характеризующие скорость коррозии стали Ст3, в соответствующие моменты времени, полученные с использованием указанного выше коррозиметра.
На участках кривых (фиг. 4) левее линии MN в большинстве случаев скорость коррозии стали Ki быстро снижается с ростом времени от начала процесса. Эти участки чаще всего заканчиваются в точках Bi. Участки BiCi представляют собой некоторую промежуточную область, где величина dK/dτ мала и, наконец, на участках CiDi значение dK/dτ равно или очень близко к нулю. Правда, на кривых 5 и 6 (фиг. 4) эта картина реализуется несколько раньше времени, соответствующего точке С5 и особенно С6.
Ниспадающие участки кривых AiBi обусловлены тем, что на них на базе исходной воздушно-оксидной пленки формируется твердая фаза, соответствующая используемой коррозионной среде. В точках Ci, а в ряде случаев и раньше, достигается стационарное состояние новой фазы, которая характеризуется существенно большей защитной способностью, чем исходные воздушно-оксидные образования (фиг. 4, кривая 1). В присутствии масляной пленки скорость коррозии на участках А2В2 существенно снижается за счет вклада, вносимого маслом, содержащимися в нем ПАВ (в составе заводских присадок), и образования продуктов окисления масла, обладающих ингибирующим действием. При введении 1% эмульгина (фиг. 4, кривая 3) и увеличении его концентрации этот эффект усиливается (фиг. 4, кривые 4-6).
В момент времени, соответствующий точке В1, защитное действие оксидного образования можно рассчитать из выражения:
ZB1=(KA1-KB1)/KА1.
Соответственно для времени точки C1 имеем:
ZC1=(KA1-KC1)/KА1.
Защитный эффект пленки неингибированного эмульгином масла ко времени точки В2 рассчитывается из зависимости:
ZB2=(KB2-KB1)/KА1.
Защитный эффект 1 масс. % эмульгина ко времени в точке В3 можно рассчитать из зависимости:
ZB3=(KB2-KB3)/KA1,
То же для ZB6 (10 масс. % эмульгина ко времени точки В6), значение которого оценивается из зависимости:
ZB6=(KB6-KB3)/KА1.
Таким образом, можно получить защитное действие любого i-го компонента трехкомпонентной системы (твердая поверхностная оксидная, полисульфидная или карбонатная фаза, масло и ингибитор, дополнительно вводимый в масляную фазу), а в более общем случае ρ-компонентной системы, в любой момент времени. Общий защитный эффект системы для рассматриваемого частного случая оценивается посредством выражения:
Z∑=ZТФК+ZPO+Zинг,
где ZPO - защитный эффект растворителя - основы или масла.
Данные соответствующих расчетов по результатам, приведенным на фиг. 4, показаны на фиг. 5 (защитная эффективность поверхностных оксидных образований (1), отработанного неингибированного дополнительно масла Мобил-1 (2) и собственно эмульгина в нем (3-6) в различные моменты времени от начала коррозии стали в 0,5 М NaCl; концентрация эмульгина в масле, масс. %: 3-1; 4-3; 5-5; 6-10; остальные кривые (7-9) характеризуют суммарное защитное действие всех компонентов системы при наличии в пленке эмульгина, %: 7-3; 8-5; 9-10).
Легко видеть, что защитная эффективность отработанного масла в течение более короткого начального периода снижается, составляя в пределе порядка 28%. Также в этот период времени уменьшаются вклады различных концентраций эмульгина в интегральную защитную эффективность, достигая своего постоянного значения через 2-3 часа от начала коррозии.
Интегральное защитное действие такой трехмодальной системы, достигшей стационарного состояния, в присутствии 3, 5 и 10% эмульгина составляет соответственно 83, 96 и 98%, когда скорости коррозии равны 0,048; 0,017 и 0,06 г/(м2 час).
Предложенный способ позволяет оценить вклады всех компонентов защитной системы независимо от природы формирующейся твердофазной пленки и растворителя-основы и концентрации и природы ингибитора. Во времени оценку можно продолжать как необходимо долго в соответствии с задачами соответствующей работы.
Принципиально важно, что если вводится несколько ингибиторов, то легко определяется вклад любого из них при любых его концентрациях.
Таким образом, метод позволяет работать с ρ-модальной системой, где ρ - целое число, больше 1, характеризующее число компонентов защитной системы, одним из которых является твердая самопроизвольно формирующаяся поверхностная фаза. При этом легко оценивается вклад каждого компонента в любой момент времени от начала коррозии.
Claims (3)
- Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде, определяемую любым другим независимым методом, основанный на оценке вклада каждого компонента системы, выражаемой аналитической зависимостью
- Z∑=Zk,1+Zk;2+…+ZKki,
- где Z∑ - суммарная эффективность; k - i-й компонент системы; i - целое число, больше 1 и не зависит от природы коррозионной среды и числа компонентов защитной системы.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016109163A RU2648012C2 (ru) | 2016-03-14 | 2016-03-14 | Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016109163A RU2648012C2 (ru) | 2016-03-14 | 2016-03-14 | Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016109163A RU2016109163A (ru) | 2017-09-14 |
| RU2648012C2 true RU2648012C2 (ru) | 2018-03-21 |
Family
ID=59893468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016109163A RU2648012C2 (ru) | 2016-03-14 | 2016-03-14 | Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2648012C2 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0206716A1 (en) * | 1985-06-19 | 1986-12-30 | Imperial Chemical Industries Plc | Anti-corrosion metal complex compositions and use thereof |
| RU2216561C1 (ru) * | 2002-03-04 | 2003-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Порсил-Холдинг" | Антикоррозионное защитное полимерное покрытие |
| JP2006143815A (ja) * | 2004-11-17 | 2006-06-08 | Meisei Ind Co Ltd | 金属用の防食塗料、防食塗膜、複合塗膜および金属の防食方法 |
| RU2428443C1 (ru) * | 2010-03-16 | 2011-09-10 | Открытое акционерное общество "Кронос СПб" | Комплексное антикоррозионное полимочевинуретановое покрытие |
-
2016
- 2016-03-14 RU RU2016109163A patent/RU2648012C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0206716A1 (en) * | 1985-06-19 | 1986-12-30 | Imperial Chemical Industries Plc | Anti-corrosion metal complex compositions and use thereof |
| RU2216561C1 (ru) * | 2002-03-04 | 2003-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Порсил-Холдинг" | Антикоррозионное защитное полимерное покрытие |
| JP2006143815A (ja) * | 2004-11-17 | 2006-06-08 | Meisei Ind Co Ltd | 金属用の防食塗料、防食塗膜、複合塗膜および金属の防食方法 |
| RU2428443C1 (ru) * | 2010-03-16 | 2011-09-10 | Открытое акционерное общество "Кронос СПб" | Комплексное антикоррозионное полимочевинуретановое покрытие |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Вигдорович В.И., Цыганкова Л.Е., Стрельникова К.О., Особенности защитного действия ингибиторов в условиях сероводородной коррозии сталей на примере продукта АМДОР ИК-10, Коррозия: Материалы, защита, ООО Наука и технологии, N 5, 2012, стр. 27-34. * |
| Л.Е.Цыганкова, Н.В.Шель, К.О.Стрельникова, Защитная эффективность ингибиторов коррозии углеродистой стали АМДОР ИК-7 и АМДОР ИК-10 в средах с совместным присутствием CO2 и H2S, Вестник ТГУ, т. 17, вып. 3, 2012, стр. 880-886. * |
| Л.Е.Цыганкова, Н.В.Шель, К.О.Стрельникова, Защитная эффективность ингибиторов коррозии углеродистой стали АМДОР ИК-7 и АМДОР ИК-10 в средах с совместным присутствием CO2 и H2S, Вестник ТГУ, т. 17, вып. 3, 2012, стр. 880-886. Вигдорович В.И., Цыганкова Л.Е., Стрельникова К.О., Особенности защитного действия ингибиторов в условиях сероводородной коррозии сталей на примере продукта АМДОР ИК-10, Коррозия: Материалы, защита, ООО Наука и технологии, N 5, 2012, стр. 27-34. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2016109163A (ru) | 2017-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Badiea et al. | Effect of temperature and fluid velocity on corrosion mechanism of low carbon steel in presence of 2-hydrazino-4, 7-dimethylbenzothiazole in industrial water medium | |
| Mansfeld | Tafel slopes and corrosion rates obtained in the pre-Tafel region of polarization curves | |
| Loto | Corrosion inhibition effect of non-toxic α-amino acid compound on high carbon steel in low molar concentration of hydrochloric acid | |
| Kladkaew et al. | Corrosion behavior of carbon steel in the monoethanolamine− H2O− CO2− O2− SO2 system: Products, reaction pathways, and kinetics | |
| Loto et al. | Corrosion inhibition effect of citrus sinensis essential oil extract on plain carbon steel in dilute acid media | |
| Abdallah et al. | Evaluation of some nonionic surfactants derived from hydroquinol compounds as corrosion inhibitors for carbon steel in hydrochloric acid | |
| Naderi et al. | Effect of zinc-free phosphate-based anticorrosion pigment on the cathodic disbondment of epoxy-polyamide coating | |
| Loto | Evaluation of the corrosion inhibition effect of the combined admixture of rosemary and cinnamon cassia oil on mild steel in weak acid electrolyte | |
| RU2648012C2 (ru) | Способ дифференциации вкладов компонентов антикоррозионной системы, формирующейся на корродирующей металлической поверхности, в ее интегральную эффективность в агрессивной среде | |
| Sail et al. | Comparative behavior study of steel corrosion inhibition kinetics by three phosphate inhibitors with mass loss measurements | |
| Gusmano et al. | Study of the inhibition mechanism of imidazolines by electrochemical impedance spectroscopy | |
| Botirovna et al. | Study of inspactive properties against corrosion of α-aminocetones and their products | |
| Zaafarany | Corrosion inhibition of 1018 carbon steel in hydrochloric acid using Schiff base compounds | |
| Akpan et al. | Electrochemical study of the corrosion inhibition of mild steel in hydrochloric acid by amlodipine drug | |
| Loto | Comparative analysis of the synergistic effect of sodium molybdenum oxide and vanillin on the corrosion inhibition of 3CR12 ferritic stainless steel and high carbon steel in dilute hydrochloric acid | |
| Zhang et al. | The effect of YCl3 and LaCl3 additives on wear of 1045 and 304 steels in a dilute chloride solution | |
| Kasatkin et al. | Ascorbic acid as a corrosion inhibitor of steel in chloride-containing solutions of calcium hydroxide | |
| Vigdorovich et al. | Evaluation of the Partial Contributions of Components of an Anticorrosion System Formed on a Corroding Metal Surface to Its Integrated Protection Efficiency | |
| US2857320A (en) | Evaluation of corrosion inhibitors | |
| Ren et al. | Impact of residual cementite on inhibition of CO2 corrosion of mild steel | |
| Shamso et al. | Under-deposit corrosion: investigating dissolution kinetics using artificial pits | |
| Stalker et al. | The impact of inorganic scale deposits and their removal on general CO2 corrosion rates and corrosion inhibitor performance | |
| Vigdorovich et al. | Estimate of contributions of polysulfide film and inhibitor to the protection of steel from hydrogen-sulfide corrosion | |
| Stephen et al. | Corrosion Inhibition of Alkaline Solution on Low Carbon Steel In Local Water (Oku River) | |
| Ramachandran et al. | Adsorption and Desorption Analysis of Corrosion Inhibition |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180407 |