RU2646984C1 - Radial impeller grate of centrifugal wheel - Google Patents

Radial impeller grate of centrifugal wheel Download PDF

Info

Publication number
RU2646984C1
RU2646984C1 RU2017105976A RU2017105976A RU2646984C1 RU 2646984 C1 RU2646984 C1 RU 2646984C1 RU 2017105976 A RU2017105976 A RU 2017105976A RU 2017105976 A RU2017105976 A RU 2017105976A RU 2646984 C1 RU2646984 C1 RU 2646984C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
blade
lattice
blades
grate
radius
Prior art date
Application number
RU2017105976A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Лев Константинович Чернявский
Original Assignee
Акционерное общество "Научно-производственная фирма "Невинтермаш"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Научно-производственная фирма "Невинтермаш" filed Critical Акционерное общество "Научно-производственная фирма "Невинтермаш"
Priority to RU2017105976A priority Critical patent/RU2646984C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2646984C1 publication Critical patent/RU2646984C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps

Landscapes

  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: motors and pumps.
SUBSTANCE: invention can be used in centrifugal pumps, fans and compressors, whose impellers have radial blade grates. Loss of pressure is minimized due to the fact that, in the form of the median blade line recommended by the invention, the absolute flow of the working medium in the region of the grate in the radial plane occurs along the arcs of the circle. Recommended optimum shape of the median blade line is calculated in each specific case based on the geometric and gas dynamic parameters of the impeller according to the interrelation given in the invention.
EFFECT: invention minimizes head losses in such blade grates by setting the optimum shape of the blades center line.
1 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к энергетическим турбомашинам и может использоваться в рабочих колесах центробежных насосов, вентиляторов и компрессоров.The invention relates to power turbomachines and can be used in the impellers of centrifugal pumps, fans and compressors.

Известны радиальные лопаточные решетки центробежных колес с радиусными лопатками, т.е. с такими лопатками, средние линии которых очерчены по радиусу (с. 157-158 в книге С.П. Лившица "Аэродинамика центробежных компрессорных машин". - М. - Л.: Машиностроение, 1966 г.). Недостаток таких решеток состоит в больших потерях напора.Radial blade lattices of centrifugal wheels with radiused blades are known, i.e. with such blades, the middle lines of which are outlined along the radius (p. 157-158 in the book of SP Livshits "Aerodynamics of centrifugal compressor machines". - M. - L .: Engineering, 1966). The disadvantage of such gratings is a large pressure loss.

Указанный недостаток отчасти устранен в решетках, лопатки которых - не радиусные. Известная радиальная лопаточная решетка центробежного колеса (а.с. СССР №479398, МПК F04D 29/28, 1971 г.) содержит расположенные равномерно по окружности лопатки с входными и выходными кромками. Средняя линия каждой лопатки представляет собой специальную сложную кривую. Благодаря этому потери напора в решетке меньше, чем при радиусных лопатках.This drawback is partially eliminated in the gratings, the blades of which are not radius. The well-known radial blade lattice of a centrifugal wheel (USSR AS No. 479398, IPC F04D 29/28, 1971) contains vanes uniformly spaced around the circumference with inlet and outlet edges. The middle line of each shoulder blade is a special complex curve. Due to this, the pressure loss in the lattice is less than with radius blades.

Недостаток известной радиальной лопаточной решетки центробежного колеса заключается в том, что потери напора не минимальны.A disadvantage of the known centrifugal radial blade blade is that the pressure loss is not minimal.

Целью настоящего изобретения является минимизация потерь напора в радиальной лопаточной решетке центробежного колеса за счет задания такой формы средней линии лопатки, при которой средняя линия лопатки неподвижной лопаточной решетки, эквивалентной лопаточной решетке колеса по абсолютным скоростям рабочей среды, представляет собой дугу окружности.The aim of the present invention is to minimize the pressure loss in the radial blade lattice of the centrifugal wheel by setting the middle line of the blade in such a way that the middle line of the blade of the stationary blade lattice, equivalent to the blade lattice of the wheel in absolute speeds of the working medium, is an arc of a circle.

Указанная цель достигается тем, что в известной радиальной лопаточной решетке центробежного колеса, содержащей расположенные равномерно по окружности лопатки с входными и выходными кромками, текущая угловая координата точек средней линии каждой лопатки определяется соотношениемThis goal is achieved by the fact that in the known radial blade lattice of a centrifugal wheel, containing the blades arranged uniformly around the circumference with input and output edges, the current angular coordinate of the midline points of each blade is determined by the ratio

Figure 00000001
Figure 00000001

в которомwherein

υ - текущая угловая координата точек средней линии лопатки, отсчитываемая от входной кромки лопатки против направления вращения;υ is the current angular coordinate of the points of the midline of the scapula, counted from the input edge of the scapula against the direction of rotation;

ω - угловая скорость вращения;ω is the angular velocity of rotation;

V - объемный расход рабочей среды через решетку;V is the volumetric flow rate of the working medium through the grate;

R - текущий радиус;R is the current radius;

R1 - радиус средней окружности входа в решетку:R 1 is the radius of the middle circle of the entrance to the lattice:

bср, δcp и βл.ср - средние на участке лопатки от R1 до R соответственно ширина лопатки, толщина лопатки и угол между средней линией лопатки и обратным направлением окружной скорости;b cf , δ cp and β l.sr. are the average in the blade region from R 1 to R, respectively, the width of the blade, the thickness of the blade and the angle between the middle line of the blade and the reverse direction of peripheral speed;

z - число лопаток в решетке;z is the number of blades in the lattice;

ρ - радиус средней линии лопатки неподвижной лопаточной решетки, эквивалентной лопаточной решетке колеса, определяемый по формулеρ is the radius of the midline of the blade of the fixed blade lattice, equivalent to the blade blade of the wheel, determined by the formula

Figure 00000002
Figure 00000002

в которойwherein

R2 - радиус окружности выхода из решетки;R 2 is the radius of the circle exit from the lattice;

b2 - ширина лопатки на выходе из решетки;b 2 - the width of the blades at the exit of the lattice;

β2л - угол между средней линией лопатки и обратным направлением окружной скорости на выходе из решетки.β 2l - the angle between the middle line of the scapula and the reverse direction of the peripheral speed at the exit of the lattice.

Данное техническое решение соответствует критерию "существенные отличия", так как оно базируется на анализе абсолютного течения рабочей среды (течения в неподвижной лопаточной решетке, эквивалентной лопаточной решетке колеса), в то время как известные технические решения базируются на анализе относительного течения (течения относительно вращающихся лопаток лопаточной решетки колеса).This technical solution meets the criterion of "significant differences", as it is based on the analysis of the absolute flow of the working medium (the flow in a fixed scapular lattice, equivalent to the scapular lattice of the wheel), while the known technical solutions are based on the analysis of relative flow (flow relative to rotating blades paddle wheel grill).

На фиг. 1 изображена радиальная лопаточная решетка центробежного колеса, меридиональная проекция; на фиг. 2 - радиальный разрез А-А на фиг. 1 с изображением тонкими линиями и без штриховки неподвижной лопаточной решетки, эквивалентной лопаточной решетке колеса.In FIG. 1 shows a radial blade lattice of a centrifugal wheel, a meridional projection; in FIG. 2 is a radial section AA in FIG. 1 with thin lines and without hatching of a stationary blade grid equivalent to a wheel blade grill.

Радиальная лопаточная решетка центробежного колеса содержит лопатки 1, расположенные равномерно по окружности (на фиг. 2 изображены только две лопатки из общего числа их z). Каждая лопатка 1 имеет входную 2 и выходную 3 кромки. Каждые две соседние лопатки 1 образуют межлопаточный канал 4.The radial blade lattice of the centrifugal wheel contains blades 1 located uniformly around the circumference (in Fig. 2 only two blades of their total number z are shown). Each blade 1 has an input 2 and output 3 edges. Every two adjacent blades 1 form an interscapular canal 4.

Текущая угловая координата υ точек средней линии 5 каждой лопатки 1, отсчитываемая от входной кромки 2 лопатки 1 против направления вращения, соответствует соотношению (1).The current angular coordinate υ of the points of the midline 5 of each blade 1, counted from the input edge 2 of the blade 1 against the direction of rotation, corresponds to relation (1).

Радиальная лопаточная решетка центробежного колеса работает следующим образом.The radial blade lattice of the centrifugal wheel operates as follows.

При вращении колеса лопатки 1 перемещают рабочую среду от окружности 6 входа в решетку к окружности 7 выхода из решетки. В процессе этого перемещения рабочей среды увеличивается ее давление. Одновременно, благодаря приданию лопатками 1 рабочей среде закрутки сu, возрастает абсолютная скорость с рабочей среды и уменьшается угол α между вектором абсолютной скорости с и окружной скоростью u. Вследствие уменьшения угла α абсолютные линии тока 8 рабочей среды изгибаются в направлении вращения. В этом же направлении изогнуты лопатки 9 неподвижной лопаточной решетки, эквивалентной лопаточной решетке колеса.When the wheels rotate, the blades 1 move the working medium from the circle 6 of the entrance to the grate to the circle 7 of the exit from the grate. During this movement of the working medium, its pressure increases. At the same time, due to the blades 1 giving the working medium a swirl with u , the absolute speed from the working medium increases and the angle α between the absolute velocity vector c and the peripheral speed u decreases. Due to the decrease in the angle α, the absolute lines of the stream 8 of the working medium are bent in the direction of rotation. In the same direction, the blades 9 of the fixed blade vane, equivalent to the blade vane of the wheel, are bent.

Течение рабочей среды через лопаточную решетку колеса сопровождается потерями напора. Они могут быть рассчитаны как потери напора или во вращающемся межлопаточном канале 4, или в неподвижном канале 10, образованном неподвижными лопатками 9. Второй способ проще, так как канал 10 является неподвижным и конфузорным, в то время как канал 4 - вращающийся и диффузорный.The flow of the working medium through the blade of the wheel is accompanied by pressure losses. They can be calculated as pressure losses in either a rotating interscapular channel 4 or in a fixed channel 10 formed by fixed blades 9. The second method is simpler since the channel 10 is fixed and confused, while the channel 4 is rotating and diffuser.

Согласно методу расчета потерь напора в неподвижных изогнутых каналах сложной формы (см. статью "Оценочный метод расчета потерь в криволинейных каналах сложной формы" в Межвузовском сборнике "Повышение эффективности холодильных машин и установок низкопотенциальной энергетики". - СПб ГАХПТ, 1993) потери напора в канале 10 и, значит, в радиальной лопаточной решетке центробежного колеса представляют собой сумму трех составляющих: потерь трения, конфузорных потерь при обтекании рабочей средой входных кромок лопаток 9 и потерь, обусловленных изогнутостью канала 10. Из этих составляющих суммарных потерь напора зависящими от формы средней линии 11 лопатки 9 являются только потери трения и потери, обусловленные изогнутостью канала 10.According to the method for calculating the pressure loss in fixed curved channels of complex shape (see the article "Evaluation method for calculating the losses in curved channels of complex shape" in the Interuniversity collection "Improving the efficiency of refrigeration machines and installations of low potential energy." - SPb GAHPT, 1993) the pressure loss in the channel 10 and, therefore, in the radial blade lattice of the centrifugal wheel are the sum of three components: friction losses, confusional losses when the medium flows around the input edges of the blades 9 and losses due to the bending of the channel 10. Of these components of the total pressure loss, depending on the shape of the midline 11 of the blade 9 are only friction losses and losses due to the curvature of the channel 10.

Потери трения в канале 10 тем меньше, чем меньше длина

Figure 00000003
средней линии 11 лопатки 9. Потери, обусловленные изогнутостью канала 10, тем меньше, чем меньше угол Ω изогнутости лопатки 9 и максимум локальной кривизны средней линии 11 лопатки 9. Если средняя линия 11 лопатки 9 представляет собой дугу окружности, то длина
Figure 00000003
и угол Ω минимальны, а максимум локальной кривизны средней линии 11 лопатки 9 вообще отсутствует. Следовательно, форма средней линии 11 лопатки 9 в виде дуги окружности обеспечивает минимум потерь напора в лопаточной решетке колеса.The friction loss in channel 10 is smaller, the smaller the length
Figure 00000003
the middle line 11 of the blade 9. The loss due to the curvature of the channel 10, the smaller the smaller the angle Ω of the curvature of the blade 9 and the maximum local curvature of the middle line 11 of the blade 9. If the middle line 11 of the blade 9 is an arc of a circle, then the length
Figure 00000003
and the angle Ω are minimal, and the maximum local curvature of the midline 11 of the blade 9 is completely absent. Therefore, the shape of the midline 11 of the blade 9 in the form of an arc of a circle provides a minimum of pressure loss in the blade blade of the wheel.

В настоящем изобретении форма средней линии 11 лопатки 9 в виде дуги окружности обеспечивается заданием текущей угловой координаты υ точек средней линии 5 лопатки 1 лопаточной решетки колеса в соответствии с соотношением (1). Это доказывается следующим образом.In the present invention, the shape of the middle line 11 of the blade 9 in the form of an arc of a circle is provided by setting the current angular coordinate υ of the points of the middle line 5 of the blade 1 of the blade of the blade of the wheel in accordance with the relation (1). This is proved as follows.

Координата υ, представляющая собой угловое перемещение частицы рабочей среды относительно входной кромки 2 лопатки 1, равна разности переносного углового перемещения γ и абсолютного углового перемещения φ (см. фиг. 2):The coordinate υ, which is the angular displacement of a particle of the working medium relative to the input edge 2 of the blade 1, is equal to the difference between the portable angular displacement γ and the absolute angular displacement φ (see Fig. 2):

Figure 00000004
Figure 00000004

Угол γ есть произведение угловой скорости вращения со и времени τ, за которое рабочая среда проходит участок лопаточной решетки колеса от R1 до R:The angle γ is the product of the angular velocity of rotation ω and the time τ, during which the working medium passes the portion of the blade of the wheel grill from R 1 to R:

Figure 00000005
Figure 00000005

Время τ определяем делением расстояния (R-R1) на среднюю радиальную составляющую абсолютной скорости рабочей среды (сr)ср на участке решетки колеса от R1 до R:The time τ is determined by dividing the distance (RR 1 ) by the average radial component of the absolute velocity of the working medium (with r ) sr on the section of the wheel grill from R 1 to R:

Figure 00000006
Figure 00000006

Скорость (сr)ср находим делением объемного расхода V рабочей среды через решетку на среднюю площадь Fcp проходного сечения решетки на участке ее от R1 до R:The speed (with r ) sr is found by dividing the volumetric flow rate V of the working medium through the grate by the average area F cp of the passage section of the grate in the region from R 1 to R:

Figure 00000007
Figure 00000007

Из элементарных геометрических соображенийFrom elementary geometric considerations

Figure 00000008
Figure 00000008

где bср, δср и βл.ср - геометрические параметры лопатки, разъясненные выше в пояснениях к соотношению (1).where b cf , δ cf and β l.s.p are the geometric parameters of the blade, explained above in the explanations of relation (1).

С учетом соотношений (5), (6) и (7) выражение (4) для угла γ приобретает видTaking into account relations (5), (6) and (7), expression (4) for angle γ takes the form

Figure 00000009
Figure 00000009

Фигурирующее в (2) абсолютное угловое перемещение ϕ определяем из вспомогательных построений к лопатке 9 на фиг. 2.The absolute angular displacement ϕ appearing in (2) is determined from the auxiliary constructions to the blade 9 in FIG. 2.

Из ΔOAD по теореме косинусовFrom ΔOAD by the cosine theorem

Figure 00000010
Figure 00000010

Из ΔCAD также по теореме косинусовFrom ΔCAD also by the cosine theorem

Figure 00000011
Figure 00000011

Приравнивая (9) и (10), имеемEquating (9) and (10), we have

Figure 00000012
Figure 00000012

Из ΔCDE по теореме синусовFrom ΔCDE by the sine theorem

Figure 00000013
.
Figure 00000013
.

ОтсюдаFrom here

Figure 00000014
Figure 00000014

Поскольку из тригонометрии известно, что

Figure 00000015
, то, принимая во внимание (12),Since it is known from trigonometry that
Figure 00000015
, then, taking into account (12),

Figure 00000016
.
Figure 00000016
.

Подставляя это в (11), получаем уравнение для определения ϕ:

Figure 00000017
Substituting this into (11), we obtain the equation for determining ϕ:
Figure 00000017

Делим все члены этого уравнения на 2ρ2:Divide all terms of this equation by 2ρ 2 :

Figure 00000018
.
Figure 00000018
.

Переносим квадратный корень в левую часть уравнения, а все остальные члены сосредотачиваем в правой части:Move the square root to the left side of the equation, and concentrate all the other members on the right side:

Figure 00000019
Figure 00000019

Возводим в квадрат обе части уравнения:Square both sides of the equation:

Figure 00000020
Figure 00000020

Путем алгебраических преобразований (13) получаем следующее квадратное уравнение относительно cosϕ:Using algebraic transformations (13), we obtain the following quadratic equation for cosϕ:

Figure 00000021
Figure 00000021

Отсюда, по правилам решения квадратных уравнений,Hence, according to the rules for solving quadratic equations,

Figure 00000022
,
Figure 00000022
,

и, следовательно,and therefore

Figure 00000023
Figure 00000023

Если теперь (14) и (8) подставить в (3), то получится соотношение (1). Таким образом, соотношение (1) доказано.If now we substitute (14) and (8) into (3), then we obtain relation (1). Thus, relation (1) is proved.

Формула (2) для радиуса ρ, который многократно фигурирует в правой части соотношения (1), обосновывается следующим образом.Formula (2) for the radius ρ, which repeatedly appears in the right-hand side of relation (1), is justified as follows.

Из ΔОВС на фиг. 2 по теореме косинусовFrom ΔOBC in FIG. 2 by the cosine theorem

Figure 00000024
Figure 00000024

так как ε=α2∞ ввиду того, что вектор абсолютной скорости с2∞, соответствующей бесконечному числу лопаток, касателен к средней линии 11 лопатки 9 на выходе из решетки, т.е. перпендикулярен СВ.since ε = α 2∞ due to the fact that the absolute velocity vector with 2∞ , corresponding to an infinite number of blades, is tangent to the midline 11 of the blade 9 at the exit of the lattice, i.e. perpendicular to SV.

Из прямоугольного ΔОАСFrom rectangular ΔОАС

Figure 00000025
Figure 00000025

Приравнивая (15) и (16), имеемEquating (15) and (16), we have

R2 2+ρ2 - 2R2ρcosα2∞=R1 2+ρ2.R 2 2 + ρ 2 - 2R 2 ρcosα 2∞ = R 1 2 + ρ 2 .

ОтсюдаFrom here

Figure 00000026
Figure 00000026

Из треугольников скоростей у выходной кромки лопатки 9 на фиг. 2Of the velocity triangles at the exit edge of the blade 9 in FIG. 2

Figure 00000027
Figure 00000027

Из треугольников скоростей у выходной кромки 3 лопатки 1 на фиг. 2Of the velocity triangles at the exit edge 3 of the blade 1 in FIG. 2

C2u∞=u2 - C2rctgβ2л.C 2u∞ = u 2 - C 2r ctgβ 2l .

Подставляем это в (18) и выполняем необходимые преобразования:Substitute this in (18) and perform the necessary transformations:

Figure 00000028
Figure 00000028

Если теперь (19) подставить в (17), то получится формула (2). Таким образом, формула (2) доказана.If now substitute (19) in (17), then we get the formula (2). Thus, formula (2) is proved.

Claims (14)

Радиальная лопаточная решетка центробежного колеса, содержащая расположенные равномерно по окружности лопатки с входными и выходными кромками, отличающаяся тем, что текущая угловая координата точек средней линии каждой лопатки определяется соотношениемA radial blade lattice of a centrifugal wheel, containing blades arranged uniformly around the circumference with input and output edges, characterized in that the current angular coordinate of the midline points of each blade is determined by the ratio
Figure 00000029
,
Figure 00000029
, в которомwherein υ - текущая угловая координата точек средней линии лопатки, отсчитываемая от входной кромки лопатки против направления вращения;υ is the current angular coordinate of the points of the midline of the scapula, counted from the input edge of the scapula against the direction of rotation; ω - угловая скорость вращения;ω is the angular velocity of rotation; V - объемный расход рабочей среды через решетку;V is the volumetric flow rate of the working medium through the grate; R - текущий радиус;R is the current radius; R1 - радиус средней окружности входа в решетку:R 1 is the radius of the middle circle of the entrance to the lattice: bср, Sср и βл.ср - средние на участке лопатки от R1 до R соответственно ширина лопатки, толщина лопатки и угол между средней линией лопатки и обратным направлением окружной скорости;b cf., S cp and β l.sr - means on the blade portion of the R 1 to R respectively blade width, blade thickness and the angle between the center line of the blade and the opposite direction of the peripheral speed; z - число лопаток в решетке;z is the number of blades in the lattice;
Figure 00000030
,
Figure 00000030
, где R2 - радиус окружности выхода из решетки;where R 2 is the radius of the circle exit from the lattice; b2 - ширина лопатки на выходе из решетки;b 2 - the width of the blades at the exit of the lattice; β2л - угол между средней линией лопатки и обратным направлением окружной скорости на выходе из решетки.β 2l - the angle between the middle line of the scapula and the reverse direction of the peripheral speed at the exit of the lattice.
RU2017105976A 2017-02-21 2017-02-21 Radial impeller grate of centrifugal wheel RU2646984C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017105976A RU2646984C1 (en) 2017-02-21 2017-02-21 Radial impeller grate of centrifugal wheel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017105976A RU2646984C1 (en) 2017-02-21 2017-02-21 Radial impeller grate of centrifugal wheel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2646984C1 true RU2646984C1 (en) 2018-03-13

Family

ID=61629257

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017105976A RU2646984C1 (en) 2017-02-21 2017-02-21 Radial impeller grate of centrifugal wheel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2646984C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109446576A (en) * 2018-09-27 2019-03-08 西华大学 Iterative calculation method for geometric parameters of centrifugal impeller with saturated power characteristics
RU2696921C1 (en) * 2019-02-12 2019-08-07 Акционерное общество "Научно-производственная фирма "Невинтермаш" Blade grid of centrifugal turbomachine

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU259315A1 (en) * WORKING WHEEL CENTRIFUGAL FAN
SU479398A1 (en) * 1971-03-23 1982-11-23 Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Centrifugal compressor
UA81319U (en) * 2013-01-14 2013-06-25 Публичное Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт Горной Механики Им. М.М. Федорова" Impeller of radial fan
KR20160015902A (en) * 2014-08-01 2016-02-15 주식회사 부강테크 Separable impeller for turbo blower

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU259315A1 (en) * WORKING WHEEL CENTRIFUGAL FAN
SU479398A1 (en) * 1971-03-23 1982-11-23 Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Centrifugal compressor
UA81319U (en) * 2013-01-14 2013-06-25 Публичное Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт Горной Механики Им. М.М. Федорова" Impeller of radial fan
KR20160015902A (en) * 2014-08-01 2016-02-15 주식회사 부강테크 Separable impeller for turbo blower

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109446576A (en) * 2018-09-27 2019-03-08 西华大学 Iterative calculation method for geometric parameters of centrifugal impeller with saturated power characteristics
RU2696921C1 (en) * 2019-02-12 2019-08-07 Акционерное общество "Научно-производственная фирма "Невинтермаш" Blade grid of centrifugal turbomachine

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2592471A (en) Axial flow fan
RU2581686C2 (en) Radial diffuser blade for centrifugal compressors
US5562405A (en) Multistage axial flow pumps and compressors
CN104533533B (en) Supersonic turbine moving vane and axial flow turbine
RU2354854C1 (en) Axial blower or compressor high-rpm impeller
US20130309082A1 (en) Centrifugal turbomachine
US9039374B2 (en) Turbine rotor
US9822645B2 (en) Group of blade rows
CN109312757B (en) Low-noise high-efficiency centrifugal blower
RU2646984C1 (en) Radial impeller grate of centrifugal wheel
US20150240643A1 (en) Group of blade rows
US10113430B2 (en) Group of blade rows
RU2579525C1 (en) Radial impeller grating of centrifugal stage
RU87761U1 (en) WORKING BLADE OF AXIAL FAN OR COMPRESSOR
JP6362980B2 (en) Turbo machine
Willinger Theoretical interpretation of the CORDIER-lines for squirrel-cage and cross-flow fans
RU2334901C1 (en) Centrifugal compressor stage
JP5232721B2 (en) Centrifugal compressor
JP7036173B2 (en) Supercharger
RU2429385C1 (en) Radial wheel rotor
RU2353818C1 (en) Vaned diffuser of centrifugal compressor
RU2403455C1 (en) Blade system of centrifugal wheel
RU2615566C1 (en) Centrifugal compressor impeller
RU2696921C1 (en) Blade grid of centrifugal turbomachine
SU769104A1 (en) Centrifugal pump impeller

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200222