RU2644618C2 - Device for formation and radiation of powerful radioimpulses - Google Patents
Device for formation and radiation of powerful radioimpulses Download PDFInfo
- Publication number
- RU2644618C2 RU2644618C2 RU2016127489A RU2016127489A RU2644618C2 RU 2644618 C2 RU2644618 C2 RU 2644618C2 RU 2016127489 A RU2016127489 A RU 2016127489A RU 2016127489 A RU2016127489 A RU 2016127489A RU 2644618 C2 RU2644618 C2 RU 2644618C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- antenna
- scanning
- prototype
- array
- mirror
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в различных устройствах, требующих получения радиоимпульсов с высокой импульсной мощностью, например в системах дальней космической связи и радиолокации.The invention relates to radio engineering and can be used in various devices requiring the receipt of radio pulses with high pulse power, for example, in long-distance space communications and radar systems.
Уровень техникиState of the art
Известно устройство формирования мощных импульсных сигналов на сканирующей фазированной антенной решетке [1], позволяющее увеличивать импульсную мощность сигнала с помощью накопления энергии в линиях задержки. Это же устройство является прототипом для изобретения.A device for generating powerful pulsed signals on a scanning phased antenna array [1], which allows to increase the pulse power of the signal using energy storage in the delay lines. The same device is a prototype for the invention.
Недостатком прототипа является сложность изготовления устройства с большой эффективной поверхностью передающей апертуры, а следовательно, увеличение энергопотенциала устройства за счет увеличения этой поверхности. Это обусловлено использованием в прототипе в качестве излучающих элементов рупорных антенн (волноводных или коаксиальных), линейные размеры апертуры которых, как правило, не превышают 10…20 длин волн сигнала при количестве элементов в решетке несколько сотен.The disadvantage of the prototype is the complexity of manufacturing a device with a large effective surface of the transmitting aperture, and therefore, an increase in the energy potential of the device by increasing this surface. This is due to the use of horn antennas (waveguide or coaxial) as the radiating elements in the prototype, the linear dimensions of the aperture of which, as a rule, do not exceed 10 ... 20 signal wavelengths when the number of elements in the array is several hundred.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачей изобретения является увеличение энергопотенциала (произведения эффективной поверхности передающей антенны и подводимой к ней мощности). Решение задачи изобретения достигается тем, что в отличие от известного устройства, передающая антенна которого излучает сформированный сигнал непосредственно в заданном направлении, в предлагаемом устройстве передающая антенна прототипа используется в качестве облучателя вспомогательного зеркала (контррефлектора) двухзеркальной параболической антенны. Для этого передающая антенна прототипа фокусируется в точку, отличающуюся от точки фокуса параболической антенны. Эта точка является точкой фокуса вспомогательного зеркала. Взаимное расположение контррефлектора, точки фокуса параболической антенны и точки фокусировки передающей антенны определяет форму контррефлектора. Предлагаемое техническое решение позволит использовать для излучения мощных радиоимпульсов крупноапертурные зеркальные антенны с эффективной поверхностью до тысяч квадратных метров.The objective of the invention is to increase the energy potential (the product of the effective surface of the transmitting antenna and the power supplied to it). The solution of the problem of the invention is achieved in that, in contrast to the known device, the transmitting antenna of which emits the generated signal directly in a given direction, in the proposed device the transmitting antenna of the prototype is used as an irradiator of the auxiliary mirror (counter-reflector) of a two-mirror parabolic antenna. To do this, the transmitting antenna of the prototype focuses at a point different from the focal point of the parabolic antenna. This point is the focal point of the auxiliary mirror. The relative position of the counter-reflector, the focal point of the parabolic antenna and the focus point of the transmitting antenna determines the shape of the counter-reflector. The proposed technical solution will allow the use of large-aperture reflector antennas with an effective surface of up to thousands of square meters for the emission of powerful radio pulses.
Описание чертежейDescription of drawings
На фиг. 1 представлена структурная схема предлагаемого устройства, на фиг. 2 - изображение прототипа в аксонометрической проекции. На фиг. 3 показаны возможные сечения формы вспомогательного зеркала для различных вариантов взаимного расположения вспомогательного зеркала в случае, когда фокус основного зеркала находится дальше точки фокусировки фазированной антенной решетки (ФАР) проходного типа. Фиг. 4 иллюстрирует вывод уравнения вспомогательного зеркала в случае, когда фокус основного зеркала находится дальше точки фокусировки ФАР проходного типа. Фиг. 5 показывает сечение гиперболического вспомогательного зеркала в случае, когда фокус основного зеркала находится дальше точки фокусировки ФАР проходного типа. На фиг. 6 - фиг. 9 приведены нормированные распределения плотности потока мощности (ППМ) на плоскости приемной апертуры ФАР проходного типа для четырех моментов времени при сканировании диаграммы направленности (ДН) сканирующей решетки.In FIG. 1 shows a structural diagram of the proposed device, in FIG. 2 - image of the prototype in axonometric projection. In FIG. Figure 3 shows possible cross-sections of the shape of the auxiliary mirror for various options for the relative positioning of the auxiliary mirror in the case when the focus of the main mirror is beyond the focus point of the phased array antenna (PAR) of the passage type. FIG. 4 illustrates the derivation of the auxiliary mirror equation in the case where the focus of the main mirror is farther away from the focus point of the AFR of the passage type. FIG. 5 shows a cross-section of a hyperbolic auxiliary mirror in the case where the focus of the main mirror is farther than the focus point of the AFR of the passage type. In FIG. 6 - FIG. Figure 9 shows the normalized distribution of the power flux density (PMF) on the plane of the receiving aperture of a pass-through type headlamp for four time instants when scanning the radiation pattern of the scanning array.
Осуществление изобретенияThe implementation of the invention
Структурная схема предлагаемого устройства представлена на фиг. 1.The block diagram of the proposed device is presented in FIG. one.
Устройство содержит прототип, который включает в себя передающую фазированную антенную решетку (1) со сканирующей диаграммой направленности (ДН) и ФАР проходного типа, состоящую из приемных антенных элементов (2), линий задержки (3), фазовращателей (4), передающих антенных элементов (5). Дополнительно в состав устройства введена двухзеркальная антенна, состоящая из основного параболического зеркала (6) и вспомогательного зеркала (7).The device contains a prototype, which includes a phased transmitting antenna array (1) with a scanning radiation pattern (ND) and a pass-through type headlamp consisting of receiving antenna elements (2), delay lines (3), phase shifters (4), transmitting antenna elements (5). Additionally, a two-mirror antenna consisting of a main parabolic mirror (6) and an auxiliary mirror (7) was introduced into the device.
Изображение прототипа в аксонометрии приведено на фиг. 2. Прототип является частью предлагаемого устройства и работает следующим образом. При сканировании ДН ФАР (1) на выходе каждого приемного элемента (2) ФАР проходного типа формируется импульсный сигнал, форма которого повторяет форму ДН, а длительность равна 
За время сканирования tск=Θск/Vск в заданном секторе углов Θск ФАР (1) излучает энергию Э=P0tск, где Р0 - суммарная мощность, подводимая ко всем передающим элементам многочастотной антенной решетки (МЧАР). Приемная решетка (2) собирает эту энергию, а линии задержки (3) в каналах ФАР позволяют накопить эту энергию за время tск и переизлучить ее передающими элементами (3) ФАР за время τu. Можно считать, что практически вся мощность, подводимая к сканирующей ФАР, сосредоточена в главном лепестке ее ДН с угловой шириной ΘДН. В результате импульсная мощность сигнала, излучаемого рассматриваемым устройством, будет равна:During the scanning time t ck = Θ ck / V ck in a given sector of angles Θ cc, the PAR (1) emits energy E = P 0 t ck , where P 0 is the total power supplied to all the transmitting elements of the multi-frequency antenna array (MCAR). The receiving grating (2) collects this energy, and the delay lines (3) in the PAR channels make it possible to accumulate this energy in a time t sc and reradiate it with transmitter elements (3) of the PAR in a time τ u . We can assume that almost all the power supplied to the scanning headlamp is concentrated in the main lobe of its beam with an angular width Θ beam . As a result, the pulse power of the signal emitted by the device in question will be equal to:
Поскольку максимальная ширина сектора сканирования МЧАР определяется шириной ДН одного элемента, при плотной упаковке элементов этой решетки (когда расстояние между центрами элементов равно размеру одного элемента) получим:Since the maximum width of the ICD scanning sector is determined by the bottom width of one element, with close packing of the elements of this lattice (when the distance between the centers of the elements is equal to the size of one element), we obtain:
где N - количество элементов сканирующей ФАР; Р1 – мощность, подводимая к одному элементу этой ФАР.where N is the number of elements of the scanning PAR; P 1 - power delivered to a single element of the phased arrays.
Предлагаемое устройство отличается от прототипа тем, что в схему дополнительно введена двухзеркальная параболическая антенна, состоящая из основного параболического зеркала (6) и вспомогательного зеркала (7), при этом ФАР проходного типа выступает в качестве облучателя вспомогательного зеркала. Важной особенностью предлагаемого устройства является то, что передающая апертура ФАР проходного типа сфокусирована на точку, не совпадающую с точкой фокуса параболического зеркала.The proposed device differs from the prototype in that a two-mirror parabolic antenna, consisting of a main parabolic mirror (6) and an auxiliary mirror (7), is additionally introduced into the circuit, while the pass-through type PAR acts as an irradiator of the auxiliary mirror. An important feature of the proposed device is that the transmitting aperture of the headlamp of the loop-through type is focused on a point that does not coincide with the focal point of the parabolic mirror.
Для осуществления изобретения необходимо, чтобы поверхность равной фазы для сигнала, отраженного вспомогательным зеркалом, имела вид сфероида. В этом случае от параболоида отражается сигнал с плоским фронтом волны [2]. Определим форму вспомогательного зеркала, обеспечивающую выполнение этого условия.For the implementation of the invention it is necessary that the surface of the equal phase for the signal reflected by the auxiliary mirror, had the form of a spheroid. In this case, a signal with a plane wave front is reflected from the paraboloid [2]. Define the shape of the auxiliary mirror, ensuring the fulfillment of this condition.
Возможны два варианта взаимного расположения точки фокуса параболоида и точки, в которую сфокусирован передающий раскрыв ФАР проходного типа.There are two possible options for the relative position of the focal point of the paraboloid and the point at which the transmitting opening of the AFR of the passage type is focused.
Первый вариант, показанный на фиг. 3, - точка фокусировки передающего раскрыва F1 находится ближе к основному зеркалу, чем фокус основного зеркала F2. В этом случае лучи сигнала, излучаемого передающей апертурой ФАР, сначала сходятся в точке F1, а далее расходятся, образуя сферический фронт волны, падающей на вспомогательное зеркало. В результате этот вариант повторяет стандартную схему двухзеркальной антенны [3], в которой вместо реального излучателя с фазовым центром в точке F1 можно говорить о виртуальном излучателе в этой точке. Форма вспомогательного зеркала в этом случае либо плоская - 1, либо является поверхностью второго порядка с фокусами в точках F1 и F2: гиперболоид, выпуклый в направлении основного зеркала, - 2 (схема Кассегрена) или эллипсоид, выпуклый в направлении от зеркала, - 3 (схема Грегори).The first embodiment shown in FIG. 3, - the focus point of the transmitting aperture F1 is closer to the main mirror than the focus of the main mirror F2. In this case, the rays of the signal emitted by the transmitting aperture of the PAR, first converge at point F1, and then diverge, forming a spherical front of the wave incident on the auxiliary mirror. As a result, this option repeats the standard scheme of a two-mirror antenna [3], in which, instead of a real radiator with a phase center at point F1, we can talk about a virtual radiator at this point. The shape of the auxiliary mirror in this case is either flat - 1, or is a second-order surface with foci at points F1 and F2: a hyperboloid convex in the direction of the main mirror - 2 (Cassegrain scheme) or an ellipsoid convex in the direction from the mirror - 3 ( Gregory scheme).
Второй вариант показан на фиг. 4 - точка фокусировки передающего раскрыва F1 находится дальше от основного зеркала, чем фокус основного зеркала F2. ФАР проходного типа формирует сходящийся сферический фронт с центром в точке F1. Чтобы сигнал при отражении от вспомогательного зеркала тоже имел сферический фронт с центром в точке F2, должно выполняться условие (R1-r1)+(R2-r2)=const, где R1, R2 - радиусы сферы с центрами в точках F1 и F2 соответственно; r1, r2 - расстояния от поверхности вспомогательного зеркала до точек F1 и F2 соответственно. Это условие приводит к уравнению, описывающему поверхность вспомогательного зеркала:A second embodiment is shown in FIG. 4 - the focus point of the transmitting aperture F1 is further from the main mirror than the focus of the main mirror F2. Pass-through headlamps form a converging spherical front centered at point F1. In order for the signal, when reflected from the auxiliary mirror, to also have a spherical front centered at the point F2, the condition (R1-r1) + (R2-r2) = const must be satisfied, where R1, R2 are the radii of the sphere with centers at points F1 and F2, respectively; r1, r2 are the distances from the surface of the auxiliary mirror to points F1 and F2, respectively. This condition leads to an equation describing the surface of the auxiliary mirror:
r1+r2=const,r1 + r2 = const,
которое является эллипсоидом вращения, повернутым выпуклой стороной к основному зеркалу. Аналогично можно показать возможность создания вспомогательного зеркала в виде усеченного гиперболоида вращения, повернутого к основному зеркалу вогнутой стороной (фиг. 5).which is an ellipsoid of revolution, turned convex side to the main mirror. Similarly, you can show the possibility of creating an auxiliary mirror in the form of a truncated hyperboloid of rotation, turned to the main mirror with a concave side (Fig. 5).
Рассмотрим пример реализации предлагаемого устройства. Линейная сканирующая решетка состоит из 11 волноводных пирамидальных рупоров с размерами раскрыва 0,15×0,2 м2 (размер 0,15 м - вдоль оси X, система координат показана на фиг. 2). Поляризация параллельна оси Y. На каждый рупор подается сигнал клистрона КИУ-114Б [4], работающего в S-диапазоне длин волн и имеющего выходную мощность до 10 МВт. Таким образом, сканирующая решетка излучает сигнал с мощностью 110 МВт.Consider an example implementation of the proposed device. The linear scanning array consists of 11 waveguide pyramidal horns with opening sizes of 0.15 × 0.2 m 2 (0.15 m in size along the X axis, the coordinate system is shown in Fig. 2). The polarization is parallel to the Y axis. A klystron signal KIU-114B [4], operating in the S-wavelength range and having an output power of up to 10 MW, is supplied to each horn. Thus, the scanning array emits a signal with a power of 110 MW.
Приемная апертура ФАР проходного типа находится на расстоянии 3 м от сканирующей решетки. С целью определения размеров приемной апертуры были произведены расчеты ППМ в плоскости апертуры при сканировании ДН. В дальней зоне сканирующей решетки размеры определяются парциальной ДН одного рупора этой решетки. Однако в рассматриваемом случае приемная апертура находится в зоне Френеля, поэтому ППМ, создаваемая сканирующей решеткой, рассчитывалась методом геометрической оптики как суперпозиция полей, создаваемых всеми рупорами сканирующей решетки. Для расчета производилось численное интегрирование поля по раскрыву каждого рупора в соответствии с выражениями, приведенными в [5]. На фиг. 6 - фиг. 9 приведены результаты расчетов ППМ в плоскости приемной апертуры ФАР проходного типа для различных положений максимума сканирующей ДН. Сканирование ДН происходит в направлении уменьшения координаты X (система координат показана на фиг. 2). Поскольку расстояние между элементами сканирующей решетки больше половины длины волны, на графиках появляется второй дифракционный максимум. В качестве критерия, определяющего размер приемной апертуры, был принят спад ППМ на краях апертуры до уровня 0,1 от максимума ППМ. Таким образом, приемная решетка имеет размеры 3,9×2,4 м2 и площадь SФАР=9,36 м2 при количестве пирамидальных рупоров 13×8 и размере каждого рупора 0,3×0,3 м2. Передающая апертура ФАР проходного типа состоит из такого же количества рупоров и имеет те же размеры и ту же площадь. В качестве линий задержки использованы волноводные линии требуемой длины. В результате накопления энергии в линиях задержки выходная импульсная мощность увеличивается до уровня не менее 1 ГВт. Тогда при диаметре параболического зеркала D=20 м площадь его апертуры S=πD2/4=314,16 м в 33,6 раза превосходит SФАР, то есть коэффициент затенения основного зеркала незначителен, а энергопотенциал прототипа может быть увеличен более чем на порядок. Используя соотношение (1) и известное выражение для расчета коэффициента усиления антенны через эффективную поверхность раскрыва, можно определить энергопотенциал рассмотренного устройства какThe receiving aperture of the pass-through type PAR is located at a distance of 3 m from the scanning array. In order to determine the size of the receiving aperture, the MRP was calculated in the plane of the aperture when scanning the beam. In the far zone of the scanning grating, the dimensions are determined by the partial MD of one horn of this grating. However, in the case under consideration, the receiving aperture is located in the Fresnel zone; therefore, the PMD created by the scanning grating was calculated by geometric optics as a superposition of the fields created by all the horns of the scanning grating. For the calculation, the field was numerically integrated over the opening of each horn in accordance with the expressions given in [5]. In FIG. 6 - FIG. Figure 9 shows the results of calculations of the PPM in the plane of the receiving aperture of the headlamp of the pass-through type for various positions of the maximum of the scanning beam. Scanning of the beam occurs in the direction of decreasing the X coordinate (the coordinate system is shown in Fig. 2). Since the distance between the elements of the scanning grating is more than half the wavelength, a second diffraction maximum appears on the graphs. As a criterion that determines the size of the receiving aperture, the decay of the SCM at the edges of the aperture to the level of 0.1 from the maximum of the SCM was adopted. Thus, the receiving grate has dimensions 3.9 × 2.4 m 2 and the area S PAR = 9.36 m 2 with the number of pyramidal horns 13 × 8 and the size of each horn 0.3 × 0.3 m 2 . The transmitting aperture of the headlamp of a loop-through type consists of the same number of horns and has the same dimensions and the same area. As the delay lines used waveguide lines of the required length. As a result of the accumulation of energy in the delay lines, the output pulse power increases to a level of at least 1 GW. Then, when the diameter of the parabolic mirror D = 20 m area of its aperture S = πD 2/4 = 314.16 m to 33.6 times the S FAR, i.e. the main reflector shading coefficient is small, and the energy potential of the prototype can be increased more than tenfold . Using relation (1) and the well-known expression for calculating the antenna gain through the effective aperture surface, we can determine the energy potential of the considered device as
где ξ - КПД устройства, определяемый потерями от передающих клистронов до вспомогательного зеркала; η - коэффициент использования поверхности основного зеркала. Задавшись значениями ξ=0,6 и η=0,6, можно получить значение энергопотенциала ~142 дБВт.where ξ is the efficiency of the device, determined by the losses from the transmitting klystrons to the auxiliary mirror; η is the coefficient of utilization of the surface of the main mirror. Given the values ξ = 0.6 and η = 0.6, one can obtain the energy potential value of ~ 142 dBW.
Библиографические данныеBibliographic data
1. Воробьев Н.В., Грязнов В.А., Ягольников С.В. Устройство формирования мощных импульсных сигналов на сканирующей антенной решетке. Патент RU 2329576, МПК H01Q 21/00. Приоритет от 2007.10.01. Опубликовано 20.07.2008.1. Vorobyov N.V., Gryaznov V.A., Yagolnikov S.V. A device for generating powerful pulsed signals on a scanning antenna array. Patent RU 2329576, IPC H01Q 21/00. Priority from 2007.10.01. Published on July 20, 2008.
2. Айзенберг Г.З. и др. Антенны УКВ. Под ред. Г.З. Айзенберга. В 2-х ч. Ч. 1. М.: «Связь», 1977, стр. 312-315.2. Eisenberg G.Z. and other VHF antennas. Ed. G.Z. Eisenberg. In the 2nd part of
3. Айзенберг Г.З. и др. Антенны УКВ. Под ред. Г.З. Айзенберга. В 2-х ч. Ч. 2. М.: «Связь», 1977, стр. 4-8.3. Eisenberg G.Z. and other VHF antennas. Ed. G.Z. Eisenberg. In the 2nd part of
4. Генераторы и усилители СВЧ. Под ред. И.В. Лебедева. - М.: «Радиотехника», 2005, стр. 53.4. Microwave generators and amplifiers. Ed. I.V. Lebedev. - M.: “Radio Engineering”, 2005, p. 53.
5. Драбкин А.Л. Антенно-фидерные устройства. Изд. 2-е, доп. и переработ. М.: «Сов. радио», 1974, стр. 252-253.5. Drabkin A.L. Antenna feeder devices. Ed. 2nd, add. and recycling. M .: “Owls. Radio ”, 1974, pp. 252-253.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016127489A RU2644618C2 (en) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | Device for formation and radiation of powerful radioimpulses |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016127489A RU2644618C2 (en) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | Device for formation and radiation of powerful radioimpulses |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2644618C2 true RU2644618C2 (en) | 2018-02-13 |
Family
ID=60999333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016127489A RU2644618C2 (en) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | Device for formation and radiation of powerful radioimpulses |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2644618C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807497C1 (en) * | 2023-06-26 | 2023-11-15 | Федеральное государственное казенное образовательное учреждение высшего образования "Академия Федеральной службы безопасности Российской Федерации" (Академия ФСБ России) | Axisymmetric multi-band multi-beam multi-mirror antenna |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4604624A (en) * | 1982-11-16 | 1986-08-05 | At&T Bell Laboratories | Phased array antenna employing linear scan for wide-angle arc coverage with polarization matching |
| RU34808U1 (en) * | 2003-07-31 | 2003-12-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" им. акад. А.А. Расплетина" | PASS ANTENNA SYSTEM (OPTIONS) |
| RU2245595C1 (en) * | 2003-07-30 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" им. акад. А.А. Расплетина" | Feedthrough antenna system (alternatives) |
| RU2329576C1 (en) * | 2007-01-10 | 2008-07-20 | Фгу "2 Цнии Минобороны России" | Intense pulse signal shaper based on scanning phased array antenna |
| RU2595121C1 (en) * | 2015-05-13 | 2016-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "ЯВИР" | Holding barrier railing for highways |
-
2016
- 2016-07-08 RU RU2016127489A patent/RU2644618C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4604624A (en) * | 1982-11-16 | 1986-08-05 | At&T Bell Laboratories | Phased array antenna employing linear scan for wide-angle arc coverage with polarization matching |
| RU2245595C1 (en) * | 2003-07-30 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" им. акад. А.А. Расплетина" | Feedthrough antenna system (alternatives) |
| RU34808U1 (en) * | 2003-07-31 | 2003-12-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" им. акад. А.А. Расплетина" | PASS ANTENNA SYSTEM (OPTIONS) |
| RU2329576C1 (en) * | 2007-01-10 | 2008-07-20 | Фгу "2 Цнии Минобороны России" | Intense pulse signal shaper based on scanning phased array antenna |
| RU2595121C1 (en) * | 2015-05-13 | 2016-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "ЯВИР" | Holding barrier railing for highways |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807497C1 (en) * | 2023-06-26 | 2023-11-15 | Федеральное государственное казенное образовательное учреждение высшего образования "Академия Федеральной службы безопасности Российской Федерации" (Академия ФСБ России) | Axisymmetric multi-band multi-beam multi-mirror antenna |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Vashist et al. | A review on the development of Rotman lens antenna | |
| JP2007081648A (en) | Phased-array antenna device | |
| Plastikov | A high-gain multibeam bifocal reflector antenna with 40° field of view for satellite ground station applications | |
| Toso et al. | Multibeam antennas based on phased arrays: An overview on recent ESA developments | |
| US6542118B2 (en) | Antenna apparatus including compound curve antenna structure and feed array | |
| US20170229786A1 (en) | Antenna System and Processing Method | |
| US6014108A (en) | Transverse-folded scanning antennas | |
| JP2018137743A (en) | Reflect array antenna | |
| JP2009200704A (en) | Excitation method of array antenna | |
| RU2644618C2 (en) | Device for formation and radiation of powerful radioimpulses | |
| Shishlov et al. | Active array fed reflector antennas. Practical relations and efficiency | |
| Shishlov et al. | Asymptotic theory, design and efficiency of array-fed reflector antennas | |
| RU2181519C1 (en) | Hybrid multiple-beam non-atlantic mirror antenna | |
| Palvig et al. | Optimization procedure for wideband matched feed design | |
| GB2262387A (en) | Multibeam antenna | |
| JP5649550B2 (en) | Reflector antenna | |
| RU2815004C2 (en) | Method for beam control in hybrid two-mirror antenna system and device for its implementation | |
| Mazzinghi et al. | Near field focusing for security applications: design and optimization of RLSA antennas | |
| Vincent et al. | Optimization of gain and return loss of a 2× 6 planar coaxial cavity horn antenna array for MELISSA | |
| Guo et al. | Array-Fed Transmitarray with Designated Beam Directions and Coverages | |
| Nepa et al. | Near-field focused antennas: from optics to microwaves | |
| KR102724494B1 (en) | Transmitarray antenna for simultaneous beam forming and focusing | |
| WO2024171370A1 (en) | Antenna device | |
| EP4131654A1 (en) | A low profile mechanically scanning antenna with reduced sidelobe and grating lobes and large scanning domain | |
| Merabtine et al. | Analysis of radiation patterns and feed illumination of the reflector antenna using the physical and geometrical optics |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200709 |