RU2637378C1 - Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю - Google Patents
Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю Download PDFInfo
- Publication number
- RU2637378C1 RU2637378C1 RU2016125792A RU2016125792A RU2637378C1 RU 2637378 C1 RU2637378 C1 RU 2637378C1 RU 2016125792 A RU2016125792 A RU 2016125792A RU 2016125792 A RU2016125792 A RU 2016125792A RU 2637378 C1 RU2637378 C1 RU 2637378C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- phase
- damaged
- voltage
- line
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y04—INFORMATION OR COMMUNICATION TECHNOLOGIES HAVING AN IMPACT ON OTHER TECHNOLOGY AREAS
- Y04S—SYSTEMS INTEGRATING TECHNOLOGIES RELATED TO POWER NETWORK OPERATION, COMMUNICATION OR INFORMATION TECHNOLOGIES FOR IMPROVING THE ELECTRICAL POWER GENERATION, TRANSMISSION, DISTRIBUTION, MANAGEMENT OR USAGE, i.e. SMART GRIDS
- Y04S10/00—Systems supporting electrical power generation, transmission or distribution
- Y04S10/50—Systems or methods supporting the power network operation or management, involving a certain degree of interaction with the load-side end user applications
- Y04S10/52—Outage or fault management, e.g. fault detection or location
Landscapes
- Locating Faults (AREA)
Abstract
Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для дистанционного определения места однофазного замыкания на землю (ОЗЗЗ) на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением, в распределительных электрических сетях 6-35 кВ, работающих с изолированной нейтралью, компенсацией емкостных токов или заземлением нейтрали через высокоомный резистор, имеющих радиальную структуру. Сущность заявленного метода заключается в том, что в способе дистанционного определения места однофазного замыкания на землю путем одностороннего замера переходного напряжения u(t) на поврежденной фазе на шинах контролируемого объекта и переходного тока нулевой последовательности 3i0(t) поврежденной линии, дополнительно регистрируют скорость изменения переходного тока , фиксируют все моменты t0k переходов тока 3i0(t) через нулевое значение, где k - порядковый номер перехода тока через нулевое значение, при этом определяют и фиксируют соответствующие моментам времени t0k мгновенные значения напряжения на поврежденной фазе u(t0k), скорости изменения тока , а затем по зафиксированным значениям напряжения на поврежденной фазе u(t0k), скорости изменения тока и справочному значению погонной индуктивности для поврежденной линии Lп определяют расстояние lз до места однофазного замыкания на землю в соответствии с выражением
При этом при наличии нескольких переходов тока нулевой последовательности поврежденной линии через нулевое значение расстояние до места однофазного замыкания на землю определяют как среднее из нескольких значений lЗk. Технический результат, наблюдаемый при реализации заявленного решения, заключается в повышении точности способа определения расстояния до места ОЗЗ на ЛЭП. 6 ил.
Description
Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для дистанционного определения места однофазного замыкания на землю (ОЗЗ) на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением, в распределительных электрических сетях 6-35 кВ, работающих с изолированной нейтралью, компенсацией емкостных токов или заземлением нейтрали через высокоомный резистор, имеющих радиальную структуру.
Из существующего уровня техники известен [Шалыт Г.М. Определение мест повреждения линий электропередачи импульсными методами. - М.: Энергия, 1968. Куликов А.Л. Дистанционное определение мест повреждений ЛЭП методами активного зондирования. - М.: Энергоатомиздат, 2006] локационный способ определения расстояния до места ОЗЗ в распределительных сетях, который основан на измерении времени между моментом посылки в линию зондирующего электрического импульса t1 и моментом прихода в начало линии импульса, отраженного от места замыкания t2. Расстояние до места ОЗЗ находят как lз=v⋅(t2-t1)/2, где v - скорость распространения зондирующего импульса по линии. Недостатком является практическая невозможность синхронизации момента посылки зондирующего импульса с моментом пробоя изоляции на интервале времени существования тока ОЗЗ, которое при дуговых прерывистых и кратковременных самоустраняющихся замыканиях на землю может составлять доли миллисекунды. В то же время доля указанных разновидностей ОЗЗ может составлять в электрических сетях среднего напряжения до 90%.
Известен [Мустафин Р.Г. Патент РФ 2446533, МПК H02H 3/16, G01R 31/08, 27.03.2012] способ определения расстояния до места ОЗЗ, основанный на подаче после возникновения ОЗЗ в контролируемой сети на шины распределительного устройства, питающего линии электропередачи, высокочастотного напряжения (с частотой более 50 Гц), измерении высокочастотного фазного напряжения и фазного тока и определении по их значениям и характеристикам линии электропередачи расстояния до места повреждения. Недостатком способа, использующего «наложенный» ток высокой частоты, является невозможность его использования при дуговых неустойчивых ОЗЗ, доля которых в электрических сетях среднего напряжения достигает 90% и более.
Известен [В.Л. Бакиновский, А.П. Осадчий, Н.И. Сосфенов, В.К. Измерение расстояний до места повреждений на воздушных и кабельных линиях электропередачи и связи. – М.: ЦНИЭЛ, 1954, вып. 2] волновой способ определения расстояния до места ОЗЗ в распределительных электрических сетях, который предполагает измерение времени между моментом tн прихода к началу линии фронта волны высокого напряжения, возникающий при пробое изоляции в месте ОЗЗ на расстоянии lз от начала линии и моментом вторичного прихода tк фронта волны после двух отражений (в начале линии и в месте ОЗЗ). Расстояние до места ОЗЗ определяется как lз = v⋅(tк-tн)/2 = v⋅Δt/2, где v - скорость распространения электромагнитной волны в ЛЭП. Использование этого метода затруднительно прежде всего на кабельных линиях, имеющих значительные неоднородности волнового сопротивления по длине линии, вызванные соединением кабелей различных типов и сечений, а также соединительными муфтами. Такие неоднородности вызывают дополнительные отражения электромагнитных волн, что приводит к ложным измерениям. Для радиальных сетей, когда от питающих шин отходит много линий, имеет место также многократное отражение от неповрежденных линий, накладывающиеся на полезный сигнал и искажающие его, что делает точное определение Δt и lз практически невозможным.
Известен [Куликов А.Л. Патент РФ 2532760, МПК H02H 3/16, G01R 31/08, 05.04.2013. Панфилов Д.И., Арутюнов С.А., Горюшин Ю.А, Образцов С.А., Смирнов А.Н., Лачугин В.Ф., Сидорук С.В., Краснышов С.В., Манжелий М.И., Денисов Д.В. Патент РФ 2475768, МПК G01R 31/08, 24.10.2011] также волновой метод определения расстояния до места повреждения на линии, основанный на синхронизированном по времени с помощью спутниковой системы двустороннем измерении аварийных составляющих токов и напряжений, фиксации моментов времени t1 и t2 прихода волн к концам линии и определении по измеренной разности Δt=t1-t2 и известных скорости распространения электромагнитной волны v и длине L линии электропередачи расстояния до места повреждения l=(L+Δt v)/2. Недостатком метода, основанного на синхронизированных двусторонних измерениях аварийных составляющих электрических величин, является практическая невозможность его реализации на линиях распределительных сетей среднего напряжения из-за технических и экономических ограничений.
Известен [Качесов В.Е. Патент РФ 2216749, МПК 2216749, G01R 31/08, 27.03.2001] способ определения места повреждения при ОЗЗ по параметрам переходного процесса, возникающего при пробое изоляции, основанный на регистрации напряжения на поврежденной фазе в начале линии, выделении в напряжении переходного режима частоты fк, соответствующей частоте колебаний при разряде емкости поврежденной фазы (разрядных колебаний) и определении расстояния до места замыкания lз по зависимости частоты разрядных колебаний от расстояния до места повреждения fк=ϕ(lз) для данной k-й линии контролируемой сети, предварительно рассчитанной для каждой линии с использованием численного, аналогового или другого моделирования. Недостатками метода являются зависимость частоты разрядных колебаний от текущего значения суммарной емкости поврежденной фазы сети, меняющейся в различных режимах ее работы, а также от переходного сопротивления в месте повреждения. В переходном напряжении, кроме разрядной, содержится еще и зарядная составляющая, связанная с подзарядом емкостей неповрежденных фаз, частота которой во многих случаях зависит только от индуктивности источника питания и практически не зависит от удаленности места ОЗЗ от шин. Так как частотное разделение разрядной и зарядной составляющих переходного напряжения возможно не всегда, достаточно точное определение частоты разрядных колебаний не всегда возможно.
Известен [Качесов В.Е. Патент РФ 2222026, МПК G01R 31/08, 11.01.2002] способ определения места повреждения по параметрам переходного процесса при ОЗЗ, основанный на регистрации напряжения на поврежденной фазе на шинах u(t), аппроксимации зависимости u(t) полиномом второй степени, нормировании полученной зависимости по отношению к напряжению пробоя u*(t)=u(t)/uпр, определении модуля максимального значения производной в начале участка аппроксимации нормированной зависимости и определении расстояния до места ОЗЗ lз по расчетной зависимости предварительно рассчитанной для каждой линии контролируемой сети, например, с использованием методов моделирования.
Недостатком данного технического решения является зависимость производной не только от расстояния до места ОЗЗ, но и от текущего значения суммарной емкости сети, которая может изменяться в различных режимах ее работы, а также переходного сопротивления в месте повреждения.
Известен [Байбурин Э.Р. Метод оперативного определения места повреждения электрической сети напряжением 6(10) - 35 кВ. Нефтегазовое дело, 2006] способ определения места повреждения по параметрам переходного процесса при ОЗЗ, основанный на измерении и регистрации параметров переходного процесса и вычислении расстояния до места повреждения по выражению
где L0 - погонная индуктивность линии; u - мгновенное значение напряжения на поврежденной фазе; i - мгновенное значение тока в поврежденной фазе линии с ОЗЗ в момент повреждения; Im1, Im2 - следующие друг за другом амплитудные значения переходного тока; U - напряжение на нейтрали.
Приведенное расчетное выражение для определения расстояния до места повреждения получено в предположении, что переходный процесс при ОЗЗ носит одночастотный и колебательный характер. В реальных сетях ток переходного процесса содержит, как правило, две частотные составляющие - разрядную и зарядную, частотное разделение которых возможно не всегда, что не позволяет в общем случае определить отношение амплитуд Im1/Im2. При дуговых неустойчивых ОЗЗ гашение заземляющей дуги возможно при первом же переходе через нулевое значение переходного тока (теория W. Petersen), что также не позволяет определить отношение Im1/Im2.
Известен принятый за прототип [Мустафин Р.Г. Патент РФ 2499998, МПК G01R 31/08, 28.05.2012] способ определения расстояния до места ОЗЗ по параметрам переходного процесса в трехфазных распределительных сетях среднего класса напряжений с изолированной, компенсированной или заземленной через высокоомный резистор нейтралью, основанный на измерении максимальной амплитуды тока нулевой последовательности I0max на поврежденной линии после возникновения однофазного замыкания на землю, определении расстояния до однофазного замыкания на землю по значению мгновенного напряжения Uc на поврежденной фазе в момент возникновения однофазного замыкания на землю, по суммарной емкости С0 нулевой последовательности всех линий, подключенных к шинам, по максимальной амплитуде тока нулевой последовательности I0, max на поврежденной линии после возникновения однофазного замыкания на землю и по погонному индуктивному сопротивлению L погонное нулевой последовательности линии электропередачи, на которой возникло однофазное замыкание на землю, в соответствии с выражением Д=Uc2*С0/(I0, max2*Lпогонное).
Недостатком данного способа является то, что расчетная величина расстояния Д до места замыкания зависит от значения суммарной емкости сети, которая может меняться в зависимости от режима работы сети, а также от переходного сопротивления в месте повреждения. В расчетной схеме замещения и соответственно приведенном выше выражении для определения Д не учитывается различие погонной индуктивности линии для составляющих нулевой и прямой последовательности. Влияние указанных факторов приводит к уменьшению точности определения расстояния до места ОЗЗ.
Анализ уровня техники свидетельствует о том, что задачей изобретения является создание способа определения расстояния до места ОЗЗ на ЛЭП, находящихся под рабочим напряжением, при всех разновидностях замыкания на землю, включая дуговые прерывистые и кратковременные самоустраняющиеся пробои, точность которого не зависит от изменений суммарной емкости нулевой последовательности сети в различных режимах ее работы и переходного сопротивления в месте повреждения.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в повышении точности способа определения расстояния до места ОЗЗ на ЛЭП.
Это достигается тем, что в известном способе определения расстояния до места ОЗЗ по параметрам переходного процесса [10], основанном на одностороннем замере переходного напряжения на поврежденной фазе на шинах контролируемого объекта и переходного тока нулевой последовательности поврежденной линии, фиксируют все моменты t0k переходов тока нулевой последовательности через нулевое значение, где k≥1 - порядковый номер перехода тока через нулевое значение, при этом по кривой переходного напряжения определяют мгновенные значения напряжения на поврежденной фазе u(t0k), по кривой переходного тока определяют мгновенные значения скорости изменения тока , а затем по зафиксированным значениям напряжения на поврежденной фазе u(t0k) скорости изменения тока и справочному значению погонной индуктивности для поврежденной линии Lп определяют расстояние lз до места ОЗЗ в соответствии с выражением
При наличии нескольких переходов тока нулевой последовательности поврежденной линии через нулевое значение (k>1) искомое расстояние до места ОЗЗ может быть определено как среднее из нескольких значений 1Зk, определенных по выражению (1).
Таким образом, зарегистрировав значение переходного напряжения на поврежденной фазе (на шинах питания) в момент перехода тока нулевой последовательности через ноль, зарегистрировав значение производной в момент перехода тока нулевой последовательности через ноль, можно определить расстояние до места пробоя, с большой точностью за счет исключения зависимости от искажающих замер факторов (например, переходного сопротивления и суммарного емкостного тока сети), которые вносят значительную погрешность в измерения расстояния до места ОЗЗ.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
На фиг. 1 приведена трехфазная схема радиальной сети среднего напряжения с изолированной нейтралью, где eA,B,C - фазные ЭДС источника; C0∑-фф - суммарная емкость фазы сети на землю; CM∑ - суммарная междуфазная емкость фазы сети; Lи - индуктивность источника питания; Lл - индуктивность линии до места замыкания; LЗ - индуктивность земли; Rл - активное сопротивление линии до места замыкания; М - взаимная индукция между фазами; Rп - переходное сопротивление в месте повреждения; R - активное сопротивление земли; 3i0 - переходный ток нулевой последовательности; u - переходное напряжение на поврежденной фазе.
Используя метод симметричных составляющих, из схемы фиг. 1 можно получить комплексную схему замещения сети в режиме ОЗЗ (фиг. 2). На фиг. 2: ; L1Л=LЛ-М - индуктивность прямой последовательности поврежденного участка линии;
L0Л=LЛ+2М+3Lз - индуктивность нулевой последовательности поврежденного участка линии; R∑=(2RП1+R0П) lз+3Rп=2R1Л+R0Л+3Rп - полное активное сопротивление поврежденного участка линии; R1Л=RЛ - активное сопротивление прямой последовательности поврежденного участка линии; R0Л=RЛ+3RЗ - активное сопротивление контура нулевой последовательности
При ОЗЗ напряжение на поврежденной фазе равно сумме симметричных составляющих прямой, обратной и нулевой последовательностей:
Из схемы замещения фиг. 2 для напряжения на поврежденной фазе получим выражение
В моменты, соответствующие переходам тока 3i0(t) через нулевое значение, откуда
На фиг. 3 изображена структурная схема способа. На фиг. 3: 1 - блок, формирующий на выходе кратковременный единичный сигнал в момент перехода сигнала входного тока через нулевое значение; 2 - блок, формирующий на выходе сигнал, пропорциональный скорости изменения входного переходного тока; 3 - избиратель напряжения поврежденной фазы; 4, 5 - элементы памяти, запоминающие мгновенные значения входного сигнала в заданные моменты времени, соответствующие появлению сигнала на выходе блока 1; 6 - вычислитель значения расстояния до места ОЗЗ (Lз) в соответствии с выражением (1).
Способ осуществляется следующим образом. При пробое изоляции поврежденной фазы сети на землю возникает переходный процесс, связанный с разрядом емкостей поврежденной фазы и дополнительным зарядом емкостей неповрежденных фаз. Разрядная и зарядная составляющие переходного напряжения на поврежденной фазе u(t) и переходного тока 3i0(t) имеют, как правило, колебательный характер (фиг. 4- 6).
На фиг. 4-6: кривая 1 - переходное напряжение на поврежденной фазе u(t); 2 - переходный ток нулевой последовательности поврежденной линии 3i0(t); 3 - выходной сигнал блока 1; 4 - скорость изменения переходного тока нулевой последовательности ; 5 - значения расстояния до места ОЗЗ, рассчитанные по (1). Осциллограммы соответствуют условиям переходного процесса: фиг. 4 - номинальное напряжение сети Uном=6 кВ, суммарный емкостный ток сети Ic∑=10 А, переходное сопротивление в месте повреждения Rп=0, расстояние до места ОЗЗ lз=1 км; фиг. 5 - Uном=6 кВ, Ic∑=10 А, Rп=10 Ом, lз=1 км; фиг. 6 - Uном=6 кВ, Iс∑=50 A, Rп=0 и lз=1 км.
Блок 1 генерирует кратковременные единичные импульсы в моменты перехода через ноль тока 3i0(t) поврежденного присоединения. Блок 2 формирует выходной сигнал, пропорциональный скорости изменения тока . Блок 3 выделяет любым из известных способов напряжение на поврежденной фазе u(t). Блоки 4 и 5 запоминают значения входных величин u(t) и в моменты времени, соответствующие появлению выходных единичных сигналов на выходе блока 1. Блок 6 по зафиксированным значениям u(t0k) и и известному значению погонной индуктивности для поврежденной линии п L по формуле (1) определяет расстояние lз до места ОЗЗ.
Из осциллограмм фиг. 4-6 можно видеть, что расчетное значение lз, определенное по предлагаемому способу, не зависит от суммарного емкостного тока сети и переходного сопротивления в месте повреждения, что является преимуществами данного способа по сравнению с рассмотренными выше аналогами.
Список литературы
1. Шалыт Г.М. Определение мест повреждения линий электропередачи импульсными методами. - М.: Энергия. - 1968.
2. Куликов А.Л. Дистанционное определение мест повреждений ЛЭП методами активного зондирования. - М.: Энергоатомиздат. - 2006.
3. Патент РФ №2446533 H02H 3/16 G01R 31/08. Способ определения места однофазного замыкания на землю в сети с изолированной нейтралью // Мустафин Р.Г., 2012. - Опубл. 27.03.2012.
4. Измерение расстояний до места повреждений на воздушных и кабельных линиях электропередачи и связи / В.Л. Бакиновский, А.П. Осадчий, Н.И. Сосфенов, В.К. Спиридонов. - М.: ЦНИЭЛ, 1954, вып. 2.
5. Патент РФ на изобретение №2532760 H02H 3/16 G01R 31/08. Способ определения места повреждения линии электропередачи // Куликов А.Л. - Опубл. 05.04.2013.
6. Патент РФ на изобретение №2475768 G01R 31/08. Способ определения расстояния до места повреждения на линии электропередачи // Панфилов Д.И., Арутюнов С.А., Горюшин Ю.А, Образцов С.А., Смирнов А.Н., Лачугин В.Ф., Сидорук С.В., Краснышов С.В., Манжелий М.И., Денисов Д.В. - Опубл. 24.10.2011.
7. Патент РФ №2216749 G01R 31/08. Способ определения расстояния до места однофазного замыкания в распределительных сетях // Качесов В.Е. - Опубл. 27.03.2001.
8. Патент РФ №2222026 G01R 31/08. Способ определения расстояния до места однофазного замыкания в распределительных сетях // Качесов В.Е. - Опубл. 11.01.2002.
9. Байбурин Э.Р. Метод оперативного определения места повреждения электрической сети напряжением 6(10) - 35 кВ // Нефтегазовое дело, 2006. Электронный научный журнал. http://www.ogbus.ru/authors/Bayburin/Bayburinl.pdf
10. Патент РФ №2499998 G01R 31/08. Способ определения дальности до однофазного замыкания на землю в линиях электропередачи // Мустафин Р.Г. - Опубл. 28.05.2012.
Claims (3)
- Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю путем одностороннего замера переходного напряжения u(t) на поврежденной фазе на шинах контролируемого объекта и переходного тока нулевой последовательности 3i0(t) поврежденной линии, отличающийся тем, что дополнительно регистрируют скорость изменения переходного тока , фиксируют все моменты t0k переходов тока 3i0(t) через нулевое значение, где k - порядковый номер перехода тока через нулевое значение, при этом определяют и фиксируют соответствующие моментам времени t0k мгновенные значения напряжения на поврежденной фазе u(t0k), скорости изменения тока , а затем по зафиксированным значениям напряжения на поврежденной фазе u(t0k), скорости изменения тока и справочному значению погонной индуктивности для поврежденной линии Lп определяют расстояние lз до места однофазного замыкания на землю в соответствии с выражением
- при этом при наличии нескольких переходов тока нулевой последовательности поврежденной линии через нулевое значение расстояние до места однофазного замыкания на землю определяют как среднее из нескольких значений lЗk.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016125792A RU2637378C1 (ru) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016125792A RU2637378C1 (ru) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2637378C1 true RU2637378C1 (ru) | 2017-12-04 |
Family
ID=60581288
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016125792A RU2637378C1 (ru) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2637378C1 (ru) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108254657A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-07-06 | 山东大学 | 基于暂态能量分析的配电网小电流接地故障区段定位方法 |
RU2688889C1 (ru) * | 2018-02-19 | 2019-05-22 | Елена Владимировна Лесных | Способ определения расстояния до места повреждения, связанного с землей на линии электропередачи |
RU2695278C1 (ru) * | 2018-10-04 | 2019-07-22 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю в кабельных сетях среднего напряжения |
CN110609207A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-12-24 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
CN113820566A (zh) * | 2021-10-10 | 2021-12-21 | 西安科技大学 | 一种煤矿电网选漏方法 |
CN113866561A (zh) * | 2021-09-29 | 2021-12-31 | 天津大学 | 适用于输电线路经过渡电阻单相接地故障的单端量测距方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090150099A1 (en) * | 2005-09-14 | 2009-06-11 | Przemyslaw Balcerek | Method for fault location in electric power lines |
RU2461109C2 (ru) * | 2010-12-03 | 2012-09-10 | Федеральное государственное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО ОрелГАУ) | Способ дистанционной идентификации опоры с замыканием на землю в сетях с изолированной нейтралью посредством спутниковой навигации |
RU2558266C1 (ru) * | 2014-04-29 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Способ определения расстояния до мест замыканий на землю на двух линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
EP2998750A1 (de) * | 2014-09-09 | 2016-03-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und anordnung für die ermittlung eines fehlerortes bei einem kurzschluss entlang einer energieversorgungsstrecke mit mehreren leitern |
-
2016
- 2016-06-28 RU RU2016125792A patent/RU2637378C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090150099A1 (en) * | 2005-09-14 | 2009-06-11 | Przemyslaw Balcerek | Method for fault location in electric power lines |
RU2461109C2 (ru) * | 2010-12-03 | 2012-09-10 | Федеральное государственное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО ОрелГАУ) | Способ дистанционной идентификации опоры с замыканием на землю в сетях с изолированной нейтралью посредством спутниковой навигации |
RU2558266C1 (ru) * | 2014-04-29 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Способ определения расстояния до мест замыканий на землю на двух линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
EP2998750A1 (de) * | 2014-09-09 | 2016-03-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und anordnung für die ermittlung eines fehlerortes bei einem kurzschluss entlang einer energieversorgungsstrecke mit mehreren leitern |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2688889C1 (ru) * | 2018-02-19 | 2019-05-22 | Елена Владимировна Лесных | Способ определения расстояния до места повреждения, связанного с землей на линии электропередачи |
CN108254657A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-07-06 | 山东大学 | 基于暂态能量分析的配电网小电流接地故障区段定位方法 |
CN108254657B (zh) * | 2018-03-28 | 2019-11-26 | 山东大学 | 基于暂态能量分析的配电网小电流接地故障区段定位方法 |
RU2695278C1 (ru) * | 2018-10-04 | 2019-07-22 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю в кабельных сетях среднего напряжения |
CN110609207A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-12-24 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
CN110609207B (zh) * | 2019-09-10 | 2021-09-10 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
CN113866561A (zh) * | 2021-09-29 | 2021-12-31 | 天津大学 | 适用于输电线路经过渡电阻单相接地故障的单端量测距方法 |
CN113866561B (zh) * | 2021-09-29 | 2023-10-27 | 天津大学 | 适用于输电线路经过渡电阻单相接地故障的单端量测距方法 |
CN113820566A (zh) * | 2021-10-10 | 2021-12-21 | 西安科技大学 | 一种煤矿电网选漏方法 |
CN113820566B (zh) * | 2021-10-10 | 2023-05-09 | 西安科技大学 | 一种煤矿电网选漏方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2637378C1 (ru) | Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю | |
CN107918079B (zh) | 基于扫频注入的配电网单相接地故障定位方法及系统 | |
US3727128A (en) | Tdr cable fault location | |
WO2013079933A1 (en) | Fault location in power distribution systems | |
WO2018007857A1 (en) | A method and system for locating a fault in a mixed power transmission line | |
Mahdipour et al. | Partial discharge localization on power cables using on-line transfer function | |
US7603243B2 (en) | Method and error location in branched low voltage and medium voltage networks and evaluation circuit used thereof | |
RU2695278C1 (ru) | Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю в кабельных сетях среднего напряжения | |
Pemen et al. | Propagation of partial discharge signals in stator windings of turbine generators | |
Jia et al. | Impedance-based earth fault location for a non-directly grounded distribution systems | |
Shuin et al. | Comparison of electrical variables of transient process for earth-to ground fault location in medium voltage cable networks | |
EP3767314B1 (en) | Fault location in an hvdc system | |
Kachesov et al. | Parametric method of fault location in distribution networks | |
EP3811090B1 (en) | A system and method for locating faults on an electricity network | |
CN103454561A (zh) | 一种配电网单相接地故障定位方法 | |
RU2216749C2 (ru) | Способ определения расстояния до места однофазного замыкания на землю в распределительных сетях | |
Prabhavathi et al. | Detection and location of faults in 11kv underground cable by using continuous wavelet transform (cwt) | |
Zhang et al. | SLG (Single-Line-to-Ground) Fault Location in NUGS (Neutral Un-effectively Grounded System) | |
Cao et al. | A new double-ended approach to the series arc fault location | |
Dan et al. | Towards a more reliable operation of compensated networks in case of single phase to ground faults | |
Jaroslaw et al. | Diagnostic and acceptance tests of AC long lengths high voltage power cables | |
Suslov et al. | Improving the reliability of operation of power systems | |
RU2647536C1 (ru) | Способ определения места повреждения воздушных линий в распределительных сетях | |
Barrios Pereira et al. | Measuring PD propagation in complex MV distribution network configurations | |
Ballestín-Fuertes et al. | Fault location in low-voltage distribution networks based on reflectometry–A case study |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180629 |