RU2631574C1 - Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system - Google Patents
Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2631574C1 RU2631574C1 RU2016137642A RU2016137642A RU2631574C1 RU 2631574 C1 RU2631574 C1 RU 2631574C1 RU 2016137642 A RU2016137642 A RU 2016137642A RU 2016137642 A RU2016137642 A RU 2016137642A RU 2631574 C1 RU2631574 C1 RU 2631574C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- alloy
- magnesium
- circle
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/02—Making uncoated products
- B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Способ относится к области металлургии, в частности к механико-термической обработке магниевых сплавов, и может быть использован в прокатном производстве магниевых деформируемых сплавов. Результатом применения является изготовление сортового проката магниевых сплавов системы Mg-Al в виде цилиндрических прутков-полуфабрикатов повышенной прочности с низким значением анизотропии механических свойств в целях дальнейшего использования в качестве конструкционного материала в различных областях промышленности, приборостроения и медицине. The method relates to the field of metallurgy, in particular to the mechanical-thermal treatment of magnesium alloys, and can be used in the rolling production of magnesium wrought alloys. The result of the application is the production of long products of magnesium alloys of the Mg-Al system in the form of cylindrical bars-semi-finished products of increased strength with a low value of anisotropy of mechanical properties for further use as a structural material in various fields of industry, instrument making and medicine.
Известен способ получения деформированных полуфабрикатов магниевых деформируемых сплавов с использованием матрицы для равноканального углового прессования в 4 прохода с поворотом заготовки вокруг оси на 90 градусов после каждого прохода (US2016168678A1, от 16.01.2016), в котором конечные изделия получают путем продавливания металлической заготовки через каналы под углом в 90° со скоростью 4 мм/с при температуре 300°С и суммарной деформацией в 320%. Способ позволяет получать прутки со средним размером зерна в 350 нм и пластичностью до 30%. Недостатками аналога является использование технически сложного оборудования, необходимость предварительных операций деформирования, прогрева и специальной поверхностной обработки заготовки. A known method for producing deformed semi-finished products of magnesium wrought alloys using a matrix for equal channel angular pressing in 4 passes with the workpiece turning 90 degrees after each pass (US2016168678A1, from 01/16/2016), in which the final products are obtained by forcing a metal workpiece through channels under angle of 90 ° at a speed of 4 mm / s at a temperature of 300 ° C and a total deformation of 320%. The method allows to obtain rods with an average grain size of 350 nm and ductility up to 30%. The disadvantages of the analogue are the use of technically sophisticated equipment, the need for preliminary operations of deformation, heating and special surface treatment of the workpiece.
Также известен аналог (RU 2220016, от 27.12.2003) по получению магниевых сплавов повышенной прочности путем прессования магниевых сплавов при температурах 270-420° С со скоростью течения материала 1,5-15 м/мин и последующей правки растяжением. При прессовании используется специальная матрица с рабочим пояском, имеющим сужающуюся форму в сторону выхода металла. Недостатками данного аналога является использование длительных процессов прессования, снижающих производительность. An analogue is also known (RU 2220016, dated December 27, 2003) for the production of increased strength magnesium alloys by pressing magnesium alloys at temperatures of 270-420 ° C with a material flow rate of 1.5-15 m / min and subsequent straightening by stretching. When pressing, a special matrix is used with a working belt having a tapering shape towards the metal outlet. The disadvantages of this analogue is the use of lengthy pressing processes that reduce productivity.
Еще одним аналогичным решением является метод, описанный в RU2040585 (от 25.07.1995) «Способ обработки магниевых сплавов», который заключается в использовании операции предварительной горячей деформации в области температур 200-400°С и последующей гидроэкструзии при 40-150° С со степенью деформации 14-40%. Способ позволяет повысить прочность магниевых сплавов на 20-40% и снизить анизотропию механических свойств в отдельных случаях до минимальных значений. Another similar solution is the method described in RU2040585 (from 07.25.1995) "Method for processing magnesium alloys", which consists in using the operation of preliminary hot deformation in the temperature range 200-400 ° C and subsequent hydroextrusion at 40-150 ° C with a degree strain 14-40%. The method allows to increase the strength of magnesium alloys by 20-40% and reduce the anisotropy of the mechanical properties in some cases to the minimum values.
За прототип взято техническое решение (S. A. Bozhko, S. Ya. Betsofen, Yu. R. Kolobov, and T. N. Vershinin. Formation of the Structure and Properties of an Mg–Al–Zn–Mn Alloy during Plastic Deformation by Rolling // Russian Metallurgy (Metally), Vol. 2015, No. 3, pp. 205–210), основанное на проведении механико-термической обработки прутков из магниевого сплава МА5 методом продольной сортовой прокатки в 6 проходов с суммарной величиной логарифмической деформации е = 1,6. Данный способ обеспечивает значительный прирост прочности в сплаве МА5 на 25-30% и формирование низкого уровня анизотропии механических свойств: отношение пределов текучести на сжатие/растяжение ~ 40% в исходном состоянии и 12 % вдоль оси прутка после обработки. The technical solution was taken as a prototype (SA Bozhko, S. Ya. Betsofen, Yu. R. Kolobov, and TN Vershinin. Formation of the Structure and Properties of an Mg – Al – Zn – Mn Alloy during Plastic Deformation by Rolling // Russian Metallurgy (Metally), Vol. 2015, No. 3, pp. 205–210), based on the mechanical-thermal treatment of MA5 magnesium alloy rods by longitudinal section rolling in 6 passes with a total logarithmic strain of e = 1.6. This method provides a significant increase in strength in the MA5 alloy by 25-30% and the formation of a low level of anisotropy of mechanical properties: the ratio of yield strengths for compression / tension ~ 40% in the initial state and 12% along the axis of the bar after processing.
Недостатком прототипа является узкая сфера его применения, а именно только для сплава МА5, включающего наибольшее содержание алюминия как легирующего элемента среди сплавов системы Mg-Al . The disadvantage of the prototype is the narrow scope of its application, namely, only for the MA5 alloy, which includes the highest aluminum content as an alloying element among alloys of the Mg-Al system.
Задачей предлагаемого изобретения является расширение арсенала способов получения сортового проката магниевых сплавов системы Mg-Al в виде цилиндрических прутков-полуфабрикатов повышенной прочности с низким значением анизотропии механических свойств.The objective of the invention is to expand the arsenal of methods for producing long products of magnesium alloys of the Mg-Al system in the form of cylindrical bars-semi-finished products of increased strength with a low value of anisotropy of mechanical properties.
Технический результат - повышение прочностных свойств для предела текучести более чем на 25-45% с одновременным снижением коэффициента анизотропии прочностных свойств в 2-3 раза относительно исходного состояния.The technical result is an increase in strength properties for yield strength by more than 25-45% with a simultaneous decrease in the anisotropy coefficient of strength properties by 2-3 times relative to the initial state.
Заявленный технический результат достигается предложенным способом, включающим горячую деформацию заготовок круглого сечения магниевых сплавов системы Mg-Al путем продольной сортовой прокатки в 6 проходов с постоянной скоростью и суммарной логарифмической деформацией е ≈ 1,6, в который внесены следующие новые признаки:The claimed technical result is achieved by the proposed method, including the hot deformation of round billets of magnesium alloys of the Mg-Al system by longitudinal section rolling in 6 passes with a constant speed and total logarithmic deformation of e ≈ 1.6, which introduced the following new features:
- прокатку проводят в калибрах «круг-овал-круг» в области температур рекристаллизации с закалкой заготовки в воду при переходе с одного калибра на другой и последующим нагревом до температуры прокатки, - rolling is carried out in caliber "circle-oval-circle" in the temperature range of recrystallization with quenching of the workpiece in water during the transition from one caliber to another and subsequent heating to the rolling temperature,
- после каждого прохода осуществляют ротацию заготовки вокруг оси прокатки на 90°.- after each pass, the workpiece is rotated around the rolling axis by 90 °.
При этом для сплава МА5 оптимальная скорость прокатки 70 мм/с при температуре 350-300°С, а для сплава МА2-1 оптимальная скорость прокатки 40 мм/с при температуре 350°С. Превышение указанных скоростей прокатки, так же как и снижение температуры прокатки для каждого сплава, может привести к растрескиванию материала и разрушению заготовки. Превышение температуры прокатки приводит к разупрочнению материала за счет рекристаллизации, а снижение скорости прокатки не является целесообразным, так как не обеспечивает получения заявленного технического результата. Moreover, for the MA5 alloy, the optimal rolling speed is 70 mm / s at a temperature of 350-300 ° C, and for the MA2-1 alloy, the optimal rolling speed is 40 mm / s at a temperature of 350 ° C. Exceeding the indicated rolling speeds, as well as lowering the rolling temperature for each alloy, can lead to cracking of the material and destruction of the workpiece. Exceeding the rolling temperature leads to softening of the material due to recrystallization, and lowering the rolling speed is not advisable, since it does not provide the claimed technical result.
Предлагаемый способ позволяет сформировать сильнодеформированную структуру в сплавах МА5 и МА2-1 за счет ротации заготовки в ходе прокатки при переходе между калибрами вокруг оси прокатки. Это обеспечивает изменение ориентации деформированной структуры, сформированной за предыдущий проход, и снижение деформационного сопротивления материала за счет дополнительной активации базисного скольжения и двойникования при дальнейшей прокатке, что обеспечивает дальнейшее накопление пластической деформации (фиг. 3 и 4), т.е. - повышение прочностных характеристик, и рассеивание кристаллографической текстуры, приводящее к снижению коэффициента анизотропии свойств согласно данным измерений отношения пределов текучести на растяжение и сжатие. The proposed method allows to form a strongly deformed structure in alloys MA5 and MA2-1 due to the rotation of the workpiece during rolling during the transition between calibers around the axis of rolling. This ensures a change in the orientation of the deformed structure formed during the previous pass and a decrease in the deformation resistance of the material due to the additional activation of basic sliding and twinning during further rolling, which ensures further accumulation of plastic deformation (Figs. 3 and 4), i.e. - increase in strength characteristics, and dispersion of the crystallographic texture, leading to a decrease in the coefficient of anisotropy of properties according to the measurement data of the ratio of yield stresses to tension and compression.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется изображениями, приведенными на фигурах 1-4. The invention is illustrated by the images shown in figures 1-4.
На фигуре 1 изображена схема расположения калибров и их форма: А – калибр овальной формы и Б – калибр круглой формы. The figure 1 shows the layout of the gauges and their shape: A is an oval caliber and B is a round gauge.
На фигуре 2 изображена схема расположения валков прокатного стана и указано направление их вращения во время прокатки: А – верхний и Б – нижний валки.The figure 2 shows the layout of the rolls of the rolling mill and indicates the direction of their rotation during rolling: A - upper and B - lower rolls.
На фигуре 3 изображена структура сплава МА2-1: А – исходная структура сплава МА2-1 и Б – изображение структуры сплава МА2-1 после прокатки.The figure 3 shows the structure of the alloy MA2-1: A is the initial structure of the alloy MA2-1 and B is the image of the structure of the alloy MA2-1 after rolling.
На фигуре 4 изображена структура сплава МА5: А – исходная структура сплава МА5 и Б – изображение структуры сплава МА5 после прокатки.The figure 4 shows the structure of the alloy MA5: A is the initial structure of the alloy MA5 and B is the image of the structure of the alloy MA5 after rolling.
Пример реализации способаAn example implementation of the method
Для прокатки использовался стан сортовой прокатки трехвалковый «ТРИО-180». Реализация способа заключается в проведении продольной сортовой прокатки заготовки круглого сечения в калибрах по схеме «круг-овал-круг» за 6 проходов, с суммарной логарифмической деформацией за три цикла е ≈ 1,6. For rolling, the three-roll mill TRIO-180 was used. The implementation of the method consists in conducting longitudinal section rolling of a round billet in calibers according to the “circle-oval-circle” scheme for 6 passes, with a total logarithmic deformation of three cycles e ≈ 1.6.
Пример 1. Для магниевого сплава МА5 химсостав регламентирован ГОСТ 14957-76.Example 1. For the MA5 magnesium alloy, the chemical composition is regulated by GOST 14957-76.
В исходном состоянии прессованная заготовка цилиндрической формы из сплава МА5 обладает пределом текучести на растяжение вдоль оси заготовки 232 МПа и анизотропией пределов текучести на сжатие/растяжение в продольном сечении примерно 40 %. (Е.Ф. Волкова, В.В. Антипов. Магниевые сплавы // Все материалы. Энциклопедический справочник, №5, 2012 г.). In the initial state, a pressed cylindrical billet made of MA5 alloy has a tensile strength along the axis of the workpiece 232 MPa and anisotropy of the compressive / tensile yield strengths in the longitudinal section of approximately 40%. (EF Volkova, VV Antipov. Magnesium alloys // All materials. Encyclopedic Handbook, No. 5, 2012).
Исходную заготовку сплава МА5 в виде прутка диаметром 20 мм в первом проходе прокатывают при температуре 350°С с линейной скоростью заготовки 70 мм/с в калибре овальной формы с вертикальной осью овала 14 мм (фиг. 1 А), а затем после ротации заготовки вокруг оси прокатки на 90° прокатывают во втором проходе в круглом калибре диаметром 16 мм (фиг.1 Б) при той же температуре. В промежутке между проходами заготовку закаливают в воду и затем повторно нагревают до температуры прокатки в течение 10-15 минут. The initial billet of MA5 alloy in the form of a bar with a diameter of 20 mm in the first pass is rolled at a temperature of 350 ° C with a linear billet speed of 70 mm / s in an oval gauge with a vertical oval axis of 14 mm (Fig. 1 A), and then after rotating the billet around the rolling axis at 90 ° is rolled in the second pass in a round gauge with a diameter of 16 mm (Fig. 1 B) at the same temperature. In the interval between the passes, the workpiece is quenched in water and then reheated to the rolling temperature for 10-15 minutes.
На третьем и четвертом проходах полученную заготовку диаметром 16 мм прокатывают со снижением температуры прокатки на четвертом проходе до 300°С и использованием других пар калибров «овал-круг» меньших размеров: овал с вертикальной осью 9,5 мм и круг диаметром 12 мм. Полученную заготовку диаметром 12 мм на пятом и шестом проходах прокатывают при 300°С с использованием овала с вертикальной осью 8 мм и круга диаметром 9 мм. В конце прокатки заготовку, полученную в виде прутка диаметром 9 мм, закаливают в воду. Скорость прокатки постоянная на каждом проходе. In the third and fourth passes, the obtained billet with a diameter of 16 mm is rolled with lowering the rolling temperature in the fourth pass to 300 ° C and using other pairs of smaller oval-circle calibers: an oval with a vertical axis of 9.5 mm and a circle with a diameter of 12 mm. The resulting billet with a diameter of 12 mm in the fifth and sixth passes is rolled at 300 ° C using an oval with a vertical axis of 8 mm and a circle with a diameter of 9 mm. At the end of rolling, the billet obtained in the form of a rod with a diameter of 9 mm is quenched in water. The rolling speed is constant in each pass.
Для сплава магния МА5 в прутке диаметром 9 мм, полученном прокаткой по примеру 1, прочность изменяется для предела текучести с 230 МПа до 320 МПа, а коэффициент анизотропии механических свойств для отношения пределов текучести на растяжение/сжатие вдоль оси прутка с 40% в исходном состоянии до 12%. For MA5 magnesium alloy in a bar with a diameter of 9 mm obtained by rolling according to Example 1, the strength is changed for the yield strength from 230 MPa to 320 MPa, and the anisotropy coefficient of mechanical properties for the ratio of tensile / compressive yield strengths along the axis of the bar from 40% in the initial state up to 12%.
Пример 2. Для магниевого сплава МА2-1 химсостав регламентирован ГОСТ 18351-73. Example 2. For a magnesium alloy MA2-1, the chemical composition is regulated by GOST 18351-73.
В исходном состоянии прессованная заготовка цилиндрической формы из сплава МА2-1 обладает пределом текучести на растяжение вдоль оси заготовки в 155 МПа и анизотропией свойств на сжатие/растяжение в продольном сечении примерно 46% (Е.Ф. Волкова, В.В. Антипов. Магниевые сплавы // Все материалы. Энциклопедический справочник, №5, 2012 г.).In the initial state, a pressed cylindrical billet made of MA2-1 alloy has a yield strength of tensile along the axis of the workpiece of 155 MPa and anisotropy of compressive / tensile properties in the longitudinal section of about 46% (EF Volkova, VV Antipov. Magnesium alloys // All materials. Encyclopedic Handbook, No. 5, 2012).
Прокатка сплава МА2-1 осуществляется аналогично примеру 1 с той разницей, что линейную скорость заготовки для всех проходов при прокатке устанавливают на уровне 40 мм/сек, а прокатку осуществляют при постоянной температуре 350°С. The rolling of the MA2-1 alloy is carried out analogously to example 1 with the difference that the linear speed of the workpiece for all passes during rolling is set at 40 mm / s, and rolling is carried out at a constant temperature of 350 ° C.
Для прутка сплава магния МА2-1 диаметром 9 мм, полученном после шести проходов, прочность изменяется для предела текучести на растяжение с 155 МПа до 310 МПа, коэффициент анизотропии пределов текучести на растяжение/сжатие снижается с 46% в исходном состоянии до 25%. For a bar of magnesium alloy MA2-1 with a diameter of 9 mm, obtained after six passes, the strength is changed for the tensile strength from 155 MPa to 310 MPa, the anisotropy of the tensile / compressive strength decreases from 46% in the initial state to 25%.
В виду того, что существенной с точки зрения химического состава и механико-термической обработки разницей между сплавами МА5 и МА2-1 является количество алюминия в составе, предлагаемый способ подходит также для обработки и других сплавов магния системы Mg-Al с содержанием алюминия в диапазоне между значениями ГОСТа, указанными для сплавов МА5 и МА2-1. При этом условия прокатки будут определяться содержанием алюминия в том или ином сплаве.In view of the fact that the amount of aluminum in the composition is significant from the point of view of chemical composition and mechanical-thermal treatment, the difference between MA5 and MA2-1 alloys, the proposed method is also suitable for processing other magnesium alloys of the Mg-Al system with an aluminum content in the range between GOST values indicated for alloys MA5 and MA2-1. In this case, the rolling conditions will be determined by the aluminum content in a particular alloy.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016137642A RU2631574C1 (en) | 2016-09-21 | 2016-09-21 | Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016137642A RU2631574C1 (en) | 2016-09-21 | 2016-09-21 | Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2631574C1 true RU2631574C1 (en) | 2017-09-25 |
Family
ID=59931284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016137642A RU2631574C1 (en) | 2016-09-21 | 2016-09-21 | Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2631574C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108220725A (en) * | 2018-04-09 | 2018-06-29 | 河北工业大学 | A kind of preparation method of high-performance magnesium-alloy bar |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1756007A1 (en) * | 1989-06-21 | 1992-08-23 | Московский станкоинструментальный институт | Method of making blanks from rolled bars |
| RU2040585C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-07-25 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Magnesium alloy treatment method |
| RU2220016C1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-12-27 | Закрытое акционерное общество "Промышленный центр "МАТЭКС" | Method of production of presswork out of magnesium alloys |
| US20160168678A1 (en) * | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Jiangyin Biodegrade Medical Technology Co., Ltd | Ultrafine-grained profile of twin-crystal wrought magnesium alloys, preparation process and use of the same |
-
2016
- 2016-09-21 RU RU2016137642A patent/RU2631574C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1756007A1 (en) * | 1989-06-21 | 1992-08-23 | Московский станкоинструментальный институт | Method of making blanks from rolled bars |
| RU2040585C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-07-25 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Magnesium alloy treatment method |
| RU2220016C1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-12-27 | Закрытое акционерное общество "Промышленный центр "МАТЭКС" | Method of production of presswork out of magnesium alloys |
| US20160168678A1 (en) * | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Jiangyin Biodegrade Medical Technology Co., Ltd | Ultrafine-grained profile of twin-crystal wrought magnesium alloys, preparation process and use of the same |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Bozhko S.A. et al, Formation of the structure and properties of an Mg-Al-Zn-Mn alloy during plastic deformation by rolliong, Russian metallurgy (Metally), 2015,No. 3, pp. 205-210. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108220725A (en) * | 2018-04-09 | 2018-06-29 | 河北工业大学 | A kind of preparation method of high-performance magnesium-alloy bar |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Akbaripanah et al. | Microstructural homogeneity, texture, tensile and shear behavior of AM60 magnesium alloy produced by extrusion and equal channel angular pressing | |
| Zhu et al. | Effect of ECAP combined cold working on mechanical properties and electrical conductivity of Conform-produced Cu–Mg alloys | |
| CN104379785B (en) | Alpha+beta type Ti alloy and process for producing same | |
| Wang et al. | Ameliorating the mechanical properties of magnesium alloy: Role of texture | |
| US10046374B2 (en) | Method of producing high-strength rods of austenitic steel and a rod produced by such method | |
| JP2007291488A (en) | Method and device for producing magnesium alloy material, and magnesium alloy material | |
| Jafarian et al. | A comprehensive study of microstructure development and its corresponding tensile properties in nano/ultrafine-grained metastable austenitic steel during accumulative roll bonding (ARB) | |
| CN112281025A (en) | TC4 titanium alloy wire and preparation method thereof | |
| Won et al. | Microstructure and strength–ductility balance of pure titanium processed by cryogenic rolling at various rolling reductions | |
| Hussain et al. | Comparative study of microstructure and mechanical properties of Al 6063 alloy processed by multi axial forging at 77K and cryorolling | |
| Chen et al. | Comparison of annealing on microstructure and anisotropy of magnesium alloy AZ31 sheets processed by three different routes | |
| JP6432614B2 (en) | Cold rolling method and manufacturing method of metal tube | |
| Tsay et al. | REFINEMENT OF THE MICROSTRUCTURE OF STEEL BY CROSS ROLLING. | |
| RU2631574C1 (en) | Method of producing bar iron of magnesium alloys of mg-al system | |
| Stefanik et al. | Analysis of the effect of rolling speed on the capability to produce bimodal-structure AZ31 alloy bars in the three-high skew rolling mill | |
| JP7080639B2 (en) | Manufacturing method of stainless steel strands and stainless steel strands | |
| US2029728A (en) | Rolling magnesium alloys | |
| JP6785366B2 (en) | Titanium alloy material | |
| RU2709554C1 (en) | Method of wire hardening by plastic deformation | |
| RU2604075C1 (en) | Method of producing nanostructured rods of round section from titanium alloy vt22 | |
| Zdunek et al. | The influence of combined hydrostatic extrusion and rolling on the microstructure, texture and mechanical properties of Al-Li alloys | |
| US3014824A (en) | Rolling magnesium alloy | |
| KR20160052985A (en) | Metalworking process using severe shear deformation by repetitive torsion | |
| JP6339588B2 (en) | Method for producing nanocrystalline titanium, especially for medical implants, and medical titanium implants | |
| Sharma et al. | Mechanical anisotropy of aluminium aa1050 and aluminium alloy aa6016 produced by accumulative roll bonding |