RU2628405C1 - Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов - Google Patents

Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов Download PDF

Info

Publication number
RU2628405C1
RU2628405C1 RU2016131459A RU2016131459A RU2628405C1 RU 2628405 C1 RU2628405 C1 RU 2628405C1 RU 2016131459 A RU2016131459 A RU 2016131459A RU 2016131459 A RU2016131459 A RU 2016131459A RU 2628405 C1 RU2628405 C1 RU 2628405C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
signal
doppler
suboptimal
input
output
Prior art date
Application number
RU2016131459A
Other languages
English (en)
Inventor
Герман Анатольевич Ершов
Валентин Николаевич Переломов
Сергей Александрович Мясников
Евгений Александрович Синицын
Леонид Борисович Фридман
Original Assignee
Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени Всероссийский научно-исследовательский институт радиоаппаратуры" (АО "ВНИИРА")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени Всероссийский научно-исследовательский институт радиоаппаратуры" (АО "ВНИИРА") filed Critical Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени Всероссийский научно-исследовательский институт радиоаппаратуры" (АО "ВНИИРА")
Priority to RU2016131459A priority Critical patent/RU2628405C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2628405C1 publication Critical patent/RU2628405C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
    • G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
    • G01S13/06—Systems determining position data of a target
    • G01S13/08—Systems for measuring distance only
    • G01S13/10—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves
    • G01S13/26—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
    • G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
    • G01S13/06—Systems determining position data of a target
    • G01S13/08—Systems for measuring distance only
    • G01S13/10—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves
    • G01S13/26—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave
    • G01S13/28—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses
    • G01S13/284—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses
    • G01S13/286—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses frequency shift keyed
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
    • G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
    • G01S13/06—Systems determining position data of a target
    • G01S13/08—Systems for measuring distance only
    • G01S13/10—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves
    • G01S13/26—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave
    • G01S13/28—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses
    • G01S13/284—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses
    • G01S13/288—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses phase modulated
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
    • G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
    • G01S7/28—Details of pulse systems
    • G01S7/285—Receivers
    • G01S7/292—Extracting wanted echo-signals
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
    • H04L27/00—Modulated-carrier systems
    • H04L27/18—Phase-modulated carrier systems, i.e. using phase-shift keying

Abstract

Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для разработки и совершенствования устройств обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов. Достигаемый технический результат - сохранение характеристик эффективности сжатия фазоманипулированных радиолокационных сигналов при наличии доплеровского сдвига частоты сигнала, отраженных от движущихся летательных аппаратов. Указанный результат достигается введением блока доплеровского накопления, формирователя эталонного сигнала и (N-1) подоптимальных фильтров (где N - количество доплеровских каналов), а также выполнением сжатия фазо-манипулированного сигнала с учетом доплеровского сдвига частоты. 5 ил.

Description

Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для разработки и совершенствования устройств обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов, что обеспечивает повышение тактико-технических характеристик и эффективности использования первичных радиолокационных станций (РЛС).
В настоящее время в первичных РЛС, работающих в импульсном режиме, широко используют длинные (до десятков микросекунд) зондирующие радиоимпульсы с фазовой манипуляцией и последующей обработкой (сжатием по времени) отраженных радиолокационных сигналов. Большая длительность радиоимпульсов обеспечивает энергию сигнала, необходимую для обнаружения летательных аппаратов (ЛА), а внутриимпульсная фазовая манипуляция и сжатие - заданное разрешение по дальности.
Широкое распространение получило использование в РЛС сигналов с фазовой манипуляцией 0-π между временными элементами длинного радиоимпульса, выполненной в соответствии с кодами Баркера. Последующая оптимальная или подоптимальная обработка таких сигналов обеспечивает их сжатие по времени до величины, соответствующей длительности одного элемента [1, 2].
Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов является составной частью приемо-передающего тракта РЛС и обеспечивает сжатие фазоманипулированного (ФМ) сигнала с пониженным уровнем боковых лепестков, появляющихся вблизи основного импульса сжатого сигнала.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому устройству является устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов, выбранное в качестве прототипа [3] (см. фиг. 1), содержащее схему стробирования (1), запоминающее устройство (2) и подоптимальный фильтр (3) с соответствующими связями.
При сжатии ФМ сигнала подавление боковых лепестков обеспечивается при соответствии спектра обрабатываемого сигнала коэффициенту передачи подоптимального фильтра устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов в спектральной области. Однако в реальной аппаратуре коэффициент передачи приемо-передающего тракта РЛС вносит искажения в спектр сигнала, что может привести к ухудшению характеристик его сжатия.
С целью компенсации искажений ФМ сигнала импульсная характеристика (ИХ) подоптимального фильтра устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов формируется с использованием оценки параметров зондирующего сигнала, прошедшего через приемо-передающий тракт РЛС (эталонного сигнала), что позволяет автоматически подстраивать подоптимальный фильтр под искажения эхо-сигнала. При этом коэффициент передачи подоптимального фильтра в спектральной области будет соответствовать спектру эхо-сигнала, т.к. эталонный и эхо-сигналы проходят через один и тот же приемо-передающий тракт.
На вход 1 схемы стробирования (1) с цифрового фазового детектора приемного тракта РЛС подается входной сигнал: в моменты времени, соответствующие излучению зондирующих импульсов, поступают отсчеты эталонного сигнала, в остальные моменты времени - отсчеты эхо-сигнала (см. фиг. 1). На вход 2 схемы стробирования (1) с синхронизатора в моменты времени, соответствующие излучению зондирующих импульсов, поступает сигнал Строб, обеспечивающий формирование эхо-сигнала на выходе 3 и эталонного сигнала на выходе 4.
С выхода 4 схемы стробирования (1) эталонный сигнал поступает на вход 1 запоминающего устройства (2) и записывается в запоминающее устройство (2) по синхросигналу, поступающему на вход 2 запоминающего устройства (2). В остальные моменты времени с выхода 3 схемы стробирования (1) эхо-сигнал поступает на вход 1 подоптимального фильтра (3). Эталонный сигнал, записанный в запоминающее устройство (2), поступает в виде запомненного эталонного сигнала на выход 3 запоминающего устройства (2).
С выхода 3 запоминающего устройства (2) запомненный эталонный сигнал поступает на вход 2 подоптимального фильтра (3). На выходе 3 подоптимального фильтра (3) формируется сжатый сигнал. Выход 3 подоптимального фильтра (3) является выходом устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов.
На фиг. 2 показан выходной сигнал устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов при отсутствии доплеровского сдвига частоты отраженного радиолокационного сигнала. На фиг. 3 показан выходной сигнал устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов при наличии доплеровского сдвига частоты (при доплеровском набеге фазы за один временной элемент ФМ сигнала, равном 14,4°). Из сравнения фиг. 2 и фиг. 3 следует, что наличие доплеровского сдвига частоты привело к расширению основного пика выходного сигнала и к образованию боковых лепестков на уровне не менее -20 дБ (относительно основного пика). Следовательно, данное устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов не обеспечивает сохранение характеристик эффективности сжатия при наличии доплеровского сдвига частоты сигнала, отраженного от движущегося ЛА.
Задачей создания изобретения является сохранение характеристик эффективности сжатия ФМ сигнала при наличии доплеровского сдвига частоты сигнала, отраженного от движущегося ЛА.
Указанная задача достигается тем, что в устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов, содержащее схему стробирования (1), запоминающее устройство (2) и подоптимальный фильтр (30), дополнительно введены блок доплеровского накопления (4), формирователь эталонного сигнала (5) и (N-1) подоптимальных фильтров (31÷3N-1), где N - количество доплеровских каналов, причем третий выход схемы стробирования (1) соединен с блоком доплеровского накопления (4), выходы блока доплеровского накопления (4) соединены с первыми входами подоптимальных фильтров 30÷3N-1, выход запоминающего устройства (2) соединен с формирователем эталонного сигнала (5), выходы формирователя эталонного сигнала (5) соединены со вторыми входами подоптимальных фильтров 30÷3N-1.
На фиг. 4 приведена функциональная схема предлагаемого устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов.
Принцип работы устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов заключается в реализации следующих теоретических положений.
Импульсная характеристика подоптимального фильтра при отсутствии доплеровского сдвига частоты имеет вид
Figure 00000001
,
где λ(n) - ИХ подоптимального фильтра при отсутствии доплеровского сдвига частоты;
Figure 00000002
- элементарный (смодулированный) импульс; n - номер дискреты (отсчета); ns - количество дискрет в одном элементе ФМ сигнала; δ(n) - дельта-функция; F и F-1 - операторы соответственно прямого и обратного дискретных преобразований Фурье;
Figure 00000003
- ИХ кодирующего фильтра; а 1=±1; nв - количество элементов ФМ сигнала.
Доплеровский набег фазы принятого сигнала за время Тр, равное длительности одного элемента ФМ сигнала, определяется выражением
Figure 00000004
,
где ΔϕD - доплеровский набег фазы принятого сигнала; Тр - длительность одного элемента ФМ сигнала; ƒD - доплеровский сдвиг частоты; λC - длина волны излучаемого сигнала; vR - радиальная скорость движения цели.
Импульсная характеристика подоптимального фильтра с учетом доплеровского сдвига частоты имеет вид
Figure 00000005
где λD(n) - ИХ подоптимального фильтра с учетом доплеровского сдвига частоты; Т - период дискретизации сигнала; j - мнимая единица; * - символ свертки.
Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов работает следующим образом.
На вход 1 схемы стробирования (1) с цифрового фазового детектора приемного тракта РЛС подается входной сигнал: в моменты времени, соответствующие излучению зондирующих импульсов, поступают отсчеты эталонного сигнала, в остальные моменты времени - отсчеты эхо-сигнала. На вход 2 схемы стробирования (1) с синхронизатора в моменты времени, соответствующие излучению зондирующих импульсов, поступает сигнал Строб. При этом с выхода 4 схемы стробирования (1) эталонный сигнал поступает на вход 1 запоминающего устройства (2) и записывается в запоминающее устройство (2) по синхросигналу, поступающему на вход 2 запоминающего устройства (2).
В остальные моменты времени с выхода 3 схемы стробирования (1) эхо-сигнал поступает на блок доплеровского накопления (4). С выходов 2÷(N+1) блока доплеровского накопления (4) на входы 1 подоптимальных фильтров 30÷3N-1, образующих N доплеровских каналов, поступает эхо-сигнал 1.
Каждый доплеровский канал настроен на эхо-сигналы с доплеровским сдвигом частоты, равным
Figure 00000006
, где ƒDi - доплеровский сдвиг частоты, соответствующий i-му доплеровскому каналу; ƒDmax - доплеровский сдвиг частоты, соответствующий (N-1)-му доплеровскому каналу; i=0÷(N-1) - номер доплеровского канала.
Эталонный сигнал, записанный в запоминающее устройство (2), поступает в виде запомненного эталонного сигнала на выход 3 запоминающего устройства (2). Запомненный эталонный сигнал без доплеровского сдвига частоты κ(n) поступает с выхода 3 запоминающего устройства (2) на вход 1 формирователя эталонного сигнала (5).
С выходов 2÷(N+1) формирователя эталонного сигнала (5) на входы 2 подоптимальных фильтров 30÷3N-1, образующих N доплеровских каналов, поступает эталонный сигнал 1
Figure 00000007
,
где i=0÷(N-1),
Figure 00000008
- эталонный сигнал 1 в i-м доплеровском канале;
κ(n) - эталонный сигнал без доплеровского сдвига частоты.
В каждом подоптимальном фильтре 30, 31, …, 3N-1 выполняется сжатие эхо-сигнала 1 из i-го доплеровского канала с эталонным сигналом 1, соответствующим доплеровскому сдвигу частоты ƒDi.
Использование N подоптимальных фильтров позволяет выполнять сжатие ФМ сигнала с учетом доплеровского сдвига частоты, что обеспечивает сохранение характеристик эффективности сжатия сигналов, отраженных от движущихся ЛА.
Импульсная характеристика подоптимальных фильтров 30, 31, …, 3N-1 с учетом доплеровского сдвига частоты имеет вид
Figure 00000009
,
где i=0÷(N-1), λDi(n) - ИХ подоптимальных фильтров 30, 31, …, 3N-1.
Выходы подоптимальных фильтров 30÷3N-1 являются выходами устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов.
На фиг. 5 показан выходной сигнал устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов при наличии доплеровского сдвига частоты (при доплеровском набеге фазы за один временной элемент ФМ сигнала, равном 14,4°). Из сравнения фиг. 2 и фиг. 5 следует, что наличие доплеровского сдвига частоты не привело к ухудшению характеристик эффективности сжатия ФМ сигналов (расширению основного пика выходного сигнала или образованию боковых лепестков). Следовательно, предлагаемое устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов обеспечивает сохранение характеристик эффективности сжатия ФМ сигнала, отраженного от движущегося летательного аппарата.
Эффективность устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов подтверждена при его использовании в аппаратуре первичной обработки информации, разработанной на предприятии.
Использование устройства обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов в аппаратуре первичной обработки информации позволило значительно снизить уровень боковых лепестков (до минус 50 дБ).
ЛИТЕРАТУРА
1. Теоретические основы радиолокации. М.: Советское радио, 1970 / Под ред. Ширмана Я.Д. - с. 137-139.
2. Ширман Я.Д., Манжос В.Н. Теория и техника обработки радиолокационной информации на фоне помех. - М.: Радио и связь, 1981, - с. 135-138.
3. Коршунов А.Ю., Мазаян Н.Р., Николаев С.Ф., Синицын Е.А., Фридман Л.Б., Шильдкрет А.Б. Улучшение характеристик эффективности сжатия фазоманипулированного сигнала путем компенсации искажений, возникающих в приемо-передающем тракте радиолокатора // Сборник докладов 22-й международной конференции «СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии», том 2. - Севастополь, 2012. - Стр. 1088-1089.

Claims (1)

  1. Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов, содержащее схему стробирования, запоминающее устройство и подоптимальный фильтр, причем на первый вход схемы стробирования с цифрового фазового детектора поступает входной сигнал, на второй вход схемы стробирования с синхронизатора поступает сигнал Строб, четвертый выход схемы стробирования соединен с первым входом запоминающего устройства, синхросигнал поступает на второй вход запоминающего устройства, отличающееся тем, что в него дополнительно введены блок доплеровского накопления, формирователь эталонного сигнала и (N-1) подоптимальных фильтров (где N - количество доплеровских каналов), причем третий выход схемы стробирования соединен с блоком доплеровского накопления, выходы 2÷(N+1) блока доплеровского накопления соединены с первыми входами подоптимальных фильтров, выход запоминающего устройства соединен с формирователем эталонного сигнала, выходы формирователя эталонного сигнала 2÷(N+1) соединены со вторыми входами N подоптимальных фильтров, причем выходы подоптимальных фильтров являются выходами предлагаемого устройства.
RU2016131459A 2016-07-29 2016-07-29 Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов RU2628405C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016131459A RU2628405C1 (ru) 2016-07-29 2016-07-29 Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016131459A RU2628405C1 (ru) 2016-07-29 2016-07-29 Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2628405C1 true RU2628405C1 (ru) 2017-08-16

Family

ID=59641811

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016131459A RU2628405C1 (ru) 2016-07-29 2016-07-29 Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2628405C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2713501C1 (ru) * 2018-11-16 2020-02-05 Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени Всероссийский научно-исследовательский институт радиоаппаратуры" (АО "ВНИИРА") Устройство доплеровской обработки и сжатия фазоманипулированных радиолокационных сигналов
RU2809744C1 (ru) * 2023-05-31 2023-12-15 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Рязанский государственный радиотехнический университет имени В.Ф. Уткина" Способ частотно-временной обработки сигналов

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1234981A1 (ru) * 1984-04-09 1986-05-30 Войсковая Часть 25871 Адаптивное устройство дл пространственно-временной обработки фазоманипулированных сигналов
RU94021182A (ru) * 1994-06-07 1996-03-20 Санкт-Петербургское высшее училище радиоэлектроники ПВО Автореляционный измеритель параметров псевдослучайного фазоманипулированного сигнала
WO2002014903A1 (en) * 2000-08-12 2002-02-21 Qinetiq Limited Signal processing
JP2013046373A (ja) * 2011-08-26 2013-03-04 Mitsubishi Electric Corp 通信システムおよび受信機
US20160047892A1 (en) * 2014-07-23 2016-02-18 Honeywell International Inc. Fmcw radar with phase encoded data channel

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1234981A1 (ru) * 1984-04-09 1986-05-30 Войсковая Часть 25871 Адаптивное устройство дл пространственно-временной обработки фазоманипулированных сигналов
RU94021182A (ru) * 1994-06-07 1996-03-20 Санкт-Петербургское высшее училище радиоэлектроники ПВО Автореляционный измеритель параметров псевдослучайного фазоманипулированного сигнала
WO2002014903A1 (en) * 2000-08-12 2002-02-21 Qinetiq Limited Signal processing
JP2013046373A (ja) * 2011-08-26 2013-03-04 Mitsubishi Electric Corp 通信システムおよび受信機
US20160047892A1 (en) * 2014-07-23 2016-02-18 Honeywell International Inc. Fmcw radar with phase encoded data channel

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
КОРШУНОВ А.Ю. и др. Улучшение характеристик эффективности сжатия фазоманипулированного сигнала путем компенсации искажений, возникающих в приемо-передающем тракте радиолокатора. Сборник докладов 22-ой международной конференции "СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии", т.2, Севастополь, 2012, с.1088-1089. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2713501C1 (ru) * 2018-11-16 2020-02-05 Акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени Всероссийский научно-исследовательский институт радиоаппаратуры" (АО "ВНИИРА") Устройство доплеровской обработки и сжатия фазоманипулированных радиолокационных сигналов
RU2809744C1 (ru) * 2023-05-31 2023-12-15 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Рязанский государственный радиотехнический университет имени В.Ф. Уткина" Способ частотно-временной обработки сигналов

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7463181B2 (en) Method of suppressing interferences in systems for detecting objects
Aubry et al. Cognitive design of the receive filter and transmitted phase code in reverberating environment
US5726657A (en) Phase coherent radar system using fast frequency agile waveform synthesis
US20150084805A1 (en) Detection Techniques
US8035551B1 (en) Noise correlation radar devices and methods for detecting targets with noise correlation radar
US9864043B2 (en) FMCW radar with phase encoded data channel
CN101248367B (zh) 雷达装置和雷达站间调整方法
KR20170058279A (ko) Fmcw 레이더에서의 주파수 변조 방식
EP3580582A1 (en) Short range radar cohabitation
Kulpa et al. Filter-based design of noise radar waveform with reduced sidelobes
RU2615996C1 (ru) Сверхширокополосный радиолокатор с активной многочастотной антенной решеткой
RU2628405C1 (ru) Устройство обработки фазоманипулированных радиолокационных сигналов
US4155088A (en) Dual frequency transmission apparatus for frequency-agile radar systems utilizing MTI techniques
US7495598B2 (en) Methods and systems for avoidance of partial pulse interference in radar
Galati et al. Generation of pseudo-random sequences for noise radar applications
RU2596229C1 (ru) Способ повышения разрешающей способности по дальности радиолокационной станции
Beltrao et al. Subpulse processing for long range surveillance noise radars
RU2296345C2 (ru) Способ разрешения целей по дальности радиолокационной станцией и импульсная радиолокационная станция со сжатием импульсов и восстановлением сигналов
RU2713501C1 (ru) Устройство доплеровской обработки и сжатия фазоманипулированных радиолокационных сигналов
EP2772773A1 (en) Radar proximity fuse and processing method of an echo radar signal for the acquisition of distance information between a target and a Doppler radar
AU2014266849A1 (en) Coherent radar
Dwyer Range and Doppler information from fourth-order spectra
JP2008170221A (ja) パルス圧縮レーダ装置
US5061933A (en) Short-range radar system
Long et al. Multi-Timeslot Wide-Gap Frequency-Hopping RFPA Signal and Its Sidelobe Suppression

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200730