RU2626615C2 - Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station - Google Patents
Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station Download PDFInfo
- Publication number
- RU2626615C2 RU2626615C2 RU2016100264A RU2016100264A RU2626615C2 RU 2626615 C2 RU2626615 C2 RU 2626615C2 RU 2016100264 A RU2016100264 A RU 2016100264A RU 2016100264 A RU2016100264 A RU 2016100264A RU 2626615 C2 RU2626615 C2 RU 2626615C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- flow
- main
- pressure
- liquefaction
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
Landscapes
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к газовой промышленности, в частности к области сжижения газов и их смесей, и может найти применение при сжижении природного газа, отбираемого из магистрального газопровода.The invention relates to the gas industry, in particular to the field of liquefaction of gases and mixtures thereof, and may find application in the liquefaction of natural gas taken from the main gas pipeline.
Известен способ частичного сжижения природного газа, включающий предварительное охлаждение и осушку прямого потока газа высокого давления, отделение части прямого потока, ее расширение и соединение с обратным потоком, охлаждение прямого потока, дросселирование и разделение в сборнике-сепараторе парожидкостной смеси на паровую и жидкостную фазы, при этом паровую фазу из сепаратора разделяют на два потока, первый поток направляют через первый регулятор давления газа в качестве обратного потока для охлаждения прямого потока, а второй поток повторно конденсируют за счет теплообмена с жидкостной фазой, которую направляют в обратный поток, и дросселируют конденсированную фазу в сборник сжиженного газа с удалением паровой фазы, образовавшейся после вторичного дросселирования, причем разность температур между паром и жидкостью, необходимую для конденсации, обеспечивают или повышением давления пара, или понижением давления (см. патент РФ №2212598, кл. F25J 1/00, 2002).A known method of partial liquefaction of natural gas, including pre-cooling and drying the direct flow of high pressure gas, separating part of the direct flow, its expansion and connection with the return flow, cooling the direct flow, throttling and separation in the collector-separator of the vapor-liquid mixture into vapor and liquid phases, wherein the vapor phase from the separator is divided into two streams, the first stream is directed through the first gas pressure regulator as a return stream for cooling the direct stream, and the second ok re-condensate due to heat exchange with the liquid phase, which is sent to the return flow, and the condensed phase is throttled into the liquefied gas collector to remove the vapor phase formed after the secondary throttling, and the temperature difference between the vapor and the liquid necessary for condensation is provided either by increasing the pressure steam, or by lowering the pressure (see RF patent No. 2212598, CL F25J 1/00, 2002).
Недостаток известного способа заключается в том, что при его реализации на газораспределительной станции (ГРС) имеет место низкий коэффициент сжижения природного газа. Это связано с колебаниями давления в магистральном газопроводе и колебаниями отбора газа из газораспределительной сети для подачи газа потребителю, что объясняется сезонной неравномерностью потребления газа.The disadvantage of this method is that when it is implemented at a gas distribution station (GDS), there is a low coefficient of liquefaction of natural gas. This is due to pressure fluctuations in the main gas pipeline and fluctuations in gas withdrawal from the gas distribution network to supply gas to the consumer, which is explained by seasonal unevenness in gas consumption.
Проведенные патентные исследования показывают, что в патентно-информационных фондах ведущих стран мира отсутствуют технические решения, являющиеся наиболее близкими к предлагаемому способу повышения и стабилизации производительности установки частичного сжижения природного газа, расположенной на газораспределительной станции (ГРС).The conducted patent studies show that in the patent information funds of the leading countries of the world there are no technical solutions that are closest to the proposed method for increasing and stabilizing the performance of the partial natural gas liquefaction plant located at the gas distribution station (GDS).
Технический результат, на достижение которого направлено предлагаемое изобретение, заключается в повышении коэффициента сжижения комплекса сжижения природного газа и снижении зависимости процесса сжижения природного газа от сезонной неравномерности изменений давления и расхода газа основного потока, поступающего из магистрального газопровода на ГРС.The technical result to which the present invention is directed is to increase the liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex and reduce the dependence of the natural gas liquefaction process on the seasonal unevenness in pressure and gas flow rates of the main stream coming from the main gas pipeline to the gas distribution station.
Следует указать на то, что согласно ГОСТ Ρ 55892-2013 «Объекты малотоннажного производства и потребления сжиженного природного газа. Общие технические требования» комплексом сжижения природного газа называется установка сжижения природного газа, расположенная на ГРС и входящая в ее состав.It should be noted that according to GOST Ρ 55892-2013 “Objects of small-tonnage production and consumption of liquefied natural gas. General technical requirements "a natural gas liquefaction complex is a natural gas liquefaction plant located on the gas distribution system and included in its composition.
Технический результат достигается за счет того, что способ повышения и стабилизации производительности установки частичного сжижения природного газа, расположенной на газораспределительной станции, характеризуется тем, что при повышении давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю через открытый первый регулятор основного потока из магистрального газопровода отводят поток газа со сбросом давления, после чего газ направляют в установку частичного сжижения природного газа, одновременно с этим образующийся в установке частичного сжижения природного газа обратный поток направляют через регулятор обратного потока газа, где происходит сброс давления, в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю, при снижении давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю первый регулятор основного потока газа закрывают и поток из магистрального газопровода направляют через открытый второй регулятор основного потока газа, с помощью которого снижают давление потока газа до величины рабочего давления смешения газовых потоков, на один из входов смесителя газовых потоков и затем на дожимающее компрессорное устройство, после которого газовый поток направляют на вход установки частичного сжижения природного газа, одновременно с этим образующийся в установке частичного сжижения природного газа обратный поток направляют, с одной стороны, через регулятор обратного потока газа в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю, а с другой стороны, через третий регулятор потока газа на рециркуляцию и сжатие в циркуляционное компрессорное устройство с последующей его подачей на другой вход смесителя газовых потоков, в котором осуществляют смешение сжатого циркуляционного потока газа с основным потоком газа и подачу образовавшегося потока на всас дожимающего компрессорного устройства, подающего газовый поток на вход установки частичного сжижения природного газа, а также за счет того, что перед подачей на вход установки частичного сжижения газ осушают и очищают от механических примесей и загрязняющих компонентов для обеспечения условий ее штатного функционирования, и за счет того, что в случае, когда значение давления основного потока газа выше значения давления на дожимающем компрессорном устройстве, величину давления основного потока газа снижают до величины рабочего давления установки частичного сжижения природного газа и, кроме того, за счет того, что при повышении потребления в газораспределительной сети для подачи газа потребителю расход газа через циркуляционное компрессорное устройство снижают или прекращают.The technical result is achieved due to the fact that the method of increasing and stabilizing the performance of the partial liquefaction plant of natural gas located at the gas distribution station is characterized by the fact that with increasing gas pressure in the main gas pipeline and gas flow in the gas distribution network to supply gas to the consumer through the open first regulator of the main a gas stream is diverted from the main gas pipeline with pressure relief, after which the gas is sent to a partial liquefaction plant gas, at the same time the return flow generated in the partial natural gas liquefaction plant is sent through the backflow regulator, where the pressure is released, to the gas distribution network for supplying gas to the consumer, while reducing the gas pressure in the main gas pipeline and gas flow in the gas distribution network for supplying gas to the consumer, the first regulator of the main gas flow is closed and the flow from the main gas pipeline is directed through the open second regulator of the main gas flow, using which reduce the pressure of the gas stream to the working pressure of mixing gas streams, to one of the inlets of the gas stream mixer and then to the booster compressor device, after which the gas stream is directed to the inlet of the partial natural gas liquefaction plant, which is simultaneously formed in the partial natural gas liquefaction plant the return flow is directed, on the one hand, through the regulator of the return flow of gas to the gas distribution network to supply gas to the consumer, and on the other hand, through the third regulator a gas stream for recirculation and compression into a circulating compressor device with its subsequent supply to another input of a gas stream mixer, in which a compressed gas gas stream is mixed with the main gas stream and the resulting stream is fed to the inlet of a booster compressor device supplying a gas stream to the installation inlet partial liquefaction of natural gas, and also due to the fact that before the partial liquefaction plant is supplied to the inlet, the gas is drained and cleaned of mechanical impurities and polluting their components to ensure conditions for its regular functioning, and due to the fact that in the case when the pressure value of the main gas stream is higher than the pressure on the compressing compressor device, the pressure of the main gas stream is reduced to the value of the working pressure of the partial liquefaction plant of natural gas and, in addition to Moreover, due to the fact that with an increase in consumption in the gas distribution network for supplying gas to the consumer, the gas flow through the circulation compressor device is reduced or stopped.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображена схема комплекса сжижения природного газа, реализующая предлагаемый способ повышения и стабилизации производительности установки частичного сжижения природного газа, расположенной на газораспределительной станции, на фиг. 2 показана схема комплекса сжижения природного газа, реализующая данный способ в случае, когда перед подачей на установку частичного сжижения газ осушают и очищают от механических примесей и загрязняющих компонентов.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a diagram of a natural gas liquefaction complex implementing the proposed method for increasing and stabilizing the performance of a partial natural gas liquefaction plant located at a gas distribution station; FIG. 2 shows a diagram of a natural gas liquefaction complex that implements this method when the gas is drained and cleaned of mechanical impurities and contaminants before being fed to the partial liquefaction plant.
На фиг. 1 и 2 показаны первый регулятор основного потока газа 1, второй регулятор основного потока газа 2, смеситель циркуляционного и основного газовых потоков 3, дожимающее компрессорное устройство 4, циркуляционное компрессорное устройство 5, третий регулятор потока газа на рециркуляцию и сжатие 6, установка частичного сжижения природного газа 7, расположенная на ГРС, регулятор обратного потока газа в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю 8 и устройство осушки и очистки газа 9.In FIG. 1 and 2 show the first main
Кроме того, на фиг. 1, 2 приняты следующие обозначения:In addition, in FIG. 1, 2 the following notation is accepted:
Схемы на фиг. 1, 2, реализующие предлагаемый способ, могут быть использованы при сжижении метана, поступающего из магистрального газопровода (или газопровода - отвода) в установку частичного сжижения природного газа 7 с постоянной производительностью, выраженной значением величины расхода сжиженного природного газа L, т/ч и коэффициентом сжижения KL (безразмерная величина). Коэффициент сжижения установки 7 (KL) равен отношению значения величины расхода полученного в установке 7 сжиженного природного газа (L, т/ч) к значению величины расхода газа, поступающего с ГРС в установку 7 на сжижение (G, т/ч), при этом коэффициентом сжижения KL величина постоянная, т.е.The circuitry of FIG. 1, 2, implementing the proposed method, can be used in the liquefaction of methane coming from the main gas pipeline (or gas pipeline - branch) to the partial natural
Для комплекса сжижения природного газа величина коэффициента сжижения определяется следующим образом (см. фиг. 1, 2):For a natural gas liquefaction complex, the value of the liquefaction coefficient is determined as follows (see Fig. 1, 2):
, где where
- значение коэффициента сжижения комплекса сжижения природного газа, показанного на фиг. 1, 2; is the value of the liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex shown in FIG. 12;
L - значение величины расхода сжиженного природного газа, выходящего из установки частичного сжижения природного газа и одновременно комплекса сжижения природного газа, т/ч;L is the value of the flow rate of liquefied natural gas exiting the partial natural gas liquefaction plant and at the same time the natural gas liquefaction complex, t / h;
G0 - значение величины расхода сырьевого газа, поступающего из магистрального газопровода на вход комплекса сжижения природного газа, т/ч.G 0 - the value of the flow rate of raw gas coming from the main gas pipeline to the inlet of the natural gas liquefaction complex, t / h
Согласно фиг. 1, 2 и материальному балансу смесителя циркуляционного и основного газовых потоков 3, выражение для коэффициента сжижения комплекса сжижения природного газа может быть записано следующим образом:According to FIG. 1, 2 and the material balance of the mixer of the circulation and main gas flows 3, the expression for the liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex can be written as follows:
где Where
- значение коэффициента сжижения комплекса сжижения природного газа, показанного на фиг. 1, 2; is the value of the liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex shown in FIG. 12;
L - значение величины расхода сжиженного природного газа, выходящего из установки частичного сжижения природного газа и одновременно комплекса сжижения природного газа, т/ч;L is the value of the flow rate of liquefied natural gas exiting the partial natural gas liquefaction plant and at the same time the natural gas liquefaction complex, t / h;
G - значение величины расхода газа на входе в установку частичного сжижения природного газа, т/ч;G is the value of the gas flow rate at the inlet to the partial liquefaction plant of natural gas, t / h;
С - значение величины циркуляционного потока газа, поступающего через регулятор потока газа на рециркуляцию и сжатие, т/ч.C is the value of the circulating gas flow entering through the gas flow regulator for recirculation and compression, t / h.
При этом следует отметить, что используемая в этой схеме на фиг. 1 и 2 установка частичного сжижения природного газа 7, расположенная на ГРС, характеризуется значениями рабочего давления Рраб и рабочего расхода газа на входе в установку - G. Расход газа из установки частичного сжижения газа 7 в виде обратного неожиженного потока газа равен N:It should be noted that used in this circuit in FIG. 1 and 2, a partial liquefaction unit of
, где where
N - значение величины расхода обратного потока газа из установки частичного сжижения природного газа, т/ч;N is the value of the flow rate of the reverse gas flow from the installation of partial liquefaction of natural gas, t / h;
G - значение величины рабочего расхода газа на входе в установку частичного сжижения природного газа, т/ч;G is the value of the working gas flow rate at the inlet to the partial liquefaction plant of natural gas, t / h;
KL - значение коэффициента сжижения установки частичного сжижения природного газа.K L is the value of the liquefaction coefficient of the partial natural gas liquefaction plant.
Работа ГРС, на которой размещена установка 7, характеризуется переменными значениями давления газа в магистральном газопроводе (или газопроводе - отводе) и расходами газа через ГРС, которые можно разделить по времени на два характерных периода - с повышенными значениями давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю («зимний» период) и пониженными значениями давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю («летний» период).The operation of the gas distribution system, on which
Под минимальным расходом газа в «зимний» и «летний» периоды понимается величина расхода газа, которая может быть принята газораспределительной сетью для подачи газа потребителю.The minimum gas flow rate in the “winter” and “summer” periods is understood as the gas flow rate that can be adopted by the gas distribution network to supply gas to the consumer.
Минимальный расход газа в «зимний» и «летний» периоды является важной характеристикой ГРС. В физическом смысле она соответствует минимуму расхода газа через ГРС в рассматриваемый период времени, взятому с некоторым запасом (определяемым по техническим характеристикам ГРС в каждом отдельном случае).Minimum gas consumption in the “winter” and “summer” periods is an important characteristic of the gas distribution system. In the physical sense, it corresponds to the minimum gas flow through the GDS in the considered period of time, taken with a certain margin (determined by the technical characteristics of the GDS in each individual case).
Если расход газа обратного потока из установки сжижения 7 в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю ниже минимального расхода в соответствующий период, то остальная часть газа может быть направлена в данную сеть от других источников газа, например, от редуцирующего устройства на ГРС. Такая ситуация является допустимой.If the flow rate of the return gas from the
Если расход газа обратного потока из установки сжижения 7 в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю выше минимального расхода в соответствующий период, то этот газ в газораспределительную сеть в полном объеме не может быть направлен. Такая ситуация не допустима.If the flow rate of the return gas from the
В «зимний» период функционирование ГРС характеризуется значениями минимального «зимнего» давления Р1 и минимального «зимнего» расхода газа (поток NI на фиг. 1). причемIn the "winter" period, the operation of the gas distribution system is characterized by the values of the minimum "winter" pressure P 1 and the minimum "winter" gas flow (stream N I in Fig. 1). moreover
, где where
P1 - значение минимального «зимнего» давления в магистральном газопроводе (или газопроводе-отводе), МПа;P 1 - the value of the minimum "winter" pressure in the main gas pipeline (or gas pipeline branch), MPa;
Рраб - значение рабочего давления на входе в установку сжижения, МПа;P slave is the value of the working pressure at the inlet to the liquefaction plant, MPa;
- значение величины минимального «зимнего» расхода газа, т/ч; - the value of the minimum "winter" gas flow, t / h;
N - значение величины расхода обратного неожиженного потока газа из установки сжижения, т/ч.N is the value of the flow rate of the reverse non-liquefied gas stream from the liquefaction plant, t / h
В «летний» период работа ГРС характеризуется значениями минимального «летнего» давления Р2 и минимального «летнего» расхода газа (поток NI на фиг. 1), причемIn the "summer" period, the operation of the gas distribution system is characterized by the values of the minimum "summer" pressure P 2 and the minimum "summer" gas flow (stream N I in Fig. 1), and
P2≤Pраб, а , гдеP 2 ≤P slave , and where
Р2 - значение минимального «летнего» давления в магистральном газопроводе (или газопроводе - отводе), МПа;P 2 - the value of the minimum "summer" pressure in the main gas pipeline (or gas pipeline - branch), MPa;
Рраб - значение рабочего давления на входе в установку сжижения, МПа;P slave is the value of the working pressure at the inlet to the liquefaction plant, MPa;
- значение величины минимального «летнего» расхода газа, т/ч; - the value of the minimum "summer" gas flow, t / h;
N - значение величины расхода обратного неожиженного потока газа из установки сжижения, т/ч.N is the value of the flow rate of the reverse non-liquefied gas stream from the liquefaction plant, t / h
Функционирование схемы на фиг. 1 при реализации способа в «зимний» период, когда имеют место повышенные значения давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю, осуществляется следующим образом. Газ высокого давления, значение которого равно Р1, из магистрального газопровода (или газопровода - отвода) поступает на ГРС и в дальнейшем подается на работающую совместно с ГРС установку частичного сжижения природного газа 7. При работе комплекса сжижения, схема которого показана на фиг. 1, в этом режиме регуляторы потока газа 2 и 6 закрыты, а регуляторы потока газа 1 и 8 открыты полностью. Газ из магистрального газопровода (или газопровода - отвода) через регулятор 1 со сбросом давления от Р1 до величины, равной Рраб (что соответствует рабочему давлению установки сжижения 7) поступает в установку частичного сжижения природного газа 7.The operation of the circuit of FIG. 1 when implementing the method in the "winter" period, when there are increased values of gas pressure in the main gas pipeline and gas flow in the gas distribution network for supplying gas to the consumer, as follows. High pressure gas, the value of which is equal to P 1 , is supplied from the main gas pipeline (or gas discharge pipe) to the gas distribution station and subsequently fed to the partial gas natural
В случае, когда перед подачей на вход установки частичного сжижения 7 газ необходимо осушать и очищать от механических примесей и загрязняющих компонентов для обеспечения условий ее штатного функционирования, поток газа сначала направляют в устройство осушки и очистки газа 9, и далее из устройства 9 газ поступает в установку частичного сжижения природного газа 7 (см. фиг. 2).In the case when, before the
Величину обратного потока газа из установки 7 можно оценить следующим образом:The value of the reverse gas flow from the
где Where
N - значение величины расхода обратного потока газа из установки частичного сжижения природного газа, т/ч;N is the value of the flow rate of the reverse gas flow from the installation of partial liquefaction of natural gas, t / h;
G - значение величины расхода газа на входе в установку частичного сжижения природного газа, т/ч;G is the value of the gas flow rate at the inlet to the partial liquefaction plant of natural gas, t / h;
KL - значение коэффициента сжижения установки частичного сжижения природного газа.K L is the value of the liquefaction coefficient of the partial natural gas liquefaction plant.
При этом обратный поток направляют через регулятор 8, в котором происходит сброс давления, в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю.In this case, the return flow is directed through the
Поскольку количество обратного потока меньше, чем величина минимального требуемого потребителю «зимнего» расхода газа () в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю может быть передан весь газ обратного потока.Since the amount of return flow is less than the value of the minimum “winter” gas flow rate required by the consumer ( ) to the gas distribution network for supplying gas to the consumer, all the return gas can be transferred.
Поскольку регулятор циркуляционного потока газа 6 закрыт, значение величины расхода циркуляционного потока газа С равно нулю (см. фиг. 1, 2). Следовательно, расход газа равен G0=G, и коэффициент сжижения комплекса в данном режиме равен коэффициенту сжижения установки частичного сжижения 7 в рабочем режиме:Since the regulator of the circulating
Функционирование схемы на фиг. 1 при реализации способа в случае, когда происходит снижение давления газа в магистральном газопроводе и расхода газа в газораспределительной сети для подачи газа потребителю («летний» период работы), осуществляется следующим образом.The operation of the circuit of FIG. 1 when implementing the method in the case when there is a decrease in gas pressure in the main gas pipeline and gas flow in the gas distribution network for supplying gas to the consumer (“summer” period of operation), as follows.
Регулятор основного потока газа 1 закрывают, а регулятор основного потока газа 2 открывают, и газ из магистрального газопровода (или же газопровода - отвода) подается в дожимающее компрессорное устройство 4 со сбросом давления на входе до величины давления всаса, равной Р2. Так как в газораспределительную сеть для подачи газа потребителю может быть принят расход газа не более , часть газа обратного потока из установки 7 величиной С перед регулятором 8 подается через регулятор 6 на вход в циркуляционное компрессорное устройство 5. Другими словами, обратный поток, идущий из установки 7, далее делится с помощью регуляторов потока газа 6 и 8 на две части, соотношение которых зависит от количества газа низкого давления, отбираемого с ГРС, на которой расположена установка 7.The main
В случае, когда перед подачей на вход установки частичного сжижения 7 газ необходимо осушать и очищать от механических примесей и загрязняющих компонент для обеспечения условий ее штатного функционирования, поток газа сначала направляют в устройство осушки и очистки газа 9, и далее из устройства 9 газ поступает в установку частичного сжижения природного газа 7 (см. фиг. 2).In the case where, before the
Одна из частей потока газа через регулятор 6 направляется на всас циркуляционного компрессорного устройства 5 и дожимается до давления смесителя циркуляционного и основного газовых потоков 3.One of the parts of the gas flow through the
В устройстве 5 циркуляционной поток газа дожимается до давления, равного Р2. При этом справедливо следующее соотношение:In the
, где where
С - значение величины циркуляционного потока газа, поступающего через регулятор потока газа на рециркуляцию и сжатие, т/ч;C is the value of the circulating gas flow entering through the gas flow regulator for recirculation and compression, t / h;
N - значение величины расхода обратного потока газа из установки частичного сжижения природного газа, т/ч;N is the value of the flow rate of the reverse gas flow from the installation of partial liquefaction of natural gas, t / h;
- значение величины минимального «летнего» расхода газа, т/ч; - the value of the minimum "summer" gas flow, t / h;
G - значение величины расхода газа на входе в установку частичного сжижения природного газа, т/ч;G is the value of the gas flow rate at the inlet to the partial liquefaction plant of natural gas, t / h;
KL - значение коэффициента сжижения установки частичного сжижения природного газа. Согласно материальному балансу смесителя циркуляционного и основного газовых потоков 3 количество отбираемого из магистрального газопровода газа снижается до величиныK L is the value of the liquefaction coefficient of the partial natural gas liquefaction plant. According to the material balance of the mixer of the circulation and main gas flows 3, the amount of gas taken from the main gas pipeline is reduced to
где Where
G0 - значение величины расхода сырьевого газа, поступающего из магистрального газопровода на вход комплекса сжижения природного газа, т/ч;G 0 - the value of the flow rate of raw gas coming from the main gas pipeline to the inlet of the natural gas liquefaction complex, t / h;
G - значение величины расхода газа на входе в установку частичного сжижения природного газа, т/ч;G is the value of the gas flow rate at the inlet to the partial liquefaction plant of natural gas, t / h;
С - значение величины циркуляционного потока газа, поступающего через регулятор потока газа на рециркуляцию и сжатие, т/ч.C is the value of the circulating gas flow entering through the gas flow regulator for recirculation and compression, t / h.
Сырьевой газ G0 из магистрального газопровода смешивается в смесителе газовых потоков 3 за счет подвода циркуляционного газа С из циркуляционного компрессорного устройства 5. После смешения в смесителе потоков 3 газ с расходом G сжимается в дожимающем компрессорном устройстве 4 до давления Рраб.The feed gas G 0 from the main gas pipeline is mixed in the mixer of
Коэффициент сжижения комплекса сжижения природного газа в данном режиме равен:The liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex in this mode is:
Поскольку и , тоInsofar as and then
Так как С>0, то Since C> 0, then
Таким образом, описанная выше работа комплекса сжижения природного газа на фиг. 1 позволяет сохранить постоянный расход и давление газа на входе в установку сжижения 7.Thus, the operation of the natural gas liquefaction complex described above in FIG. 1 allows you to maintain a constant flow rate and gas pressure at the inlet to the
В случае, когда значение давления основного потока газа выше значения давления на дожимающем компрессорном устройстве 4, величину давления основного потока газа снижают до величины рабочего давления установки частичного сжижения природного газа 7.In the case where the pressure value of the main gas stream is higher than the pressure on the
В случае, если потребление газа в газораспределительной сети повышается, регулятор 6 закрывается, а регулятор 8 открывается. При этом расход газа через циркуляционное компрессорное устройство 6 снижается или прекращается.If the gas consumption in the gas distribution network rises, the
Представленная на фиг. 1, 2 схема комплекса сжижения природного газа, реализующая способ повышения и стабилизации производительности установки частичного сжижения природного газа, расположенной на газораспределительной станции, может быть изготовлена на отечественных и зарубежных предприятиях газовой промышленности, специализирующихся на изготовлении оборудования для сжижения газов и их смесей.Presented in FIG. 1, 2, a diagram of a natural gas liquefaction complex that implements a method for increasing and stabilizing the performance of a partial natural gas liquefaction plant located at a gas distribution station can be manufactured at domestic and foreign gas industry enterprises specializing in the manufacture of gas liquefaction equipment and their mixtures.
Использование данного изобретения позволяет повысить коэффициент сжижения комплекса сжижения природного газа и снизить зависимость процесса сжижения природного газа от сезонной неравномерности изменений давления и расхода газа основного потока, поступающего из магистрального газопровода на ГРС.The use of this invention allows to increase the liquefaction coefficient of the natural gas liquefaction complex and to reduce the dependence of the natural gas liquefaction process on the seasonal non-uniformity of changes in pressure and gas flow rate of the main stream coming from the main gas pipeline to the gas distribution station.
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016100264A RU2626615C2 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016100264A RU2626615C2 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016100264A RU2016100264A (en) | 2017-07-17 |
RU2626615C2 true RU2626615C2 (en) | 2017-07-31 |
Family
ID=59497057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016100264A RU2626615C2 (en) | 2016-01-11 | 2016-01-11 | Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2626615C2 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5067976A (en) * | 1991-02-05 | 1991-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic process for the production of an oxygen-free and methane-free, krypton/xenon product |
US5799505A (en) * | 1997-07-28 | 1998-09-01 | Praxair Technology, Inc. | System for producing cryogenic liquefied industrial gas |
RU21446U1 (en) * | 2001-07-26 | 2002-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" | NATURAL GAS BURNER INSTALLATION |
RU2212598C1 (en) * | 2002-02-26 | 2003-09-20 | Горбачев Станислав Прокофьевич | Method and apparatus for natural gas partial liquefaction |
RU2412410C1 (en) * | 2009-06-08 | 2011-02-20 | Дочернее Открытое Акционерное Общество (ДОАО) "Оргэнергогаз" | Liquefaction method of natural gas pumped from main gas line (versions) |
-
2016
- 2016-01-11 RU RU2016100264A patent/RU2626615C2/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5067976A (en) * | 1991-02-05 | 1991-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic process for the production of an oxygen-free and methane-free, krypton/xenon product |
US5799505A (en) * | 1997-07-28 | 1998-09-01 | Praxair Technology, Inc. | System for producing cryogenic liquefied industrial gas |
RU21446U1 (en) * | 2001-07-26 | 2002-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" | NATURAL GAS BURNER INSTALLATION |
RU2212598C1 (en) * | 2002-02-26 | 2003-09-20 | Горбачев Станислав Прокофьевич | Method and apparatus for natural gas partial liquefaction |
RU2412410C1 (en) * | 2009-06-08 | 2011-02-20 | Дочернее Открытое Акционерное Общество (ДОАО) "Оргэнергогаз" | Liquefaction method of natural gas pumped from main gas line (versions) |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2016100264A (en) | 2017-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2691210C2 (en) | Method and device for low-temperature air separation with variable power consumption | |
RU2620601C2 (en) | Method of obtaining natural gas processed, fraction enriched by c3+ - hydrocarbons, and, optionally, flow enlarged by ethan, and also, installation appropriate for this method | |
RU2438081C2 (en) | Procedure for liquefaction of natural gas (versions) and installation for its implementation (versions) | |
RU2476789C1 (en) | Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of unstable hydrocarbon condensate from native gas (versions) and plant for its realisation | |
RU2490565C2 (en) | Control method and device for cooling agent compressor, and their use in hydrocarbon flow cooling method | |
KR102493917B1 (en) | gas production system | |
US20140283548A1 (en) | System and method for liquefying natural gas using single mixed refrigerant as refrigeration medium | |
RU119389U1 (en) | INSTALLATION FOR PREPARATION OF GAS OIL AND GAS-CONDENSATE DEPOSITS FOR TRANSPORT | |
CN104990366B (en) | A kind of method that thick neon helium product is extracted in the liquid nitrogen from air separation unit | |
CN103759499A (en) | Ultralow-energy-consumption nitrogen making device | |
RU2626615C2 (en) | Method of yield increase and stabilization of fractional natural gas liquefaction plant located at gas distribution station | |
JP6354517B2 (en) | Cryogenic air separation device and cryogenic air separation method | |
WO2017152806A1 (en) | Thermal load distribution device and method for separation system via direct steam contact heating | |
CN105443402A (en) | Centrifugal ammonia compressor unit with dual-cylinder compression three-section air inlet manner | |
CN109973412A (en) | One kind being used for external compression air separation unit oxygen compressor anti-asthma method of slight | |
RU2344360C1 (en) | Method of gas liquefaction and installation for this effect | |
NL8101671A (en) | COOLING METHOD FOR RECOVERING OR FRACTIONING A MIXTURE CONSIDERING PRINCIPALLY OF BUTANE AND PROPANE CONTAINED IN A PURIFYED GAS BY USING AN EXTERNAL MECHANICAL CYCLE. | |
DE102023100232A1 (en) | A device and a process for producing hydrogen by water electrolysis with oxygen as a by-product using green electricity | |
RU2344359C1 (en) | Gas liquefaction method to be used in offshore/inshore areas of arctic seas | |
CN206458589U (en) | Pump synchronization heat sink | |
CN103080678B (en) | For the method and apparatus by separating air by cryogenic distillation | |
CN109369488B (en) | Heat integrated utilization method of dicumyl peroxide (DCP) device | |
CN109595877B (en) | Coarse neon and helium extraction device and method suitable for nitrogen-air separation under pumped pressure | |
RU2509271C2 (en) | Method for obtaining gasolines and liquefied gas from associated gas | |
US20200271381A1 (en) | Process for utilizing of multi stage compressors intercoolers blowdown as a coolant for process air |